JP2003048288A

JP2003048288A - 複合発泡体、同発泡体からなる畳芯材およびこれを備える薄畳

Info

Publication number: JP2003048288A
Application number: JP2001237984A
Authority: JP
Inventors: Masabumi Ishiyama; 正文石山; Takamasa Fukuoka; 孝政福岡; Noritaka Tsujimoto; 典孝辻本; Masashi Okabe; 優志岡部
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 2001-08-06
Filing date: 2001-08-06
Publication date: 2003-02-18

Abstract

(57)【要約】【課題】ガラス繊維等の無機繊維を用いることなく、
樹脂のみを用いて、圧縮強度、曲げ強度、耐クリーブ
性、弾性回復力等の機械的物性に優れると共に、反りや
へたり現象を起こし難く、多少変形を与えても弾性的に
元の形状に復元して平面性を維持し、寸法安定性に優
れ、且つ軽量で、人体や環境に対して好ましくない影響
を及ぼすことのほとんど無い複合発泡体、同発泡体から
なる畳芯材およびこれを用いて構成される薄畳を提供す
る。【解決手段】内在するセルのアスペクト比Ｄｚ／Ｄｘ
ｙの平均値が１．１〜４．０であり、かつ発泡倍率が３
〜２０倍であるポリオレフィン系樹脂発泡体シートの少
なくとも片面に、５〜２０倍に延伸された厚み１００〜
２０００μｍのポリオレフィン系樹脂シートが積層され
てなり、曲げ弾性限界の歪みが０．２％以上である複合
発泡体1 を畳芯材として用いる薄畳である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、複合発泡体、同発
泡体からなる畳芯材およびこれを用いて構成される薄畳
に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年の住宅設計分野においては、和洋折
衷型住宅として和室と洋室との間に段差のない所謂バリ
アフリータイプの住宅が注目されている。しかし、和室
に用いる従来の畳（厚畳）は５５ｍｍ程度の厚みを有し
ているため、５〜２０ｍｍ程度の厚みが主流の洋室用床
材を用いる洋室と和室との間の段差をなくすためには、
和室の大引きを下げたり、洋室の床下地の嵩を上げたり
等の施工上の対策を施す必要があり、施工作業が非常に
煩雑になるという問題点がある。

【０００３】上記問題点に対応するため、従来の厚畳に
代替して、最近では厚みが７〜３０ｍｍ程度の薄畳が上
市されており、この薄畳は施工が容易であると共に、和
室と洋室との変換も容易に行えるという利点を有する。

【０００４】このような薄畳用の畳芯材として、例え
ば、特開平１０−３１１１３１号公報には、「全厚７〜
２５ｍｍの畳に用いられる畳床構成材において、該畳床
構成材は、ポリスチレン系樹脂発泡体のような合成樹脂
板状発泡体とガラス繊維強化ポリオレフィン系樹脂シー
トのような繊維強化樹脂シートとを接着一体化してなる
厚み４〜２０ｍｍのものであり、且つ、曲げ弾性率が６
０００ｋｇｆ／ｃｍ²以上であることを特徴とする畳床
構成材」が開示されている。

【０００５】上記開示にある畳床構成材（畳芯材）は、
ガラス繊維強化樹脂シートを用いて発泡体の熱収縮を抑
制し、温度変化による寸法変化を小さくしているという
利点を有し、また、曲げ弾性率を高くすることによっ
て、薄畳特有の“反り”が生じないという利点を有す
る。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記畳床構成
材はガラス繊維を用いるので、これが芯材の切断加工時
に空中に浮遊して作業者に対して好ましくない影響を及
ぼしたり、浮遊したガラス繊維が畳表に付着した常態で
部屋内に持ち込まれ、居住者に対しても好ましくない影
響を及ぼす等の問題点を有する。

【０００７】また、上記畳床構成材はガラス繊維とポリ
オレフィン系樹脂およびポリスチレン系樹脂発泡体から
なる複合体であるので、近年重要視されている環境負荷
に関しても、リサイクルや焼却が困難であり、環境負荷
が大きいという問題点を有する。

【０００８】本発明の目的は、上記従来技術の諸問題に
鑑み、ガラス繊維等の無機繊維を用いることなく、樹脂
のみを用いて、圧縮強度、曲げ強度、耐クリーブ性、弾
性回復力等の機械的物性に優れると共に、反りやへたり
現象を起こし難く、多少変形を与えても弾性的に元の形
状に復元して平面性を維持し、寸法安定性に優れ、且つ
軽量で、人体や環境に対して好ましくない影響を及ぼす
ことのほとんど無い複合発泡体、同発泡体からなる畳芯
材およびこれを用いて構成される薄畳を提供することに
ある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明による複合発泡体
は、上記の目的を達成すべく工夫されたものであり、樹
脂発泡体シートの少なくとも片面にポリオレフィン系樹
脂シートが積層されてなり、曲げ弾性限界の歪みが０．
２％以上であるものである。

【００１０】樹脂発泡体は好ましくはポリオレフィン系
樹脂発泡体である。

【００１１】本発明による複合発泡体の好ましい形態
は、内在するセルのアスペクト比Ｄｚ／Ｄｘｙの平均値
が１．１〜４．０であり、かつ発泡倍率が３〜２０倍で
あるポリオレフィン系樹脂発泡体シートの少なくとも片
面に、５〜２０倍に延伸された厚み１００〜２０００μ
ｍのポリオレフィン系樹脂シートが積層されてなり、曲
げ弾性限界の歪みが０．２％以上である複合発泡体であ
る。

【００１２】本発明により、上記構成の複合発泡体から
なる畳芯材が提供され、さらに上記畳芯材の上面にクッ
ション材が、裏面に裏打ち材がそれぞれ配されて畳床が
構成され、この畳床に畳表が逢着されてなる薄畳が提供
される。

【００１３】始めに、本明細書で用いる用語を説明す
る。

【００１４】本明細書全体を通して、発泡倍率が３〜２
０倍である樹脂発泡体シートを、「発泡体シート」と略
称し、５〜２０倍に延伸された厚み１００〜２０００μ
ｍのポリオレフィン系樹脂シートを、「延伸シート」と
略記する。

【００１５】まず、発泡体シートについて説明をする。

【００１６】発泡体シートを構成する樹脂は熱可塑性樹
脂でも熱硬化性樹脂でもよい。熱可塑性樹脂の例とし
て、ポリオレフィン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリスチ
レン系樹脂、塩化ビニル系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリメタ
クリル酸メチル樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボ
ネート樹脂、ポリエチレンテレフタレート（略号ＰＥ
Ｔ）樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリフェ
ニレンエーテル樹脂などがある。また熱硬化性樹脂とし
ては、ウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂、フェノール系
樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、不飽和ポリエステル
樹脂などがある。

【００１７】中でも、圧縮強度、耐クリープ性および弾
性回復率が強く、薄畳を長年使用しても厚みが薄くなら
ず（いわゆる“へたり現象”が起きず）、リサイクルも
可能であるポリオレフィン系樹脂発泡体シートが好適に
用いられる。

【００１８】発泡体シートの作製に用いられるポリオレ
フィン系樹脂は、オレフィン系モノマーの単独重合体も
しくは共重合体であればよく、特に限定されるものでは
ないが、例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチ
レン、直鎖状低密度ポリエチレン等のポリエチレン、プ
ロピレンホモポリマー、プロピレンランダムポリマー、
プロピレンブロックポリマー等のポリプロピレン、ポリ
ブテン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−プ
ロピレン−ジエン三元共重合体、エチレン−ブテン共重
合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アク
リル酸エステル共重合体等のエチレンを主成分とする共
重合体などが好適に用いられるが、なかでもポリエチレ
ンやポリプロピレンが特に好適に用いられる。これらの
ポリオレフィン系樹脂は、単独で用いられても良いし、
２種類以上が併用されても良い。

【００１９】また、上記ポリオレフィン系樹脂は、ポリ
オレフィン系樹脂に対し３０重量％未満の他の樹脂が添
加されているポリオレフィン系樹脂組成物であっても良
い。上記他の樹脂としては、特に限定されるものではな
いが、例えば、ポリスチレンやスチレン系エラストマー
等が挙げられる。これらの他の樹脂は、単独で用いられ
ても良いし、２種類以上が併用されても良い。

【００２０】ポリオレフィン系樹脂に対する他の樹脂の
添加量が３０重量％以上であると、軽量、耐薬品性、柔
軟性、弾性等のポリオレフィン系樹脂が有する優れた特
性が阻害されることがあり、また、発泡時に必要な溶融
粘度を確保することが困難となることがある。

【００２１】さらに、上記ポリオレフィン系樹脂は、変
性用モノマーが添加されているポリオレフィン系樹脂組
成物であっても良い。上記変性用モノマーとしては、特
に限定されるものではないが、例えば、ジオキシム化合
物、ビスマレイミド化合物、ジビニルベンゼン、アリル
系多官能モノマー、（メタ）アクリル系多官能モノマ
ー、キノン化合物等が挙げられる。これらの変性用モノ
マーは、単独で用いられても良いし、２種類以上が併用
されても良い。

【００２２】つぎに、発泡体シートについて説明をす
る。

【００２３】本発明の好適な実施形態で用いられるポリ
オレフィン系樹脂発泡体シートは、内在するセルのアス
ペクト比（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の平均値が１．１〜４．０、
好ましくは１．３〜２．５であり、発泡倍率が３〜２０
倍であることを特徴とし、その結果、圧縮弾性率が５Ｍ
Ｐａと飛躍的に高められる。

【００２４】図１(a) は発泡体シートを示す斜視図であ
り、図１(b) は図１(a) 中のＡ部の拡大図である。上記
アスペクト比（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の平均値とは、図１に示
す発泡体シート(1) 内部のセル(3) における定方向最大
径の比の個数（算術）平均値を意味し、以下の方法で測
定される。

【００２５】アスペクト比（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の平均値の
測定方法：発泡体シート(1) のシート厚み方向（ｚ方向
と呼ぶ）に平行な任意の断面(2)の１０倍の拡大写真を
撮り、無作為に選ばれた少なくとも５０個のセル(3) の
定方向最大径を下記２方向で測定し、各アスペクト比
（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の個数（算術）平均値を算出する。

【００２６】Ｄｚ：発泡体シート(1) 中のセル(3) のＺ
方向に平行な最大径Ｄｘｙ：発泡体シート(1) 中のセル(3) のシート幅方向
またはシート長さ方向、即ち、ｚ方向に垂直な面方向
（ｘｙ方向と呼ぶ）に平行な最大径

【００２７】上記アスペクト比（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の平均
値を１．１〜４．０（好ましくは１．３〜２．５）とす
ることにより、発泡体シート(1) 中のセル(3) は発泡体
シート(1) の厚み方向に長軸を有する紡錘形のセル(3)
となる。従って、発泡体シート(1) が厚み方向に圧縮力
を受けた場合、圧縮力は紡錘形のセル(3) の長軸方向に
負荷されることになるので、発泡体シート(1) は厚み方
向に高い圧縮強度（圧縮弾性率）を発現し得るものとな
る。

【００２８】上記アスペクト比（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の平均
値が１．１未満であると、セル(3)の形状がほぼ球形と
なって、上記紡錘形のセル(3) に起因する圧縮強度（圧
縮弾性率）向上効果が十分に得られないので、耐クリー
プ性や弾性回復力が乏しくなったり、へたり現象が発生
して、発泡体シート(1) と後述するポリオレフィン系樹
脂延伸シートとから成る複合発泡体を畳芯材として用い
た場合、畳の歩行感が悪くなる。逆に上記アスペクト比
（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の平均値が４．０を超えると、発泡体
シート(1) の圧縮強度（圧縮弾性率）が高くなり過ぎ
て、振動吸収性が低下したり、歪みに対して高い応力が
必要となるため、このような発泡体シート(1) を畳芯材
とする畳の上を歩いたり、畳の上に座った時に痛い感触
を覚えることになる。

【００２９】また、発泡体シート(1) 内部のセル(3) の
Ｄｘｙの平均値は、特に限定されるものではないが、好
ましくは５００μｍ以上、より好ましくは８００μｍ以
上である。

【００３０】一般的に、セル径が小さいとセル壁の厚み
が薄くなって発泡体シートが座屈を生じ易くなるため、
発泡体シート(1) 上に重量物を置いた場合、へたり現象
や凹み等が発生し易くなるが、発泡体シート(1) 内部の
セル(3) のＤｘｙの平均値を５００μｍ以上とすること
により、上記座屈に起因するへたり現象や凹み等の発生
を効果的に抑制することができる。

【００３１】本発明による複合発泡体の発泡体シートを
規定する発泡倍率は３〜２０倍である。この発泡倍率は
以下の方法で測定される。

【００３２】発泡倍率の測定方法；発泡体シートよりシ
ート状の試料をカッターで切り出した後、ＪＩＳＫ−
６７６７「ポリエチレンフォーム試験方法」に準拠し
て、見かけ密度を測定し、その逆数を発泡倍率とする。

【００３３】発泡体シートの発泡倍率が３倍未満である
と、圧縮強度（圧縮弾性率）が高くなり過ぎたり、製品
がコスト高となって実用性が低下し、逆に発泡体シート
の発泡倍率が２０倍を超えると、セル壁の厚みが薄くな
って、圧縮強度（圧縮弾性率）が不十分となる。

【００３４】つぎに、発泡体シートの製法について、説
明をする。

【００３５】上記のような紡錘形のセルを持つ発泡体シ
ートを製造するには、特に限定されないが、リサイクル
性、生産性の観点から以下の方法が好適に用いられる。

【００３６】一般に、ポリオレフィン系樹脂組成物から
成る発泡体は、化学発泡法によって得られる発泡体と物
理発泡法によって得られる発泡体とに大別される。本発
明においては上記いずれの発泡体であっても良いが、発
泡操作の容易な化学発泡法によって得られる発泡体が好
ましい。

【００３７】化学発泡法による発泡体シートは、加熱に
より分解ガスを発生する熱分解型化学発泡剤を予めポリ
オレフィン系樹脂組成物中に分散させておき、同組成物
を一旦シート状の発泡性原反に賦形した後、加熱して上
記発泡剤より発生するガスによりポリオレフィン系樹脂
組成物を発泡させる方法で製造され得る。

【００３８】上記熱分解型化学発泡剤としては、特に限
定されるものではないが、例えば、アゾジカルボンアミ
ド（ＡＤＣＡ）、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ジニ
トロソペンタメチレンテトラミン、トルエンスルホニル
ヒドラジド、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホニル
ヒドラジド）等が好適に用いられるが、なかでもＡＤＣ
Ａがより好ましい。これらの熱分解型化学発泡剤は、単
独で用いられても良いし、２種類以上が併用されても良
い。

【００３９】物理発泡法による発泡体シートは、高圧下
でポリオレフィン系樹脂組成物中に物理発泡剤を一旦溶
解し、同組成物を常圧下に戻したときに発生するガスに
よりポリオレフィン系樹脂組成物を発泡させる方法で製
造され得る。

【００４０】上記物理発泡剤としては、特に限定される
ものではないが、例えば、水、二酸化炭素、窒素、有機
溶剤などが好適に用いられる。これらの物理発泡剤は、
単独で用いられても良いし、２種類以上が併用されても
良い。

【００４１】発泡体シートを製造するより具体的な方法
は下記の通りである。主成分としてのポリオレフィン系
樹脂と前述した変性用モノマーや他の樹脂とを溶融混練
して得られる変性ポリオレフィン系樹脂組成物１００重
量部に、上記熱分解型化学発泡剤２〜２０重量部を添加
分散させ、同組成物を一旦シート状に賦形して発泡性シ
ートを作製した後、この発泡性シートを熱分解型化学発
泡剤の分解温度以上の温度まで加熱して発泡させる方法
を採ることにより、所望の発泡体シートを成形すること
ができる。

【００４２】ポリオレフィン系樹脂を変性用モノマーで
変性することにより、賦形された発泡性シートは、架橋
度が低いにも拘らず、常圧で発泡し得るものとなる。
尚、ここで言う架橋度とはゲル分率を意味し、架橋度が
低いとはゲル分率が２５重量％以下であることを言う。
上記ゲル分率は、試料の初期重量に対する、試料を１２
０℃の熱キシレン中で２４時間溶解させた後の未溶解分
（ゲル分）の乾燥重量の百分率で求められる。

【００４３】上記発泡性シートは、電子線で架橋させた
架橋シートや熱分解型化学架橋剤で架橋させた架橋シー
トに比較して、架橋度（ゲル分率）が低く且つ常圧で加
熱発泡するため、発泡体のセルが上記架橋シートから得
られる発泡体のセルに比べて大きくなり、セル壁が厚く
なる。従って、圧縮強度や耐座屈性等の機械的物性に優
れる発泡体シートとなり、畳芯材として好適なものとな
る。

【００４４】また、発泡体シートは、架橋度が小さいこ
とから、加熱することで再溶融が可能であり、リサイク
ル性に富むものである。このことにより、材料の再利
用、転用が可能となる。

【００４５】発泡性シートの賦形方法は、特に限定され
るものではなく、押出成形法、プレス成形法、ブロー成
形法、カレンダリング成形法、射出成形法等のプラスチ
ックの成形加工で一般的に行われている成形方法のいず
れであっても良いが、なかでも例えばスクリュー押出機
より吐出されるポリオレフィン系樹脂組成物を直接シー
ト状に賦形する押出成形法が生産性に優れていることか
ら好ましい。この方法により、一定寸法幅の連続した発
泡性シートを得ることができる。

【００４６】上記発泡性シートから化学発泡法によって
発泡体シートを作製する方法は、通常、熱分解型化学発
泡剤の分解温度以上の温度からポリオレフィン系樹脂の
熱分解温度未満の温度までの温度範囲で行われる。

【００４７】上記発泡は連続式発泡装置を用いて行われ
ることが好ましい。連続式発泡装置を用いて発泡を行う
方法としては、特に限定されるものではないが、例え
ば、加熱炉の出口側で発泡体シートを引取りながら連続
的に発泡性シートを発泡させる引取り式発泡機、ベルト
式発泡機、縦型もしくは横型発泡炉、熱風恒温槽等を用
いて発泡を行う方法や、オイルバス、メタルバス、ソル
トバス等の熱浴中で発泡を行う方法等が挙げられる。

【００４８】こうして得られる発泡体シートの前記アス
ペクト比（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の平均値を１．１〜４．０と
する方法としては、特に限定されるものではないが、例
えば、発泡中の発泡性シートの面内方向（ｘｙ方向）の
発泡力を抑制し得る強度を有する面材を発泡前の発泡性
シートの少なくとも片面に積層する方法が好ましい。

【００４９】発泡前の発泡性シートの少なくとも片面に
上記面材を積層することにより、発泡時における発泡性
シートの面内の二次元方向（ｘｙ方向）の発泡を抑制
し、厚み方向（ｚ方向）にのみ発泡させることが可能と
なって、得られる発泡体シート内部のセルは厚み方向に
その長軸を配向した紡錘形のセルとなる。

【００５０】上記面材は、発泡性シートの発泡温度以上
の温度、即ちポリオレフィン系樹脂の融点以上の温度お
よび熱分解型化学発泡剤の分解温度以上の温度に耐え得
るものであれば良く、特に限定されるものではないが、
例えば、紙、布、木材、鉄、非鉄金属、有機繊維や無機
繊維から成る織布や不織布、寒冷紗、ガラス繊維、炭素
繊維、後述するポリオレフィン系樹脂延伸シート等が好
適に用いられる。また、例えばテフロン（登録商標）シ
ートのような離型性を有するシートを面材として用い、
発泡性シートを厚み方向に発泡させた後、上記離型性シ
ートを剥離して、発泡体シートを得ても良い。

【００５１】ただし、ポリオレフィン系樹脂以外の材料
からなる面材を用いるときは、リサイクル性の観点よ
り、その使用量は最小限度に留めることが好ましい。

【００５２】上記面材のなかでも、ポリオレフィン系樹
脂延伸シートを積層する際の投錨効果（アンカー効果）
に優れ、人体や環境に対して好ましくない影響を及ぼす
ことの殆どない不織布や寒冷紗がより好適に用いられ
る。

【００５３】発泡体シートは５ＭＰａ以上の圧縮弾性率
を有することが好ましい。圧縮弾性率とは、ＪＩＳＫ
７２２０に基づいてシートをその長さ方向に速度１ｍ
ｍ／分で圧縮して測定した数値である。圧縮弾性率が５
ＭＰａより小さいと、複合発泡体において、所望の曲げ
剛性を得ることができない。圧縮弾性率はより好ましく
は８ＭＰａ以上である。

【００５４】つぎに、延伸シートについて、説明をす
る。

【００５５】本発明で用いられる延伸シートの作製に用
いられるポリオレフィン系樹脂としては、特に限定され
るものではないが、例えば、低密度ポリエチレン、高密
度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン等のポリエ
チレン、プロピレンホモポリマー、プロピレンランダム
ポリマー、プロピレンブロックポリマー等のポリプロピ
レン等が挙げられ、なかでも、延伸後の弾性率を考慮す
ると、理論弾性率の高いポリエチレンがより好適に用い
られ、結晶性の高い高密度ポリエチレンが最も好適に用
いられる。これらのポリオレフィン系樹脂は、単独で用
いられても良いし、２種類以上が併用されても良い。

【００５６】延伸シート作製用のポリオレフィン系樹脂
の重量平均分子量は、特に限定されるものではないが、
１０万〜５０万であることが好ましい。ポリオレフィン
系樹脂の重量平均分子量が１０万未満であると、ポリオ
レフィン系樹脂自体が脆くなるため、延伸性が損なわれ
ることがあり、逆にポリオレフィン系樹脂の重量平均分
子量が５０万を超えると、延伸性が悪くなって、延伸シ
ートの成形が困難となったり、高倍率の延伸が困難とな
ることがある。

【００５７】上記重量平均分子量の測定方法としては、
加温した例えばｏ−ジクロルベンゼンのような有機溶剤
にポリオレフィン系樹脂を溶解した後、カラムに注入
し、溶出時間を測定する所謂ゲルパーミエーションクロ
マトグラフィー法（高温ＧＰＣ法）が一般的であり、上
記重量平均分子量もｏ−ジクロルベンゼンを有機溶剤と
して用いた上記高温ＧＰＣ法により測定した値である。

【００５８】延伸シート作製用のポリオレフィン系樹脂
のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、特に限定されるも
のではないが、０．１〜２０ｇ／１０分であることが好
ましい。ポリオレフィン系樹脂のＭＦＲが０．１ｇ／１
０分未満であるか、２０ｇ／１０分を超えると、高倍率
の延伸が困難となることがある。尚、上記ＭＦＲは、Ｊ
ＩＳＫ−７２１０「熱可塑性プラスチックの流れ試験
方法」に準拠して測定される。

【００５９】延伸シート作製用のポリオレフィン系樹脂
としては、重量平均分子量が１０万〜５０万であり、且
つ、ＭＦＲが０．１〜２０ｇ／１０分である高密度ポリ
エチレンが特に好適に用いられる。

【００６０】また、延伸シート内部には、本発明の課題
達成を阻害しない範囲で必要に応じて、主成分であるポ
リオレフィン系樹脂以外に、架橋助剤や光ラジカル重合
開始剤等が添加されていても良い。

【００６１】架橋助剤としては、例えば、トリアリルシ
アヌレート、トリメチロールプロパントリアクリレー
ト、ジアリルフタレート等の多官能モノマーが挙げら
れ、また、光ラジカル重合開始剤としては、例えば、ベ
ンゾフェノン、チオキサントン、アセトフェノンなどが
挙げられる。これらの架橋助剤や光ラジカル重合開始剤
は、単独で用いられても良いし、２種類以上が併用され
ても良い。

【００６２】上記架橋助剤や光ラジカル重合開始剤の添
加量は、特に限定されるものではないが、ポリオレフィ
ン系樹脂１００重量部に対し、架橋助剤や光ラジカル重
合開始剤１〜２重量部であることが好ましい。ポリオレ
フィン系樹脂１００重量部に対する架橋助剤や光ラジカ
ル重合開始剤の添加量が１重量部未満であると、ポリオ
レフィン系樹脂の架橋や光ラジカル重合が速やかに進行
しないことがあり、逆にポリオレフィン系樹脂１００重
量部に対する架橋助剤や光ラジカル重合開始剤の添加量
が２重量部を超えると、高倍率の延伸が困難となること
がある。

【００６３】延伸シートの作製方法は、特に限定される
ものではなく、例えば、主成分としてのポリオレフィン
系樹脂と必要に応じて添加される上記架橋助剤や光ラジ
カル重合開始剤とから成るポリオレフィン系樹脂組成物
を押出機等により溶融混練して可塑化させた後、溶融物
をＴダイを通してシート状に押出し、冷却して、ポリオ
レフィン系樹脂の延伸前シート（延伸原反）を先ず作製
する。

【００６４】上記延伸前シートの厚みは、特に限定され
るものではないが、０．５〜１０ｍｍであることが好ま
しい。延伸前シートの厚みが０．５ｍｍ未満であると、
これに延伸処理を施して得られる延伸シートの厚みが薄
くなり過ぎて、強度が不十分となり、取扱い性が損なわ
れることがあり、逆に延伸前シートの厚みが１０ｍｍを
超えると、延伸処理が困難となることがある。

【００６５】次いで、上記延伸前シートに延伸処理を施
すことにより延伸シートが作製される。

【００６６】上記延伸処理を施す際の延伸方向は限定さ
れないが、引張弾性率の大幅な向上を得るには、一方向
への延伸が好ましい。

【００６７】上記延伸処理を施す際の延伸倍率は、好ま
しくは５〜２０倍、より好ましくは一方向に５倍〜１５
倍、さらに好ましくは５倍〜１０倍である。延伸倍率が
小さ過ぎると、ポリオレフィン系樹脂の種類の如何に関
係なく、後述する平均線膨張率が小さくならず、目的の
複合発泡体において、寸法安定性が得られない。また、
延伸倍率が大き過ぎると、目的の複合発泡体において、
曲げ弾性限界の歪みが０．２％未満となってしまい、こ
れを畳芯材としたときに、塑性変形による反りを生じる
ことがある。延伸倍率が１０倍未満であると、曲げ弾性
限界歪みが飛躍的に大きくなり、大きな変形を与えて
も、元の形状に復元しやすくなる。

【００６８】また、延伸処理を施す際の延伸温度は、特
に限定されるものではないが、８５〜１２０℃であるこ
とが好ましい。上記延伸温度が８５℃未満であると、延
伸シートが白化し易くなったり、高倍率の延伸が困難と
なることがあり、逆に延伸温度が１２０℃を超えると、
延伸前シートが切れ易くなったり、高倍率の延伸が困難
となることがある。

【００６９】延伸方法についても、特に限定されるもの
ではなく、通常の一軸延伸方法で良いが、特にロール延
伸方法が好適に採用される。

【００７０】上記ロール延伸方法とは、速度の異なる二
対の延伸ロール間に延伸前シートを挟み、延伸前シート
を加熱しながら引っ張る方法であり、一軸延伸方向のみ
に強く分子配向させることができる。この場合、二対の
延伸ロールの速度比が延伸倍率となる。

【００７１】延伸前シートの厚みが比較的厚い場合、ロ
ール延伸方法のみでは円滑な延伸を行うのが困難となる
ことがあるが、このような場合には、ロール延伸に先立
ってロール圧延処理を施してもよい。

【００７２】上記ロール圧延処理は、一対の反対方向に
回転する圧延ロール間に該圧延ロール間の間隔より厚い
延伸前シートを挿入し、延伸前シートの厚みを減少させ
ると共に長さ方向に伸長させることにより行われる。上
記ロール圧延処理が施された延伸前シートは、予め一軸
方向に配向処理されているので、次工程のロール延伸に
より、一軸方向に円滑に延伸される。

【００７３】上記延伸工程において、延伸温度を好まし
い範囲（８５〜１２０℃）とするためには、延伸前シー
トの予熱温度、延伸ロールの温度、雰囲気温度等を適宜
調節すれば良い。

【００７４】こうして得られる延伸シートに対して、耐
熱性を高めるために或いは最終的に得られる複合発泡体
の耐熱性や耐クリープ性を高めるために、架橋処理を施
しても良い。

【００７５】上記架橋処理は、特に限定されるものでは
ないが、例えば、電子線照射や紫外線照射によって行い
得る。

【００７６】電子線照射により架橋処理を行う場合の電
子線照射量は、延伸シートの組成や厚み等を考慮して適
宜設定すれば良く、特に限定されるものではないが、一
般的には１〜２０Ｍｒａｄであることが好ましく、より
好ましくは３〜１０Ｍｒａｄである。また、電子線照射
による架橋処理の場合、前記架橋助剤を予め延伸シート
内部に添加しておくことにより、円滑な架橋を行うこと
ができる。

【００７７】紫外線照射により架橋処理を行う場合の紫
外線照射量は、延伸シートの組成や厚み等を考慮して適
宜設定すれば良く、特に限定されるものではないが、一
般的には５０〜８００ｍＷ／ｃｍ² であることが好ま
しく、より好ましくは１００〜５００ｍＷ／ｃｍ² で
ある。また、紫外線照射による架橋処理の場合、前記光
ラジカル重合開始剤や架橋助剤を予め延伸シート内部に
添加しておくことにより、円滑な架橋を行うことができ
る。

【００７８】延伸シートの架橋の程度は、特に限定され
るものではないが、前記ゲル分率が５０〜９０重量％程
度であることが好ましい。

【００７９】延伸シートは５倍以上に延伸されているた
め、温度変化に対する熱伸縮の度合いが通常の合成樹脂
シートと比較して格段に小さい。この熱伸縮を度合いを
示す数値として、平均線膨脹率がある。

【００８０】本発明で用いられる一方向に１０倍以上延
伸されたポリオレフィン系樹脂延伸シートは、平均線膨
張率５×１０^-5／℃以下、好ましくは３×１０^-5／℃以
下、より好ましくは−２×１０^-5〜２×１０^-5／℃のも
のである。

【００８１】平均線膨張率は、物体の寸法が温度によっ
て膨張していく割合を示す尺度である。平均線膨張率を
測定するには、ＴＭＡ（機械分析）により、昇温中の物
体の寸法を順次精密に測定していく方法があるが、延伸
シートの５℃および８０℃における寸法を測定し、その
差から平均線膨張率を算出することもできる。

【００８２】一般に、ポリオレフィン系樹脂製の物体の
平均線膨張率は５×１０^-5／℃より大きいが、延伸処理
を施すことにより、平均線膨張率が５×１０^-5／℃以下
の延伸シートを得ることができる。また、この延伸シー
トは、延伸倍率を大きくするほど平均線膨張率が低いも
のとなる。

【００８３】発泡体シートは、それ単独ではポリオレフ
ィン系樹脂シートの平均線膨張率が凡そ５×１０^-5〜１
５×１０^-5／℃であって、熱伸縮による寸法変化が大き
いという問題点を有するが、その少なくとも片面に上記
平均線膨張率が５×１０^-5／℃以下の延伸シートを積層
することにより、平均線膨張率が小さく、熱伸縮による
寸法変化を起こし難い複合発泡体を得ることができる。

【００８４】また、上記延伸シートでは、平均線膨張率
を５×１０^-5／℃以下とするために延伸倍率を大きくす
るので、延伸方向の引張強度（引張弾性率）も大きくな
り、上記発泡体シートの少なくとも片面に上記延伸シー
トが積層されて成る複合発泡体の曲げ強度（曲げ弾性
率）が飛躍的に向上し、相乗効果が生じる。

【００８５】延伸シートの厚みは、好ましくは５０〜
２，０００μｍ、より好ましくは１００〜１，０００μ
ｍである。この厚みが５０μｍ未満であると、局所荷重
により畳が凹み易くなる上に、所望の曲げ剛性が得られ
ない。この厚みが２，０００μｍを越えると、畳床およ
び畳表縫着時に針の抜け、通りが悪くなる。

【００８６】つぎに、上記発泡体シートに、上記延伸シ
ートを積層する方法について、説明をする。

【００８７】発泡体シートの少なくとも片面に、上記延
伸シートを積層して複合発泡体を得る方法は、特に限定
されるものではなく、例えば、加熱による熱融着法であ
っても良いし、粘接着剤を用いた粘接着法であっても良
いが、生産性に優れる熱融着法を採用することが好まし
い。

【００８８】熱融着法による複合発泡体の製造方法は、
特に限定されるものではないが、例えば前記発泡性シー
トの発泡を化学発泡法で行う場合、下記二方法に大別さ
れる。

【００８９】〔Ｉ法〕発泡性シートの少なくとも片面
に、発泡性シートの面内方向（ｘｙ方向）の発泡を抑制
し得る強度を有する前記面材を積層し、発泡性シートを
加熱発泡させた後に、得られた発泡体シートの少なくと
も片面に延伸シートを熱融着法により積層して複合発泡
体とする。

【００９０】〔II法〕発泡性シートの少なくとも片面
に、延伸シートを熱融着法により積層した後に、発泡性
シートを加熱発泡させて複合発泡体とする。

【００９１】上記製造方法において、発泡性シートが加
熱発泡する温度で延伸シートに熱変形が生じなければ、
II法を採用し得るが、発泡性シートの発泡温度は通常１
８０〜２５０℃程度と高いので、延伸シートが熱変形し
がちである。従って、II法よりもＩ法を採用する方が好
ましい。

【００９２】上記Ｉ法において、発泡体シートに延伸シ
ートを熱融着させる際、発泡体シート表面もしくは延伸
シート表面に表面処理やプライマー塗工を施しても良
い。また、発泡体シートと延伸シートとの間に、延伸シ
ートが熱変形する温度以下の融点を有するポリオレフィ
ン系樹脂フィルム等を介在させて、熱融着を行っても良
い。

【００９３】発泡体シートに対する延伸シートの積層方
向は、特に限定されるものではないが、延伸シートは延
伸された方向の機械的物性が特に向上しているので、複
合発泡体の用途や所望の機械的物性等に応じて上記利点
を生かすべく、一方向に積層されても良いし、二方向以
上（直交または直交以外の任意の角度）に積層されても
良い。

【００９４】また、発泡体シートと延伸シートとの積層
枚数や複合発泡体の厚みも、複合発泡体の用途や所望の
機械的物性等に応じて、適宜設定されれば良い。

【００９５】さらに、上記延伸シート以外のシート、各
種ヤーンからなるシート、上記発泡体シート以外の発泡
体シート、板等も、寸法安定性、応力分散性、耐衝撃
性、吸放湿性、クッション性等の改善の目的で、同時に
上記延伸シートに積層されていても良い。

【００９６】本発明による複合発泡体の曲げ弾性限界の
歪みは０．２％以上、好ましくは０．２〜０．８％であ
る。上記弾性限界とは、ＪＩＳＫ７２２１における
曲げ試験において、図２に示すように、応力と歪みの関
係（応力−歪み線図）を図示した際に、応力と歪みが比
例的に対応する最大の点である（例えば『演習材料力
学』、尾田十八著、サイエンス社、第７頁、図１．６参
照）。

【００９７】曲げ弾性限界歪みが０．２％未満である
と、畳表の逢着時や畳の敷き込み時に芯材に変形が与え
られると、変形量が弾性限界を超えてしまい、塑性変形
により反りが生じてしまう。さらに、弾性限界歪み０．
２％未満の複合体に０．２％以上の歪みを与えると、変
形量が弾性限界を超えてしまって塑性変形を起こし、畳
の寸法精度が悪くなったり、変形した畳を元の平面に戻
そうとしても戻らなかったりする上に、曲げ弾性率など
の機械的物性も低下する。

【００９８】弾性限界の歪みが０．２％以上であると、
畳表の逢着時や畳の敷き込み時に畳に変形を与えても、
変形量は弾性領域内であるため、畳は元の形状に戻り、
反りが生じることはない。

【００９９】本発明による畳芯材は、以上説明したよう
な複合発泡体から成る。

【０１００】つぎに、畳の加工および敷き詰め施工につ
いて説明をする。

【０１０１】畳を加工するには、まず上記畳芯材の上面
にクッション材を、裏面に裏打ち材をそれぞれ配して畳
床を構成し、この畳床に畳表を逢着する。得られる畳の
厚みは７〜３０ｍｍ、好ましくは１０〜２５ｍｍであ
る。畳床に畳表を逢着する際、図３に示すように、畳床
(11)を湾曲させ、畳表(12)を緊張状態にし、次いで両者
を逢わせる。

【０１０２】さらに、畳を床に敷き詰める時には隙間な
く敷き詰めるために、図４に示すように、隣接する畳(1
3)(14)の端部ないしは側部を持ち上げて畳全体を湾曲さ
せた後、端部ないしは側部どうしを付き合わせ、畳を元
の状態に戻して敷き込む。

【０１０３】ここで、前述の弾性限界の歪みが０．２％
未満であると、このように畳の加工および敷き詰め時の
湾曲が塑性変形として残り、畳を元の平面状に戻そうと
しても、完全には戻らない。本発明のように弾性限界の
歪みが０．２％以上であると、このように畳を湾曲させ
ても、弾性的に元の状態に戻り、発泡体を用いた軽い芯
材でも十分に復元し、平面性が確保される。

【０１０４】クッション材および裏打ち材はいずれもど
のような形状を有していてもよいが、シート状であるこ
とが望ましい。以下に材料を例示するが、材料はこれら
に限定はされない。クッション材の厚みは好ましくは
０．５〜５ｍｍ、裏打ち材の厚みは好ましくは０．１〜
１ｍｍである。

【０１０５】・木質繊維板（ハードボード、インシュレ
ーションボード、ＭＤＦ（中密度木質繊維板）、合板
（ベニヤ）等）・合成樹脂シート、合成樹脂発泡体（無架橋ポリオレフ
ィン（ポリエチレン、ポリプロピレン等）、架橋ポリオ
レフィン（ポリエチレン、ポリプロピレン等）、ポリウ
レタン、ポリスチレン、エラストマー等）・織布（クロス等）、不織布、寒冷紗（ニードルパン
チ、フェルト、スパンボンド等。素材は合成樹脂（ポリ
エチレンテレフタレート、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリアミド等）、天然繊維（麻、絹、綿等）、ガラ
スウール、ロックウール、セラミックウール、ヤシ繊維
等）・紙シート（厚紙（例えばＭＦシート（丸三製紙））、
和紙、ダンボール、再生紙等）・構造体シート（ハニカム、プラスチックダンボール
等）・金属板（アルミニウム、鉄、ステンレス製のシート、
箔、網等）・裏打ちシート（ポリオレフィンクロス、割布、組布等
またはこれらに紙をラミネートしたもの）・難燃・不燃シート（不燃性フェルト（ロックウール、
セラミックウール、ガラスウール等をフェルト状に成形
したもの）、耐炎繊維不織布（活性炭や特殊アクリル樹
脂を焼成した繊維）等）・防虫、防黴シート（ヒノキチオール配合シート）・吸着、脱臭シート（活性炭、木炭、ゼオライト混合シ
ート）・吸放湿シート・無機材ボード（ケイ酸カルシウム等）

【０１０６】畳芯材とクッション材と裏打ち材からなる
畳床に固定される畳表は、イ草、ポリオレフィン、和紙
等の原料より作られる。畳床への畳表の固定方法も特に
限定されない。糸による縫着、ホッチキスによるタッカ
ー止め、接着剤による接着、粘着テープ等による固定等
が挙げられる。

【０１０７】

【作用】請求項１または２の発明による複合発泡体の曲
げ弾性限界歪みは０．２％以上であるので、塑性変形に
よる反りが起こり難い。すなわち、該複合発泡体を畳等
に適用することにより、特に薄畳で問題となる反りの問
題を解決することができる。

【０１０８】請求項３の発明による複合発泡体のポリオ
レフィン系樹脂シートは５〜２０倍に延伸しているの
で、通常のプラスチックシートと異なり、シートの平均
線膨張率が低く、優れた寸法安定性を示す。この延伸シ
ートを発泡体シートに積層してなる複合発泡体は、圧縮
強度、曲げ強度、耐クリープ性、弾性回復力等の機械的
物性に優れると共に、反りやへたり現象を起こし難く、
寸法安定性に優れている。

【０１０９】また、発泡体のセルのアスペクト比が大き
くなると、圧縮弾性率も高くなり、複合発泡体としての
曲げ弾性率も大きくなるため、畳床に畳表を逢着する際
に、より大きな力で畳表を張れるので、得られる畳の仕
上がりが一層良くなる。

【０１１０】

【発明の実施の形態】本発明をさらに詳しく説明するた
めに、以下に実施例を挙げるが、本発明はこれらの実施
例のみに限定されるものではない。

【０１１１】実施例１１．発泡体シート下記の特性を有するポリスチレン系樹脂発泡体シート
（発泡倍率１０倍、厚み７ｍｍ）を用意した。

【０１１２】発泡体シートの特性；上記面材付き発泡性
シートの特性｛セルのアスペクト比（Ｄｚ／Ｄｘｙ）
の平均値、発泡倍率｝を以下の方法で測定した。その
結果を表１に示す。

【０１１３】セルのアスペクト比（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の
平均値発泡体シートを厚み方向（ｚ方向）にカットし、断面の
中央部を光学顕微鏡で観察しながら１５倍の拡大写真を
撮った。次いで、写真に写った全てのセルのＤｚとＤｘ
ｙをノギスで測定した後、セル毎のＤｚ／Ｄｘｙを算出
し、セル１００個分のＤｚ／Ｄｘｙの個数平均を算出し
て、アスペクト比（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の平均値とした。但
し、実際のＤｚが０．０５ｍｍ以下および１０ｍｍ以上
のセルは除外した。

【０１１４】発泡倍率発泡体シートよりシート状の試料をカッターで切り出し
た後、ＪＩＳＫ−６７６７に準拠して、見掛け密度を
測定し、その逆数を発泡倍率（倍）とした。

【０１１５】２．延伸シート（１）延伸前シートの作製高密度ポリエチレン樹脂（商品名「ＨＹ５４０」、重量
平均分子量３０万、ＭＦＲ１．０ｇ／１０分、融点１３
３℃、三菱化学社製）１００重量部に対し、ベンゾフェ
ノン（光ラジカル重合開始剤）１重量部を添加して、Ｄ
（直径）３０ｍｍの二軸押出機にて樹脂温度２００℃で
溶融混練し、Ｔダイからシート状に押し出した後、冷却
ロールで冷却し、幅１００ｍｍ、厚み１．０ｍｍの延伸
前シートを作製した。

【０１１６】（２）延伸シートの作製表面温度１００℃に設定された６インチロール（小平製
作所社製）を用いて、上記で得られた延伸前シートを圧
延倍率８倍にロール圧延した後、得られた圧延シートを
繰り出し速度２ｍ／分のロールで繰り出し、雰囲気温度
が８５℃に設定された加熱炉を通して、引き取り速度８
ｍ／分のロールで引き取り、４倍にロール延伸し、巻き
取った。次いで、得られた延伸シートの両面に高圧水銀
灯で紫外線を５秒間照射して架橋処理を施した後、無張
力下にて１３０℃で１分間の緩和処理を施して、幅５０
ｍｍ、厚み０．２ｍｍの透明な延伸シートを作製した。

【０１１７】上記延伸シートの総延伸倍率は約１５倍で
あった。

【０１１８】３．複合発泡体（１）積層および熱融着上記発泡体シートの両面に低密度ポリオレフィン樹脂フ
ィルム（商品名「ＵＦ２３０」、厚み３０μｍ、三菱化
学社製）を介して上記ポリオレフィン系樹脂延伸シート
を配し、これらを熱融着させて、複合発泡体を製造し
た。

【０１１９】図５は得られた複合発泡体の構成を示す斜
視図である。同図に示すように、樹脂発泡体シート(1)
の両面に、ホットメルト用合成樹脂シートとして低密度
ポリオレフィン樹脂フィルム(4) 、および延伸シート
(5) をこの順に３種５層の構成で配置し、プレス成形機
を用いて、温度１２５℃、圧力９８ｋＰａ（１ｋｇｆ／
ｃｍ² ）、時間２分間の条件でプレス成形を行った
後、水冷プレス（圧力９８ｋＰａ）で冷却をし、複合発
泡体を製造した。

【０１２０】（２）複合発泡体の性能評価上記で得られた複合発泡体の性能（曲げ弾性限界歪
み、平均線膨張率、切断加工性）を以下の方法で評
価した。その結果を表１に示す。

【０１２１】曲げ弾性限界歪みＪＩＳＫ−７２２１「硬質発泡プラスチックの曲げ試
験方法」に基づいてシートをその長さ方向に速度１ｍｍ
／分で圧縮して圧縮試験を行い、曲げ弾性限界の歪みを
測定した。

【０１２２】曲げ弾性率の測定はＪＩＳＫ−７２２１
による。

【０１２３】曲げ弾性限界歪みは、上記試験で得られた
応力−歪み線図をプリントアウトして、紙面上で評価し
た。プリントアウトする範囲は、歪みが２．０５、応力
が２５ＭＰａの範囲とし、これらをそれぞれ１４ｃｍ、
１２ｃｍの大きさに出力した。定規などの直線部を応力
−歪み線図の原点および直線部に合わせ、応力−歪み線
図が直線部から離れる点を弾性限界とし、その点での歪
みを曲げ弾性限界歪みとした。

【０１２４】平均線膨張率複合発泡体より切り出されたシート状の試料に約１５０
ｍｍ間隔の標線を記入した後、試料を２０℃の恒温槽内
に１時間放置し、標線間距離を２０℃で測定した。次い
で、試料を８０℃の恒温槽内に１時間放置した後、標線
間距離を８０℃で測定した。この操作を３回繰り返し、
２回目と３回目の２０℃および８０℃の各標線間距離の
平均値を求め、下式により平均線膨張率を算出した。

【０１２５】

【数１】

【０１２６】測定は図５に示すＭＤ方向およびＴＤ方向
のそれぞれについて行った。

【０１２７】切断加工性竪型万能帯ノコ盤（型式「Ｌ型」、ラクソー社製）を用
いて、複合発泡体を任意に切断し、微粉や粉塵等の発生
の有無を目視で観察し、下記判定基準により切断加工性
を評価した。

【０１２８】［判定基準］ ○・・・・微粉や粉塵等の発生は認められなかった ×・・・・微粉や粉塵等が発生し、飛散して、顔や手等の肌
の露出部を刺激した

【０１２９】(3) 畳性能評価畳加工直後の反り得られた複合発泡体（１８００ｍｍ×９１０ｍｍ）の上
下面に架橋ポリエチレン発泡体（積水化学工業社製、
「ソフトロン＃２００２」）を配置し、縫着一体化を行
って畳床を得た。その後、片框切断框縫い機（久保製作
所製ＲＭＳＣ−ＴＹＰＥ）を用い、畳床にイ草畳表を
緊張状態で逢着し、薄畳を得た。この薄畳の加工性およ
び仕上がりを評価した。ここで、反り量とは図６に示す
ように、床(15)から畳端部(16)の裏面までの距離(d) を
示す。

【０１３０】施工後の反りの量評価得られた薄畳を実際に施工評価し、施工後１週間時点で
端部の床からの反り量を評価した。

【０１３１】実施例２発泡体シートとして、ポリプロピレン樹脂製の２枚の発
泡体シート（商品名「ソフトロンＳＰ＃１００４」、発
泡倍率１０倍、厚み４ｍｍ、積水化学工業社製、および
「ソフトロンＳＰ＃１００３」、発泡倍率１０倍、厚み
３ｍｍ）の各対向表面を加熱し、２枚を圧着積層させて
得られた厚み７ｍｍの発泡体シートを用いたこと以外
は、実施例１と同様に操作を行い、図５に示す３種５層
構成の複合発泡体を製造した。また、上記ポリプロピレ
ン樹脂発泡体の特性｛セルのアスペクト比（Ｄｚ／Ｄ
ｘｙ）の平均値、発泡倍率｝を実施例１と同様にして
測定した。その結果を表１に示す。

【０１３２】実施例３１．ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの作製（１）変性ポリオレフィン系樹脂の調製変性ポリオレフィン系樹脂を調製するために、同方向回
転２軸スクリュー押出機（型式「ＢＴ４０型」、プラス
チック工学研究所社製）を用いた。この押出機は、セル
フワイピング２条スクリューを備え、そのＬ／Ｄは３
５、Ｄ（直径）は３９ｍｍである。シリンダーバレルは
押出機の上流から下流側にかけて第６バレルに区分さ
れ、成形ダイは３穴ストランドダイであり、第４バレル
には揮発分を回収するための真空ベントが設置されてい
る。以下の操作においては、第１バレルの温度を１８０
℃、第２バレルから第６バレルの温度および３穴ストラ
ンドダイの温度を２２０℃に設定し、スクリュー回転数
を１５０ｒｐｍに設定した。

【０１３３】上記２軸スクリュー押出機の第１バレル後
端に備えられたホッパーから、ポリオレフィン系樹脂と
してランダムポリマー型のポリプロピレン樹脂（商品名
「ＥＸ６」、ＭＦＲ１．８ｇ／１０分、密度０．９ｇ／
ｃｍ³ 、日本ポリケム社製）を１０ｋｇ／時間の供給
量で押出機内に投入した。次に、第３バレルから、ジビ
ニルベンゼン（変性用モノマー）および２，５−ジメチ
ル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３
（有機過酸化物）の混合物を押出機内に注入し、これら
を均一に溶融混練して、変性ポリプロピレン樹脂を調製
した。次いで、この変性ポリプロピレン樹脂を３穴スト
ランドダイから吐出した後、水冷し、ペレタイザーで切
断して、変性ポリプロピレン樹脂のペレットを得た。変
性用モノマーおよび有機過酸化物の注入量は、ポリプロ
ピレン樹脂１００重量部に対し、変性用モノマー０．５
重量部および有機過酸化物０．１重量部であった。ま
た、押出機内で発生した揮発分は真空ベントにより真空
吸引した。

【０１３４】（２）発泡性シートの作製上記で得られた変性ポリプロピレン樹脂に未変性ポリプ
ロピレン樹脂および発泡剤を添加するために、同方向回
転２軸スクリュー押出機（型式「ＴＥＸ−４４型」、日
本製鋼所社製）を用いた。この押出機は、セルフワイピ
ング２条スクリューを備え、そのＬ／Ｄは４５．５、Ｄ
（直径）は４７ｍｍである。シリンダーバレルは押出機
の上流から下流側にかけて第１バレルから第１２バレル
に区分され、第１２バレルの先端部には成形ダイとして
Ｔダイが設定されている。また、発泡剤を供給するため
に、第６バレルにはサイドフィーダーが設置されてお
り、第１１バレルには揮発分を回収するための真空ベン
トが設置されている。以下の操作においては、第１バレ
ルを常時冷却し、第１ゾーン（第２バレルから第４バレ
ル）の温度を１５０℃、第２ゾーン（第５バレルから第
８バレル）の温度を１７０℃、第３ゾーン（第９バレル
から第１２バレル）の温度を１８０℃、第４ゾーン（Ｔ
ダイおよびアダプター部）の温度を１６０℃に設定し、
スクリュー回転数を４０ｒｐｍに設定した。

【０１３５】上記２軸スクリュー押出機の第１バレル後
端に備えられたホッパーから、前工程（１）で得られた
ペレット状の変性ポリプロピレン樹脂および未変性のホ
モポリマー型のポリプロピレン樹脂（商品名「ＦＹ
４」、ＭＦＲ５．０ｇ／１０分、密度０．９ｇ／ｃｍ³
、日本ポリケム社製）を、それぞれ１０ｋｇ／時間
（合計２０kg／時間）の供給量で押出機内に投入した。
また、第６バレルに設けられたサイドフィーダーから、
発泡剤としてアゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）を１．
０ｋｇ／時間の速度で供給量で押出機内に投入し、これ
らを均一に溶融混練して、発泡性ポリプロピレン樹脂組
成物を調製した。次いで、この樹脂組成物をＴダイから
押し出し、幅１１００ｍｍ、厚み０．７ｍｍの発泡性シ
ートを作製した。

【０１３６】（３）発泡性シートの作製上記で得られた発泡性シートの両面に、面材としてポリ
エチレンテレフタレート製の不織布（商品名「スパンボ
ンドエクーレ６３０１Ａ」、坪量３０ｇ／ｍ²、東洋紡
績社製）を重ね、プレス成形機を用いて、１８０℃の加
熱加圧条件で積層して、２ｍ×１ｍの面材付き発泡性シ
ートを得た。

【０１３７】（４）発泡次いで、上記面材付き発泡性シートを、２３０℃の加熱
炉中で約１０分間加熱して、発泡させ、厚み７ｍｍの面
材付き発泡体シートを作製した。

【０１３８】２．複合発泡体の作製上記ポリオレフィン系樹脂発泡体に実施例１で得られた
延伸シートを積層し、熱融着し、実施例１と同様に操作
を行い、図５に示す３種５層構成の複合発泡体を製造し
た。複合発泡体を得た。この複合発泡体の性能を実施例
１と同様にして測定した。結果を表１に示す。

【０１３９】実施例４この実施例では、図７に示すように、３種９層の構成の
複合発泡体を得た。すなわち、ポリオレフィン系樹脂発
泡体シート(1) の両面に、ホットメルト用合成樹脂シー
トとして低密度ポリチレンフィルム（厚み３０μｍ、三
菱化学社製、ＵＦ２３０）(4) を、その上に上記ポリオ
レフィン系樹脂延伸シート(5) を、またその上にホット
メルト用合成樹脂シートとして上記低密度ポリエチレン
フィルム(6) を、さらにその上に上記ポリオレフィン系
樹脂延伸シート(7) をそれぞれ配した。ハンドプレス成
形機を用いて、温度１２５℃、圧力９８ｋＰａ（１ｋｇ
ｆ／ｃｍ² ）にて２分間プレス成形を行い、その後水
冷プレス（圧力９８ｋＰａ）で水冷を行い、複合発泡体
を得た。この複合発泡体の性能を実施例１と同様にして
測定した。結果を表１に示す。

【０１４０】実施例５延伸シートの延伸倍率が７．５倍である以外は実施例３
と同様にして複合発泡体を得た。得られた複合発泡体の
性能を実施例１の場合と同様にして評価した。その結果
を表１に示す。

【０１４１】実施例６発泡性シートの発泡剤の量を１．２ｋｇ／時間に増量
し、発泡性シートの発泡倍率が１２倍、セルのアスペク
ト比が２．４であること以外は実施例３と同様にして複
合発泡体を得た。得られた複合発泡体の性能を実施例１
の場合と同様にして評価した。その結果を表１に示す。

【０１４２】比較例１市販の薄畳（商品名「バリアフリー畳」、三井化学社
製）から、畳芯材（ガラス繊維強化面材とポリスチレン
樹脂発泡体からなる複合発泡体）を抜き出した。また、
上記畳芯材を構成するポリスチレン樹脂発泡体の特性
（発泡倍率）を実施例１と同様にして測定した。その
結果を表１に示す。

【０１４３】上記複合発泡体の性能（曲げ弾性限界歪
み、平均線膨張率、切断加工性、畳加工性および
加工直後の反り量、施工後の反り量評価）を実施例１
の場合と同様にして評価した。その結果を表１に示す。

【０１４４】比較例２延伸シートの延伸倍率が２５倍である以外は実施例３と
同様にして複合発泡体を得た。得られた複合発泡体の性
能を実施例と同様にして評価した。その結果を表１に示
す。

【０１４５】

【表１】

【０１４６】

【発明の効果】以上述べたように、本発明の複合発泡体
は、圧縮強度、耐クリープ性、弾性回復力等の機械的物
性に優れるので、長時間使用された場合でも反りやへた
りを起こし難く、加えて、寸法安定性に優れ、且つ、軽
量で人体や環境に対して好ましくない影響を及ぼすこと
もほとんどない。したがって、この複合発泡体は、畳芯
材や床用断熱材をはじめ、各種複合建材用として好適に
用いられる。

【０１４７】また、本発明の複合発泡体は、ガラス繊維
を用いないので、人体や環境に対して好ましくない影響
を及ぼすことがほとんどなく、さらには環境負荷が少な
く、リサイクル性に富む。

【０１４８】さらに、本発明の畳芯材は、上記本発明の
複合発泡体からなるので、上記優れた諸性能を具備する
ものであり、特に薄畳用の畳芯材として好適に用いられ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１はアスペクト比の定義を示すもので、図１
(a) はポリオレフィン系樹脂発泡体シートの斜視図、図
１(b) は図１(a) 中のＡ部の拡大図である。

【図２】図２は曲げ弾性限界歪みの定義を示すもので、
曲げ歪みと曲げ応力の関係のグラフである。

【図３】図３は畳の逢着方法を示す垂直縦断面図であ
る。

【図４】図４は畳の敷き詰め方法を示すもので、図４
(a) は斜視図、図４(b) は垂直縦断面図である。

【図５】図５は実施例１における３種５層の積層品を示
す分解斜視図である。

【図６】図６は畳反り量の定義を示す垂直縦断面図であ
る。

【図７】図７は実施例４における３種９層の積層品を示
す分解斜視図である。

【符号の説明】

(1) ：ポリオレフィン系樹脂発泡体シート (4) (6) ：低密度ポリオレフィン樹脂フィルム (5) (7) ：ポリオレフィン系樹脂延伸シート (11)：畳床 (12)：畳表 (13)(14)：隣接する畳 (15)：床 (16)：畳端部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者岡部優志京都市南区上鳥羽上調子町２−２積水化学工業株式会社内Ｆターム(参考） 4F100 AK03A AK03B AK03C AK05A AK05C AK12B BA03 BA06 BA10A BA10C DJ01B EJ37A EJ37C GB08 JA13B JJ02 JK05 JK07 JL03 JL04 YY00A YY00B YY00C

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】樹脂発泡体シートの少なくとも片面にポ
リオレフィン系樹脂シートが積層されてなり、曲げ弾性
限界の歪みが０．２％以上である複合発泡体。
【請求項２】樹脂発泡体がポリオレフィン系樹脂発泡
体である請求項１記載の複合発泡体。
【請求項３】内在するセルのアスペクト比Ｄｚ／Ｄｘ
ｙの平均値が１．１〜４．０であり、かつ発泡倍率が３
〜２０倍であるポリオレフィン系樹脂発泡体シートの少
なくとも片面に、５〜２０倍に延伸された厚み１００〜
２０００μｍのポリオレフィン系樹脂シートが積層され
てなり、曲げ弾性限界の歪みが０．２％以上である複合
発泡体。
【請求項４】請求項１〜３に記載の複合発泡体からな
る畳芯材。
【請求項５】請求項４記載の畳芯材の上面にクッショ
ン材が、裏面に裏打ち材がそれぞれ配されて畳床が構成
され、この畳床に畳表が逢着されてなる薄畳。