JP4751572B2 - 熱可塑性樹脂発泡体及び防音性暖房床材 - Google Patents
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Description
本発明における面材付き樹脂発泡体は、発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを発泡させた熱可塑性樹脂発泡体であって、個々の気泡が、同シートの厚み方向にその長軸を配向した紡錘形状で、同シートの厚み方向に直立して整列し、層状に積層しているポリオレフィン系樹脂発泡体の両面に、加熱発泡する際に生じる面内方向の発泡力を抑制するための面材(以下、単に「面材」ともいう)が積層されてなるものである。
上記電子線照射量は、好ましくは1〜20Mrad、より好ましくは3〜10Mradである。
上記架橋触媒の添加量は、好ましくは、ポリオレフィン系樹脂100重量部に対して0.001〜10重量部、更に好ましくは0.01〜0.1重量部である。
上記架橋剤の添加量は、好ましくは、ポリオレフィン系樹脂100重量部に対して0.5〜5重量部、更に好ましくは1〜3重量部である。
従って、面内方向に抑制された分だけ形成されるセルが厚み方向に長軸を有する形状となり、それによって圧縮弾性率が高められている。加えて、上記面材が積層されているため、該面材自体の補強効果によっても面材付き樹脂発泡体の弾性率が高められている。
上記発泡セルの厚み方向への長軸の配向分率は、好ましくは60%以上、より好ましくは80%以上である。
即ち、発泡倍率を大きくとることにより、面内方向への膨張が抑制されているので、厚み方向への発泡が増加し、得られる発泡セルの長軸と短軸の比は大きくなる。
(ア)単板(単一材料のむく板)
(イ)合板など[ベニヤ、パーチクルボード、繊維板(ファイバーボードともいう:MDFなど)など従来から床材として使われているもの]
(ウ)合成樹脂板[ポリエチレン樹脂板(超高分子量ポリエチレン板が望ましい)、ポリプロピレン樹脂板、塩化ビニル樹脂板など]
(エ)繊維強化合成樹脂板(ガラス繊維などで繊維強化された、ポリエステル樹脂板、エポキシ樹脂板、硬質ポリウレタン樹脂板など)
(オ)無機質板(磁器タイル、石板など)
尚、本発明は下記実施例のみに限定されるものではない。
(実施例1)
1.ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの作製
(1)変性ポリオレフィン系樹脂の調製
変性ポリオレフィン系樹脂を調製するために、同方向回転2軸スクリュー押出機(プラスチック工学研究所社製、型式「BT40型」)を用いた。この押出機は、セルフワイピング2条スクリューを備え、そのL/Dは35、D(直径)は39mmである。シリンダーバレルは押出機の上流から下流側にかけて第1バレルから第6バレルに区分され、成形ダイは3穴ストランドダイであり、第4バレルには揮発分を回収するための真空ベントが設置されている。以下の操作においては、第1バレルの温度を180℃、第2バレルから第6バレルの温度および3穴ストランドダイの温度を220℃に設定し、スクリュー回転数を150rpmに設定した。
上記で得られた変性ポリプロピレン樹脂に未変性ポリプロピレン樹脂および発泡剤を添加するために、同方向回転2軸スクリュー押出機(日本製鋼所社製、型式「TEX−44型」)を用いた。この押出機は、セルフワイピング2条スクリューを備え、そのL/Dは45.5、D(直径)は47mmである。シリンダーバレルは押出機の上流から下流側にかけて第1バレルから第12バレルに区分され、第12バレルの先端部には成形ダイとしてTダイが設定されている。また、発泡剤を供給するために、第6バレルにはサイドフィーダーが設置されており、第11バレルには揮発分を回収するための真空ベントが設置されている。以下の操作においては、第1バレルを常時冷却し、第1ゾーン(第2バレルから第4バレル)の温度を150℃、第2ゾーン(第5バレルから第8バレル)の温度を170℃、第3ゾーン(第9バレルから第12バレル)の温度を180℃、第4ゾーン(Tダイおよびアダプター部)の温度を160℃に設定し、スクリュー回転数を40rpmに設定した。
上記で得られた発泡性シートの両面に、面材としてポリエチレンテレフタレート製の不織布(東洋紡績社製、商品名「スパンボンドエクーレ6301A」、坪量15g/m2)を重ね、プレス成形機を用いて、180℃の加熱加圧条件で積層して、2m×1mの面材付き発泡性シートを得た。
次いで、上記面材付き発泡性シートを、230℃の加熱炉中で約10分間加熱して、発泡させ、面材付きの樹脂発泡体(厚み6mm)を得た。
得られた面材付きの樹脂発泡体の片面に、エンボスパターンを有する金型を用いた加熱プレス(95℃)により、エンボス加工を施し片面エンボス付き熱可塑性樹脂発泡体を得た。得られたエンボスパターン寸法は図1に示すような深さ2mm,幅3mm,長さ5mm、ピッチ6mm(千鳥状)であった。
上記片面エンボス付き熱可塑性樹脂発泡体の平滑面側に、温水パイプ(管径7.2mm)の形状に対応した凸条を備えた金型を用い、金型温度が200℃になるように加熱し、1.5秒/cmの押圧速度で上記樹脂発泡体の表面に押圧して凹溝を有するエンボス付き熱可塑性樹脂発泡体を得た。
上記凹溝を有するエンボス付き熱可塑性樹脂発泡体の凹溝に温水パイプを装着し、その上から床仕上げ材として厚さ6mmの木製フロア材を、接着剤を用いて貼り付けて防音性暖房床材を得た。
実施例1と同様にして得られた面材付きの樹脂発泡体(厚み6mm)の両面に、エンボスパターンを有する金型を用いた加熱プレス(95℃)により、エンボス加工を施し両面エンボス付き熱可塑性樹脂発泡体を得た。得られたエンボスパターン寸法は図1に示すような深さ2mm,幅3mm,長さ5mm、ピッチ6mm(千鳥状)であった。
面材付きの樹脂発泡体(厚み6mm)の代わりに、特開平10−231613号公報記載の方法(実施例1)で得られた面材を有さないポリエチレン及びポリプロピレンの混合樹脂発泡体(厚み6mm)を用いたこと以外は実施例1と同様にして暖房床材を作製した。
エンボス加工を施さなかったこと以外は実施例1と同様にして暖房床材を作製した。
エンボス加工を施さなかったこと以外は実施例2と同様にして熱可塑性樹脂発泡体を得た。
上記実施例1及び2により得られたエンボス加工付き樹脂発泡体の特性[気泡のアスペクト比(Dz/Dxy)の平均値、発泡倍率、圧縮弾性率、曲げ弾性率]を以下の方法で測定した。
(1)気泡のアスペクト比(Dz/Dxy)の平均値
樹脂発泡体を厚み方向(z方向)にカットし、断面の中央部を光学顕微鏡で観察しながら15倍の拡大写真を撮った。次いで、写真に写った全ての気泡のDzとDxyをノギスで測定した後、気泡毎のDz/Dxyを算出し、気泡100個分のDz/Dxyの個数平均を算出して、アスペクト比(Dz/Dxy)の平均値とした。但し、実際のDzが0.05mm以下および10mm以上の気泡は除外した。
(2)発泡倍率
樹脂発泡体よりシート状の試料をカッターで切り出した後、JIS K6767に準拠して、見掛け密度を測定し、その逆数を発泡倍率(倍)とした。
(3)圧縮弾性率
JIS K7220に準拠して圧縮弾性率を測定した。
(4)曲げ弾性率
JIS K7221に準拠し、スパン100mm、速度5mm/分の条件で3点曲げ試験を行い、23℃における曲げ弾性率を求めた。
上記比較例1〜3のエンボス加工が施されていない樹脂発泡体の特性(気泡のアスペクト比(Dz/Dxy)の平均値、発泡倍率、圧縮弾性率、曲げ弾性率)を上記同様の方法で測定した。
実施例1、比較例1及び2の床材の特性(防音性能、沈み込み量)を以下の方法で評価した。
(5)防音性能
JIS A1418に準拠して軽量衝撃レベルを測定し、防音性能(LL値)として表示した。
(6)沈み込み量
直径50mmの圧子端子を床仕上げ材に800Nの力で押し付けたときの変位を沈み込み量とした(3mm以上沈み込むと歩行感が悪いとされる)。
実施例2と比較例3について、不陸性能評価として以下の評価を行った。
(柔軟性)
樹脂発泡体を、曲率半径が2〜30mmの丸みを有するコーナーに沿わせて曲げた時に、座屈や破断が生じる限界の曲率半径を求めた。
2 凹凸加工又はスリット加工(エンボス加工)
Claims (5)
- 発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを発泡させた熱可塑性樹脂発泡体であって、個々の気泡が、同シートの厚み方向にその長軸を配向した紡錘形状で、同シートの厚み方向に直立して整列し、層状に積層しているポリオレフィン系樹脂発泡体の両面に、加熱発泡する際に生じる面内方向の発泡力を抑制するための面材が積層されてなる面材付き樹脂発泡体の少なくとも片面に凹凸加工又はスリット加工が施されてなることを特徴とする熱可塑性樹脂発泡体。
- 樹脂発泡体が、内在する気泡のアスペクト比Dz/Dxyの平均値が1.1〜4.0、発泡倍率が3〜20倍、及び圧縮弾性率が5MPa以上であることを特徴とする請求項1記載の熱可塑性樹脂発泡体。
- 片面に凹凸加工又はスリット加工が施されてなり、他の平滑面側に凹溝が設けられてなることを特徴とする請求項1又は2記載の熱可塑性樹脂発泡体。
- 片面に凹凸加工又はスリット加工が施されてなる請求項1又は2記載の熱可塑性樹脂発泡体の平滑面側に発熱層を介して床仕上げ材が貼着されてなることを特徴とする防音性暖房床材。
- 請求項3記載の熱可塑性樹脂発泡体の凹溝に発熱体が配設され、凹溝が設けられた平滑面側に床仕上げ材が貼着されてなることを特徴とする防音性暖房床材
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