JP2000186416A - 畳床材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】軽くて、生産性が高く、重量物の重さに耐える
ことのできるポリオレフィン系樹脂の発泡体からなる畳
床材を提供する。 【解決手段】 畳床材は、内在する気泡のアスペクト比
Ｄｚ／Ｄｘｙの平均値が１．１以上、好ましくは１．１
〜２．５で、発泡倍率が７〜３０倍で、圧縮強度が２ｋ
ｇｆ／ｃｍ² 以上であるポリオレフィン系樹脂発泡体か
らなる。気泡のＤｘｙの平均値が５００μｍ以上である
畳床材、および曲げ弾性率が１５０〜４００ｋｇｆ／ｃ
ｍ²で、厚さが２５〜５５ｍｍである畳床材が特に好ま
しい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ポリオレフィン系
樹脂の発泡体からなる畳床材に関する。

【０００２】

【従来の技術】畳床材は畳の芯材をなすものであり、畳
床材に畳表や畳縁等を縫い付けたものが畳である。

【０００３】従来、稲ワラを素材にした畳床材は、積み
上げると高さ４０ｃｍにもなる量の乾燥ワラの層を５ｃ
ｍの厚さになるように均等に縫い上げたものである。

【０００４】また、従来の畳は一般的に厚畳と呼ばれて
おり、その厚さは３０〜６０ｍｍであるので畳床材の厚
さは２５〜５５ｍｍである。近年、住宅のバリアフリー
化に対応した薄畳や、木質のフロアに直敷きする置き畳
が登場し、一般的に、これらの厚さは１０〜３０ｍｍで
あるので畳床材の厚さは４〜２５ｍｍである。

【０００５】近年、コンクリート製の住宅が普及し、ま
た木造住宅の高気密化が進展しているため、畳内の湿度
の上昇により、カビ、ダニ等が発生し易くなっている。
これを防ぐために、畳床材の主原料は稲ワラから熱可塑
性樹脂発泡体や木質系インシュレーションボードに変換
されてきている。

【０００６】畳床材の原料としては、例えば、特開平９
−２０３１９４号公報にあるように、ポリスチレン、ポ
リエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリウ
レタン等の熱可塑性樹脂を適当な発泡倍率で発泡したも
のや、特開昭５７−１８０７５７号公報記載のような木
質系インシュレーションボードがあり、これらを積層し
てなる畳床材が一般的である。このような主原料で構成
された畳床材を用いた畳は、一般に建材畳と呼ばれてい
る。

【０００７】建材畳は、稲ワラ畳と比較すると、下記の
ような点で優れている。

【０００８】・断熱性能の高い熱可塑性樹脂であるポリ
スチレンフォームや木質系インシュレーションボードで
あるタタミボードを主材料として用いるため、耐湿性に
強く、断熱効果も高い。

【０００９】・中高層住宅に多く用いるために、厚さが
自由に設計でき、軽量である。

【００１０】・稲ワラを使用しないため、カビが発生し
にくく、防虫対策もとり易い。

【００１１】従来、建材畳用の畳床材は、ポリスチレン
フォームとタタミボードを積層したものや、タタミボー
ドを何層かに積層したもの、ポリスチレンフォームを何
層かに積層したもの、タタミボードのみのもの、ポリス
チレンフォームのみのものを主体とし、これに吸放湿材
やプラスチック段ボールや不織布等のシート状物、防虫
シート等を縫い合わせたものである。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】建材畳用の畳床材に用
いられるタタミボードは、単体のみでは、稲ワラ畳と同
様に重いため、タタミボードとポリスチレンフォーム等
の発泡体との多重積層化により軽量化が図られた。しか
し、この多重積層品はポリスチレンフォーム特有の床鳴
りが起こり、また、縫い合わせ等のため生産性の低いも
のであった。また、ポリスチレンフォームは、加工時
に、耐溶剤性、耐熱性、耐衝撃性がなく、割れ易い難点
があった。

【００１３】また、建材畳用の畳床材に用いられるポリ
スチレンフォーム等の熱可塑性樹脂発泡体は、単体のみ
では、使用時、圧縮強度が低いため、タンス等の重量物
を畳上に長期間設置しておくと、重量物の重さに耐えき
れず、重量物の跡が畳表に残り、形状が元に回復せず、
へたりが起こった。

【００１４】近年、畳加工業者の高齢化が進み、この点
からも畳の軽量化が望まれている。

【００１５】このような実状から、畳床材の主材料とし
てポリスチレンフォームではなく、ポリオレフィン系樹
脂発泡体を用いることが考えられた。しかし、ポリオレ
フィン系樹脂発泡体、例えばポリエチレン発泡体は、ポ
リスチレンフォームと同等の圧縮強度を得るためには、
発泡倍率半分以下のものである必要があり、コストが高
く付いた。

【００１６】本発明の目的は、上述の諸問題を解決し、
軽くて、生産性が高く、重量物の重さに耐えることので
きるポリオレフィン系樹脂の発泡体からなる畳床材を提
供することにある。

【００１７】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の畳床材
は、内在する気泡のアスペクト比Ｄｚ／Ｄｘｙの平均値
が１．１以上で、発泡倍率が７〜３０倍で、圧縮強度が
２ｋｇｆ／ｃｍ² 以上であるポリオレフィン系樹脂発泡
体からなることを特徴とするものである。

【００１８】まず、発泡体シートに内在する気泡におけ
るシート厚み方向の直径Ｄｚと面内方向の直径Ｄｘｙと
の比Ｄｚ／Ｄｘｙ（すなわちアスペクト比）について、
説明をする。

【００１９】図１に示すように、発泡体シート(a) のシ
ート厚み方向（ｚ方向と呼ぶ）に平行な任意な断面(b)
の１０〜２０倍の拡大写真(c) をとり、この写真(c) 中
で無作為に選ばれる少なくとも５０個の気泡における下
記の２つの定方向最大径（Ｄｚ，Ｄｘｙ）を測り、個数
平均値を算出する。

【００２０】Ｄｚ：発泡体シート中の気泡のｚ方向に平
行な最大径 Ｄｘｙ：発泡体シート中の気泡のシート幅または長さ方
向（ｘｙ方向と呼ぶ）に平行な最大径

【００２１】Ｄｚ／Ｄｘｙの平均値が１より大きい場合
には高い圧縮強度を有した発泡体となる。これは紡錘形
の気泡がその長軸方向（即ちｚ方向）に力を受けるから
である。

【００２２】ここで、「面内方向」とは、発泡体シート
のシート面内にあるいかなる方向（ｘ−ｙ方向とも呼
び）をも意味し、長さ方向、幅方向を含む。

【００２３】本発明による厚畳および薄畳用の畳床材を
構成するポリオレフィン系樹脂発泡体の圧縮強度が２ｋ
ｇｆ／ｃｍ² 未満であると、畳上に重量物を一定時間置
いた後、変形の回復がなく、体感評価においても畳が凹
むために歩行感が悪い。加えて、発泡倍率が３０倍を越
えると、曲げ剛性が低下するため、これに畳表を縫い合
わせたときに糸の張力が低下し、発泡体自体が欠け易く
なる。発泡倍率が７倍未満であると、畳床材のコストが
高くつき実用的でない。

【００２４】本発明による畳床材のうち、厚さ２５〜５
５ｍｍの厚畳用床材としては、圧縮強度が３〜１０ｋｇ
ｆ／ｃｍ² で、発泡倍率が１０〜２０倍であるものが好
適である。

【００２５】また、厚さ４〜２５ｍｍの厚畳用床材とし
ては、圧縮強度が４〜１４ｋｇｆ／ｃｍ² で、発泡倍率
が７〜２０倍であるものが好適である。

【００２６】内在する気泡のアスペクト比Ｄｚ／Ｄｘｙ
の平均値が１．１未満であると圧縮強度が低下するた
め、発泡倍率７〜３０倍、圧縮強度２ｋｇｆ／ｃｍ² 以
上という物性を達成することができない。アスペクト比
の平均値が１．１以上であると、紡錘形の気泡はシート
厚み方向に圧縮力を受けると、気泡の長軸方向に力がか
かることになるので、その方向に高い圧縮強度を示し、
発泡体を畳床材として好適に使用することができる。よ
って、アスペクト比の平均値は１．１以上、好ましくは
１．３以上である。

【００２７】請求項２記載の畳床材は、請求項１記載の
畳床材において、内在する気泡のアスペクト比Ｄｚ／Ｄ
ｘｙの平均値が１．１〜２．５であるものである。

【００２８】アスペクト比の平均値が大き過ぎると、圧
縮弾性率が高くなりすぎたため、振動に対するエネルギ
ー吸収時に歪みに対して高い応力が必要となり、畳の上
を歩いた時や座った時に痛い感触を生じる。アスペクト
比の平均値は好ましくは２．５以下、より好ましくは、
２．０未満である。

【００２９】請求項３記載の畳床材は、請求項１または
２記載の畳床材において、内在する気泡のＤｘｙの平均
値が５００μｍ以上であるものである。

【００３０】一般に気泡径が小さいと、セル壁が薄くな
り、発泡体が座掘を生じ易くなるため、畳上に重量物を
置いたときに、畳が凹み等を生じ易くなる。気泡のＤｘ
ｙの平均値が５００μｍ以上であると、座掘に対する耐
荷重クリープ特性が増し、発泡体は凹みにくくなるため
畳床材として好適である。内在する気泡のＤｘｙの平均
値はより好ましくは８００μｍ以上である。

【００３１】請求項４記載の畳床材は、請求項１〜３の
いずれかに記載の畳床材において、曲げ弾性率が１５０
〜４００ｋｇｆ／ｃｍ²で、厚さが２５〜５５ｍｍであ
るものである。

【００３２】この畳床材は、厚さ２５〜５５ｍｍのいわ
ゆる厚畳みに関するものであって、畳床材に畳表を直接
縫い付ける場合、適切な曲げ弾性率範囲が必要である。
畳にとって曲げ剛性が高すぎず、かつ柔らかすぎないこ
とが重要である。曲げ弾性率が１５０ｋｇｆ／ｃｍ² 未
満になると畳が撓みすぎ、施工が困難となる。また曲げ
弾性率が４００ｋｇｆ／ｃｍ² を超えると畳床材が硬す
ぎ、畳表を張ったときに高い張力が発生し、畳にそりが
生じ易い。

【００３３】本発明による畳床材を構成する発泡体に
は、化学発泡によって得られるものと、物理発泡によっ
て得られるものがある。

【００３４】前者は、加熱により分解ガスを発生する熱
分解型化学発泡剤を予めポリオレフィン系樹脂組成物に
分散させておき、得られた発泡性組成物を一旦シート状
の発泡原反に賦形した後、加熱して発泡剤より発生する
ガスにより発泡させることで製造されうる。熱分解型化
学発泡剤の代表例としては、アゾジカルボンアミド、ベ
ンゼンスルホニルヒドラジド、ジニトロソペンタメチレ
ンテトラミン、トルエンスルホニルヒドラジド、４，４
−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）等が挙
げられる。発泡剤の添加量は樹脂組成物１００重量部に
対して好ましくは２〜２０重量部である。

【００３５】後者は、高圧下でポリオレフィン系樹脂組
成物中に物理的発泡剤を一旦溶解し、次いで、得られた
発泡性組成物を常圧下に置いてガスを発生させ、発泡さ
せることで製造されうる。物理的発泡剤の例としては、
水、二酸化炭素、窒素、有機溶剤、等が挙げられる。

【００３６】本発明による畳床材(1) に、図２に示すよ
うに、畳表(2) を張り付けることによって、畳が作製さ
れる。

【００３７】つぎに、本発明による畳床材の製造法につ
いて、説明をする。

【００３８】本発明発泡体シートを得る製造方法は特に
限定されないが、好ましくは、ポリオレフィン系樹脂お
よび変性用モノマーを溶融混和して変性ポリオレフィン
を得、変性ポリオレフィンにその１００重量部に対して
アゾジカルボンアミド等の熱分解型化学発泡剤を２〜２
０重量部を分散させ、得られた発泡性樹脂組成物を一旦
シート状の原反に賦形した後、得られた発泡性シートを
熱分解型化学発泡剤の分解温度以上に加熱して化学発泡
させる方法である。

【００３９】上記のような樹脂変性方法をとることで、
成形された発泡性シート原反架橋度が低いにも拘らず、
これを常圧で発泡させることが可能となる。

【００４０】ここでいう架橋度が低いとはゲル分率で２
５％以内の範囲である。

【００４１】一般的にゲル分率の測定は、サンプルの初
期重量と１２０℃熱キシレン中で２４時間で溶解させた
もののゲル分を乾燥させたサンプルとの重量比で表わ
す。

【００４２】上記のように変性樹脂を用いて得られた発
泡性シートは、電子線で架橋させたシートや熱分解型化
学架橋剤で架橋させたシートに比べゲル分率が低く、か
つ常圧で加熱発泡するため、発泡体のセルがそれらと比
べ大きくなる。従って、得られた発泡体は、セル壁が厚
くなり、座掘等の機械物性に強いものとなり、畳の床材
に好適である。

【００４３】本発明におけるポリオレフィン系樹脂の主
体をなすポリオレフィンは、オレフィン性モノマーの単
独重合体、または主成分オレフィン性モノマーと他のモ
ノマーとの共重合体であり、特に限定されるものではな
いが、例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレ
ン、直鎖状低密度ポリエチレン等のポリエチレン、ホモ
タイプポリプロピレン、ランダムタイプポリプロピレ
ン、ブロックタイプポリプロピレン等のポリプロピレ
ン、ポリブテン、エチレン−プロピレン共重合体、エチ
レン−プロピレン−ジエン三元共重合体、エチレン−ブ
テン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレ
ン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体等のエチレン
を主成分とする共重合体などが例示され、またこれらの
２以上の組合わせであってもよい。

【００４４】本発明におけるポリオレフィン系樹脂の主
体をなすポリオレフィンとしては、上述したポリエチレ
ンやポリプロピレンの１種もしくは２種以上の組みあわ
せが好ましい。

【００４５】本発明におけるポリオレフィン系樹脂とは
上記ポリオレフィンの割合が７０〜１００重量％である
樹脂組成物を指す。ポリオレフィン系樹脂を構成するポ
リオレフィン以外の樹脂は限定されないが、例えば、ポ
リスチレン、スチレン系エラストマーなどが挙げられ
る。ポリオレフィン系樹脂中のポリオレフィンの割合が
７０重量％を下回ると、ポリオレフィンの特徴である軽
量、耐薬品性、柔軟性、弾性等が発揮できないばかり
か、発泡に必要な溶融粘度を確保することが困難となる
場合があるので好ましくない。

【００４６】本発明方法で用いる変性用モノマーは、ラ
ジカル反応し得る官能基を分子内に２個以上有する化合
物である。上記官能基としてはオキシム基、マレイミド
基、ビニル基、アリル基、（メタ）アクリル基等が例示
される。変性用モノマーは、好ましくは、ジオキシム化
合物、ビスマレイミド化合物、ジビニルベンゼン、アリ
ル系多官能モノマー、（メタ）アクリル系多官能モノマ
ーである。また、変性用モノマーはキノン化合物のよう
な、分子内に２個以上のケトン基を有する環状化合物で
あってもよい。

【００４７】シート状発泡性原反の賦形方法としては、
押出成型の他、プレス成型、ブロー成型、カレンダリン
グ成型、射出成型など、プラスチックの成型加工で一般
的に行われる方法が適用可能であるが、スクリュ押出機
より吐出する発泡性樹脂組成物を直後賦形する方法が生
産性の観点から好ましい。この方法では、一定寸法幅の
連続原反シートを得ることができる。

【００４８】シート状原反の発泡は、通常、熱分解型化
学発泡剤の分解温度以上、熱可塑性樹脂の熱分解温度以
下の温度範囲で行われる。特に連続式発泡装置として
は、加熱炉の出口側で発泡体を引き取りながら発泡させ
る引き取り式発泡機の他、ベルト式発泡機、縦型または
横型発泡炉、熱風恒温槽など、あるいは熱浴中で発泡を
行うオイルバス、メタルバス、ソルトバスなどが使用さ
れる。

【００４９】上述の紡錘形気泡からなる発泡体、すなわ
ち、気泡のアスペクト比Ｄｚ／Ｄｘｙの平均値が１．１
〜２．５である発泡体を得るには、発泡中の原反の面内
方向の発泡力を抑制しうる強度を有する補強シートを、
発泡前に原反の少なくとも片面に積層する。これは、発
泡時に面内の２次元方向の発泡を抑制することで、原反
を厚み方向にのみ発泡させることが可能となるからであ
り、結果的に、発泡体の気泡はその長軸を厚み方向に配
向した紡錘形となるからである。

【００５０】この方法に適用しうる補強シートは、原反
の発泡温度、即ち、上記ポリオレフィン系樹脂の融点温
度以上、かつ熱分解型発泡剤の分解温度以上の環境に耐
え得るものであればよく、補強シートの材料は例えば、
紙、布、木材、鉄、非鉄金属、不織布、寒冷紗、ガラス
繊維、無機物繊維などから適宜選ぶことができる。

【００５１】畳床材用の補強シートとしては、特に不織
布、寒冷紗が好ましい。その理由は、不織布または寒冷
紗は、畳の裏面に必要な滑り性を発現したり、他の性能
を有する部材、例えば吸放湿材との接着面に利用したり
することが可能であるからである。

【００５２】なお、内在する気泡のＤｘｙの平均値が５
００μｍ以上である請求項３記載の発泡体を成形するに
は、加熱発泡時の温度を２２５℃より低い温度範囲とす
ることが好ましい。これは、２２５℃より高いと、気泡
径が小さくなり、内在する気泡のＤｘｙの平均値が５０
０μｍ以上とならないからである。

【００５３】

【作用】請求項１記載の発明による畳床材は、気泡のア
スペクト比の平均値を特定し、これによって圧縮強度お
よび発泡倍率を特定したものであるので、厚畳用、薄畳
用の畳床材ともに、畳上に重量物を一定時間置いても変
形がしにくく、畳床材の取扱作業性、生産性が良い。

【００５４】請求項２記載の発明による畳床材は、気泡
のアスペクト比の平均値をさらに特定することによっ
て、圧縮弾性率を特定したものであり、振動を適度に吸
収するため、体感評価において歩行感、座り心地がよ
い。

【００５５】請求項３記載の発明による畳床材は、気泡
のＤｘｙの平均値を特定することによって、セル壁の厚
みを増し、圧縮方向の力に対する座掘強度を高めたもの
であり、そのため、座掘に対する耐荷重クリープ特性が
向上し、畳床材として好適に使用することができる。

【００５６】請求項４記載の発明による畳床材は、曲げ
弾性率を特定することで、畳表の張力により畳の反りが
発生することを抑制したものであり、また、撓みすぎな
いので、運搬および施工性がともに良好なものである。

【００５７】

【発明の実施の形態】本発明を実施例によってより具体
的に説明する。

【００５８】実施例１ ｉ）発泡性樹脂組成物の製造 (1) 変性ポリオレフィン系樹脂の調製 変性用スクリュー押出機として、ＢＴ４０（プラスチッ
ク工学研究所社製）同方向回転２軸スクリュー押出機を
用いた。これはセルフワイピング２条スクリューを備
え、そのＬ／Ｄは３５、Ｄは３９ｍｍである。シリンダ
ーバレルは押出機の上流から下流側へ第１〜４バレルか
らなり、ダイは３穴ストランドダイであり、揮発分を回
収するため第４バレルに真空ベントが設置されている。

【００５９】操作条件は下記の通りである。

【００６０】 ・シリンダーバレル設定温度：第１バレル；１８０℃ 第２バレル；２２０℃ 第３バレル；２２０℃ 第４バレル；２２０℃ ダ イ；２２０℃ ・スクリュー回転数：１５０ｒｐｍ

【００６１】上記構成の反応用スクリュー押出機に、ま
ず、ポリオレフィン系樹脂およびジオキシム化合物をそ
の後端ホッパーから別々に投入し両者を溶融混和し、変
性樹脂を得た。このとき、押出機内で発生した揮発分は
真空ベントにより真空引きした。

【００６２】ポリオレフィン系樹脂はポリプロピレンラ
ンダム共重合体（三菱化学製「ＥＧ８」、ＭＩ；０．８
ｇ／１０分、密度；０．９ｇ／ｃｍ³ ）であり、その供
給量は１０ｋｇ／ｈとした。

【００６３】変性用モノマーはｐ−キノンジオキシム
（大内新興化学社製「バルノックＧＭ−Ｐ」）であり、
その供給量はポリオレフィン系樹脂１００重量部に対し
て０．７５重量部とした。

【００６４】ポリオレフィン系樹脂とジオキシム化合物
の溶融混和によって得られた変性樹脂を、ストランドダ
イから吐出し、水冷し、ペレタイザーで切断して、変性
樹脂のペレットを得た。

【００６５】(2) 発泡性樹脂組成物の調製と複合シート
の調製 発泡剤混練用スクリュー押出機はＴＥＸ−４４型（日本
製鋼所社製）同方向回転２軸スクリュー押出機であり、
これはセルフワイピング２条スクリューを備え、そのＬ
／Ｄは４５．５、Ｄは４７ｍｍである。シリンダーバレ
ルは押出機の上流から下流側へ第１〜１２バレルからな
り、成形ダイは出口幅５００ｍｍ、出口隙間３．５ｍｍ
のＴダイである。

【００６６】温度設定区分は下記の通りである。

【００６７】第１バレルは常時冷却 第１ゾーン；第２〜４バレル 第２ゾーン；第５〜８バレル 第３ゾーン；第９〜１２バレル 第４ゾーン；ダイおよびアダプター部

【００６８】発泡剤を供給するために第６バレルにサイ
ドフィーダーが設置され、揮発分を回収するため第１１
バレルに真空ベントが設置されている。

【００６９】操作条件は下記の通りである。

【００７０】 ・シリンダーバレル設定温度：第１バレル；１５０℃ 第２バレル；１７０℃ 第３バレル；１８０℃ 第４バレル；１６０℃ ・スクリュー回転数：４０ｒｐｍ

【００７１】上述のようにして得られた変性樹脂を反応
用スクリュー押出機から発泡剤混練用スクリュー押出機
に供給した。変性樹脂の供給量は２０ｋｇ／ｈとした。
また、同押出機にそのサイドフィーダーから発泡剤を供
給し、分散させた。発泡剤はアゾジカルボンアミド（Ａ
ＤＣＡ）であり、その供給量は１ｋｇ／ｈとした。

【００７２】こうして変性樹脂と発泡剤の混練によって
得られた発泡性樹脂組成物を、Ｔダイから押し出し、３
本冷却ロールに通す際に、発泡性樹脂組成物シートの表
面、裏面の両面に、ポリエチレンテレフタレート製の不
織布（東洋紡績社製、「スパンポンド エクーレ ６３
０１Ａ」、秤量３０ｇ／ｍ² 、引張り強度：縦１．６ｋ
ｇ／ｃｍ、横１．２ｋｇ／ｃｍ）を熱融着し、幅４６０
ｍｍ、厚さ３．４ｍｍのポリオレフィン系樹脂発泡性複
合シートを得た。

【００７３】(3) 発泡 上記ポリオレフィン系樹脂発泡性複合シートを２００ｍ
ｍ角に切り出し、この切り出し片をタルク上でオーブン
の中に置き、２３０℃で８分間、加熱発泡させた。こう
して、厚み５０ｍｍ、発泡倍率１５倍、気泡のアスペク
ト比の平均値１．３、セル径（Ｄｚの最大値）５５０μ
ｍの畳床材用の複合発泡体を得た。

【００７４】実施例２ 発泡条件を２２０℃で１０分間に変えた以外は、実施例
１と同じ操作を行い、厚み５０ｍｍ、発泡倍率１５倍、
気泡のアスペクト比の平均値１．７、セル径７００μｍ
の畳床材用の複合発泡体を得た。

【００７５】実施例３ 発泡条件を２１０℃で１３分間に変えた以外は、実施例
１と同じ操作を行い、厚み５０ｍｍ、発泡倍率１５倍、
気泡のアスペクト比の平均値２．０、セル径８００μｍ
の畳床材用の複合発泡体を得た。

【００７６】実施例４ 実施例１で得られたポリオレフィン系樹脂発泡性複合シ
ートを、加熱発泡させる前に、加熱プレスで１８０℃で
５分間、圧力１０ｋｇｆ／ｃｍ² 加圧しながら予備加熱
し、脱圧後、２２０℃で６分間オーブンで加熱発泡させ
た。こうして、厚み５０ｍｍ、発泡倍率１５倍、気泡の
アスペクト比の平均値１．９、セル径４００μｍの畳床
材用の複合発泡体を得た。

【００７７】実施例５ 補強シートとして、ガラスペーパー（オリベスト社製
ＳＨＵ−３０Ｂ、線膨張係数：１．０×１０^-5／℃、重
量：３３．６ｇ／ｍ² 、厚み：０．３ｍｍ、ガラス繊維
径：９μｍ、ガラス繊維長：２５ｍｍ）を発泡性樹脂組
成物シートの表裏両面に熱融着し、得られたポリオレフ
ィン系樹脂発泡性複合シートをオーブンにて２２０℃で
１０分間加熱発泡させた。こうして、厚み５０ｍｍ、発
泡倍率１５倍、気泡のアスペクト比の平均値１．６、セ
ル径７００μｍの畳床材用の複合発泡体を得た。

【００７８】比較例１ 実施例１と同様にして得られた発泡性樹脂組成物シート
を、その両面に不織布を貼らないで、２００ｍｍ角に切
り出し、この切り出し片をタルク上でオーブンの中に置
き、２２０℃で１０分間、加熱発泡させた。冷却後、得
られた発泡体の両面に実施例１のものと同じポリエチレ
ンテレフタレート製の不織布を熱融着し、厚み５０ｍ
ｍ、発泡倍率１５倍、気泡のアスペクト比の平均値１．
０、セル径７００μｍの複合発泡体を得た。

【００７９】比較例２ 実施例１と同様にして得られた発泡性樹脂組成物シート
を、その両面に不織布を貼らないで、２００ｍｍ角に切
り出し、この切り出し片を２２０ｍｍ角の雄−雌型に入
れ、加熱プレスで２１０℃で５分間加熱し、発泡剤によ
りガスを発生させた後、成形型の温度を降下させ１４０
℃に達した時点において、１．０ｍｍ／秒の速度で、金
型を開放し、除圧を行った。なお、除圧以前より、金型
内のギャケット部に一定量の冷却水を流し続け、樹脂周
囲の冷却固化を行うことにより厚み方向以外への膨張を
抑制した。冷却後、得られた発泡体の両面に実施例１の
ものと同じポリエチレンテレフタレート製の不織布を熱
融着し、厚さ５０ｍｍ、発泡倍率１５倍、気泡のアスペ
クト比の平均値６．５、セル径２５０μｍの複合発泡体
を得た。

【００８０】性能評価 上記実施例および比較例で得られた複合発泡体を下記の
項目について性能評価した。

【００８１】・厚さ：複合発泡体の厚さを測定した。

【００８２】・発泡倍率：複合発泡体よりシート状物を
カッターで削り取った後、ＪＩＳＫ６７６７に従い発泡
体の発泡倍率を測定した。

【００８３】・アスペクト比：Ｄｚ／Ｄｘｙ 図１に示すように、発泡体シート(a) のシート厚み方向
（ｚ方向と呼ぶ）に平行な任意な断面(b) の１０〜２０
倍の拡大写真(c) をとり、この写真(c) 中で無作為に選
ばれる少なくとも５０個の気泡における下記の２つの定
方向最大径（Ｄｚ，Ｄｘｙ）を測り、個数平均値を算出
する。

【００８４】Ｄｚ：発泡体シート中の気泡のｚ方向に平
行な最大径 Ｄｘｙ：発泡体シート中の気泡のシート幅または長さ方
向（ｘｙ方向と呼ぶ）に平行な最大径

【００８５】・セル径：Ｄｚの最大値

【００８６】・圧縮強度：複合発泡体を５０ｍｍ角にカ
ットし、ＪＩＳ Ｋ６７６７に従い２５％圧縮強度を測
定した。すなわち、５０ｍｍ角の発泡体シートを多数枚
積み重ねて初期厚みを測定した。温度２０℃、湿度６５
％ＲＨの条件下において、圧縮温度１０ｍｍ／ｍｉｎで
初期厚みの２５％を圧縮し、その時の圧縮応力を測定し
た。

【００８７】・曲げ弾性率：ＪＩＳ Ａ９５１１に従
い、複合発泡体の中央部に力を加えた時の歪みと応力を
測定し、その弾性変形領域内の傾きを弾性率とした。

【００８８】・体感：実際に畳床材に畳表を張り付け、
その上を歩行し、立つ−座るの動作を繰り返し、そのと
きの感触を下記の基準で評価した。

【００８９】 ○：良い △：歩いた場合に足をとられる ×：座ったときに足が痛い

【００９０】・圧縮クリープ：ＪＩＳ Ｋ６７６７に従
い、５０ｍｍ角試験片を平行板で挟み、得られたサンド
イッチ体に所定の荷重（２ｋｇ／ｃｍ²）をかけ、厚さ
の時間的変化を測定した。

【００９１】Ｃｏ＝（ｔ０−ｔ１）／ｔ１×１００ ｔ０：試験片の当初の厚さ（ｍｍ） ｔ１：試験片の１００時間後の厚さ ○：１％以内 △：２％以内 ×：２％より上

【００９２】・反り：長さ１．８ｍの畳床材に畳表を張
り付け、得られた畳を１週間後に平面上に配置し、一端
部を該平面に押し付け、平面からの他端部の高さを測定
した。 ○：２ｍｍ以内 ×：２ｍｍ以上

【００９３】・撓み性：ＪＩＳ Ａ ５９１４に従っ
て、撓み量を測定した。

【００９４】 ○：８ｍｍ以内 ×：８ｍｍ以上

【００９５】評価結果を表１にまとめて示す。

【００９６】

【表１】

【００９７】

【発明の効果】請求項１記載の発明による畳床材は、特
定の圧縮強度および特定の発泡倍率を有するものである
ので、厚畳用、薄畳用の畳床材とともに、畳上に重量物
を一定時間置いた後の変形が元に回復し易い。

【００９８】請求項２記載の発明による畳床材は、特定
の圧縮弾性率を有するので、畳の上に座る時や歩行時に
床に与える振動エネルギーを吸収することができ、体感
の感触において痛さが軽減される。

【００９９】請求項３記載の発明による畳床材はセル壁
が厚いため、荷重に対する座掘強度が大きく、気泡の耐
クリープ特性が高い。このため、重量物に対する凹みを
軽減することができる。

【０１００】請求項４記載の発明による畳床材は、適切
な曲げ弾性率を有するもので、畳表の張力により畳の反
りが発生することを抑制することができ、また、撓みす
ぎないので、運搬および施工性がともに良好なものであ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 図１(A) は紡錘形気泡の概略斜視図、図１
(B) は図１(A) 中のｚ方向に平行な断面の一部の拡大概
略図である。

【図２】 図２は畳の垂直縦断面図である。

【符号の説明】

１：畳床材 ２：畳表

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡部 優志 京都市南区上鳥羽上調子町２−２ 積水化 学工業株式会社内

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内在する気泡のアスペクト比Ｄｚ／Ｄｘ
   ｙの平均値が１．１以上で、発泡倍率が７〜３０倍で、
   圧縮強度が２ｋｇｆ／ｃｍ² 以上であるポリオレフィン
   系樹脂発泡体からなることを特徴とする畳床材。
2. 【請求項２】 気泡のアスペクト比Ｄｚ／Ｄｘｙの平均
   値が１．１〜２．５である請求項１記載の畳床材。
3. 【請求項３】 気泡のＤｘｙの平均値が５００μｍ以上
   である請求項１または２記載の畳床材。
4. 【請求項４】 曲げ弾性率が１５０〜４００ｋｇｆ／ｃ
   ｍ²で、厚さが２５〜５５ｍｍである請求項１〜３のい
   ずれかに記載の畳床材。