JP2002537113A - 表面構造形状を保持しつつミクロ構造基材にポリマー層をコーティングする方法 - Google Patents
表面構造形状を保持しつつミクロ構造基材にポリマー層をコーティングする方法Info
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Abstract
Description
造方法と、(ii)ミクロ構造面を有して、その表面上に形状保持型ポリマーコ
ーティングを具備する物品とに関する。
。一般に、周知の手法は主に、(1)液体コーティング方法と、(2)気相コー
ティング方法と、(3)モノマー蒸気コーティング方法とに分類することができ
る。以下に説明するように、こうした方法の中には表面構造の形状が非常に細か
い物品のコーティングに使用されてきたものもある。
に適用する、あるいは液体反応材料を基材上に適用する必要がある。ポリマーあ
るいはプレポリマーを適用した後、一般に、溶剤(溶解物あるいは分散物として
材料を適用した場合)を揮発および/または固化あるいは硬化させてポリマーコ
ーティングを形成する。液体コーティング方法の例として、ナイフ、バー、スロ
ット、スライド、ダイ、ロール、グラビア塗装として一般に周知の手法が挙げら
れる。コーティングの品質は一般に、混合物の均質度、蒸着させた液体層の品質
、およびその液体層に対する乾燥あるいは硬化方法に依存する。溶剤を使用する
場合、これを混合物から揮発させることにより固体コーティングを形成すること
ができる。しかしながら、その揮発ステップは一般に、環境に安全な方法で確実
に処理するように大量のエネルギと処理時間を要する。揮発ステップ時には、粘
性、表面張力、組成物の均質度および拡散係数などの局部的要因が最終的なポリ
マーコーティングの品質を左右する可能性が有る。
ィングすることができる。例えば、米国特許第5,812,317号には、プレ
ポリマー成分およびシラン結合剤の溶液を、部分的に埋設された微小球の突出部
分に適用することが開示されている。また米国特許第4,648,932号には
、液体樹脂を部分的に埋設された微小球上に押出すことが開示されている。さら
に別の例として、米国特許第5,674,592号には、表面構造形状の細かい
基材上に溶剤を用いてオクタデシルメルカプタンおよび部分的にフッ素化された
メルカプタン(つまりC8F17(CH2)11SH)の自己組織化モノマーコ
ーティングを形成することが開示されている。
VD)、およびプラズマ蒸着として一般に周知の方法が挙げられる。このような
手法では通常、基材表面上に凝結する、あるいは基材表面と反応する気相コーテ
ィング材料を生成するステップを必要とする。この方法は通常、立体的な物体の
コーティングならびに、ロール形態のフィルム、箔および紙のコーティングに適
している。「Thin Films:Film Formation Tech
niques」、Encyclopedia of Chemical Tec
hnology、第4版、第23巻、(ニューヨーク、1997年)、1040
〜76頁にさまざまな気相蒸着方法が記載されている。
のエネルギのあるイオンを照射(スパッタリング)することにより蒸発させる真
空処理である。蒸発した材料が凝結すると、基材上に固体フィルムが形成される
。しかしながら、蒸着した材料はほぼ金属あるいはセラミックの性質を有する(
上記に引用したEncyclopedia of Chemical Tech
nologyを参照)。米国特許第5,342,477号には、PVD法を利用
して表面構造形状が細かい基材上に金属を蒸着させることが開示されている。P
VD法は、米国特許第5,879,828号に開示されているように、表面構造
形状の細かい基材上にぺリレン染料分子などの有基材料を昇華して蒸着させるた
めにも用いられている。
金属製および/またはセラミック製コーティングを形成するステップが含まれる
(上記に引用したEncyclopedia of Chemical Tec
hnologyを参照)。高温によるCVD法では、この反応が300℃〜10
00℃に加熱され得る表面上で起こるため、基材は比較的高温にも耐えられる材
料に限定される。プラズマ促進CVD法では、この反応がプラズマにより活性化
されるため、それに比べて基材の温度は大幅に低くなる可能性がある。CVD法
を用いて、構造面に無機コーティングを形成することができる。例えば、米国特
許第5,559,634号には、CVD法を用いて、光学用途に向けてセラミッ
ク材料の薄く透明なコーティングを構造面上に形成することが教示されている。
ィングが通常、本質的に有機である点を除き、プラズマ促進CVDと類似してい
る。プラズマにより先駆物質分子を分子部分および原子に細かく分散した後、こ
れらを表面上で無作為に再結合させて固体コーティングを形成する(上記に引用
したEncyclopedia of Chemical Technolog
yを参照)。プラズマ蒸着コーティングの特徴は、先駆物質分子にはなかった多
くの種類の官能基を含む広範囲の官能基が含まれていることである。プラズマ蒸
着コーティングは一般に、従来のポリマーの繰返し単位構造が含まれていないた
め、一般に、線形、分岐、あるいは従来の架橋ポリマーおよびコポリマーに類似
していない。プラズマ蒸着法を用いて構造面をコーティングすることができる。
例えば、米国特許第5,116,460号には、プラズマ蒸着法を用いて、半導
体装置の製造時に、エッチングした二酸化ケイ素表面上にプラズマ重合処理を施
したフルオロカーボンガスをコーティングすることが教示されている。
方法との混成として説明することができる。モノマー蒸着コーティング方法には
一般に、気相から液体コーティングを凝結させた後、それを基材上で凝固あるい
は硬化させるステップが含まれる。一般に、その液体コーティングはかなり均一
に析出され、迅速に重合されて高品質の固体コーティングを形成することができ
る。このコーティング材料にはしばしば放射線硬化性モノマーが含有される。硬
化時に電子ビームあるいは紫外線照射を用いる場合も多い(例えば米国特許第5
,395,644号を参照)。当初の析出物に液体の性質があることから、モノ
マー蒸気コーティングは一般に基材よりも滑らかである。したがって、このコー
ティングを、基材の凹凸を減ずるための平滑化層として使用することができる(
例えば、J.D.Affinito他著、「Polymer/Polymer,
Polymer/Oxide,and Polymer/Metal Depo
sited Interference Filters」、Proceedi
ngs of the 10th International Confer
ence on Vacuum Web Coating、207〜20頁(1
996年)を参照)。
はプラズマ重合層を有するコーティングを製造することができる。周知の技術で
は特定材料を特定基材に適用することができるが、その方法は一般に、蒸着可能
な材料の範囲とコーティングの化学組成物の制御性との面で制約がある。実際、
こうした方法が、化学を制御し、かつ/またはミクロ構造形状を保持して硬化し
たポリマーコーティングをミクロ構造面上に形成するために適していることは一
般に知られていない。上述した手法は一般に平面のコーティングおよび巨視的構
造を有する基材のコーティングに適しているが、物理的ミクロ構造を保持できな
いことからミクロ構造形状を有する基材のコーティングにはあまり適していない
。
るものがある。ミクロ構造面は一般に、光学的、機械的、物理的、生物的あるい
は電気的特性など、基材に特定の有用な特性を付与するために用いられる。多く
の場合、ミクロ構造面をコーティングして、下に被覆されるミクロ構造面の形状
の利点を保持しつつ、基材特性を改質すると望ましい。したがって、このような
コーティングは一般に、特徴的なミクロ構造面の寸法より薄いものである。上述
した薄膜コーティング方法のうち、被覆される物理的ミクロ構造面の形状を保持
しながら均一に薄いコーティングを施すことができる方法はほとんどない。
ものである。本方法は、(a)モノマーあるいはプレポリマーを含んで気化した
液体組成物をミクロ構造面上に凝結させて硬化性先駆物質コーティングを形成す
るステップと、(b)その先駆物質コーティングをミクロ構造面上で硬化させる
ステップとを含む。
ングを形成し、これをミクロ構造面上で硬化する点で、ミクロ構造面をコーティ
ングする周知の方法と異なる。この方法を用いると、被覆される基材のミクロ構
造形状を保持するポリマーコーティングを形成することができる。ミクロ構造物
品をコーティングする周知の方法では、溶液あるいは分散物により反応液体材料
をコーティングするステップと、分子全体を昇華させる、あるいは原子および/
または分子部分を蒸着させるステップとが必要であった。こうした周知の手法に
より、被覆されるミクロ構造基材の形状を保持し、制御された化学組成物を有す
るポリマーコーティングを得られることは知られていなかった。
とは異なる。このため、本発明により、形状を保持するポリマーコーティングを
上に設けたミクロ構造面を含む物品も得られる。このポリマーコーティングはミ
クロ構造面の形状を保持するだけでなく、化学組成物も制御する。したがって、
このポリマーコーティングの化学組成物は制御された状態でもある。一選択的実
施態様において、ミクロ構造基材に、多層コーティングを形成するように複数の
形状保持コーティングを設けてコーティングすることができる。
、ミクロ構造を維持し、化学組成物を制御して含むコーティングを得ることがで
きる。これにより、元の表面が有する構造特性に悪影響を及ぼすことなく、ミク
ロ構造基材の表面特性を変化させる(すなわちコーティングの表面特性に置き換
えるあるいはコーティング表面特性で改良する)ことができる。さらに、同一あ
るいは異なる材料による複数の形状保持コーティングを蒸着させて、ミクロ構造
基材の形状を左右することなく、光学特性、電気特性、剥離特性、生物学的特性
および他の特性などの1つあるいは複数の表面特性をさらに変化させることがで
きる。
可能な材料の範囲が制限される可能性がある。したがって、ミクロ構造物品を容
易に製造して所望するミクロ構造特性を得られても、そのミクロ構造物品の表面
の物理、化学的、電気、光学、生物学的特性あるいは他の表面特性が不当となる
(あるいは最適な状態より劣る)可能性がある。
かった広範囲の表面特性を備えたミクロ構造基材が得られる。本発明にしたがっ
てミクロ構造面上に形状保持型ポリマーコーティングを設けることにより、ミク
ロ構造基材の構造特性を維持しながら、ミクロ構造面のさまざまな物性、光学特
性あるいは化学特性の1つあるいは複数を変化させる、あるいは改良することが
できる。本発明による形状保持型ポリマーコーティングはまた、化学組成物を制
御して含むため、所望の基材領域全体にわたり表面特性の均一性を実現し、これ
を維持することが容易となる。
さらに詳細に図示および説明する。しかしながら、以下の説明および図面が例示
のみを目的としており、本発明の範囲を不当に制限するものとして解釈されるも
のではないことを理解されたい。
るいは固体の状態で付着させることをいう。
どにより結合したモノマーユニットにより特徴付けられた予め定められた局部的
化学組成物を含むポリマーコーティングの定義である。この化学組成物は、平均
コーティング厚さの少なくとも少なくとも数倍に当たる横方向の距離全体に予め
定められている。このとき、「予め定められた」とは、コーティングの製造前に
周知となり得ることをいい、「横方向」を肉厚方向に垂直な方向すべてと定める
。さらに、「厚さ方向」はコーティングの所与位置がどこであろうと、その位置
において下方に位置する表面形状に垂直な方向と定める。
ポリマーを形成する処理をいう。
、先端、微小球の一部、あるいは他の突出部などの構造、あるいは隣接する表面
部分より下方に掘り下げられた溝、チャネル、谷、窪み、切欠き、穴あるいは他
の凹みなどの構造をいう。形状の「寸法」あるいは「大きさ」にはその特徴とな
る幅、深さ、高さあるいは長さを含むものとする。ミクロ構造面形状におけるさ
まざまな寸法のうち「対象となる最小固有寸法」は、本発明による形状保持型ポ
リマーコーティングにより保持するべきミクロ構造形状の最小寸法をさす。
構造を画成する複数の所期形状を具備した少なくとも1表面を含む基材をいう。
このとき隣接する局所的最低部分および/または最高部分間の遠隔距離は約1マ
イクロメートル(μm)〜約1000μmである。2地点間の遠隔距離とは、対
象となる方向に関係なくその地点間の距離をいう。
して他のオリゴマーあるいはポリマーを形成できる1つの1ユニット分子をいう
。
見なすほど大きくない可能性がある化合物をいう。
び/またはオリゴマーユニットを含む有機分子をいう。本発明により製造するポ
リマーコーティングを、凝結したモノマーおよび/またはオリゴマーを互いに架
橋させて、ポリマーコーティングの少なくとも一部の化学構造に繰返しユニット
を形成することにより調製する。
ィングを形成できるモノマー、オリゴマー、およびその混合物あるいは組み合わ
せを含む。
化性コーティングをいう。
を上回る形状寸法についてはそのコーティングで被覆する表面の形状に実質的に
整合し、約0.5μmを下回る形状寸法については被覆した表面の形状を平滑化
する表面上のコーティングをいう。このとき「実質的に一致する」ことには、約
15%以下の表面形状偏差を含む。すなわち、コーティング後の表面形状の各寸
法(長さ、幅および高さなど)の変化が、コーティング前の各寸法に対してその
約15%以下しか生じないことをいう。複数層の積層体を含む形状保持型コーテ
ィングの場合、その複数層積層体の少なくとも1層が形状保持型コーティングで
ある。
用いる「蒸気」とは、気相状態にあるモノマー、オリゴマーあるいはプレポリマ
ー分子をさす。
ー開始材料を蒸着してミクロ構造基材上に物理的に凝結し、これを硬化して基材
のミクロ構造素子上にポリマーコーティングを形成することができる。本明細書
全体を通じてさらに詳細に明するように、ミクロ構造基材の形状を保持するよう
にこのコーティングを形成することができる。
バ118内に封入して(清浄な環境を設ける、不活性雰囲気を設ける、あるいは
他に所望する目的のため)、あるいはチャンバ118を真空チャンバにして減圧
下にて行うことができる。液体モノマーあるいはプレポリマーの形態で供給され
るコーティング材料100をポンプ104により蒸発装置102内に計量供給す
ることができる。以下に詳細に説明するように、このコーティング材料を、瞬間
蒸発およびキャリヤガス衝突蒸発を含む数種類の技術の1つを用いて蒸発させる
ことができる。コーティング材料を任意のノズル122を介して細かい液滴に噴
霧化し、続いて蒸発装置102内でその液滴を蒸発させることができると好まし
い。任意に、キャリヤガス106を用いてコーティング材料を噴霧化させ、その
液滴を、ノズル122を介して蒸発装置102内に方向付けることができる。液
体コーティング材料あるいは液体コーティング材料の液滴を蒸発装置102の加
熱壁部との接触、任意のキャリヤガス106(任意にヒータ108により加熱)
による接触、あるいは他の加熱表面との接触により蒸発させることができる。液
体コーティング材料の蒸発に適していればいずれの操作も本発明の範囲内とする
。
り基材112のミクロ構造面111上へ方向付けることができる。マスク(図示
せず)をコーティングダイ110と基材112との間に配置して、基材表面11
1の選択した部分をコーティングすることができる。例えば、基材の選択部分を
コーティングして、文字、数字あるいは他のしるしを基材上に形成する、あるい
は配色などの異なる特徴を含む領域を基材上に形成することができる。任意に、
ミクロ構造基材表面111を、グロー放電源、無音放電源、コロナ放電源などの
電気放電源120を用いて予備処理することができる。この予備処理ステップを
任意に行って、例えばコーティング材料の基材に対する接着性の改良あるいは他
を目的として表面の化学を改質する。
蒸気の凝結温度以下の温度に維持すると好ましい。基材112をドラム114の
表面上に配置する、あるいは他の状態で一次的にドラム114の表面に配置する
ことができる。ドラム114により基材112をコーティング厚さの調節に選択
した比率でコーティングダイ110を通過して移動させることができる。ドラム
114も適した偏移温度に維持して基材をプレポリマー蒸気の凝結温度以下に維
持することができる。
ることができる。放射線硬化性あるいは熱硬化性モノマーを含むコーティング材
料の場合、硬化源116をドラム回転方向(矢印124で図示)においてコーテ
ィングダイ110の下流に設けることが出来る。電子ビーム源、紫外線ランプ、
電気放電源、熱ランプ、オーブン、乾燥機などの適した硬化源であればいずれも
本発明の範囲内である。
US98/24230号(米国特許出願第08/980,947号に対応)およ
び国際特許出願第US98/22953号(米国特許出願第08/980,94
8に対応)、および米国特許第4,722,515号、同第4,842,893
号、同第4,954,371号、同第5,097,800号および同第5,39
5,644号に記載されている。特に、真空下における図1に例示した方法の特
定態様の実行に適切となり得る装置は、アリゾナ州TucsonのDelta
V Technologiesから注文製造方式で市販されている。図1に例示
した方法に対するこうした態様および他の態様を実施するにあたり適切となり得
る装置および装置部分については本明細書全体を通じて詳細に説明する。
例を、以下の検討部分に詳細に説明する。簡単に言えば、適したモノマーおよび
オリゴマーの例として、アクリレート、メタクリレート、アクリルアミド、メタ
クリルアミド、ビニルエーテル、マレエート、シンナメート、スチレン、オレフ
ィン、ビニル、エポキシド、シラン、メラミン、ヒドロキシ官能性モノマー、ア
ミノ官能性モノマーが挙げられる。適したモノマーおよびオリゴマーに1つ以上
の反応基を含有させることが可能であり、その反応基は同じ分子上で異なる化学
を有していてもよい。通常こうした混合型プレポリマーを使用して、最終的な硬
化後のコーティングに広範囲の物理的、化学的、機械的、生物学的および光学的
特性を付与する。反応材料を蒸気相から表面に化学的に反応性である種をすでに
有する基材上にコーティングすると有用となる可能性もある。その反応種の例と
して、モノマー、オリゴマー、開始剤、触媒、水あるいは、ヒドロキシ、カルボ
ン酸、イソシアネート、アクリレート、アクリル酸エステル、メタクリレート、
ビニル、エポキシ、シリル、スチリル、アミノ、メラミンおよびアルデヒドなど
の反応基が挙げられる。その反応は、熱的にあるいは放射線硬化により、その化
学に適した開始剤および触媒を用いて、あるいは場合によっては開始剤も触媒も
用いずに開始することができる。1種類以上のプレポリマー開始材料を使用する
場合、その成分を一緒に蒸発および蒸着させてもよい。あるいはその成分を別々
の蒸発源から蒸発させることができる。
は、モノマーを蒸着させるステップが含まれる。モノマー蒸着方法には、(1)
モノマーあるいは他のプレポリマー材料を蒸発させるステップと、(2)その材
料をミクロ構造基材上に凝結させるステップと、(3)凝結した材料を基材上で
硬化させるステップとが含まれる。材料を基材に凝結させる際、その材料が液体
形態であると好ましい。こうすることにより、コーティングがミクロ構造面に追
従してその形状を保持しつつ、ミクロ構造素子より細かい基材表面の凹凸を平滑
化することができる。基材上の液体プレポリマーを硬化してその材料を固化させ
る。同一材料あるいは異種材料の複数層を繰り返し蒸着して硬化することにより
、一連のコーティングを多層積層体に形成することができる。この場合、その複
数層のうち1層以上を形状保持型ポリマーコーティングとして、それが蒸着され
ている表面のミクロ構造形状を維持させることができる。あるいは、別の蒸着技
術を用いて、金属あるいは他の無機物(酸化物、窒化物、硫化物など)などの他
の材料を、1層以上のポリマー層を蒸着する前後、あるいは別個のポリマー層と
層との間あるいは1層以上の形状保持型層を含む多層積層体の間に蒸着すること
ができる。
るにはさまざまな方法が利用可能であり、プレポリマーコーティング材料の蒸発
に適した方法であればいずれも本発明の範囲内である。コーティング材料を蒸発
することにより、可視光を散乱できないほど細かいコーティング材料の分子ある
いは分子群が形成すると好ましい。このようにして、可視レーザ光をこの蒸発し
たコーティング材料内に方向付けても、肉眼では可視光の散乱を検知できない状
態とすると好ましい。その方法の一例は瞬間蒸発であり、この方法では、放射線
硬化性材料の液体モノマーを噴霧化して、直径が1ミクロン未満〜数十ミクロン
までの細かい液滴として加熱したチャンバあるいはチューブ内に投入する。この
チューブあるいはチャンバの温度を十分に高くして液滴を蒸発させるが、接触に
よりモノマーの液滴が割れるあるいは重合するほどの高温は避ける。瞬間蒸発法
の例は、米国特許第4,722,515号、同第4,696,719号、同第4
,842,893号、同第4,954,371号、同第5,097,800号、
同第5,395,644号に記載されている。
るもう1つの好適方法は、国際特許出願第US98/24230号(米国特許出
願第08/980,947号に対応)に開示されているようにキャリヤガス衝突
方法である。記載されているキャリヤガス衝突方法は、好適には溶剤を含まない
液体コーティング組成物を噴霧化して液体の細かい複数の液滴を形成する概念に
基づいている。この流体コーティング組成物を、圧力差を利用して流体を迅速に
膨張させて細かい液滴を形成する膨張のズル内に方向付けることにより、噴霧化
する。この霧状液滴にキャリヤガスを接触させると、液滴の沸点より大幅に低い
温度でも液滴は蒸発する。キャリヤガスとの混合物における蒸気の分圧が蒸気の
飽和圧力をまだ大きく下回っているため、より迅速かつ完全な蒸発が発生し得る
。気体が加熱されると蒸発に利用する熱的/力学的エネルギが得られる。
いは新規に開発された)他の噴霧化技術を用いて行うことも可能である。その例
として、超音波噴霧化、回転ディスク霧霧化などが挙げられる。しかしながら、
好適実施態様における噴霧化は、キャリヤガス流を流体組成物流に強力に衝突さ
せて行う。このキャリヤガスを加熱して、衝突時における流体流のフローを層状
にすると好ましい。衝突エネルギにより、好ましくは層状である流体コーティン
グ組成物を非常に微細な液滴に粉砕する。この種の衝突を利用して噴霧化を行う
と、他の噴霧化技術による得られる結果に比べて、液滴の寸法分布範囲が狭く、
かつ均一度の高い数密度である小粒の霧状液滴を得られる点で特に有利である。
さらに、得られた液滴はほとんど瞬時にキャリヤガスに密着して、迅速かつ効率
的に蒸発する。このガスおよび蒸気の混合物を加熱したチューブあるいはチャン
バを介して運搬することができる。本発明によるミクロ構造面上のポリマーコー
ティングを真空内のコーティング操作を利用して形成することができるが、キャ
リヤガスの衝突による噴霧化を真空チャンバ内で行うことは、キャリヤガスがチ
ャンバの圧力を上昇させがちであるため、あまり適切ではない。
蒸発チューブあるいはチャンバ内の圧力発生を補助させて、その蒸気コーティン
グダイから安定した均一なモノマー蒸気流を流出させられるようにすることがで
きる。蒸気コーティングダイからのモノマー蒸気流は、液体モノマーを蒸発チャ
ンバ内に射出する比率、ダイ端部の開口部寸法、およびダイを貫通する通路長さ
により制御可能である。さらに、蒸気コーティングダイの開口部形状により、基
材上に蒸着させるモノマー蒸気の配分を特定することができる。例えば、回転ド
ラム外側上に装着されたシート状可撓性基材に対して、その蒸気コーティングダ
イの開口部を、その長軸が基材の幅に沿って位置合わせされるように配向したス
ロットにすると好ましい。この開口部をまた、コーティングを施したい基材の幅
方向の各領域が同じ蒸着比率で曝露されるように位置付けると好ましい。このよ
うな配置により、基材全体のコーティング厚さ配分を実質的に均一のすることが
できる。
点を大幅に下回る温度に維持する。こうすることにより、蒸気を薄く均一な、実
質的に欠損部のないコーティングに凝結させ、これを引き続き、所望に応じてさ
まざまな硬化メカニズムにより硬化することができる。
も、あるいはミクロ構造面の選択した1つの部分あるいは複数部分のみを被覆す
る島としてなど、不連続な形態でもよい。後に不要な部分を除去することを含め
てマスクあるいは他の適した手法を利用することにより、適用を不連続状態にす
ることにより、文字や他のしるしの形態を形成することができる。
成に特に有用である。基材を蒸気に長時間曝露する、噴霧器への流体組成物の流
速を上昇する、あるいは複数回の通過させながら基材をコーティング材料に曝露
することにより、厚さを増したコーティングを形成することができる。その系に
たいする複数の蒸気源を追加する、あるいは系内を通過する基材の速度を減速す
ることにより蒸気に対する基材の曝露時間を長くすることができる。各蒸着に異
種コーティング材料を用いてコーティング蒸着を連続して行う、あるいは基材の
移動路に沿って互いに位置をずらした異種源から材料を同時に蒸着することによ
り、異種材料により層状化されたコーティングを形成することができる。
て、基材がその源(単数あるいは複数)を通過する速度、その源(単数あるいは
複数)が材料を生成する比率により、基材の所与領域上に蒸着する材料の厚さを
特定できるようにすると好ましい。例えば、可撓性基材を、プレポリマー蒸気源
付近に位置する回転自在なドラムの外側に搭載して、ドラムの1回転につき、各
蒸気源について基材上にその材料の均一な薄い1層を蒸着させることが可能であ
る。
おいて約10−6トル〜10トルであると好ましく、およそ10−3トル〜10 −1 トルであればより好ましい。こうした高蒸気圧モノマーを、瞬間蒸発させて
も、あるいはキャリヤガス衝突方法により比較的低温度にて蒸発させて加熱処理
によるひび割れから劣化を起こさせないことも可能である。非反応性劣化生成物
が含有されていないことは、このような低分子重量で蒸気圧の高いモノマーから
形成されたフィルムの揮発性成分量が低減されていることから、化学的制御性が
高レベルとなっていることを意味する。この結果、蒸着されたモノマーの実質的
にすべてが反応性となり、放射線源に曝露されて硬化することにより、制御され
た化学組成物を含む一体フィルムを形成することができる。こうした特性により
、蒸着フィルムが非常に薄いという事実にもかかわらず、実質的に連続したコー
ティングを形成することができる(好適な厚さは、コーティングした物品の最終
用途に依存して変化する可能性がある。しかしながら、厚さの例として、基材上
に具備されたミクロ構造形状の寸法の約20%以下、ミクロ構造形状の寸法の約
15%以下、ミクロ構造形状の寸法の約10%以下などが挙げられる)。
化することができる。材料を硬化するためには一般に、基材上の材料を可視光、
紫外線放射線、電子ビーム放射線、イオン放射線、および/またはフリーラジカ
ル(プラズマより)、あるいは熱、あるいは他の適した手法を用いて、基材上の
材料を照射する必要がある。基材を回転式ドラム上に搭載した場合、放射線源を
、モノマーあるいはプレポリマー蒸気源より下流に配置して、コーティング材料
を表面上に連続的に適用して硬化できるようにすると好ましい。基材を複数回回
転させることにより、モノマー蒸気を、それまでの回転で蒸着および硬化された
複数層の上に連続的に蒸着して硬化させることができる。基材表面に、液体モノ
マーあるいはプレポリマー材料がその表面に接触すると硬化作用を起こす材料が
含まれているなど、凝結と同時に硬化が起こる場合も本発明の範囲内とする。し
たがって、凝結と硬化とを上記では別々のステップとして記載したが、本発明で
はこの2つのステップが時間的あるいは物理的に同時に発生することもあり得る
。
に、噴霧化、気化、およびコーティングを、周囲圧力および大気を含む所望のあ
らゆる圧力あるいは大気中にて行うことができる。もう1つの利点として、噴霧
化、気化、およびコーティングを比較的低温にて行うことにより、それを上回る
温度であれば起こり得る劣化(成分分子のひび割れあるいは重合など)を起こさ
ずに感温性材料をコーティングすることが可能となる。本方法は、蒸気圧が測定
可能な液体材料あるいは液体材料の組み合わせであれば事実上いずれもコーティ
ングの形成に使用可能である点において極めて用途が広い。
類以上のモノマー、オリゴマーあるいはポリマー成分を含有することができるが
、通常、例えば数平均分子量が10,000未満である、好ましくは約5000
未満である、より好ましくは約2000未満であるポリマーなどの比較的低分子
重量ポリマーのみが、本発明の実施により気化できる十分な蒸気圧を有している
。
ング組成物の少なくとも1つの流体成分の代表例として、炭素−炭素二重結合官
能価(アルケン、(メタ)アクリレート、(メタ)アクリルアミド、スチレンお
よびアリルエーテル材料がその代表例)を含む放射線硬化性モノマーおよびオリ
ゴマー;フルオロポリエーテルモノマー、オリゴマーおよびポリマー;ポリ(ヘ
キサフルオロオロ酸化プロピレン)ジアクリレートを含むフッ素化(メタ)アク
リレート;ポリエチレンおよびパーフルオロオロ化蝋を含む蝋類;ポリジメチル
シロキサンおよび他の置換シロキサンを含むシリコーン類;アミノプロピルトリ
エトキシシランおよびメタクリルオキシプロピルトリメトキシなどのシラン結合
剤;ヘキサメトキシジシラザンなどのジシラザン;ブタンジオールあるいは他の
グリコールおよびフェノールを含むアルコール;エポキシ;トルエンジイソシア
ナートなどのイソアネート;カルボン酸およびアルコールのエステル、カルボン
酸の無水物などのカルボン酸およびカルボン酸誘導体;芳香族ハロゲン化物など
の芳香族化合物;ジブロモフェノールなどのフェノール;フェニールエーテル;
キノン;ナフタレン、ビニルナフタレンおよびアントラセンを含む多環芳香族化
合物;ノボラン(noborane)などの非芳香族環式化合物;アズラクトン
;フラン、ピロール、チオフェン、アゾール、ピリジン、アニリン、キノリン、
イソキノリン、ジアジンおよびピロンなどの芳香族環式化合物;ピリリウム塩;
テルペン;ステロイド;アルカロイド;アミン;カルバミン酸塩;尿素;アジ化
物;ジアゾ化合物;ジアゾニウム塩;チオール;硫化物;硫酸エステル;無水物
;アルカン;アルキルハロゲン化物;エーテル;アルケン;アルキン;アルデヒ
ド;ケトン;チタン酸塩、ジルコン酸塩およびアルミン酸塩などの有機金属種;
硫黄酸;ホスフィン;ホスホニウム塩;リン酸塩;ホスホン酸エステル;硫黄原
子で安定化されたカルボアニオン;リン原子で安定化されたカルボアニオン;炭
水化物;アミノ酸;ペプチド;必要な蒸気圧を有する流体である、あるいは必要
な蒸気圧を有する流体に転換(溶融、溶解などによる)可能な上記材料から誘導
された反応生成物およびこれらの組み合わせなどが挙げられる。上記材料のうち
、周囲条件下にて固体であるパラフィン蝋などの材料をいずれも、別の流体成分
内に溶融あるいは溶解して本発明の原理に基づいて処理することができる。
ティングを形成可能な少なくとも1種類以上のポリマー先駆物質成分を含有する
ことができる。この成分(1種類あるいは複数種類)は、放射線架橋性官能価あ
るいは熱架橋性官能価を含むことにより、硬化性放射エネルギへの曝露により液
体コーティングを硬化可能にして、コーティングを硬化および固化(すなわち重
合および/または架橋)させるものとする。硬化性放射エネルギの代表例として
、電磁エネルギ(赤外線エネルギ、マイクロ波エネルギ、可視光、紫外線光など
)、加速粒子(電子ビームエネルギなど)、および/または電気放電からのエネ
ルギ(コロナ、プラズマ、グロー放電、)が挙げられる。
よび/または重合反応に関るモノマー、オリゴマーあるいはポリマー(場合によ
って)の主鎖から直接あるいは間接的にペンダント状態にある官能基をさす。こ
のような官能価は通常、放射線の被曝でカチオン機構により架橋する基のみなら
ず、フリーラジカル機構により架橋する基も含む。本発明の実施に適しており、
放射線により架橋する基の代表例として、エポキシ基、(メタ)アクリレート、
アクリレート基、オレフィン系炭素−炭素二重結合、アリルエーテル基、スチレ
ン基、(メタ)アクリルアミド基およびこれらの組み合わせなどが挙げられる。
、1つ以上のフリーラジカル重合性炭素−炭素二重結合を含んで、その材料にお
ける平均官能価を1分子あたり少なくとも1つのフリーラジカル重合性炭素−炭
素二重結合とする。このような部分を含む材料は、その炭素−炭素二重結合官能
価により互いに共重合および/または架橋することができる。本発明の実施に適
したフリーラジカル硬化性モノマーを、1種類以上の単、二、三および四官能性
フリーラジカル硬化性モノマーから選択すると好ましい。最終コーティングに所
望する性能に応じて、さまざまな量の単、二、三および四官能性フリーラジカル
硬化性モノマーを本発明に組み入れることができる。例えば、磨耗および衝撃抵
抗度レベルの高いコーティングを得るには、組成物に、1種類以上の多官能性フ
リーラジカル硬化性モノマー、好ましくは少なくとも二官能性および三官能性フ
リーラジカル硬化性モノマーを含有して、組成物内に組み入れたフリーラジカル
硬化性モノマーの平均フリーラジカル硬化性官能価を分子あたり1以上とすると
望ましい可能性がある。
ノマーの平均官能価が1以上、好ましくは1.1〜4、より好ましくは1.5〜
3であることを条件として、0〜100重量部の単官能性フリーラジカル硬化性
モノマーと、0〜100重量部の二官能性フリーラジカル硬化性モノマーと、0
〜100重量部の三官能性フリーラジカル硬化性モノマーと、0〜100重量部
の四官能性フリーラジカル硬化性モノマーとを含有可能である。
には、炭素−炭素二重結合が芳香族環に直接あるいは間接的に架橋した化合物を
含む。その化合物の例として、スチレン、アルキレート化スチレン、アルコキシ
スチレン、ハロゲン化スチレン、フリーラジカル硬化性ナフタレン、ビニルナフ
タレン、アルキレート化ビニルナフタレン、アルコキシビニルナフタレン、アセ
ナフタレンおよびこれらの組み合わせが挙げられる。単官能性フリーラジカル硬
化性モノマーのもう1つの代表種には、炭素−炭素二重結合が、5−ビニル2−
ノルボルネン、4−ビニルピリジン、2−ビニルピリジン、1−ビニル2−ピロ
リジノン、1−ビニルカプロラクタム、1−ビニルイミダゾール、N−ビニルホ
ルムアミドなどの脂環式、複素環式および/または脂肪族部分に付着した化合物
を含む。
ーを含む。このときRは、水素、ハロゲンあるいはアルキル基などの単価部分で
ある。この部分を組み入れたモノマーの代表例として、(メタ)アクリルアミド
、クロロ(メタ)アクリルアミド、1〜16個の、好ましくは1〜8個の炭素原
子を含む(メタ)アクリル酸の線形、分岐あるいは脂環式エステル、n−ブチル
(メタ)アクリレート、t−ブチル(メタ)アクリレート、エチル(メタ)アク
リレート、イソプロピル(メタ)アクリレート、2−エチルへキシル(メタ)ア
クリレートおよびイソオクチルアクリレート;線形、分岐あるいは環式のいずれ
かであるアルカノン酸のビニルエステル;(メタ)アクリル酸イソボルニル;酢
酸ビニル;アリル(メタ)アクリレートなどが挙げられる。
価、ニトリル官能価、エポキシ官能価、カルボキシル官能価、チオール官能価、
アミン官能価、イソシアネート官能価、スルホニル官能価、パーフルオロ官能価
、ブロモ官能価、スルホンアミド、フェニール官能価およびこれらの組み合わせ
などを含む他の種類の官能価を含有してもよい。このようなフリーラジカル硬化
性化合物の代表例として、グリシジル(メタ)アクリレート、(メタ)アクリロ
ニトリル、β−シアノエチル−(メタ)アクリレート、2−シアノエトキシエチ
ル(メタ)アクリレート、p−シアノスチレン、チオフェニール(メタ)アクリ
レート、(テトラブロモカルバゾイル)ブチル(メタ)アクリレート、エトキシ
ル化ブロモビスフェノールAジ(メタ)アクリレート、ブロモビスフェノールA
ジアリルエーテル、(ブロモ)フェノキシエチルアクリレート、アクリル酸エス
テル、ブチルブロモフェニールアクリレート、p−(シアノメチル)スチレン、
2−ヒドロキシエチル(メタ)アクリレートあるいは2−ヒドロキシプロピル(
メタ)アクリレートなどのジオールを含むα,β−不飽和カルボン酸のエステル
;1,3ジヒドロキシプロピル−2−(メタ)アクリレート;2,3−ジヒドロ
キシプロピル−1−(メタ)アクリレート;カプロラクトンを含むα,β−不飽
和カルボン酸の付加生成物;2−ヒドロキシエチルビニルエーテルなどのアルカ
ノールビニルエーテル;4−ビニルベンジルアルコール;アリルアルコール;p
−メチロールスチレン、N,N−ジメチルエチルアミノ(メタ)アクリレート、
(メタ)アクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、トリフルオロエチル(メタ
)アクリレート、テトラフルオロプロピル(メタ)アクリレート、ヘキサフルオ
ロブチル(メタ)アクリレート、2−(N−エチルパーフルオロオクタンスルホ
ンアミド)エチルアクリレート、アクリル酸エステル、2−(N−エチルパーフ
ルオロオクタンスルホンアミド)エチル(メタ)アクリレート、2−(N−ブチ
ルパーフルオロオクタンスルホンアミド)エチルアクリレート、アクリル酸エス
テル、ブチルパーフルオロオクチルスルホンアミドエチル(メタ)アクリレート
、エチルパーフルオロオクチルスルホンアミドエチル(メタ)アクリレート、ペ
ンタデカフルオロオクチルアクリレートおよびこれらの混合物などが挙げられる
。
には、1つ以上のN,N−二基置換(メタ)アクリルアミドを含む。N,N−二
基置換(メタ)アクリルアミドを用いることにより、幾つかの利点を得られる可
能性がある。例えば、そのモノマーにより、ポリカーボネート基材に対する接着
性が改良された帯電防止コーティングの製造が可能となり得る。さらに、この種
のモノマーにより、耐候性および靭性が改良されたコーティングを得られる可能
性がある。N,N−二基置換(メタ)アクリルアミドの分子重量が約99〜約5
00であると好ましい。
意にヒドロキシル、ハロゲン化物、カルボニルおよびアミド官能価を含む(C1 −C8)アルキル基(線形、分岐あるいは環状)、任意にカルボニルおよびアミ
ド官能価を含む(C1−C4)アルキレン基、(C1−C4)アルコキシメチル
基、(C4−C10)アリール基、(C1−C3)alk(C4−C10)アリ
ール基あるいは(C4−C10)ヘテロアリール基である。ただし、R1および
R2の一方のみを水素とし、R3は、水素、ハロゲンあるいはメチル基である。
R1が(C1−C8)アルキル基、R2が(C1−C4)アルキル基、R3が水
素あるいはメチル基であると好ましい。R1およびR2がCH3であり、R3が
水素であればより好ましい。
、N,N−ジメチルアクリルアミド、N,N−ジエチルアクリルアミド、N−(
5,5−ジメチルヘキシル)アクリルアミド、N−(1,1−ジメチル−3−オ
キソブチル)アクリルアミド、N−(ヒドロキシメチル)アクリルアミド、N−
(イソブトキシメチル)アクリルアミド、N−イソプロピルアクリルアミド、N
−メチルアクリルアミド、N−エチルアクリルアミド、N−メチルN−エチルア
クリルアミドおよびN,N'メチルレン−ビスアクリルアミドである。好適な(
メタ)アクリルアミドはN,N−ジメチル(メタ)アクリルアミドである。
含むエテン、1−プロペン、1−ブテン、2−ブテン(cisあるいはtran
s)化合物などのアルケンが挙げられる。
、好ましくはフリーラジカル硬化性二、三および/または四官能価を含む多官能
性フリーラジカル硬化性モノマーのあらゆる種類も本発明に使用可能である。こ
のような多官能性(メタ)アクリレート化合物は多数のさまざまな供給業者から
市販されている。あるいはこれの化合物を、さまざまな周知の反応体系を利用し
て調製することもできる。
に多価アルコールのポリアクリル酸あるいはポリメタクリル酸エステルがあり、
それには例えば、エチレングリコール、トリエチレングリコール、2,2−ジメ
チル−1,3−プロパンジオール、1,3−シクロペンタンジオール、1−エト
キシ−2,3−プロパンジオール、2−メチル2,4−ペンタンジオール、1,
4−シクロヘキサンジオール、1,6−ヘキサンジオール、1,2−シクロヘキ
サンジオール、1,6−シクロヘキサンジメタノールなどの脂肪族ジオールのジ
アクリル酸およびジメチルアクリル酸エステル;ヘキサフルオロデカンジオール
、オクタフルオロヘキサンジオール、パーフルオロポリエーテルジオール、グリ
セリンなどの脂肪族トリオールのリアクリル酸およびトリメタクリル酸エステル
、1,2,3−プロパントリメタノール、1,2,4−ブタントリオール、1,
2,5−ペンタントリオール、1,3,6−ヘキサントリオールおよび1,5,
10−デカントリオール;tris(ヒドロキシエチル)イソシアヌレートのト
リアクリル酸およびトリメタクリル酸エステル;1,2,3,4−ブタンテトラ
オール、1,1,2,2,−テトラメチロールエタンおよび1,1,3,3−テ
トラメチロールプロパンなどの脂肪族トリオールのテトラアクリル酸およびテト
ラメタクリル酸エステル;プロカテコールおよびビスフェノールAなどの芳香族
ジオールのジアクリル酸およびジメタクリル酸エステル;およびこれらの混合物
などがある。
ングを形成することが出来る。図面により、ミクロ構造物品上の形状保持型コー
ティングの概念を例示する。特に図2では、複数のミクロ構造素子14を具備し
た基材12を含む物品10を示している。ミクロ構造素子14は例えば、高さH
と、幅Wおよび長さLで示した基部の寸法とにより特徴付けられる支柱状形状で
よい。この構造を、図2に示すように基部から頂部にかけて先細り形状にするこ
とも可能である。
。コーティング16の厚さTは十分に薄いため、そのコーティングは形状保持型
コーティングとなっている。「形状保持型コーティングとなるほどに十分薄い」
ようにするには、ミクロ構造素子の用途および寸法に依存して変化する。例えば
、図2において、コーティングの厚さがミクロ構造素子間の距離の半分程度であ
れば、そのコーティングが表面構造を埋め尽くしてしまい、形状を保持する状態
ではなくなってしまう。実際、保持形状型コーティングを得るためのコーティン
グ厚さの上限は、対象となる表面のミクロ構造素子の最小固有寸法より小さい。
例えば、図2において、コーティング厚さの上限はミクロ構造素子基部の幅Wを
下回り、ミクロ構造素子基部の幅の約50%未満であると好ましく、約20%未
満であればより好ましい。用語「対象物の最小固有寸法」の意味するところはミ
クロ構造形状に依存して変化する。しかしながら表面の彫面が比較的平坦である
ミクロ構造形状の場合、対象物の最小固有寸法を、その平坦な表面彫面の最小部
分を基準にする場合が多い。丸いミクロ構造形状では、直径あるいは曲率半径な
どの寸法の方が基準として適している場合もある。
さを、対象となるミクロ構造素子の最小固有寸法の約20%以下にすると好まし
い。ミクロ構造化された固有寸法に依存して、そのポリマーコーティングの厚さ
は、200μm未満であると好ましく、100μm未満であればより好ましく、
50μm未満であればさらに好ましい。さらに、このポリマーコーティングの厚
さが約0.01μmを上回ると好ましい。こうすることにより、コーティングは
ミクロ構造形状を保持しつつ、ミクロ構造形状の寸法を大幅に下回る表面形状だ
けを充填してその表面を平滑化することができる。
である。その例として、ミクロ構造ファスナ(米国特許第5,634,245号
および同第5,344,177号に開示されているように)、液晶表示パネルな
どの電子表示盤用スペーサのようなスペーサ(例えば米国特許第5,268,7
82号に開示されているミクロ構造隆起部および支柱部)、光学導波管上の光抽
出構造(欧州特許出願第0878720A1号に開示されている例のような)お
よび当業者であれば明白であろう他の用途が挙げられる。このような用途では、
図2に示すミクロ構造素子基部の幅および長さはその寸法として約0.5μm〜
数百μmとなり得る。同様に、ミクロ構造素子の高さも数十ミクロン〜数百ミク
ロンの間で可変である。基材表面上におけるミクロ構造素子の寸法および間隔は
均一であっても不均一であってもよい。ミクロ構造素子と素子との間の空間とし
て1μm〜約1000μmの範囲が可能である。
22を含むミクロ構造物品20を示している。この形状には、先端部と先端部と
の間隔S、谷部と谷部との間の幅W、先端部と谷部との間の高さH、側面長さL
および、隣接した側部彫面が各先端部および谷部に形成する角度が含まれる。形
状保持型コーティング26の厚さはTである。図3に示すようにミクロ構造面に
おいてもう1つ対象となり得る特徴は、先端部28と谷部27における角度の急
峻度である。角度の急峻度は曲率半径により測定可能である。曲率半径は、接触
する表面積が最大となり、かつその角度の凹部内に嵌合し得る最大球の半径をさ
す。ミクロ構造V型溝の曲率半径には数十μm以下数十nmまでが可能である。
コーティング26を蒸着した後も、この先端部および谷部の急峻度を実質的に保
持できると好ましい。しかしながらコーティング26の厚さに依存して、コーテ
ィング29の先端部およびコーティング29´の谷部がやや丸みを帯びる可能性
はある。先端部における丸みは谷部の丸みに比べると通常著しいものではない。
谷部では、液体モノマーコーティングにより形成されるメニスカスにより蒸着時
の表面張力が低下するため、より大きな丸みが発生する。丸みの程度は、コーテ
ィングの厚さ、V型溝構造の角度、コーティング材料、構造全体の寸法に依存し
て変化する可能性がある。
目的に使用可能である。その例として、光チューブ(米国特許第4,805,9
84号に開示されているように)あるいはディスプレイ画面に関する光出力角度
の管理、流体フローの制御、触媒適用表面積の拡大、あるいはその他当業者であ
れば明白であるような機能が挙げられる。さらに、ミクロ構造面に、交差するV
型溝の複数セットとして見ることの出来るピラミッド状あるいはキューブコーナ
突出部あるいは窪みを設けて製造することができる。ピラミッド状あるいはキュ
ーブコーナ型ミクロ構造面は、例えば再帰反射シート(米国特許第5,450,
235号、同第5,614,286号および同第5,691,846号に開示さ
れているように)として、光学的安全保証物品(米国特許第5,743,981
号に開示されているように)として、ホログラム用などの回折格子(米国特許第
4,856,857号に開示されているように)として、ミクロ構造研磨物品(
米国特許第5,672,097号に開示されているように)として、あるいは他
の用途に有用となり得る。
第4,648,932号および同第4,763,985号に開示されている例な
どの再帰反射となり得るミクロ構造物品30を示している。物品30には、微小
球36などの光学素子層を配置して含む基材32が含まれる。微小球36は、形
状保持型コーティング34が施されており、裏打ち材35(一般にバインダ層と
も呼ばれる)にその一部が埋設されている。コーティング34の厚さTを微小球
36の直径Dより大幅に薄くして、コーティングが球36の曲面形状を実質的に
保持させている。球を担体フィルム(図示せず)上に配置した状態で、コーティ
ング34を微小球36に適用することができ、裏打ち材を球上のコーティングの
上に引き続き適用する。その後、担体フィルムを除去すると図4に示す構造体を
得られる。
代理人整理番号第54701USA4A号「Retroreflective
Articles Having Polymer Multilayer R
eflective Coatings」)に記載されているように、図4の構
造体は、例えば道路標識用再帰反射シートあるいは他の用途として有用となり得
る。再帰反射用途の場合、微小球の背後にあるコーティングの反射率を高くしな
ければならない。反射性コーティングとして金属コーティングあるいは多層金属
酸化物誘電コーティングを適用することができるが、この種のコーティングは時
間の経過とともに腐食し、反射率が低下する可能性がある。以下の例証的実施例
にさらに詳細に説明するように、本発明を用いると、多層ポリマーコーティング
を微小球の背後に設けて、微小球構造の形状を保持しつつ、光に対する表面の反
射性を高く保つことができる。
的に使用可能である。例えば、以下の実施例に例証するように、微小球層を形状
保持型ポリマー層でコーティングして、米国特許第4,763,985号および
同第4,648,932号に記載された例などの封入レンズ再帰反射ビーズ式シ
ート用に微小球と反射層との間のスペースコートとして機能させることができる
。同様に、形状保持型ポリマーコーティングを、微小球層の上に配置した中間層
として、あるいは再帰反射シートの反射層として用いることができる。例えば、
形状保持型コーティングを、米国特許第5,812,317号に開示された中間
層あるいは反射層(あるいは双方)と置き換えて使用することができる。同時出
願で係属中の米国特許出願第09/259,100号(代理人整理番号5470
1USA4A「Retroreflective Articles Havi
ng Polymer Multilayer Reflective Coa
tings」)に開示されているように形状保持型ポリマーコーティングを多層
積層体に用いて、微小球物品上の反射コーティングを形成することも可能である
。
実施例が例示を目的とするものであるが、そこで用いる具体的な成分およびその
量および他の条件が本発明の範囲を不当に制限するものとして解釈されるもので
はないことを理解されたい。開示を目的として選択した実施例は、本発明のさま
ざまな実施態様の製造方法およびその実施態様の一般的実施方法を単に例示して
いるだけである。
この物品の製造に際して、水酸基により実質的に熱硬化状態までに架橋したポリ
マービニルブチラール樹脂の表面に、一部を一次的に埋設されたガラス微小球(
平均直径約60μmおよび屈折率2.26)の単層を具備した一次的担体シート
を設けた。このポリマービニルブチラール樹脂を紙製担体ライナ上に可塑化ポリ
塩化ビニルコーティングで支持した。この基材のミクロ構造シートを広角平坦頂
部型(WAFT)ビーズコートとする。
ている例などのモノマー蒸着装置の冷却した鋼鉄ドラムに接着させた。この装置
では瞬間蒸着方法を用いてプレポリマー蒸気を生成し、これを蒸気コーティング
ダイによりコーティングした。蒸気コーティングダイによりコーティング材をW
AFTビーズコート上に方向付けた。WAFTビーズコートをドラム上に搭載し
てこれを回転させ、プラズマ処理器、蒸気コーティングダイ、および電子ビーム
硬化ヘッドの順に基材を曝露した。真空チャンバ内にて蒸着を行った。蒸気コー
ティングダイは、ドラム上に搭載した基材の約30.5センチメートル(cm)
幅をコーティングするように設計したものであった。ミクロ構造WAFTビーズ
コート材料は幅が30.5cmであり、蒸気コーティングダイと位置合わせして
、基材のうち少なくとも幅28cmと金属ドラムの狭帯域約2.5cm幅とをコ
ーティングさせた。トリプロピレングリコールジアクリレートを蒸発させ、冷却
した鋼鉄製ドラムを−30℃に維持しながらミクロ構造WAFTビーズコート試
料上に凝結させた。ドラム上の試料をプラズマ処理器、蒸気コーティングダイ、
および電子ビーム硬化ヘッドに1分あたり38メートル(m/分)の速度で通過
させた。1分あたり570ミリリットル(ml/分)の窒素気体流を2000ワ
ットプラズマ処理器に適用した。室温におけるトリプロピレングリコールジアク
リレート液体のフローは9ml/分であった。モノマー蒸発装置積層体を290
℃に維持した。蒸気コーティングダイを275℃に維持した。真空チャンバの圧
力は4.8×10−4トルであった。電子ビーム硬化ガンには10kVの加速電
圧と9〜12ミリアンペアの電流を用いた。
レートを適用して硬化したところ、各回転においてこのモノマーのおよそ0.5
μmが蒸着および硬化した(20回転後は全体としておよそ10μmの厚さ)。
ミクロ構造WAFTビーズコート試料上のコーティング厚さを推定するために、
露出した平滑な金属製ドラムの狭帯域上にコーティングおよび硬化されたポリト
リプロピレングリコールジアクリレートを剥離して測定したところ、10.5μ
mの厚さであった。ミクロ構造WAFTビーズコート上のコーティング厚さを顕
微鏡写真から推定したところおよそ10μmであった。
層とをコーティングし、一次的担体から剥離して図4に示した例のような物品を
製造した。
で用いた装置の冷却した鋼鉄製ドラムに接着した。このモノマーに対して、tr
is(2−ヒドロキシエチル)イソシアヌレートトリアクリレートおよびトリメ
チロールプロパントリアクリレートの50/50重量%混合物を、このモノマー
混合物を80℃に加熱し、プラズマ電力を1900ワットにし、チャンバの真空
状態を4.5×10−4トルとした点を除き、実施例1と同じ条件で用いた。蒸
着したポリの厚さはおよび6μmと推定された。これは、実施例2で用いた高分
子重量モノマーの混合物に比較して分子重量の低いものを使用した実施例1より
薄い。
たポリマーコーティング上に蒸着して、金属反射層を形成し、封入レンズ型再帰
反射シート用の光学を完成させた。アルミニウムコーティングの適用後、感圧接
着剤層をコーティングした微小球上に積層し、一次的担体シートを微小球から剥
離した。この時点で、担体シートの剥離により露出した微小球部分に保護オーバ
ーコートを任意に適用して、図5に示すような物品40を形成することができる
。図5に示すように、封入レンズ再帰反射シート40に、バインダ層35に埋設
した微小球36層と、その微小球に付着されたポリマーコーティング34(実施
例1および実施例2で蒸着した例など)と、そのポリマーコーティングとバイン
ダ層との間に配置された反射コーティング38(アルミニウムあるいは他の反射
性金属)とを含むことができる。用途によって、ポリマーコーティング34はス
ペースコートとして作用して保護オーバーコート39による光の屈折を補償する
。図6に、図5で領域6として指した部分の拡大図を示す。拡大図でわかるよう
に、実施例1および実施例2で蒸着したようにコーティング34を形状保持型コ
ーティングにすることができる。
TCHLITE Flexible Reflective Sheet 58
0−10番としてミネソタ州St.PaulのMinnesota Minin
g and Manufacturing Co.(3M)から市販されている
状態で使用した。標準試験ASTM E810に基づいて選択した入射角におい
て光を入射させた後、各試料から再帰反射される光の強度を測定することにより
、再帰反射性能を実施例1、実施例2および比較例について調べた。その結果を
表1に報告する。
差を補正するようにわずかな観察角でオフセットされた光である。この測定につ
き、観測角を0.2°に保持した。入射角は、表面に入射する光線とその光の入
射地点において表面に垂直な線分との間の角度である。入射角を表1に示すよう
に設定した。一定範囲の入射角に対して光を再帰反射する再帰反射シートの性能
は一般に反射シートの成角性と呼ばれる。WAFTシートに良好な成角性を備え
るには、ポリマーコーティング(あるいはスペースコート)および金属Alコー
ティング(あるいは他の反射体コート)が微小球の曲線形状を保持していなけれ
ばならない。
が優れていた。実施例2の性能は良好であったが、溶剤を基にする処理を用いて
スペースコートを設けていたため、実施例1および市販の比較試料に比べるとや
や劣った。溶剤を用いたスペースコートに対する認識に基づくと、実施例2のス
ペースコートの厚さは良好な明るさを得るには薄く、これに対して実施例1では
、60μm直径の微小球に対して約12μmという最適なスペースコートの厚さ
に近似であったと考えられる。
部を一次的担体シートに埋設して、ミクロ構造基材を形成した。これをビーズコ
ート担体とする。このビーズコート担体を、実施例1で説明したモノマー蒸着コ
ーティング装置の冷却した鋼鉄製ドラム上に接着した。国際特許出願第WO98
50805A1号(米国特許出願第08/853,998号に対応)に記載され
ているように、sec−ブチル(ジブロモフェニールアクリレート)(SBBP
A)とトリプロピレングリコールジアクリレート(TRPGDA)との交互の層
を気化させ、冷却した鋼鉄製ドラムを−30℃に保ちながらビーズ担体上に凝結
させた。ドラムを回転させて、試料をプラズマ処理器、蒸気コーティングダイ、
および電子ビーム硬化ヘッドに1分あたり38メートル(m/分)の速度で通過
させた。570ml/分の窒素気体流を2000ワットプラズマ処理器に適用し
た。室温におけるトリプロピレングリコールジアクリレート液体のフローは1.
2ml/分であり、加熱したSBBPA液体フローは1.1ml/分であった。
モノマー蒸発装置積層体を295℃に、蒸気コーティングダイを285℃に維持
した。真空チャンバの圧力は2.2×10−4トルであった。電子ビーム硬化ガ
ンには7.5kVの加速電圧と6ミリアンペア電流を用いた。ドラムの1回点に
つきモノマーポンプのSBBPAモノマーフロー弁を開口した後、次の回転では
このSBBPAモノマーフロー弁を閉じると同時にTRPGDAモノマーフロー
弁を開口することにより交互の層を適用した。これを繰返して60層を形成し、
各層を次の層を蒸着する前に硬化した。この60交互層をコーティングしたビー
ズコート担体に、POLYSTRATE 5−MINUTE EPOXYとして
マサチューセッツ州DanversのITW Devconから販売されている
急硬万能エポキシ接着剤を約0.7mmでコーティングした。このエポキシを周
囲条件にて1時間硬化させた後、ビーズコート担体を剥離して微小球の一部を表
面上に露出させた。
コーティングしたが、微小球上に蒸着層は設けなかった。エポキシを1時間硬化
させた後、担体フィルムを剥離した。実施例3およびこの比較例の再帰反射性を
、400nm〜800nmの波長の可視光に対する波長の関数として調べた。実
施例3の反射率は、この範囲の波長全体に対して2.5%〜3.5%であり、微
小球上に多層コーティングを具備しない比較試料の反射率はこの範囲全体に対し
て約1.5%であった。このことから、多層蒸気コーティングが反射性であるこ
とがわかった。
部を一次的担体シートに埋設した。これをビーズコート担体とする。微小球の露
出部分にアルミニウム正反射層を塗布して再帰反射素子を形成した。金属被覆し
た蒸着コート担体/微小球層に、ノッチバーコーティングにより0.15mmギ
ャップを用いて以下の成分(重量部)のエマルジョンをコーティングした。 39.42部 Rhoplex HA−8(Rohm and Haas C
o.) 2.06部 Acrysol ASE−60(Rohm and Haas
Co.) 0.23部 Nopco DF160−L(Diamond Shamroc
k Co.)水で50%に希釈 0.47部 硝酸アンモニウム(水で希釈、10.6部のwater、90.
4部の硝酸アンモニウム) 0.31部 水酸化アンモニウム(水性28−30%wt/wt) 1.96部 Z−6040(Dow Chemical Co.) 2部 Aerotex M−3(American Cyanamid Co
.) 55.55部 水
でありコロナ処理を施したエチレン−アクリル酸コポリマーのフィルム(テキサ
ス州ダラスのConsolidated Thermoplastics Co
.からLEA−90として市販)を、このコーティングした金属被覆蒸着コート
担体に積層した。その後、蒸着コート担体を剥離して微小球を基材表面上に露出
させた。
0号(米国特許出願第08/980,947号に対応)および米国特許出願第9
8/22953号(米国特許第08/980,948号に対応)に記載の方法お
よび装置により、ロール−ロールコーティング系で大気圧にてモノマー蒸着によ
りコーティングを施した。この液体流を噴霧化および蒸発させ、ミクロ構造基材
の露出した微小球上で凝結および重合化した。これを次のように行った。標準大
気圧における沸点が295℃である1,6−ヘキサンジオールジアクリレート7
.08重量部と、100mmHg(1400Pa)における沸点が100℃であ
るペーフルオロオクチルアクリレート(FC5165としてミネソタ州St.P
aulの3M Companyから市販)60.0重量部とを含む溶液からなる
液体流を、国際特許出願第US98/24230号(米国特許出願第08/98
0,947号に対応)および米国特許出願第98/22953号(米国特許第0
8/980,948号に対応)に開示された例などの噴霧化ノズル内にシリンジ
ポンプ(型番号55−2222としてマサチューセッツ州Hollistonの
Harvard Apparatusから市販)で運搬した。0.35mPa(
34psi)にて気体流(低温等級窒素、ミネソタ州Inver Grove
HeightsのPraxair Co.から入手可能)を152℃に加熱し、
この噴霧化ノズルを通過させた。液体の流速は0.5ml/分であり、気体流の
流速は1分当たり26.1リットル(l/分)であった(標準温度および圧力、
あるいは「STP」)。国際特許出願第US98/24230号(米国特許出願
第08/980,947号に対応)および米国特許出願第98/22953号(
米国特許第08/980,948号に対応)に記載されているようにこの液体流
および気体流の双方とも別々のチャネルに沿ってノズルを貫通させた。気体流を
、ノズル端部から3.2mmに位置する中央先端部に向けられたしゃ流板から排
出させた。この位置で気体流は中央の液体流と衝突した。これにより液体流は噴
霧化されて気体流中に液体液滴の噴霧を形成した。次に、気体流内で噴霧化され
た液体の液滴を、その流れが蒸気輸送チャンバ内を移動する際に迅速に蒸発させ
た。この蒸気輸送チャンバには、直径10cmで長さ64cmのガラスパイプと
直径10cmで長さ10cmのアルミニウムパイプとの2つの部分が具備されて
いた。ノズルの出口端部がガラスパイプの一方の端部内におよそ16mm延在し
ており、アルミニウムパイプがガラスパイプのもう一方の端部に接合されていた
。このガラスパイプおよびアルミニウムパイプを、パイプの外側に巻いた加熱テ
ープおよびバンドヒーターにより加熱して、蒸気輸送チャンバの壁部に蒸気を凝
結させないようにした。
イから排出させた。蒸気コーティングダイの出口は、長さ25cm幅1.6mm
のスロットであった。この蒸気および気体混合物の温度は、蒸気コーティングダ
イの出口手前3cmの位置において120℃であった。この基材を冷却した金属
製ドラム上で、2.0m/分に基材フィルムの動作速度を制御する機械駆動系に
より運搬して蒸気コーティングダイを通過させた。蒸気コーティングダイと冷却
したドラムとの間のギャップは1.75mmであった。気体および蒸気混合物内
の蒸気をフィルム上に凝結させて、湿潤コーティングのストリップを形成した。
たフィルムを窒素大気において222nm単色紫外線ランプ系(ドイツのHer
aeus Co.からNobelight Excimer Labor Sy
stem 222として市販)下を通過させて、モノマーコーティングをフリー
ラジカル重合させた。このランプの放射照度は100mW/cm2であった。
分であり、入口気体温度が146℃であった点を除き、実施例4により行った。
および電極を通過する54l/分の窒素流にて1.3J/cm2の正規化コロナ
エネルギで基材に窒素コロナ処理を施した点を除き、実施例4にしたがって行っ
た。有効長さが35cmである英国のSherman Treaters,Lt
d.による3本のセラミックチューブ型電極を裸金属接地ロールと併用した。コ
ロナの電源は、ニューヨーク州RochesterのENI Power Sy
stems製モデルRS−48B Surface Treaterであった。
コロナ処理、モノマー蒸着および硬化の連続ステップにおける速度は4.0m/
分であり、入口気体温度は140℃であった。
に記載したように測定した。結果を表IIに報告する。表IIからわかるように
、実施例4〜実施例6ではAlコーティング比較試料と比較して特に高い入射角
において再帰反射が改良されていることがわかる。
anufacturing Co.から3M OPTICAL LIGHTIN
G FILM(OLF)2301番として市販されている光学フィルム片を、モ
ノマー蒸着装置の冷却した鋼鉄製ドラム上に接着し、実施例1と同じようにモノ
マーを蒸着した。OLFの一方の側には一連のミクロ構造V型溝と先端部があり
、もう一方の側は平滑であった。このフィルムは通常、電子表示に用いて光の分
配を制御する。V型構造は、高さが約178μmであり、先端部と先端部との間
の空間は356μmであった。その「V型」角度は先端部および谷部において9
0°であった。トリプロピレングリコールジアクリレートを蒸発させ、冷却した
鋼鉄製ドラムを−30℃に保ちながらOLF試料の溝側に凝結させた。ドラム上
の試料をプラズマ処理器、蒸気コーティングダイ、および電子ビーム硬化ヘッド
に1分あたり38メートル(m/分)の速度で通過させた。570ml/分の窒
素気体流を2000ワットプラズマ処理器に適用した。室温におけるトリプロピ
レングリコールジアクリレート液体のフローは9ml/分であった。モノマー蒸
発装置積層体を290℃に、蒸気コーティングダイを275℃に維持した。真空
チャンバの圧力は4.8×10−4トルであった。電子ビーム硬化ガンには10
kVの加速電圧と9〜12ミリアンペア電流を用いた。試料を20回転させる間
にモノマーであるトリプロピレングリコールジアクリレートを適用して硬化させ
たところ、各回転においてこのモノマーのおよそ0.5μmが蒸着および硬化し
た。しかしながら、OLF上で測定された合計厚さは1μmであった。ドラム上
の厚さ(10μm)とOLFの厚さ(1μm)との差異はおそらく、OLF試料
とドラムとの間の熱伝導が不充分であったため、ドラムに比べてOLF試料が冷
却されなかったためであろう。
生した操作電子顕微鏡写真を示す。この画像は、OLF基材上に具備された1形
状の上部10%について拡大して示したものである。OLF基材52には形状保
持型コーティング54が施されており、これをエポキシ55で封入して硬化させ
た後、マイクロトームで断面をとったものである。エポキシで取囲んだ断面を研
磨して画像を撮ったところ、図7に示す顕微鏡写真が得られた。図7における6
μm目盛りで示すように、コーティング54の厚さTは約1μmであった。先端
部56周囲の領域ではコーティングの厚さが薄くなっていたが、コーティングし
たOLF試料の形状全体は、被覆されたOLF形状と3%以内の誤差で一致して
いた。OLF基材52とコーティング54との間の暗い帯域は、研磨ステップ時
にコーティングに部分的剥離が起こったことを示している。
装置内に38m/分の速度で運搬した。トリプロピレングリコールジアクリレー
トを蒸発させ、冷却した鋼鉄製ドラムを−30℃に保ちながらOLF試料の溝側
に凝結させた。OLFウェブをプラズマ処理器、蒸気コーティングダイ、および
電子ビーム硬化ヘッドに1分あたり38メートル(m/分)の速度で通過させた
。570ml/分の窒素気体流を2000ワットプラズマ処理器に適用した。室
温におけるトリプロピレングリコールジアクリレート液体のフローは18ml/
分であった。モノマー蒸発装置積層体を290℃に、蒸気コーティングダイを2
75℃に維持した。真空チャンバの圧力は4.8×10−4トルであった。電子
ビーム硬化ガンには12〜15kVの加速電圧と9〜12ミリアンペア電流を用
いた。この条件下において、OLF試料のミクロ構造側に0.6μm厚さのポリ
トリプロピレングリコールジアクリレート層が蒸着された。
再生した操作電子顕微鏡写真を示す。この画像は、谷部66においてOLF基材
62上に具備された2形状の交差地点の下部20%について拡大して示したもの
である。OLF基材62には形状保持型コーティング64が施されており、これ
をエポキシ65で封入して硬化させた後、マイクロトームで断面をとったもので
ある。エポキシで取囲んだ断面を研磨して画像を撮ったところ、図8に示す顕微
鏡写真が得られた。図8における12μm目盛りで示すように、コーティング6
4の厚さTは約0.6μmであった。このコーティングには、OLF基材62の
谷部66に隣接して丸い部分68があった。コーティングの丸み部分の曲率は谷
部の曲率より大きかったが、コーティングしたOLF試料の形状全体は、被覆さ
れたOLF形状と彫面長さの1%以内の誤差で一致していた。OLF基材62と
コーティング64との間およびコーティング62とエポキシ65との間の暗い帯
域は、研磨ステップ時にコーティングに部分的剥離が起こったことを示している
。
干渉計により分析した。干渉計は、レーザービームを試料ビームと基準ビームと
に分けて、試料表面で試料ビームを反射させ、基準ビーム(周知の距離を横切る
)と試料ビームとの間の位相差を検知することにより表面形状の高さを測定する
ものである。基準ビームが横切る距離は予め定められた範囲内で変化するため、
複数の干渉による強め合いおよび弱め合いフリンジが検知される。こうして、表
面が含む高さの差異を検知することができる。試料を45°傾斜させて、V型溝
の側部の1つを干渉計で直接調べた。表IIIに報告するように、RqおよびR a は表面粗さの統計的測定値であり、測定値が高いほど粗いことを示している。
Rqは、平均平方粗さの平方根であり、表面の所与地点の高さと表面の平均高さ
との差異を二乗した合計の平方根をとったものである。Raは、表面全体の平均
高さ偏差である。表IIIに結果をまとめる。
面は、コーティング前のOLF表面より平滑である(RqおよびRa値が低い)
ことがわかる。このことから、実施例7および実施例8のコーティングは、OL
F試料のミクロ構造形状を保持しつつ、ミクロ構造の彫面を平滑化したことがわ
かる。
実施することが可能である。
載から本発明にさまざまな修正および変更を加えられることは明白であろう。し
たがって、本発明は請求の範囲およびその等価物によってのみ制限されるものと
する。
基材12を含む物品10を示す概略図である。
基材22を含む物品20を示す概略図である。
基材32を含む物品30を示す概略図である。
品40の一部を示す断面図である。
ある。
を示す走査電子顕微鏡写真のデジタル再生である。
を示す走査電子顕微鏡写真のデジタル再生である。
Claims (18)
- 【請求項1】 (a)プレポリマー蒸気をミクロ構造面上に凝結させて硬化
性先駆物質コーティングを形成するステップと、 (b)該ミクロ構造面上に配置された該先駆物質コーティングを硬化させるス
テップと、 を含むミクロ構造コーティング物品の製造方法。 - 【請求項2】 モノマーあるいはオリゴマーを含む液体組成物を蒸発させて
前記プレポリマー蒸気を形成するステップをさらに含む請求項1に記載の方法。 - 【請求項3】 前記蒸発させるステップが、液体モノマーあるいは液体オリ
ゴマーを瞬間蒸発させることを含む請求項2に記載の方法。 - 【請求項4】 前記液体組成物を蒸発させるステップが、該液体組成物を噴
霧化して液滴とした後、該液滴を蒸発させることにより行われる請求項2に記載
の方法。 - 【請求項5】 ステップ(a)およびステップ(b)の間、前記ミクロ構造
面の選択領域のみが前記プレポリマー蒸気に曝露される請求項1に記載の方法。 - 【請求項6】 前記硬化させるステップが、前記先駆物質コーティングを放
射線に曝露することを含む請求項1に記載の方法。 - 【請求項7】 前記凝結および硬化させるステップが、交互に複数回繰返さ
れることにより、前記ミクロ構造面上に多層コーティングを形成する請求項1に
記載の方法。 - 【請求項8】 前記プレポリマー蒸気が、アクリレート、メタクリレート、
アクリルアミド、メタクリルアミド、ビニルエーテル、マレエート、シンナメー
ト、スチレン、オレフィン、ビニル、エポキシド、シラン、メラミン、ヒドロキ
シ官能性モノマーあるいはオリゴマー、またはアミノ官能性モノマーあるいはオ
リゴマーを含む請求項1に記載の方法。 - 【請求項9】 前記先駆物質コーティングを硬化させるステップが、前記ミ
クロ構造面上に形状保持型ポリマーコーティングを形成する請求項1に記載の方
法。 - 【請求項10】 制御された化学組成物を含む形状保持ポリマーコーティン
グを少なくとも一部に具備するミクロ構造基材を含む物品。 - 【請求項11】 前記形状保持型コーティングが、前記ミクロ構造基材上に
配置されたコーティングの多層積層体の1層である請求項10に記載の物品。 - 【請求項12】 前記多層積層体の少なくとも1層が無機材料を含む請求項
11に記載の物品。 - 【請求項13】 前記コーティングの多層積層体が含む各層が、制御された
化学組成物を含む形状保持型ポリマーコーティングである請求項11に記載の物
品。 - 【請求項14】 前記コーティングの多層積層体が形状保持型コーティング
である請求項13に記載の物品。 - 【請求項15】 前記ミクロ構造基材が、平均直径が約1μm〜500μm
であり、かつ基部フィルム内に埋設された微小球の層を含む請求項10に記載の
物品。 - 【請求項16】 前記形状保持型コーティングが、前記微小球層と前記基部
フィルムとの間に配置される請求項15に記載の物品。 - 【請求項17】 前記ミクロ構造基材が複数のV型溝を含む請求項10に記
載の物品。 - 【請求項18】 前記ミクロ構造基材が複数のピラミッド型突起部を含む請
求項10に記載の物品。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US09/259,487 | 1999-02-26 | ||
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