JP2002289420A - フェライト磁性材料、フェライトコアおよび電源トランスまたはコイル部品 - Google Patents
フェライト磁性材料、フェライトコアおよび電源トランスまたはコイル部品Info
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/34—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites
- H01F1/342—Oxides
- H01F1/344—Ferrites, e.g. having a cubic spinel structure (X2+O)(Y23+O3), e.g. magnetite Fe3O4
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高い表面抵抗と低いコアロスを有し、電源ト
ランス用として有用なフェライト磁性材料、およびこれ
を用いたフェライトコアを実現する。 【解決手段】 Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料であ
って、主成分として、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４
４．５〜５０．２５モル％（但し５０．２５モル％を含
まず）、酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：０〜４モル
％（但し０を含まず）、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０
〜３５モル％含有し、不純物として含有するPの含有量
が５０ppm以下であり、前記主成分の酸化鉄と酸化マン
ガンの総計が４８．５〜５０．２５モル％であるフェラ
イト酸化物磁性材料およびこれを用いたフェライトコア
とした。
ランス用として有用なフェライト磁性材料、およびこれ
を用いたフェライトコアを実現する。 【解決手段】 Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料であ
って、主成分として、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４
４．５〜５０．２５モル％（但し５０．２５モル％を含
まず）、酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：０〜４モル
％（但し０を含まず）、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０
〜３５モル％含有し、不純物として含有するPの含有量
が５０ppm以下であり、前記主成分の酸化鉄と酸化マン
ガンの総計が４８．５〜５０．２５モル％であるフェラ
イト酸化物磁性材料およびこれを用いたフェライトコア
とした。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高抵抗かつ低損失の
フェライト磁性材料と、電源トランス用フェライトコア
に関する。特に液晶搭載携帯機器（ノートパソコン、デ
ジタルビデオカメラ、デジタルカメラ等）に用いられる
液晶バックライトのインバータトランス用フェライトコ
アに好適に使用されるフェライト磁性材料と、フェライ
トコア、電源トランスまたはコイル部品関する。
フェライト磁性材料と、電源トランス用フェライトコア
に関する。特に液晶搭載携帯機器（ノートパソコン、デ
ジタルビデオカメラ、デジタルカメラ等）に用いられる
液晶バックライトのインバータトランス用フェライトコ
アに好適に使用されるフェライト磁性材料と、フェライ
トコア、電源トランスまたはコイル部品関する。
【０００２】
【従来の技術】液晶搭載携帯機器（ノートパソコン、デ
ジタルビデオカメラ、デジタルカメラ等）用液晶バック
ライト用インバータトランスは、使用温度範囲が１００
℃以下であり、この温度範囲にコアロスの最小値（ボト
ム）があることが望まれる。
ジタルビデオカメラ、デジタルカメラ等）用液晶バック
ライト用インバータトランスは、使用温度範囲が１００
℃以下であり、この温度範囲にコアロスの最小値（ボト
ム）があることが望まれる。
【０００３】また、野外で使用される場合もあり、より
低温での環境も考慮する必要が生じてきた。さらに、近
年の小型電子機器、携帯機器の共通の傾向として、小型
・薄型化が要求されている。
低温での環境も考慮する必要が生じてきた。さらに、近
年の小型電子機器、携帯機器の共通の傾向として、小型
・薄型化が要求されている。
【０００４】電源用トランス用コア材料としては、低損
失で飽和磁束密度の高いＭｎ−Ｚｎ系フェライトが用い
られている。しかし、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトは、固有
抵抗が１０Ωm程度と低いため、コアとしたとき直接巻
線できず絶縁処理が必要となる。
失で飽和磁束密度の高いＭｎ−Ｚｎ系フェライトが用い
られている。しかし、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトは、固有
抵抗が１０Ωm程度と低いため、コアとしたとき直接巻
線できず絶縁処理が必要となる。
【０００５】Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトは、固有抵
抗が１０5 Ωm以上と高いことから、表面に絶縁被膜を
設けることなく直接巻線することが可能であり、低コス
ト化、小型化を図ることができる。しかし、Ｎｉ−Ｃｕ
−Ｚｎ系フェライトは、パワーロスが比較的大きいこと
と、飽和磁束密度が低いことから電源用コアに使用する
ことは難しかった。
抗が１０5 Ωm以上と高いことから、表面に絶縁被膜を
設けることなく直接巻線することが可能であり、低コス
ト化、小型化を図ることができる。しかし、Ｎｉ−Ｃｕ
−Ｚｎ系フェライトは、パワーロスが比較的大きいこと
と、飽和磁束密度が低いことから電源用コアに使用する
ことは難しかった。
【０００６】なお、特許第２５５１００９号には、Ｍｎ
Ｏ：０〜２モル％含有した低損失材が開示されている。
しかしながら、この文献にはPについての記述がなく、
低Pの原料を使用しPの含有量を少なくして低損失を得る
という点において、この出願の発明と異なっている。ま
た、ＷＯ3 についての記述もなく、ＷＯ3 によるコアロ
ス低減効果の点でも異なっている。
Ｏ：０〜２モル％含有した低損失材が開示されている。
しかしながら、この文献にはPについての記述がなく、
低Pの原料を使用しPの含有量を少なくして低損失を得る
という点において、この出願の発明と異なっている。ま
た、ＷＯ3 についての記述もなく、ＷＯ3 によるコアロ
ス低減効果の点でも異なっている。
【０００７】特許第２５５０６３９号は、ＭｎＯ：０〜
２モル％含有した低損失材が述べられているが、この文
献にもPについての記述がみられない。従って、上記同
様に低Pの原料を使用しPの含有量が少なくないと低損失
が得られない点で異なる。さらに、この文献にもＷＯ3
についての記述がなく、ＷＯ3 によるコアロス低減効果
の点でも異なっている。
２モル％含有した低損失材が述べられているが、この文
献にもPについての記述がみられない。従って、上記同
様に低Pの原料を使用しPの含有量が少なくないと低損失
が得られない点で異なる。さらに、この文献にもＷＯ3
についての記述がなく、ＷＯ3 によるコアロス低減効果
の点でも異なっている。
【０００８】また、特許第２５５０６３９号は、ＭｇＯ
およびＴｉＯを０〜３モル％（０を含まず）含有した低
損失材が開示されているが、本発明ではＭｇＯおよびＴ
ｉＯは使用しておらずこの点でも異なっている。
およびＴｉＯを０〜３モル％（０を含まず）含有した低
損失材が開示されているが、本発明ではＭｇＯおよびＴ
ｉＯは使用しておらずこの点でも異なっている。
【０００９】特開平６−１６４５１号公報は、ＭｎＯ：
０．３〜０．８モル％含有した低損失材が述べられてい
るが、Pについての記述が無く、上記同様に本発明とは
異なっている。また、ＷＯ3 についての記述がなく、Ｗ
Ｏ3 によるコアロス低減効果の点でも異なる。
０．３〜０．８モル％含有した低損失材が述べられてい
るが、Pについての記述が無く、上記同様に本発明とは
異なっている。また、ＷＯ3 についての記述がなく、Ｗ
Ｏ3 によるコアロス低減効果の点でも異なる。
【００１０】特開平１１−２１９８１２号公報は、副成
分としてＭｎＯ：４−９．５wt％含有した低損失材が述
べられているが、Pについての記述が無く、上記同様に
本発明とは異なっている。また、ＷＯ3 についての記述
がなく、ＷＯ3 によるコアロス低減効果の点でも異なっ
ている。
分としてＭｎＯ：４−９．５wt％含有した低損失材が述
べられているが、Pについての記述が無く、上記同様に
本発明とは異なっている。また、ＷＯ3 についての記述
がなく、ＷＯ3 によるコアロス低減効果の点でも異なっ
ている。
【００１１】特開平７−３０７２１２号公報は、Ｐを５
０ppm以下含有した低損失材が述べられているが、この
文献の組成はＭｎＯを含有していない。つまり、ＭｎＯ
を含有し、低損失材を得る点で異なっている。また、Ｗ
Ｏ3 についての記述もなく、ＷＯ3 によるコアロス低減
効果の点でも異なっている。
０ppm以下含有した低損失材が述べられているが、この
文献の組成はＭｎＯを含有していない。つまり、ＭｎＯ
を含有し、低損失材を得る点で異なっている。また、Ｗ
Ｏ3 についての記述もなく、ＷＯ3 によるコアロス低減
効果の点でも異なっている。
【００１２】特開２０００−６９１６号公報は、P2Ｏ5
を０．００５wt％〜０．１wt％含有した低損失材が開示
されている。しかしながら、この文献の低損失材はＭｎ
Ｏを含有するものではなく、ＭｎＯ含有による低損失が
得られない。また、ＷＯ3 についての記述がなく、ＷＯ
3 によるコアロス低減効果の点でも異なっている。
を０．００５wt％〜０．１wt％含有した低損失材が開示
されている。しかしながら、この文献の低損失材はＭｎ
Ｏを含有するものではなく、ＭｎＯ含有による低損失が
得られない。また、ＷＯ3 についての記述がなく、ＷＯ
3 によるコアロス低減効果の点でも異なっている。
【００１３】特開平６−８７４４１号公報は、ＷＯ3 ：
０．０２５−１．０wt％含有した耐熱衝撃性フェライト
コアが開示されている。しかしながら、この文献ではP
についての記述が無く、低Pの原料を使用し、Pの含有量
を少なくすることによる低損失効果の点で異なってい
る。
０．０２５−１．０wt％含有した耐熱衝撃性フェライト
コアが開示されている。しかしながら、この文献ではP
についての記述が無く、低Pの原料を使用し、Pの含有量
を少なくすることによる低損失効果の点で異なってい
る。
【００１４】特開平１０−５０５１４公報は、ＷＯ3 ：
０．０１〜０．５wt％含有した低損失フェライトコアが
開示されている。しかし、この文献でもPについての記
述が無く、低Pの原料を使用し、Pの含有量を少なくする
ことによる低損失効果の点で異なっている。また、この
文献の組成もＭｎＯを含有せず、ＭｎＯにより低損失材
を得る点で異なっている。
０．０１〜０．５wt％含有した低損失フェライトコアが
開示されている。しかし、この文献でもPについての記
述が無く、低Pの原料を使用し、Pの含有量を少なくする
ことによる低損失効果の点で異なっている。また、この
文献の組成もＭｎＯを含有せず、ＭｎＯにより低損失材
を得る点で異なっている。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高い
表面抵抗と低いコアロスを有し、電源トランス用として
有用なフェライト磁性材料、およびこれを用いたフェラ
イトコア、電源トランスまたはコイル部品を実現するこ
とである。
表面抵抗と低いコアロスを有し、電源トランス用として
有用なフェライト磁性材料、およびこれを用いたフェラ
イトコア、電源トランスまたはコイル部品を実現するこ
とである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】すなわち、上記目的は、
以下の構成により達成される。 （１） Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料であって、
主成分として、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４４．５〜
５０．２５モル％（但し５０．２５モル％を含まず）、
酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：０〜４モル％（但し
０を含まず）、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０〜３５モ
ル％含有し、不純物として含有するPの含有量が５０ppm
以下であり、前記主成分の酸化鉄と酸化マンガンの総計
が４８．５〜５０．２５モル％であるフェライト酸化物
磁性材料。 （２） 前記主成分に対し酸化タングステンをＷＯ3 換
算で０〜０．５質量％（但し０を含まず）副成分として
含有する上記（１）のフェライト酸化物磁性材料。 （３）前記主成分としてさらに酸化鋼をＣｕＯ換算で：
０〜１２モル％含有し、この主成分の残部に酸化ニッケ
ルを含有する上記（１）または（２）のフェライト酸化
物磁性材料。 （４）前記主成分の酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０〜３
３モル％含有する上記（１）〜（３）のいずれかのフェ
ライト酸化物磁性材料。 （５） Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料であって、
主成分として、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４４．５〜
５０．２５モル％（但し５０．２５モル％を含まず）、
酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：０〜４モル％（但し
０を含まず）、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０〜３５モ
ル％含有し、不純物として含有するPの含有量が５０ppm
以下であり、前記主成分の酸化鉄と酸化マンガンの総計
が４８．５〜５０．２５モル％であり、焼結体の結晶組
織においてＰ，Ｃａの偏析がなく、かつ応力歪みや転移
が観察されないフェライト酸化物磁性材料。 （６） 上記（１）〜（５）のいずれかのフェライト酸
化物磁性材料を有するフェライトコア。 （７） コアロスの最小値が３００ｋＷ／m3 以下（f：
５０ｋHz，Ｂ：１５０mT）であって、コアロスの最小値
を有する温度が０℃〜１００℃であり、表面抵抗が１０
8 Ω以上（１kV印加、端子間距離１４mm）である上記
（６）のフェライトコア。 （８） 電源トランスまたはコイル部品に使用される上
記（６）または（７）のフェライトコア。 （９） 上記（６）または（７）のフェライトコアを有
する電源トランスまたはコイル部品。
以下の構成により達成される。 （１） Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料であって、
主成分として、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４４．５〜
５０．２５モル％（但し５０．２５モル％を含まず）、
酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：０〜４モル％（但し
０を含まず）、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０〜３５モ
ル％含有し、不純物として含有するPの含有量が５０ppm
以下であり、前記主成分の酸化鉄と酸化マンガンの総計
が４８．５〜５０．２５モル％であるフェライト酸化物
磁性材料。 （２） 前記主成分に対し酸化タングステンをＷＯ3 換
算で０〜０．５質量％（但し０を含まず）副成分として
含有する上記（１）のフェライト酸化物磁性材料。 （３）前記主成分としてさらに酸化鋼をＣｕＯ換算で：
０〜１２モル％含有し、この主成分の残部に酸化ニッケ
ルを含有する上記（１）または（２）のフェライト酸化
物磁性材料。 （４）前記主成分の酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０〜３
３モル％含有する上記（１）〜（３）のいずれかのフェ
ライト酸化物磁性材料。 （５） Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料であって、
主成分として、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４４．５〜
５０．２５モル％（但し５０．２５モル％を含まず）、
酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：０〜４モル％（但し
０を含まず）、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０〜３５モ
ル％含有し、不純物として含有するPの含有量が５０ppm
以下であり、前記主成分の酸化鉄と酸化マンガンの総計
が４８．５〜５０．２５モル％であり、焼結体の結晶組
織においてＰ，Ｃａの偏析がなく、かつ応力歪みや転移
が観察されないフェライト酸化物磁性材料。 （６） 上記（１）〜（５）のいずれかのフェライト酸
化物磁性材料を有するフェライトコア。 （７） コアロスの最小値が３００ｋＷ／m3 以下（f：
５０ｋHz，Ｂ：１５０mT）であって、コアロスの最小値
を有する温度が０℃〜１００℃であり、表面抵抗が１０
8 Ω以上（１kV印加、端子間距離１４mm）である上記
（６）のフェライトコア。 （８） 電源トランスまたはコイル部品に使用される上
記（６）または（７）のフェライトコア。 （９） 上記（６）または（７）のフェライトコアを有
する電源トランスまたはコイル部品。
【００１７】
【作用】本発明では、抵抗を高く保つために、従来のＭ
ｎ−Ｚｎフェライトのように、化学量論組成よりもＦｅ
2Ｏ3 リッチではなく、化学量論組成付近での検討を行
った。つまり、抵抗が低下しない化学量論組成付近にお
いて検討を行った。
ｎ−Ｚｎフェライトのように、化学量論組成よりもＦｅ
2Ｏ3 リッチではなく、化学量論組成付近での検討を行
った。つまり、抵抗が低下しない化学量論組成付近にお
いて検討を行った。
【００１８】具体的な方策として、本発明のフェライト
磁性材料は、従来のＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトでは
コアロスが大きいことから、ＭｎＯを含んだ系すなわち
Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトにて、Ｆｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2
Ｏ3 で化学量論組成付近で、低ＰのＦｅ2Ｏ3 原料を使
用してＰの含有量を少なくし、表面抵抗を低減させるこ
となくコアロスを低減している。
磁性材料は、従来のＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトでは
コアロスが大きいことから、ＭｎＯを含んだ系すなわち
Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトにて、Ｆｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2
Ｏ3 で化学量論組成付近で、低ＰのＦｅ2Ｏ3 原料を使
用してＰの含有量を少なくし、表面抵抗を低減させるこ
となくコアロスを低減している。
【００１９】さらに、上記方策と併せて、副成分とし
て、ＷＯ3 を添加してＷＯ3 量を最適化することで、表
面抵抗を低減させることなくコアロスを低減している。
て、ＷＯ3 を添加してＷＯ3 量を最適化することで、表
面抵抗を低減させることなくコアロスを低減している。
【００２０】また、ＺｎＯ量を最適化することでコアロ
スの最小値を１００℃以下とした。
スの最小値を１００℃以下とした。
【００２１】本発明のフェライト磁性材料は従来のＮｉ
−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトでは適用困難であった電源ト
ランス用コアに好適である。そして、本発明のフェライ
ト磁性材料は、従来のＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトと
同様に固有抵抗が高く、コアとしたときに絶縁体なしに
直接巻線が可能なため、トランスの小型化や低価格化が
可能となる。
−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトでは適用困難であった電源ト
ランス用コアに好適である。そして、本発明のフェライ
ト磁性材料は、従来のＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトと
同様に固有抵抗が高く、コアとしたときに絶縁体なしに
直接巻線が可能なため、トランスの小型化や低価格化が
可能となる。
【００２２】
【発明の実施の形態】本発明のフェライト酸化物磁性材
料は、Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料であって、主
成分として、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４４．５〜５
０．２５モル％（但し５０．２５モル％を含まず。）、
酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：０〜４モル％（但し
０を含まず）、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０〜３５モ
ル％含有し、この主成分に対し酸化タングステンをＷＯ
3 換算で０〜０．５質量％（但し０を含まず）副成分と
して含有し、不純物として含有するPの含有量が５０ppm
以下であり、前記主成分の酸化鉄と酸化マンガンの総計
が４８．５〜５０．２５モル％である。
料は、Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料であって、主
成分として、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４４．５〜５
０．２５モル％（但し５０．２５モル％を含まず。）、
酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：０〜４モル％（但し
０を含まず）、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０〜３５モ
ル％含有し、この主成分に対し酸化タングステンをＷＯ
3 換算で０〜０．５質量％（但し０を含まず）副成分と
して含有し、不純物として含有するPの含有量が５０ppm
以下であり、前記主成分の酸化鉄と酸化マンガンの総計
が４８．５〜５０．２５モル％である。
【００２３】以下組成の限定理由について述べる。本発
明のＮｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料は、主成分とし
て、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４４．５〜５０．２５
モル％（但し５０．２５モル％を含まず）、好ましくは
４７〜５０モル％、酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：
０〜４モル％（但し０を含まず）、好ましくは０．０５
〜２モル％、特に０．１〜２モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ
換算で：３０〜３５モル％、好ましくは３０〜３３モル
％含有する。また、好ましくは残部に酸化ニッケル（Ｎ
ｉＯ）を含有する。
明のＮｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料は、主成分とし
て、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４４．５〜５０．２５
モル％（但し５０．２５モル％を含まず）、好ましくは
４７〜５０モル％、酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：
０〜４モル％（但し０を含まず）、好ましくは０．０５
〜２モル％、特に０．１〜２モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ
換算で：３０〜３５モル％、好ましくは３０〜３３モル
％含有する。また、好ましくは残部に酸化ニッケル（Ｎ
ｉＯ）を含有する。
【００２４】また、前記主成分の酸化鉄と酸化マンガン
の総計が４８．５〜５０．２５モル％（但し５０．２５
モル％を含まず。）、好ましくは４９．０〜５０．２０
モル％である。
の総計が４８．５〜５０．２５モル％（但し５０．２５
モル％を含まず。）、好ましくは４９．０〜５０．２０
モル％である。
【００２５】主成分の酸化鉄＋酸化マンガンが４８．５
モル％未満であると、非磁性相が増加し、コアロス劣化
の原因となる。主成分の酸化鉄＋酸化マンガンが５０．
２５モル％以上であると、表面抵抗が減少し、表面抵抗
が低くなり、コアに直接巻き線することができなくな
る。以上の理由より主成分の酸化鉄＋酸化マンガンは４
８．５〜５０．２５モル％（但し５０．２５モル％を含
まず）の範囲となる。
モル％未満であると、非磁性相が増加し、コアロス劣化
の原因となる。主成分の酸化鉄＋酸化マンガンが５０．
２５モル％以上であると、表面抵抗が減少し、表面抵抗
が低くなり、コアに直接巻き線することができなくな
る。以上の理由より主成分の酸化鉄＋酸化マンガンは４
８．５〜５０．２５モル％（但し５０．２５モル％を含
まず）の範囲となる。
【００２６】酸化鉄および酸化マンガンの含有量につい
ては、酸化鉄＋酸化マンガンが４９．２５モル％での酸
化マンガン置換検討の結果に基づき組成を限定した。
ては、酸化鉄＋酸化マンガンが４９．２５モル％での酸
化マンガン置換検討の結果に基づき組成を限定した。
【００２７】酸化鉄＋酸化マンガンが４９．２５モル％
において、酸化マンガン０〜４モル％を酸化鉄と置換し
た結果、酸化マンガン０モル％に比較して、酸化マンガ
ンの置換量が増えると、コアロスは一旦低下して、その
後増加する。酸化マンガン置換が4モル％で０モル％の
ときとコアロスがほば同じになる。このため、酸化マン
ガンはＭｎ2Ｏ3 換算で０〜４モル％（但し０を含ま
ず）、好ましくは０．０５〜２モル％とした。
において、酸化マンガン０〜４モル％を酸化鉄と置換し
た結果、酸化マンガン０モル％に比較して、酸化マンガ
ンの置換量が増えると、コアロスは一旦低下して、その
後増加する。酸化マンガン置換が4モル％で０モル％の
ときとコアロスがほば同じになる。このため、酸化マン
ガンはＭｎ2Ｏ3 換算で０〜４モル％（但し０を含ま
ず）、好ましくは０．０５〜２モル％とした。
【００２８】酸化鉄については、上記酸化鉄＋酸化マン
ガンの限定範囲が４８．５〜５０．２５モル％（但し５
０．２５モル％を含まず）であり、酸化マンガンの限定
範囲が０〜４モル％（但し０を含まず）である。このた
め、酸化鉄はＦｅ2Ｏ3 換算で４４．５〜５０．２５モ
ル％（但し５０．２５モル％を含まず）、好ましくは４
７．０〜５０．０モル％である。
ガンの限定範囲が４８．５〜５０．２５モル％（但し５
０．２５モル％を含まず）であり、酸化マンガンの限定
範囲が０〜４モル％（但し０を含まず）である。このた
め、酸化鉄はＦｅ2Ｏ3 換算で４４．５〜５０．２５モ
ル％（但し５０．２５モル％を含まず）、好ましくは４
７．０〜５０．０モル％である。
【００２９】主成分の酸化亜鉛がＺｎＯ換算で３０モル
％未満では、コアロスの最小値をとる温度が、１００℃
を超え、３５モル％を超えると０℃以下となり、キュリ
ー点も低下する。このため、酸化亜鉛の含有量はＺｎＯ
換算で３０〜３５モル％、好ましくは３０．０〜３３．
０モル％である。
％未満では、コアロスの最小値をとる温度が、１００℃
を超え、３５モル％を超えると０℃以下となり、キュリ
ー点も低下する。このため、酸化亜鉛の含有量はＺｎＯ
換算で３０〜３５モル％、好ましくは３０．０〜３３．
０モル％である。
【００３０】また、主成分の酸化銅成分がＣｕＯ量換算
で１２モル％を超えるとコアロスが大きくなってくる。
このため、主成分中の含有される酸化銅は、ＣｕＯ換算
で好ましくは０〜１２モル％、より好ましくは２〜１０
モル％である。
で１２モル％を超えるとコアロスが大きくなってくる。
このため、主成分中の含有される酸化銅は、ＣｕＯ換算
で好ましくは０〜１２モル％、より好ましくは２〜１０
モル％である。
【００３１】主成分の残部には、好ましくは酸化ニッケ
ル（ＮｉＯ）を含有することが好ましい。酸化ニッケル
を含有することにより、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎフェライトの
特徴である高い表面抵抗が得られ易くなる。また、この
他にＭｇＯ等の２価の金属の酸化物（ＭＯx ：Ｍは２価
の金属）等や、原料由来の不可避成分（ただしＰを除
く）を、特性に悪影響を与えない範囲で残部に含有して
いてもよい。
ル（ＮｉＯ）を含有することが好ましい。酸化ニッケル
を含有することにより、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎフェライトの
特徴である高い表面抵抗が得られ易くなる。また、この
他にＭｇＯ等の２価の金属の酸化物（ＭＯx ：Ｍは２価
の金属）等や、原料由来の不可避成分（ただしＰを除
く）を、特性に悪影響を与えない範囲で残部に含有して
いてもよい。
【００３２】不純物のPについては以下理由で限定し
た。不純物のPの含有量が上記主成分に対し５０ppmを越
えるとコアロスが劣化する。このため、P含有量は上記
主成分に対し５０ppm以下、好ましくは３０ppm以下、よ
り好ましくは２０ppm以下である。その下限値としては
少ないほど好ましいことから、特に限定されるものでは
ないが、価格の面からは０．５ppm以下になると非常に
高価になるため、ある程度のコアロス低減効果が期待で
きる１０ppm程度までとすれば十分である。
た。不純物のPの含有量が上記主成分に対し５０ppmを越
えるとコアロスが劣化する。このため、P含有量は上記
主成分に対し５０ppm以下、好ましくは３０ppm以下、よ
り好ましくは２０ppm以下である。その下限値としては
少ないほど好ましいことから、特に限定されるものでは
ないが、価格の面からは０．５ppm以下になると非常に
高価になるため、ある程度のコアロス低減効果が期待で
きる１０ppm程度までとすれば十分である。
【００３３】さらに、Ｐの含有量を所定の値以下に制御
すると、結晶粒内における転移、および粒界における応
力歪みを抑制する効果がある。このような転移、応力歪
みは、コアロスを低下させる要因と推定され、このよう
な転移、応力歪みを抑制する点からも、コアロス低減効
果があることが裏付けられる。また、応力歪みが発生し
ている粒界点ではＰおよびＣａの偏析が確認されること
から、このような応力歪みはＰ，Ｃａの偏析が一つの原
因であると推定され、この点からもＰの含有量抑制効果
が裏付けられる。
すると、結晶粒内における転移、および粒界における応
力歪みを抑制する効果がある。このような転移、応力歪
みは、コアロスを低下させる要因と推定され、このよう
な転移、応力歪みを抑制する点からも、コアロス低減効
果があることが裏付けられる。また、応力歪みが発生し
ている粒界点ではＰおよびＣａの偏析が確認されること
から、このような応力歪みはＰ，Ｃａの偏析が一つの原
因であると推定され、この点からもＰの含有量抑制効果
が裏付けられる。
【００３４】本発明の酸化物磁性材料は、鉄以外の原
料、例えばリン酸カルシウム等を用いることにより、Ｐ
を含有する場合があるが、このようなＰを含む原料を用
いた場合でも、Ｐ含有量が上記範囲内となっていれば、
その材料の組成は問わない。
料、例えばリン酸カルシウム等を用いることにより、Ｐ
を含有する場合があるが、このようなＰを含む原料を用
いた場合でも、Ｐ含有量が上記範囲内となっていれば、
その材料の組成は問わない。
【００３５】副成分の酸化タングステン（ＷＯ3 ）は、
酸化タングステンの添加によりコアロスは低減するが、
添加量が多すぎると逆にコアロスが増加してしまう。す
なわち、コアロスは酸化タングステンをＷＯ3 換算で０
〜０．１質量％（ただし０を含まず）添加する迄減少
し、その後増加しはじめ、０．２質量％で添加前と同じ
コアロスとなる。また、酸化タングステンの添加量が
０．５質量％まではコアロスが低いレベルであることか
ら、酸化タングステン添加量はＷＯ3 換算で０〜０．５
質量％（ただし０を含まず）である。
酸化タングステンの添加によりコアロスは低減するが、
添加量が多すぎると逆にコアロスが増加してしまう。す
なわち、コアロスは酸化タングステンをＷＯ3 換算で０
〜０．１質量％（ただし０を含まず）添加する迄減少
し、その後増加しはじめ、０．２質量％で添加前と同じ
コアロスとなる。また、酸化タングステンの添加量が
０．５質量％まではコアロスが低いレベルであることか
ら、酸化タングステン添加量はＷＯ3 換算で０〜０．５
質量％（ただし０を含まず）である。
【００３６】なお、酸化タングステンの添加量は、ＷＯ
3 換算で好ましくは、０〜０．２質量％（ただし０を含
まず）、より好ましくは０〜０．１５質量％（ただし０
を含まず）、さらに好ましくは０〜０．１（ただし０を
含まず）である。また、その具体的な下限としては０．
００５質量％、特に０．０１質量％程度である。
3 換算で好ましくは、０〜０．２質量％（ただし０を含
まず）、より好ましくは０〜０．１５質量％（ただし０
を含まず）、さらに好ましくは０〜０．１（ただし０を
含まず）である。また、その具体的な下限としては０．
００５質量％、特に０．０１質量％程度である。
【００３７】また、本発明の酸化物磁性材料は、前記の
組成を有するものであれば、Ｂ、Ｃ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、
Ｓ、Ｃｌ、Ａｓ、Ｓｅ、Ｂｒ、Ｔｅ、Ｉや、典型金属元
素、遷移金属元素等の不可避不純物を含んでもよい。
組成を有するものであれば、Ｂ、Ｃ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、
Ｓ、Ｃｌ、Ａｓ、Ｓｅ、Ｂｒ、Ｔｅ、Ｉや、典型金属元
素、遷移金属元素等の不可避不純物を含んでもよい。
【００３８】本発明のフェライトコアは、デジタルカメ
ラ、デジタルビデオ、ＤＶＤ、ノートパソコン、各種携
帯機器等、液晶搭載電子機器のバックライト駆動用トラ
ンスや、その他のインバータ用などの電源トランス等に
用いられるが、特にこの用途に限定されず、インダクタ
やチョークコイル等のコイル部品にも適用できる。
ラ、デジタルビデオ、ＤＶＤ、ノートパソコン、各種携
帯機器等、液晶搭載電子機器のバックライト駆動用トラ
ンスや、その他のインバータ用などの電源トランス等に
用いられるが、特にこの用途に限定されず、インダクタ
やチョークコイル等のコイル部品にも適用できる。
【００３９】コアの形状としては特に限定されるもので
はないが、例えば、外径約１８mm、内径約１０mm、高さ
約５mmのトロイダル型コア等が挙げられ、他にいわゆる
ＥＥ型、ＥＩ型、ＥＥＲ型、ＵＵ型、ＵＩ型、ドラム
型、ポット型、カップ型等のコアが本発明に適用でき
る。
はないが、例えば、外径約１８mm、内径約１０mm、高さ
約５mmのトロイダル型コア等が挙げられ、他にいわゆる
ＥＥ型、ＥＩ型、ＥＥＲ型、ＵＵ型、ＵＩ型、ドラム
型、ポット型、カップ型等のコアが本発明に適用でき
る。
【００４０】本発明のフェライトコアは、上記酸化物磁
性材料を含有し、コアロスの最小値が３００ｋＷ／m3
以下（f：５０ｋHz，Ｂ：１５０mT）であって、コアロ
スの最小値を有する温度が０℃〜１００℃であり、表面
抵抗が１０8 Ω以上（１kV印加、端子間距離１４mm）で
ある。このような、低温側でもコアロスが最小となる温
度特性を有することにより、寒冷地においても、安定に
動作させることができる。このような温度特性は、主に
組成中のＺｎＯの量を調整することにより得られる。
性材料を含有し、コアロスの最小値が３００ｋＷ／m3
以下（f：５０ｋHz，Ｂ：１５０mT）であって、コアロ
スの最小値を有する温度が０℃〜１００℃であり、表面
抵抗が１０8 Ω以上（１kV印加、端子間距離１４mm）で
ある。このような、低温側でもコアロスが最小となる温
度特性を有することにより、寒冷地においても、安定に
動作させることができる。このような温度特性は、主に
組成中のＺｎＯの量を調整することにより得られる。
【００４１】f：５０ｋHz，Ｂ：１５０mTでのコアロス
の最小値は、３００ｋＷ／m3 以下、特に２５０ｋＷ／m
3 以下が好ましい。その下限としては特に限定されるも
のではないが、通常２００ｋＷ／m3 程度である。コア
ロスの最小値を有する温度は０℃〜１００℃、特に４０
〜１００℃である。また、１kV印加、端子間距離１４mm
での表面抵抗は、１０8 Ω以上、特に１０9 Ω以上、さ
らには１０10 Ω以上が好ましい。その上限としては、
特に限定されるものではないが、通常１０12Ω程度であ
る。なお、巻線を直接巻回するためには、１０6 以上あ
ればよいが、安全性を考慮すると１０8 程度である。
の最小値は、３００ｋＷ／m3 以下、特に２５０ｋＷ／m
3 以下が好ましい。その下限としては特に限定されるも
のではないが、通常２００ｋＷ／m3 程度である。コア
ロスの最小値を有する温度は０℃〜１００℃、特に４０
〜１００℃である。また、１kV印加、端子間距離１４mm
での表面抵抗は、１０8 Ω以上、特に１０9 Ω以上、さ
らには１０10 Ω以上が好ましい。その上限としては、
特に限定されるものではないが、通常１０12Ω程度であ
る。なお、巻線を直接巻回するためには、１０6 以上あ
ればよいが、安全性を考慮すると１０8 程度である。
【００４２】本発明のフェライト酸化物磁性材料は、焼
結体の結晶組織においてＰ，Ｃａの偏析がなく、かつ応
力歪みや転移が観察されないことが望ましい。
結体の結晶組織においてＰ，Ｃａの偏析がなく、かつ応
力歪みや転移が観察されないことが望ましい。
【００４３】具体的には、ＴＥＭ観察において、粒界近
傍の粒内には転移が確認されず、粒界において応力歪み
によるコントラストが確認されないことが望ましい。ま
た、ＥＰＭＡのデータからは、Ｐ，Ｃａの偏析が確認さ
れないことが望ましい。
傍の粒内には転移が確認されず、粒界において応力歪み
によるコントラストが確認されないことが望ましい。ま
た、ＥＰＭＡのデータからは、Ｐ，Ｃａの偏析が確認さ
れないことが望ましい。
【００４４】これは、本発明組成のようにＰ含有量を抑
制することにより、上記応力歪みや転移が抑制され、応
力歪みによるコアロスの悪化が抑制されるものと推定さ
れる。また、この応力歪みは、Ｐ，Ｃａの偏析によるも
のと推定される。
制することにより、上記応力歪みや転移が抑制され、応
力歪みによるコアロスの悪化が抑制されるものと推定さ
れる。また、この応力歪みは、Ｐ，Ｃａの偏析によるも
のと推定される。
【００４５】
【実施例】以下、本発明の実施例を示す。フェライトの
内部応力を低減するため、以下のPの少ないＦｅ2Ｏ3 原
料を使用したものと、従来のPの多いＦｅ2Ｏ3 原料を使
用したフェライトを作成した。
内部応力を低減するため、以下のPの少ないＦｅ2Ｏ3 原
料を使用したものと、従来のPの多いＦｅ2Ｏ3 原料を使
用したフェライトを作成した。
【００４６】 高P原料 低P原料 Ｆｅ2Ｏ3 純度 （質量％） ９９．２０ ９９．５０ P含有量（ppm ） １９０ ２ その他の原料は共用した。
【００４７】〔実施例１〕 Ｍｎを含有するＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ組成（同一組成）での
P含有量によるコアロス、表面抵抗の検討。
P含有量によるコアロス、表面抵抗の検討。
【００４８】上記高P原料と低P原料のＦｅ2Ｏ3 原料を
用いて、表１の組成にて、Ｍｎを含有するＮｉ−Ｃｕ−
Ｚｎ系フェライトでP含有量によるコアロス表面抵抗の
検討を行った。
用いて、表１の組成にて、Ｍｎを含有するＮｉ−Ｃｕ−
Ｚｎ系フェライトでP含有量によるコアロス表面抵抗の
検討を行った。
【００４９】公知の方法で、以下の組成の主成分を湿式
ボールミル等を用いて混合し、大気中９００℃前後で仮
焼きし、さらに湿式ボールミル等を用いて粉砕して成形
用材料を得た。
ボールミル等を用いて混合し、大気中９００℃前後で仮
焼きし、さらに湿式ボールミル等を用いて粉砕して成形
用材料を得た。
【００５０】得られた成形用材料をバインダー（PVA）
と混合造粒し、油圧プレスなどにより外径約１８mm、内
径約１０mm、高さ約５mmのトロイダルコアに成形し、大
気中１０００〜１２００℃で焼成してコアを得た。この
コアについて、コアロス（f：５０kHz，B：１５０m
T）、表面抵抗（１kV印加、端子間距離１４mm）を測定
した。コアロスは岩崎通信機（株）製Ｂ−Ｈアナライザ
ＳＹ−８２１６を、表面抵抗はＩＲメータとしてＴＯ
Ａ電子製 SUPER MEGOHMMETER SM-5Eを用いて測定し
た。結果を表１に示す。
と混合造粒し、油圧プレスなどにより外径約１８mm、内
径約１０mm、高さ約５mmのトロイダルコアに成形し、大
気中１０００〜１２００℃で焼成してコアを得た。この
コアについて、コアロス（f：５０kHz，B：１５０m
T）、表面抵抗（１kV印加、端子間距離１４mm）を測定
した。コアロスは岩崎通信機（株）製Ｂ−Ｈアナライザ
ＳＹ−８２１６を、表面抵抗はＩＲメータとしてＴＯ
Ａ電子製 SUPER MEGOHMMETER SM-5Eを用いて測定し
た。結果を表１に示す。
【００５１】
【表１】
【００５２】その結果、高P原料を使用し、Pが１３０pp
mのサンプル１はコアロスが２６６kW／m3 と大きく、低
P原料を使用しPが１ppmのサンプル２は、コアロス２０
７kW／m3 と小さかった。また、表面抵抗はサンプル
１、サンプル２ともに変わらなかった。
mのサンプル１はコアロスが２６６kW／m3 と大きく、低
P原料を使用しPが１ppmのサンプル２は、コアロス２０
７kW／m3 と小さかった。また、表面抵抗はサンプル
１、サンプル２ともに変わらなかった。
【００５３】Ｍｎを含有するＮｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェラ
イトで、P含有量を少なくすることで表面抵抗を低下さ
せずにコアロスを低減することができることが解る。こ
の結果から、組成のみでなくPがコアロスに大きな影響
を与えていることが解る。
イトで、P含有量を少なくすることで表面抵抗を低下さ
せずにコアロスを低減することができることが解る。こ
の結果から、組成のみでなくPがコアロスに大きな影響
を与えていることが解る。
【００５４】〔実施例２〕 酸化タングステン添加検討１（P：１ppmでのＷＯ3 添加
検討）
検討）
【００５５】実施例１において、コアロスの小さかった
サンプル２にＷＯ3 を０．０５wt％添加し、サンプル３
を得た。
サンプル２にＷＯ3 を０．０５wt％添加し、サンプル３
を得た。
【００５６】得られた材料をバインダー（PVA）と混合
造粒し、トロイダルコアに成形し、１０００〜１２００
℃で焼成してコアを得た。このコアについて、コアロス
（f：５０kHz，B：１５０mT）、表面抵抗（１kV印加、
端子間距離１４mm）を測定した。結果を表２に示す。
造粒し、トロイダルコアに成形し、１０００〜１２００
℃で焼成してコアを得た。このコアについて、コアロス
（f：５０kHz，B：１５０mT）、表面抵抗（１kV印加、
端子間距離１４mm）を測定した。結果を表２に示す。
【００５７】
【表２】
【００５８】ＷＯ3 を含まないサンプル２のコアロスが
２０７kw／m3 であるのに対し、ＷＯ3 を０．０５質量
％含有するサンプル３のコアロスが約１８７kw／m3 と
改善されている。この結果から、ＷＯ3 添加により、表
面抵抗は変わらず、コアロスを低減できることが解る。
２０７kw／m3 であるのに対し、ＷＯ3 を０．０５質量
％含有するサンプル３のコアロスが約１８７kw／m3 と
改善されている。この結果から、ＷＯ3 添加により、表
面抵抗は変わらず、コアロスを低減できることが解る。
【００５９】〔実施例３〕 酸化タングステン添加検討２（P：１ppmでのＷＯ3 添加
検討）
検討）
【００６０】実施例１において、コアロスの小さかった
サンプル２に、ＷＯ3 を０質量％〜５質量％添加し、成
形用材料を得た。
サンプル２に、ＷＯ3 を０質量％〜５質量％添加し、成
形用材料を得た。
【００６１】得られた成形用材料を、実施例１と同様に
してコアを得、実施例１と同様にコアロス（f：５０kH
z，B：１５０mT）、表面抵抗（１kV印加、端子間距離１
４mm）を測定した。
してコアを得、実施例１と同様にコアロス（f：５０kH
z，B：１５０mT）、表面抵抗（１kV印加、端子間距離１
４mm）を測定した。
【００６２】図１〜３にＷＯ3 添加によるコアロスの変
化を示す。ＷＯ3 を含まないフェライトコアのコアロス
が２０７kw／m3 に対しＷＯ3 を０．０５質量％含有す
るフェライトコアのコアロスが約１８７kw／m3 と改善
されていることが解る。
化を示す。ＷＯ3 を含まないフェライトコアのコアロス
が２０７kw／m3 に対しＷＯ3 を０．０５質量％含有す
るフェライトコアのコアロスが約１８７kw／m3 と改善
されていることが解る。
【００６３】ＷＯ3 の添加は０．２質量％までは添加に
より表面抵抗は変わらず、コアロスを低減できるが、添
加量が多くなるとコアロスは逆に増加する。コアロスは
ＷＯ 3 が０．１質量％迄減少し、その後増加し、０．２
質量％で添加前と同じコアロスとなる。ＷＯ3 が０．５
質量％まではコアロスが低いレベルであることから、Ｗ
Ｏ3 量は０〜０．５質量％（ただし０を含まず）が最適
であることが解る。
より表面抵抗は変わらず、コアロスを低減できるが、添
加量が多くなるとコアロスは逆に増加する。コアロスは
ＷＯ 3 が０．１質量％迄減少し、その後増加し、０．２
質量％で添加前と同じコアロスとなる。ＷＯ3 が０．５
質量％まではコアロスが低いレベルであることから、Ｗ
Ｏ3 量は０〜０．５質量％（ただし０を含まず）が最適
であることが解る。
【００６４】〔実施例４〕 サンプル３の組成におけるP含有量とコアロス、表面抵
抗の関係
抗の関係
【００６５】実施例１の結果より、Ｍｎを含有するＮｉ
−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトでP含有量を少なくすること
で表面抵抗を低下させずにコアロスを低減することがで
きることが判った。
−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトでP含有量を少なくすること
で表面抵抗を低下させずにコアロスを低減することがで
きることが判った。
【００６６】そこで、サンプル３の組成（ＷＯ3 ：０．
０５質量％含有組成）において、P含有量を変えて、Ｐ
含有量とコアロスの関係を検討した。結果を図４に示
す。
０５質量％含有組成）において、P含有量を変えて、Ｐ
含有量とコアロスの関係を検討した。結果を図４に示
す。
【００６７】図から明らかなように、コアロスはPが増
加すると増加する。P含有量が５０ppmを超えるとコアロ
スが急激に増加することから、低損失高抵抗を実現する
ためにはP＝５０ppm以下である必要があることが解る。
また、より好ましいP含有量の範囲は30ppm以下であり、
さらに、好ましいP含有量の範囲は２０ppm以下であり、
特に好ましいP含有量の範囲は１０ppm以下である。
加すると増加する。P含有量が５０ppmを超えるとコアロ
スが急激に増加することから、低損失高抵抗を実現する
ためにはP＝５０ppm以下である必要があることが解る。
また、より好ましいP含有量の範囲は30ppm以下であり、
さらに、好ましいP含有量の範囲は２０ppm以下であり、
特に好ましいP含有量の範囲は１０ppm以下である。
【００６８】〔実施例５〕 低P原料でのＦｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 で化学量論組成付近
での検討
での検討
【００６９】上記低P原料を使用してP含有量が１ppm、
ＷＯ3 が０．０５質量％でのＦｅ2Ｏ 3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 化学
量論組成付近による効果を確認した。
ＷＯ3 が０．０５質量％でのＦｅ2Ｏ 3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 化学
量論組成付近による効果を確認した。
【００７０】実施例１と同様に、以下の組成の主成分を
混合し、仮焼きし、粉砕して成形用材料を得た。
混合し、仮焼きし、粉砕して成形用材料を得た。
【００７１】得られた成形用材料を、実施例１と同様に
トロイダルコアに成形し、焼成してコアを得、コアロス
（f：５０kHz，B：１５０mT）、表面抵抗（１kV印加、
端子間距離１４mm）を測定した。結果を表３に示す。
トロイダルコアに成形し、焼成してコアを得、コアロス
（f：５０kHz，B：１５０mT）、表面抵抗（１kV印加、
端子間距離１４mm）を測定した。結果を表３に示す。
【００７２】
【表３】
【００７３】表から低P原料でのＦｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3
で、化学量論組成付近において表面抵抗を低減させるこ
と無くコアロスを改善できることが解る。主成分の酸化
鉄＋酸化マンガンが４８．５モル％未満であると非磁性
相が増加しコアロス劣化の原因となる。一方、主成分の
酸化鉄＋酸化マンガンが５０．２５モル％以上である
と、表面抵抗が減少し、表面抵抗が低くなることが解
る。
で、化学量論組成付近において表面抵抗を低減させるこ
と無くコアロスを改善できることが解る。主成分の酸化
鉄＋酸化マンガンが４８．５モル％未満であると非磁性
相が増加しコアロス劣化の原因となる。一方、主成分の
酸化鉄＋酸化マンガンが５０．２５モル％以上である
と、表面抵抗が減少し、表面抵抗が低くなることが解
る。
【００７４】〔実施例６〕 低P原料でのサンプル３（サンプル８）組成付近での詳
細な組成の検討
細な組成の検討
【００７５】低P原料でのサンプル３組成付近での詳細
な組成の検討を行った。
な組成の検討を行った。
【００７６】実施例１と同様に、以下の組成の主成分を
混合、仮焼きし、粉砕した後成形し、焼成してコアを得
た。このコアについて、実施例１と同様にコアロス
（f：５０kHz，B：１５０mT）、表面抵抗（１kV印加、
端子間距離１４mm）を測定した。結果を表４，５に示
す。
混合、仮焼きし、粉砕した後成形し、焼成してコアを得
た。このコアについて、実施例１と同様にコアロス
（f：５０kHz，B：１５０mT）、表面抵抗（１kV印加、
端子間距離１４mm）を測定した。結果を表４，５に示
す。
【００７７】組成 Ｆｅ2Ｏ3 ４７．７５〜４９．２５モル％ ＮｉＯ 残部 ＣｕＯ ５．０６〜７．０６モル％ ＺｎＯ ２９．９３〜３２．０６モル％ Ｍｎ2Ｏ3 ０．５１〜１．５１モル％ ＷＯ3 ０．０５質量％
【００７８】
【表４】
【００７９】
【表５】
【００８０】表から上記組成範囲において、良好なコア
ロス、表面抵抗が得られることが解る。但し、Ｆｅ2Ｏ3
＋Ｍｎ2Ｏ3 が５０．２５モル％では抵抗が１０8 Ωと
低くなり、４８．７５モル％では、コアロスが２０９と
なるが検討組成範囲で良好な結果が得られた。低P原料
でのＦｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 で化学量論組成付近におい
て、表面抵抗を低減させる事無くコアロスを改善でき
た。
ロス、表面抵抗が得られることが解る。但し、Ｆｅ2Ｏ3
＋Ｍｎ2Ｏ3 が５０．２５モル％では抵抗が１０8 Ωと
低くなり、４８．７５モル％では、コアロスが２０９と
なるが検討組成範囲で良好な結果が得られた。低P原料
でのＦｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 で化学量論組成付近におい
て、表面抵抗を低減させる事無くコアロスを改善でき
た。
【００８１】〔実施例７〕 低P原料でのＭｎ2Ｏ3 量を変化させたときのＦｅ2Ｏ3
＋Ｍｎ2Ｏ3 での化学量論組成付近検討
＋Ｍｎ2Ｏ3 での化学量論組成付近検討
【００８２】低P原料を使用してＭｎ2Ｏ3 量を変化させ
たときの（Ｆｅ2Ｏ3 へのＭｎ2Ｏ3置換）Ｆｅ2Ｏ3 ＋Ｍ
ｎ2Ｏ3 化学量論組成付近による効果を確認した。
たときの（Ｆｅ2Ｏ3 へのＭｎ2Ｏ3置換）Ｆｅ2Ｏ3 ＋Ｍ
ｎ2Ｏ3 化学量論組成付近による効果を確認した。
【００８３】実施例１と同様にして、以下の組成の主成
分を混合し、仮焼きし、粉砕して成形用材料を得た。
分を混合し、仮焼きし、粉砕して成形用材料を得た。
【００８４】得られた成形用材料を実施例１と同様に、
トロイダルコアコアを得、コアロス（f：５０kHz，B：
１５０mT）、表面抵抗（１kV印加、端子間距離１４mm）
を測定した。
トロイダルコアコアを得、コアロス（f：５０kHz，B：
１５０mT）、表面抵抗（１kV印加、端子間距離１４mm）
を測定した。
【００８５】 サンプルＡ サンプルB Ｆｅ2Ｏ3 ４９．２５−Ｘモル％ ４９．２５−Ｘモル％ ＮｉＯ １３．４５モル％ １３．２５モル％ ＣｕＯ ６．１モル％ ５．７５モル％ ＺｎＯ ３１．２０モル％ ３１．７５モル％ Ｍｎ2Ｏ3 Ｘモル％（０〜４モル％） Ｘモル％（０〜４モル％） WO3 ０．０５質量％ ０．０５質量％
【００８６】サンプルＡの結果を図５，６に、サンプル
Ｂの結果を図７，８にそれぞれ、示す。Ｍｎ2Ｏ3 の増
加に伴い、コアロスは一時減少してから増加し、表面抵
抗は減少する。Ｍｎ2Ｏ3 量０〜４モル％で低いコアロ
スが得られ、表面抵抗も１０1 0 以上が得られている。
この結果から、低P原料を使用してＭｎ2Ｏ3 量を変化さ
せた場合もＦｅ２Ｏ３ ＋Ｍｎ2Ｏ3 で化学量論組成付近
において表面抵抗を低減させることなくコアロスを改善
できた。
Ｂの結果を図７，８にそれぞれ、示す。Ｍｎ2Ｏ3 の増
加に伴い、コアロスは一時減少してから増加し、表面抵
抗は減少する。Ｍｎ2Ｏ3 量０〜４モル％で低いコアロ
スが得られ、表面抵抗も１０1 0 以上が得られている。
この結果から、低P原料を使用してＭｎ2Ｏ3 量を変化さ
せた場合もＦｅ２Ｏ３ ＋Ｍｎ2Ｏ3 で化学量論組成付近
において表面抵抗を低減させることなくコアロスを改善
できた。
【００８７】Ｆｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 が４９．２５モル％
において、Ｍｎ2Ｏ3 ０〜４モル％をＦｅ2Ｏ3 と置換し
た。その結果、Ｍｎ2Ｏ3 の置換量が０モル％に比べ、
置換量が増えるとコアロスはいったん低下して、その
後、増加していることが解る。そして、Ｍｎ2Ｏ3 の置
換量が４モル％で０モル％のときとコアロスがほぼ同じ
になる。この結果から、Ｍｎ2Ｏ3 は０〜４モル％（但
し０を含まず）が好ましいことが解る。
において、Ｍｎ2Ｏ3 ０〜４モル％をＦｅ2Ｏ3 と置換し
た。その結果、Ｍｎ2Ｏ3 の置換量が０モル％に比べ、
置換量が増えるとコアロスはいったん低下して、その
後、増加していることが解る。そして、Ｍｎ2Ｏ3 の置
換量が４モル％で０モル％のときとコアロスがほぼ同じ
になる。この結果から、Ｍｎ2Ｏ3 は０〜４モル％（但
し０を含まず）が好ましいことが解る。
【００８８】〔実施例８〕 低P原料でのＺｎＯ量を変化させたときのＦｅ2Ｏ3 ＋Ｍ
ｎ2Ｏ3 で化学量論組成付近での検討
ｎ2Ｏ3 で化学量論組成付近での検討
【００８９】低P原料を使用してＺｎＯ量を変化させた
ときのＦｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 化学量論組成付近による効
果を確認した。
ときのＦｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 化学量論組成付近による効
果を確認した。
【００９０】実施例１と同様にして、以下の組成の主成
分を混合し、仮焼きし、粉砕して成形用材料を得た。
分を混合し、仮焼きし、粉砕して成形用材料を得た。
【００９１】得られた成形用材料を実施例１と同様にし
て、混合造粒し、成形し、焼成してトロイダルコアを
得、コアロス（f：５０kHz，B：１５０mT）、表面抵抗
（１kV印加、端子間距離１４mm）を測定した。結果を図
９，図１０に示す。
て、混合造粒し、成形し、焼成してトロイダルコアを
得、コアロス（f：５０kHz，B：１５０mT）、表面抵抗
（１kV印加、端子間距離１４mm）を測定した。結果を図
９，図１０に示す。
【００９２】Ｆｅ2Ｏ3 ４８．４９モル％ ＮｉＯ １００−（Ｘ＋５５．５６）モル％ ＣｕＯ ６．０６モル％ ＺｎＯ Ｘモル％（３０〜３５モル％） Ｍｎ2Ｏ3 １．０１モル％ ＷＯ3 ０．０５質量％
【００９３】図から、ＺｎＯ量が少ないとコアロスのボ
トム温度は高温側に、多いと低温側にシフトすることが
解る。主成分の酸化亜鉛がＺｎＯ換算で３０モル％未満
では、コアロスの最小値をとる温度が、１００℃を超
え、３５モル％を超えると１００℃以下となる。このた
め、ＺｎＯ量は、３０モル％から３５モル％が好適であ
ることが解る。
トム温度は高温側に、多いと低温側にシフトすることが
解る。主成分の酸化亜鉛がＺｎＯ換算で３０モル％未満
では、コアロスの最小値をとる温度が、１００℃を超
え、３５モル％を超えると１００℃以下となる。このた
め、ＺｎＯ量は、３０モル％から３５モル％が好適であ
ることが解る。
【００９４】ＺｎＯの量が変化してもＭｎ2Ｏ3 の効果
によりコアロスが低減できる。低P原料を使用して、Ｚ
ｎＯ量を変化させた場合も、Ｆｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 で化
学量論組成付近において表面抵抗を低減させることなく
コアロスを改善できた。
によりコアロスが低減できる。低P原料を使用して、Ｚ
ｎＯ量を変化させた場合も、Ｆｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 で化
学量論組成付近において表面抵抗を低減させることなく
コアロスを改善できた。
【００９５】〔実施例９〕 低P原料でのＣｕＯ量を変化させたときのＦｅ2Ｏ3 ＋Ｍ
ｎ2Ｏ3 で化学量論組成付近での検討
ｎ2Ｏ3 で化学量論組成付近での検討
【００９６】低P原料を使用してＣｕＯ量を変化させた
ときのＦｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 化学量論組成付近による効
果を確認した。
ときのＦｅ2Ｏ3 ＋Ｍｎ2Ｏ3 化学量論組成付近による効
果を確認した。
【００９７】実施例１と同様にして、以下の組成の主成
分を混合し、仮焼きし、粉砕して成形用材料を得た。
分を混合し、仮焼きし、粉砕して成形用材料を得た。
【００９８】得られた成形用材料を、実施例１と同様に
して混合造粒し、成形し、焼成してトロイダルコアを
得、コアロス（f：５０kHz，B：１５０mT）、表面抵抗
（１kV印加、端子間距離１４mm）を測定した。結果を表
６に示す。
して混合造粒し、成形し、焼成してトロイダルコアを
得、コアロス（f：５０kHz，B：１５０mT）、表面抵抗
（１kV印加、端子間距離１４mm）を測定した。結果を表
６に示す。
【００９９】
【表６】
【０１００】ＣｕＯが１２モル％以下で低いコアロスが
得られるが、主成分の酸化銅成分がＣｕＯ量換算で１２
モル％を超えるとコアロスが大きくなる。このため、Ｃ
ｕＯは０〜１２モル％の範囲が好適であることが解る。
得られるが、主成分の酸化銅成分がＣｕＯ量換算で１２
モル％を超えるとコアロスが大きくなる。このため、Ｃ
ｕＯは０〜１２モル％の範囲が好適であることが解る。
【０１０１】〔実施例９〕 低Ｐ原料と、高Ｐ原料の結晶粒、粒界構造の解析
【０１０２】実施例１のサンプル１において、使用鉄原
料中のＰ含有量を２ppm および１９０ppm とし、それぞ
れ低Ｐサンプルと、高Ｐサンプルを得た。
料中のＰ含有量を２ppm および１９０ppm とし、それぞ
れ低Ｐサンプルと、高Ｐサンプルを得た。
【０１０３】得られた焼結体各サンプルの、粒界点近傍
をＴＥＭにて観察すると共に、粒界点近傍の領域をＥＰ
ＭＡによりＣｕ、Ｐ、およびＣａの解析を行った。高Ｐ
サンプルのＴＥＭ写真を図１１〜１４に、低Ｐサンプル
のＴＥＭ写真を図１５〜１８に、高ＰサンプルのＥＰＭ
Ａ解析結果を図１９に、低ＰサンプルのＥＰＭＡ解析結
果を図２０にそれぞれ示す。
をＴＥＭにて観察すると共に、粒界点近傍の領域をＥＰ
ＭＡによりＣｕ、Ｐ、およびＣａの解析を行った。高Ｐ
サンプルのＴＥＭ写真を図１１〜１４に、低Ｐサンプル
のＴＥＭ写真を図１５〜１８に、高ＰサンプルのＥＰＭ
Ａ解析結果を図１９に、低ＰサンプルのＥＰＭＡ解析結
果を図２０にそれぞれ示す。
【０１０４】ＴＥＭ観察の結果、高Ｐサンプルでは、粒
界近傍の粒内には転移が確認されると共に、粒界におい
て応力歪みによるコントラストが確認された。一方、低
Ｐサンプルではこのような転移や応力歪みは確認できな
かった。また、ＥＰＭＡのデータから、高Ｐサンプルで
Ｐ、Ｃａの偏析が確認された。
界近傍の粒内には転移が確認されると共に、粒界におい
て応力歪みによるコントラストが確認された。一方、低
Ｐサンプルではこのような転移や応力歪みは確認できな
かった。また、ＥＰＭＡのデータから、高Ｐサンプルで
Ｐ、Ｃａの偏析が確認された。
【０１０５】以上の結果から、低Ｐサンプルでは転移や
応力歪みが抑制され、応力歪みによるコアロスの悪化が
抑制されているものと推定された。また、この応力歪み
は、Ｐ，Ｃａの偏析によるものと推定された。
応力歪みが抑制され、応力歪みによるコアロスの悪化が
抑制されているものと推定された。また、この応力歪み
は、Ｐ，Ｃａの偏析によるものと推定された。
【０１０６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、高い表面
抵抗と低いコアロスを有し、電源トランス用として有用
なフェライト磁性材料、およびこれを用いたフェライト
コア、電源トランスまたはコイル部品を実現することが
できる。
抵抗と低いコアロスを有し、電源トランス用として有用
なフェライト磁性材料、およびこれを用いたフェライト
コア、電源トランスまたはコイル部品を実現することが
できる。
【図１】ＷＯ3量とコアロスの関係を示したグラフであ
る。
る。
【図２】ＷＯ3量とコアロスの関係を示したグラフであ
る。
る。
【図３】ＷＯ3量とコアロスの関係を示したグラフであ
る。
る。
【図４】P含有量とコアロスの関係
【図５】低P原料を使用してＭｎ2Ｏ3量を変化させたと
きのコアロスを示したグラフである。
きのコアロスを示したグラフである。
【図６】低P原料を使用してＭｎ2Ｏ3量を変化させたと
きの表面抵抗を示したグラフである。
きの表面抵抗を示したグラフである。
【図７】低P原料を使用してＭｎ2Ｏ3量を変化させたと
きのコアロスを示したグラフである。
きのコアロスを示したグラフである。
【図８】低P原料を使用してＭｎ2Ｏ3量を変化させたと
きの表面抵抗を示したグラフである。
きの表面抵抗を示したグラフである。
【図９】低P原料を使用してＺｎＯ量を変化させたとき
のコアロスを示したグラフである。
のコアロスを示したグラフである。
【図１０】低P原料を使用してＺｎＯ量を変化させたと
きの表面抵抗を示したグラフである。
きの表面抵抗を示したグラフである。
【図１１】実施例９の焼結体高Ｐサンプルの、粒界点近
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
【図１２】実施例９の焼結体高Ｐサンプルの、粒界点近
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
【図１３】実施例９の焼結体高Ｐサンプルの、粒界点近
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
【図１４】実施例９の焼結体高Ｐサンプルの、粒界点近
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
【図１５】実施例９の焼結体低Ｐサンプルの、粒界点近
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
【図１６】実施例９の焼結体低Ｐサンプルの、粒界点近
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
【図１７】実施例９の焼結体低Ｐサンプルの、粒界点近
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
【図１８】実施例９の焼結体低Ｐサンプルの、粒界点近
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
傍の図面代用ＴＥＭ写真である。
【図１９】高ＰサンプルのＥＰＭＡ解析結果を示した図
である。
である。
【図２０】低ＰサンプルのＥＰＭＡ解析結果を示した図
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｆ 1/36 Ｈ０１Ｆ 1/36 (72)発明者 荘司 祥 東京都中央区日本橋一丁目13番１号 ティ ーディーケイ株式会社内 Ｆターム(参考） 4G002 AA07 AA12 AB01 AE02 AE04 4G018 AA01 AA21 AA23 AA24 AA25 5E041 AB01 AB02 CA01 HB17 NN01 NN06
Claims (9)
- 【請求項１】 Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料であ
って、 主成分として、 酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４４．５〜５０．２５モル
％（但し５０．２５モル％を含まず）、 酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：０〜４モル％（但し
０を含まず）、 酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０〜３５モル％含有し、 不純物として含有するPの含有量が５０ppm以下であり、 前記主成分の酸化鉄と酸化マンガンの総計が４８．５〜
５０．２５モル％であるフェライト酸化物磁性材料。 - 【請求項２】 前記主成分に対し 酸化タングステンをＷＯ3 換算で０〜０．５質量％（但
し０を含まず）副成分として含有する請求項１のフェラ
イト酸化物磁性材料。 - 【請求項３】前記主成分としてさらに 酸化鋼をＣｕＯ換算で：０〜１２モル％含有し、 この主成分の残部に酸化ニッケルを含有する請求項１ま
たは２のフェライト酸化物磁性材料。 - 【請求項４】前記主成分の酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３
０〜３３モル％含有する請求項１〜３のいずれかのフェ
ライト酸化物磁性材料。 - 【請求項５】 Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライト磁性材料であ
って、 主成分として、 酸化鉄をＦｅ2Ｏ3 換算で：４４．５〜５０．２５モル
％（但し５０．２５モル％を含まず）、 酸化マンガンをＭｎ2Ｏ3 換算で：０〜４モル％（但し
０を含まず）、 酸化亜鉛をＺｎＯ換算で：３０〜３５モル％含有し、 不純物として含有するPの含有量が５０ppm以下であり、 前記主成分の酸化鉄と酸化マンガンの総計が４８．５〜
５０．２５モル％であり、 焼結体の結晶組織においてＰ，Ｃａの偏析がなく、かつ
応力歪みや転移が観察されないフェライト酸化物磁性材
料。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれかのフェライト酸
化物磁性材料を有するフェライトコア。 - 【請求項７】 コアロスの最小値が３００ｋＷ／m3 以
下（f：５０ｋHz，Ｂ：１５０mT）であって、 コアロスの最小値を有する温度が０℃〜１００℃であ
り、 表面抵抗が１０8 Ω以上（１kV印加、端子間距離１４m
m）である請求項６のフェライトコア。 - 【請求項８】 電源トランスまたはコイル部品に使用さ
れる請求項６または７のフェライトコア。 - 【請求項９】 請求項６または７のフェライトコアを有
する電源トランスまたはコイル部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001085712A JP2002289420A (ja) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | フェライト磁性材料、フェライトコアおよび電源トランスまたはコイル部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001085712A JP2002289420A (ja) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | フェライト磁性材料、フェライトコアおよび電源トランスまたはコイル部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002289420A true JP2002289420A (ja) | 2002-10-04 |
Family
ID=18941180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001085712A Pending JP2002289420A (ja) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | フェライト磁性材料、フェライトコアおよび電源トランスまたはコイル部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002289420A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004224634A (ja) * | 2003-01-23 | 2004-08-12 | Tdk Corp | フェライト磁性材料およびフェライトコア |
| CN100356488C (zh) * | 2004-04-21 | 2007-12-19 | Tdk株式会社 | Mn－Zn系铁氧体部件 |
| JP2013155056A (ja) * | 2012-01-26 | 2013-08-15 | Tdk Corp | フェライト組成物、フェライトコアおよび電子部品 |
| JP2013155054A (ja) * | 2012-01-26 | 2013-08-15 | Tdk Corp | フェライト組成物、フェライトコアおよび電子部品 |
| JP2013155055A (ja) * | 2012-01-26 | 2013-08-15 | Tdk Corp | フェライト組成物、フェライトコアおよび電子部品 |
| JP2013203632A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Kyocera Corp | フェライト焼結体およびこれを備えるパルストランス用コア |
| CN103382100A (zh) * | 2013-06-26 | 2013-11-06 | 蚌埠市高华电子有限公司 | 一种软磁铁氧体磁芯材料及其制备方法 |
| CN104051113A (zh) * | 2014-06-24 | 2014-09-17 | 铜陵三佳变压器有限责任公司 | 一种用于变压器的镍基铁氧体磁芯材料 |
| JP2017119908A (ja) * | 2015-12-24 | 2017-07-06 | 株式会社デンソー | 圧粉磁心用粉末およびその製造方法ならびに圧粉磁心およびその製造方法 |
| JP7338183B2 (ja) | 2019-03-19 | 2023-09-05 | 株式会社プロテリアル | Ｎｉ系フェライトおよびそれを用いたコイル部品 |
-
2001
- 2001-03-23 JP JP2001085712A patent/JP2002289420A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004224634A (ja) * | 2003-01-23 | 2004-08-12 | Tdk Corp | フェライト磁性材料およびフェライトコア |
| JP4654559B2 (ja) * | 2003-01-23 | 2011-03-23 | Ｔｄｋ株式会社 | フェライト磁性材料およびフェライトコア |
| CN100356488C (zh) * | 2004-04-21 | 2007-12-19 | Tdk株式会社 | Mn－Zn系铁氧体部件 |
| JP2013155056A (ja) * | 2012-01-26 | 2013-08-15 | Tdk Corp | フェライト組成物、フェライトコアおよび電子部品 |
| JP2013155054A (ja) * | 2012-01-26 | 2013-08-15 | Tdk Corp | フェライト組成物、フェライトコアおよび電子部品 |
| JP2013155055A (ja) * | 2012-01-26 | 2013-08-15 | Tdk Corp | フェライト組成物、フェライトコアおよび電子部品 |
| JP2013203632A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Kyocera Corp | フェライト焼結体およびこれを備えるパルストランス用コア |
| CN103382100A (zh) * | 2013-06-26 | 2013-11-06 | 蚌埠市高华电子有限公司 | 一种软磁铁氧体磁芯材料及其制备方法 |
| CN104051113A (zh) * | 2014-06-24 | 2014-09-17 | 铜陵三佳变压器有限责任公司 | 一种用于变压器的镍基铁氧体磁芯材料 |
| CN104051113B (zh) * | 2014-06-24 | 2016-06-22 | 铜陵三佳变压器有限责任公司 | 一种用于变压器的镍基铁氧体磁芯材料 |
| JP2017119908A (ja) * | 2015-12-24 | 2017-07-06 | 株式会社デンソー | 圧粉磁心用粉末およびその製造方法ならびに圧粉磁心およびその製造方法 |
| US10832840B2 (en) | 2015-12-24 | 2020-11-10 | Denso Corporation | Powder for dust cores, method for producing same, dust core and method for producing dust core |
| JP7338183B2 (ja) | 2019-03-19 | 2023-09-05 | 株式会社プロテリアル | Ｎｉ系フェライトおよびそれを用いたコイル部品 |
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