JP2002146943A

JP2002146943A - 合成耐火被覆方法

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Publication number: JP2002146943A
Application number: JP2001241048A
Authority: JP
Inventors: Yoshitaka Nakatani; 好孝中谷; Masaki Tono; 正樹戸野
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 2000-08-31
Filing date: 2001-08-08
Publication date: 2002-05-22
Anticipated expiration: 2021-08-08
Also published as: JP4527911B2

Abstract

(57)【要約】【課題】地震等の揺れによって耐火被覆材と耐火間仕
切り壁とが重なり合う部位に隙間が生じたり、耐火被覆
材に破損が起こるようなことがあっても、十分な耐火性
能を発現し得る合成耐火被覆方法を提供する。【解決手段】床スラブ４を支持する金属製梁１の下部
に接続された耐火間仕切り壁３の接合部及び金属製梁１
に耐火被覆を施す際に、金属製梁１の両側部に耐火被覆
材２，２を耐火間仕切り壁３と重ね合わせて装着し、耐
火被覆材２の下端部と耐火間仕切り壁３との重ね合わせ
部に設けた間隙５に熱膨張性材料からなる耐火材６を配
置する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は合成耐火被覆方法に
関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、床スラブを支持する金属製梁（例
えばＨ鋼）の下部に耐火間仕切り壁を接続する際の耐火
被覆方法として、例えば図６に示すように、Ｈ鋼１１の
床スラブ１４接触面以外の三方に、耐火被覆材１２（例
えば、けい酸カルシウム板）を被覆し、耐火間仕切り壁
１３をＨ鋼１１下部に被覆された耐火被覆材１２に接触
させて垂設する方法（単独被覆という）が行われてき
た。上記耐火間仕切り壁１３としては、例えば、繊維混
入けい酸カルシウム板が両面に装着された中空鉄骨間仕
切り壁〔耐火（通）Ｗ１００２〕が用いられる。

【０００３】ところで、本年６月に行われた建築基準法
の改正施行に伴い、図７に示すように、耐火被覆材１２
が耐火間仕切り壁１３の上端部を被覆するように装着さ
れれば、Ｈ鋼１１下面に耐火被覆材を配置する必要がな
くなり、Ｈ鋼１１の下部に直接耐火間仕切り壁１３を垂
設して一体化する方法（合成耐火被覆方法という）が認
められるようになった。

【０００４】しかしながら、上記合成耐火被覆方法で
は、地震等によって建物に揺れが起こると、耐火被覆材
１２と耐火間仕切り壁１３との接合部１５に隙間が生じ
たり、耐火被覆材１２に破損が起こる等して、火災時の
耐火性能が低下するという問題点があった。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
に鑑み、地震等の揺れによって耐火被覆材と耐火間仕切
り壁とが重なり合う部位に隙間が生じたり、耐火被覆材
に破損が起こるようなことがあっても、十分な耐火性能
を発現し得る合成耐火被覆方法を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の合成耐火
被覆方法は、床スラブを支持する金属製梁の下部に接続
された耐火間仕切り壁の接合部及び金属製梁に耐火被覆
を施す際に、金属製梁の両側部に耐火被覆材を耐火間仕
切り壁と重ね合わせて装着し、耐火被覆材の下端部と耐
火間仕切り壁との重ね合わせ部に設けた間隙に熱膨張性
材料からなる膨張耐火材を配置することを特徴とする。

【０００７】請求項２記載の合成耐火被覆方法は、金属
製柱の側面に接続された耐火間仕切り壁の接合部及び金
属製梁に耐火被覆を施す際に、金属製柱の露出側に耐火
被覆材を耐火間仕切り壁と重ね合わせて装着し、耐火被
覆材の側端部と耐火間仕切り壁との重ね合わせ部に設け
た間隙に熱膨張性材料からなる耐火材を配置することを
特徴とする。

【０００８】以下、本発明について詳細に説明する。ま
ず、請求項１記載の合成耐火被覆方法について、図１を
参照しながら説明する。図中、１は床スラブ４を支持す
る金属製梁（Ｈ鋼等）、２は耐火被覆材、３は耐火間仕
切り壁をそれぞれ示す。上記金属製梁１の下部に耐火間
仕切り壁３を接続する際に、金属製梁１の露出する両側
部を耐火被覆材２，２で被覆し、さらに、耐火被覆材
２，２の下端部を耐火間仕切り壁３と重ね合わせて装着
する。

【０００９】上記耐火間仕切り壁３を金属製梁１に固定
する方法は、従来公知の方法によって行われる。金属製
梁１の長手方向全体を耐火被覆材２によって被覆する。
また、重ね合わせた部分は間仕切り壁３の上端部全体に
わたって形成することが好ましい。上記耐火間仕切り壁
３としては、例えばＡＬＣパネルが用いられ、耐火被覆
材２には、例えばけい酸カルシウム板が用いられる。

【００１０】上記耐火被覆材２の下端部と耐火間仕切り
壁３とを重ね合わせることによって、耐火間仕切り壁３
の両側に生じた間隙５，５に、熱膨張性材料からなる耐
火材６を配置する。上記耐火材６は施工性の観点からシ
ート状物が好ましく、図２に部分拡大して示したよう
に、少なくとも間隙５のａ、ｂ又はｃのいずれかの部位
に配置されていればよい。また、上記シート状耐火材６
の厚みは、間隙５の寸法によって適宜選択することが好
ましく、上記間隙５が狭く設定される場合は薄肉のシー
ト状耐火材６を使用し、間隙５が広く設定されている場
合は厚肉のシート状耐火材６を使用することができる。

【００１１】上記耐火材６は、例えば、火災等の高温に
より加熱膨張して耐火断熱層（図示しない）を形成し、
耐火断熱層が間隙５を閉塞して高温や火炎の侵入を阻止
することによって、金属製梁１が高温になるのを防止す
る目的で用いられる。

【００１２】上記耐火材６は、図３に示したように、さ
らに金属性梁１と耐火間仕切り壁３との間にも配置され
ていてもよい。また、必ずしも、耐火材６は金属性梁１
と耐火間仕切り壁３との間全体に配置される必要はな
く、耐火性能を阻害しない範囲で部分的に配置されても
よい。

【００１３】次に、請求項２記載の合成耐火被覆方法に
ついて、図４を参照しながら説明する。図中、７は金属
製柱（角パイプ等）、２は耐火被覆材、３は耐火間仕切
り壁をそれぞれ示す。上記金属製柱７の側面に耐火間仕
切り壁３を接続する際に、金属製柱７の露出する両側部
を耐火被覆材２，２で被覆し、さらに、耐火被覆材２，
２の側端部を耐火間仕切り壁３と重ね合わせて装着す
る。上記耐火間仕切り壁３を金属製梁１に固定する方法
は、従来公知の方法によって行われる。金属製柱７の長
手方向全体を耐火被覆材２によって被覆する。また、重
ね合わせた部分は間仕切り壁３の側端部全体にわたって
形成することが好ましい。

【００１４】上記耐火被覆材２，２の側端部と耐火間仕
切り壁３とを重ね合わせた部分に形成される４ケ所の間
隙５，５，５，５に熱膨張性材料からなる耐火材６をそ
れぞれ配置する。上記耐火材６は、少なくとも間隙５の
耐火被覆材２、耐火間仕切り壁３又は金属製柱７のいず
れかの部位に配置されていればよい。耐火材６は、例え
ば火災時等の高温により加熱膨張して耐火断熱層（図示
しない）を形成し、耐火断熱層が間隙５を閉塞して高温
や火炎の侵入を阻止することによって、金属製柱７が高
温になるのを防止するために用いられる。

【００１５】上記間隙５が大きくなり、貼着した耐火材
６が脱落する恐れのある場合は、隙間５にシーリング
材、樹脂発泡体等を充填してもよい。

【００１６】上記耐火材６は、図５に示したように、さ
らに金属性柱７と耐火間仕切り壁３との間にもそれぞれ
配置されていてもよい。また、耐火材６は金属性柱７と
耐火間仕切り壁３との間全体に配置される必要はなく、
耐火性能を阻害しない範囲で部分的に配置されてもよ
い。

【００１７】上記熱膨張性材料は火災等の高温に曝され
た際に、間隙を閉塞して耐火性能を発現するものであれ
ば、制限なく使用可能であるが、特に熱可塑性樹脂及び
／又はゴム物質、中和処理された熱膨張性黒鉛並びに無
機充填剤を含有する樹脂組成物からなるものが好まし
い。

【００１８】上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質とし
ては特に限定されず、例えば、ポリプロピレン系樹脂、
ポリエチレン系樹脂、ポリ（１−）ブテン系樹脂、ポリ
ペンテン系樹脂等のポリオレフィン系樹脂；ポリスチレ
ン系樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン系
樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリフェニレンエーテ
ル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリ塩
化ビニル系樹脂、フェノール系樹脂、ポリウレタン系樹
脂、ポリブテン、ポリクロロプレン、ポリブタジエン、
ポリイソブチレン、ブチルゴム、ニトリルゴム等が挙げ
られ、これらは単独で用いられてもよく、２種以上が併
用されてもよい。

【００１９】上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質は単
独で用いても、２種以上を併用してもよい。樹脂の溶融
粘度、柔軟性、粘着性等の調整のため、２種以上の樹脂
をブレンドしたものをベース樹脂として用いてもよい。

【００２０】上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質に
は、更に、耐火性材料の耐火性能を阻害しない範囲で、
架橋や変性が施されてもよい。上記熱可塑性樹脂及び／
又はゴム物質の架橋方法については、特に限定されず、
熱可塑性樹脂又はゴム物質について通常行われる架橋方
法、例えば、各種架橋剤や過酸化物等を使用する架橋方
法、電子線照射による架橋方法などが挙げられる。

【００２１】上記中和処理された熱膨張性黒鉛とは、従
来公知の物質である熱膨張性黒鉛を中和処理したもので
ある。上記熱膨張性黒鉛は、天然鱗状グラファイト、熱
分解グラファイト、キッシュグラファイト等の粉末を、
濃硫酸、硝酸、セレン酸等の無機酸と濃硝酸、過塩素
酸、過塩素酸塩、過マンガン酸塩、重クロム酸塩、過酸
化水素等の強酸化剤とで処理することにより生成するグ
ラファイト層間化合物であり、炭素の層状構造を維持し
たままの結晶化合物である。

【００２２】上述のように酸処理して得られた熱膨張性
黒鉛は、更にアンモニア、脂肪族低級アミン、アルカリ
金属化合物、アルカリ土類金属化合物等で中和すること
により、中和処理された熱膨張性黒鉛とする。

【００２３】上記脂肪族低級アミンとしては、特に限定
されず、例えば、モノメチルアミン、ジメチルアミン、
トリメチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン、ブ
チルアミン等が挙げられる。上記アルカリ金属化合物及
びアルカリ土類金属化合物としては、特に限定されず、
例えば、カリウム、ナトリウム、カルシウム、バリウ
ム、マグネシウム等の水酸化物、酸化物、炭酸塩、硫酸
塩、有機酸塩等が挙げられる。

【００２４】上記中和処理された熱膨張性黒鉛の粒度
は、２０〜２００メッシュが好ましい。粒度が２００メ
ッシュより小さくなると、黒鉛の膨張度が小さく、所定
の耐火断熱層が得られず、粒度が２０メッシュより大き
くなると、黒鉛の膨張度が大きいという利点はあるが、
熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質と混練する際に分散性
が悪くなり、物性の低下が避けられない。

【００２５】上記中和処理された熱膨張性黒鉛の市販品
としては、例えば、東ソー社製「フレームカットＧＲＥ
Ｐ−ＥＧ」、ＵＣＡＲＣａｒｂｏｎ社製「ＧＲＡＦＧ
ＵＡＲＤ」等が挙げられる。

【００２６】上記無機充填剤としては特に限定されず、
例えば、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシ
ウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化錫、酸化アンチ
モン、フェライト類等の金属酸化物；水酸化カルシウ
ム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、ハイド
ロタルサイト等の含水無機物；塩基性炭酸マグネシウ
ム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、炭
酸ストロンチウム、炭酸バリウム等の金属炭酸塩；硫酸
カルシウム、石膏繊維、ケイ酸カルシウム等のカルシウ
ム塩；シリカ、珪藻土、ドーソナイト、硫酸バリウム、
タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナ
イト、活性白土、セピオライト、イモゴライト、セリサ
イト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒
化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化けい素、カーボンブ
ラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、木炭粉
末、各種金属粉、チタン酸カリウム、硫酸マグネシウム
「ＭＯＳ」（商品名）、チタン酸ジルコン酸鉛、アルミ
ニウムボレート、硫化モリブデン、炭化ケイ素、ステン
レス繊維、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉、スラグ繊維、フラ
イアッシュ、脱水汚泥などが挙げられる。これらは単独
で用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

【００２７】上記無機充填剤としては、特に含水無機物
と金属炭酸塩との併用が好ましい。上記含水無機物及び
金属炭酸塩は、骨材的な働きをすることから、加熱残渣
の強度向上や熱容量増大に寄与すると考えられる。

【００２８】さらに、上記含水無機物は、加熱時の脱水
反応によって生成した水のために吸熱が起こり、温度上
昇が低減されて高い耐熱性が得られる点、及び、加熱残
渣として酸化物が残存し、これが骨材となって働くこと
により残渣強度が向上する点で特に好ましい。中でも、
水酸化マグネシウムと水酸化アルミニウムは、脱水効果
を発揮する温度領域が異なるため、併用すると脱水効果
を発揮する温度領域が広くなり、より優れた温度上昇抑
制効果が得られることから、併用することが好ましい。

【００２９】さらに、上記炭酸カルシウム、炭酸亜鉛等
の金属炭酸塩は、後述するリン化合物が併用されるとリ
ン化合物との反応で膨張を促すと考えられ、特に、リン
化合物として、ポリリン酸アンモニウムを使用した場合
に、高い膨張効果が得られる。また、金属炭酸塩は有効
な骨材として働き、燃焼後に形状保持性の高い加熱残渣
を形成する。

【００３０】上記無機充填剤の粒径としては、０．５〜
１００μｍが好ましく、より好ましくは、約１〜５０μ
ｍである。また、粒径の大きい無機充填剤と粒径の小さ
いものを組み合わせて使用することがより好ましく、組
み合わせて用いることによって、樹脂組成物の力学的性
能を維持したまま、高充填化することが可能となる。

【００３１】上記含水無機物の市販品としては、例え
ば、水酸化アルミニウムとして、粒径１μｍの「ハイジ
ライトＨ−４２Ｍ」（昭和電工社製）、粒径１８μｍの
「ハイジライトＨ−３１」（昭和電工社製）が挙げられ
る。

【００３２】上記炭酸カルシウムの市販品としては、例
えば、粒径１．８μｍの「ホワイトンＳＢ赤」（白石カ
ルシウム社製）、粒径８μｍの「ホワイトンＢＦ３０
０」（備北粉化社製）等が挙げられる。

【００３３】上記樹脂組成物には、必要に応じてリン化
合物が配合されてもよい。上記リン化合物としては特に
限定されず、例えば、赤リン；トリフェニルホスフェー
ト、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフ
ェート、クレジルジフェニルホスフェート、キシレニル
ジフェニルホスフェート等の各種リン酸エステル；リン
酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム等
のリン酸金属塩；ポリリン酸アンモニウム類；下記一般
式（１）で表される化合物等が挙げられる。これらのう
ち、耐火性の観点から、赤リン、ポリリン酸アンモニウ
ム類、及び、下記一般式（１）で表される化合物が好ま
しく、性能、安全性、費用等の点においてポリリン酸ア
ンモニウム類がより好ましい。

【００３４】

【化１】

【００３５】式中、Ｒ¹及びＲ³は、水素、炭素数１〜
１６の直鎖状若しくは分岐状のアルキル基、又は、炭素
数６〜１６のアリール基を表す。Ｒ²は、水酸基、炭素
数１〜１６の直鎖状若しくは分岐状のアルキル基、炭素
数１〜１６の直鎖状若しくは分岐状のアルコキシル基、
炭素数６〜１６のアリール基、又は、炭素数６〜１６の
アリールオキシ基を表す。

【００３６】上記赤リンは、少量の添加で難燃効果が向
上する。上記赤リンとしては、市販の赤リンを用いるこ
とができるが、耐湿性、混練時に自然発火しない等の安
全性の点から、赤リン粒子の表面を樹脂でコーティング
したもの等が好適に用いられる。

【００３７】上記ポリリン酸アンモニウム類としては、
特に限定されず、例えば、ポリリン酸アンモニウム、メ
ラミン変性ポリリン酸アンモニウム等が挙げられるが、
取扱い性等の点からポリリン酸アンモニウムが好適に用
いられる。市販品としては、例えば、クラリアント社製
「ＥＸＯＬＩＴＡＰ４２２」、「ＥＸＯＬＩＴＡＰ
４６２」、住友化学工業社製「スミセーフＰ」、チッソ
社製「テラージュＣ６０」、「テラージュＣ７０」、
「テラージュＣ８０」等が挙げられる。

【００３８】上記一般式（１）で表される化合物として
は特に限定されず、例えば、メチルホスホン酸、メチル
ホスホン酸ジメチル、メチルホスホン酸ジエチル、エチ
ルホスホン酸、プロピルホスホン酸、ブチルホスホン
酸、２−メチルプロピルホスホン酸、ｔ−ブチルホスホ
ン酸、２，３−ジメチル−ブチルホスホン酸、オクチル
ホスホン酸、フェニルホスホン酸、ジオクチルフェニル
ホスホネート、ジメチルホスフィン酸、メチルエチルホ
スフィン酸、メチルプロピルホスフィン酸、ジエチルホ
スフィン酸、ジオクチルホスフィン酸、フェニルホスフ
ィン酸、ジエチルフェニルホスフィン酸、ジフェニルホ
スフィン酸、ビス（４−メトキシフェニル）ホスフィン
酸等が挙げられる。中でも、ｔ−ブチルホスホン酸は高
価ではあるが、高難燃性の点において好ましい。上記リ
ン化合物は単独で用いても、２種以上を併用してもよ
い。

【００３９】上記樹脂組成物における中和処理された熱
膨張性黒鉛との配合量は、上記熱可塑性樹脂及び／又は
ゴム物質１００重量部に対して１０〜３５０重量部が好
ましい。中和処理された熱膨張性黒鉛の配合量が、１０
重量部より少なくなると十分な熱膨張性が得られず、３
５０重量部を超えると均一な分散が困難となるため、均
一な厚みに成形することが困難となる。

【００４０】上記樹脂組成物における無機充填剤の配合
量は、熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質１００重量部に
対して５０〜５００重量部が好ましい。配合量が、５０
重量部未満では十分な耐火性を有する樹脂組成物が得ら
れず、５００重量部を超えると樹脂組成物の機械的物性
が低下する。

【００４１】上記樹脂組成物におけるリン化合物の配合
量は、少なくなると燃焼残渣に十分な形状保持性が得ら
れず、多くなると機械的物性の低下が大きくなり、使用
に耐えられなくなるので、熱可塑性樹脂及び／又はゴム
物質１００重量部に対して５０〜２００重量部が好まし
い。また、リン化合物、中和処理された熱膨張性黒鉛及
び無機充填剤の配合量（合計量）は、熱可塑性樹脂及び
／又はゴム物質１００重量部に対して２００〜６００重
量部が好ましい。

【００４２】上記樹脂組成物において、中和処理された
熱膨張性黒鉛は、加熱により膨張して耐火断熱層を形成
し、火炎や熱の伝達を阻止する。リン化合物は、加熱に
より脱水、発泡すると共に炭化触媒として作用する。無
機充填剤は、その際に熱容量の増大に寄与し、また、リ
ン化合物は耐火断熱層に形状保持能力を付与する。

【００４３】上記樹脂組成物には、熱膨張性材料の物性
を損なわない範囲で、フェノール系、アミン系、イオウ
系等の酸化防止剤の他、金属害防止剤、帯電防止剤、安
定剤、架橋剤、滑剤、軟化剤、顔料などが添加されても
よい。

【００４４】上記樹脂組成物は、上記各成分を、バンバ
リーミキサー、ニーダーミキサー、二本ロール等公知の
混練装置を用いて混練することにより得ることができ、
この樹脂組成物を、例えば、プレス成形、押出成形、カ
レンダー成形等の従来公知の成形方法により熱膨張性材
料のシート状物を得ることができる。熱膨張性材料とし
て、自己粘着性を有するシート状物を使用することによ
って、間隙に貼着することが可能となり施工が容易にな
る。

【００４５】上記熱膨張性材料のシート状物は、６００
℃で１０分間加熱したときの厚み方向の膨張倍率（膨張
後の厚みｄ₁/膨張前の厚みｄ₀)は１．２倍以上であるこ
とが好ましく、加熱膨張後のかさ密度は０．５ｇ／ｃｍ
³以下であることが好ましい。膨張倍率（ｄ₁/ｄ₀)が
１．２倍未満であるか又はかさ密度が０．５ｇ／ｃｍ³
を超えると、断熱性能が不足して、十分な耐火断熱性能
を付与することができなくなる。

【００４６】

【発明の実施の形態】以下に、図面を参照しながら、本
発明の実施例について説明する。

【００４７】（実施例１）ブチルゴム（エクソン化学社
製「ブチルゴム＃０６５」）４２重量部、ポリブテン
（出光石油化学社製「ポリブテン１００Ｒ」）５０重量
部、水添石油樹脂（トーネックス社製「エスコレッツ５
３２０」）８重量部、中和処理された熱膨張性黒鉛（東
ソー社製「フレームカットＧＲＥＰ−ＥＧ」３０重量
部、炭酸カルシウム（備北粉化社製「ホワイトンＢＦ３
００」）１５０重量部、水酸化アルミニウム（昭和電工
社製「ハイジライトＨ−３１」）５０重量部、及び、ポ
リリン酸アンモニウム（クラリアント社製「ＥＸＯＬＩ
ＴＡＰ４２２」）１００重量部からなる樹脂組成物を
二本ロールで溶融混練した後、加熱プレス機にて２ｍｍ
厚のシート状物に成形し熱膨張性材料からなる膨張耐火
材を得た。

【００４８】次いで、図１に示したように、床スラブ４
を支持するＨ鋼１（サイズ：４００×２００×８×１３
ｍｍ）の下部に、間仕切り壁３〔５０ｍｍ厚ＡＬＣ薄型
パネル、耐火（通）Ｗ１００４〕を接続し固定した後、
Ｈ鋼１の露出する両側部に繊維混入けい酸カルシウム板
〔耐火（通）Ｇ１１１１〕からなる耐火被覆材２，２を
被覆した。次に、上記耐火被覆材２，２を、その下端部
を間仕切り壁３と重ね合わせ、地震による隙間を想定し
て、５ｍｍずつの間隙５が間仕切り壁３の両側に形成さ
れるように装着した後、２ｍｍ厚のシート状物に成形し
た耐火材６を、耐火被覆材２，２の内面に貼着すること
により、耐火性能試験体（ＩＳＯ耐火性能試験用）を作
製した。尚、耐火材６は自己粘着性によって容易に貼着
することができた。

【００４９】上記耐火性能試験体について、ＩＳＯ８
３４に準拠して耐火性能試験を行った結果、耐火材６は
膨張して間隙５を閉塞した。また、１時間加熱後におけ
るＨ鋼の平均温度は３５０℃以下、最高温度は４５０℃
以下であった。尚、ＩＳＯ８３４の耐火性能試験で
は、１時間加熱後におけるＨ鋼の平均温度が３５０℃以
下、最高温度が４５０℃以下であることが要求される。

【００５０】（実施例２）ブチルゴム（エクソン化学社
製「ブチルゴム＃０６５」）４２重量部、ポリブテン
（出光石油化学社製「ポリブテン１００Ｒ」）５０重量
部、水添石油樹脂（トーネックス社製「エスコレッツ５
３２０」）８重量部、中和処理された熱膨張性黒鉛（東
ソー社製「フレームカットＧＲＥＰ−ＥＧ」１５０重量
部、及び、炭酸カルシウム（備北粉化社製「ホワイトン
ＢＦ３００」）１５０重量部からなる樹脂組成物を二本
ロールで溶融混練した後、加熱プレス機にて１ｍｍ厚の
シート状物に成形し熱膨張性材料からなる膨張耐火材を
得た。この膨張耐火材を使用したこと以外は、実施例１
と同様にして耐火性能試験体を作製した。上記耐火性能
試験体について、ＩＳＯ８３４に準拠して耐火性能試
験を行った結果、膨張耐火材は膨張して間隙を閉塞し
た。また、１時間加熱後におけるＨ鋼の平均温度は３５
０℃以下、最高温度は４５０℃以下であった。

【００５１】（実施例３）図３に示したように、実施例
１で使用する試験体のＨ鋼１と耐火間仕切り壁３との間
に、さらに実施例１と同様の２ｍｍ厚の膨張耐火材６を
貼着することにより、耐火性能試験体を作製したこの耐
火性能試験体について、ＩＳＯ８３４に準拠して耐火
性能試験を行った結果、間仕切り壁３の一部が崩れ落ち
たが、膨張耐火材６が膨張してＨ鋼１の表面を被覆して
いた。また、１時間加熱後におけるＨ鋼の平均温度は３
５０℃以下、最高温度は４５０℃以下であった。

【００５２】（実施例４）図５に示したように、金属製
柱７の相対する側部に実施例１と同様の耐火間仕切り壁
３，３を接合し固定した後、金属製柱７の露出する両側
部を耐火被覆材２，２で被覆した。尚、金属製柱７と耐
火間仕切り壁３，３との間に、実施例１と同様の２ｍｍ
厚の膨張耐火材６を配置した。次いで、上記耐火被覆材
２，２の側端部と耐火間仕切り壁３とを重ね合わせた部
分に形成される４ケ所の間隙５，５，５，５（隙間幅５
ｍｍ）に、実施例１と同様の２ｍｍ厚の膨張耐火材６を
貼着することにより、耐火性能試験体を作製した。

【００５３】この耐火性能試験体について、ＩＳＯ８
３４に準拠して耐火性能試験を行った結果、間仕切り壁
３の一部が崩れ落ちたが、膨張耐火材６が膨張して金属
性柱７の表面を被覆していた。また、１時間加熱後にお
けるＨ鋼の平均温度は３５０℃以下、最高温度は４５０
℃以下であった。

【００５４】（比較例）間隙に膨張耐火材を全く配置し
なかったこと以外は、実施例１と同様に耐火性能試験体
を作製した。上記耐火性能試験体について、ＩＳＯ８
３４に準拠して耐火性能試験を行った結果、隙間から侵
入した火炎がＨ鋼と直接接触したため、１時間加熱後に
おけるＨ鋼の平均温度は３５０℃を超え、最高温度も４
５０℃を超えた。

【００５５】

【発明の効果】本発明の合成耐火被覆方法は、上述の構
成であり、耐火被覆材と耐火間仕切り壁とが重なり合う
部位に設けられた間隙に、熱膨張性材料からなる耐火材
を配置することにより、衝撃等によって間隙が大きくな
ったり、耐火被覆材が破損するようなことがあっても、
加熱時に耐火材が膨張して間隙を閉塞するため、十分な
耐火性能を発現する。さらに、

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の合成耐火被覆方法の一例を示す模式縦
断面図である。

【図２】耐火材の配置部位を拡大して示す模式縦断面図
である。

【図３】実施例３の耐火性能試験体を示す模式横断面図
である。

【図４】本発明の合成耐火被覆方法の他の一例を示す模
式横断面図である。

【図５】実施例４の耐火性能試験体を示す模式横断面図
である。

【図６】従来の単独被覆方法を示す模式縦断面図であ
る。

【図７】従来の合成被覆方法を示す模式縦断面図であ
る。

【符号の説明】

１，１１梁２，１２耐火被覆材３，１３耐火間仕切り壁４，１４床スラブ５間隙６耐火材７柱１５接合部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】床スラブを支持する金属製梁の下部に接
続された耐火間仕切り壁の接合部及び金属製梁に耐火被
覆を施す際に、金属製梁の両側部に耐火被覆材を耐火間
仕切り壁と重ね合わせて装着し、耐火被覆材の下端部と
耐火間仕切り壁との重ね合わせ部に設けた間隙に熱膨張
性材料からなる耐火材を配置することを特徴とする合成
耐火被覆方法。
【請求項２】金属製柱の側面に接続された耐火間仕切
り壁の接合部及び金属製梁に耐火被覆を施す際に、金属
製柱の露出側に耐火被覆材を耐火間仕切り壁と重ね合わ
せて装着し、耐火被覆材の側端部と耐火間仕切り壁との
重ね合わせ部に設けた間隙に熱膨張性材料からなる耐火
材を配置することを特徴とする合成耐火被覆方法。
【請求項３】さらに金属性梁又は金属製柱と耐火間仕
切り壁との間に熱膨張性材料からなる耐火材を配置する
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の合成耐火被覆
方法。
【請求項４】熱膨張性材料が、熱可塑性樹脂及び／又
はゴム物質、中和処理された熱膨張性黒鉛並びに無機充
填剤を含有する樹脂組成物からなることを特徴とする請
求項１〜３のいずれか１項に記載の合成耐火被覆方法。