JP2002078349A - インバータ装置 - Google Patents
インバータ装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 並列運転を行なうような場合に、装置相互間
の出力電流バランスの迅速な均等化を図る。 【解決手段】 マイコン６１は、出力電圧と出力電流と
の位相角要素が含まれる有効電力を検出し、そして、検
出された有効電力に基づいて位相角を算出する。さら
に、算出された位相角が進み位相であるのか遅れ位相で
あるのかを検出し、進み位相の位相角が検出されたとき
にはその位相角の大きさに応じて出力電圧の周波数を下
げ、遅れ位相の位相角が検出されたときにはその位相角
の大きさに応じて出力電圧の周波数を上げるように制御
する。
の出力電流バランスの迅速な均等化を図る。 【解決手段】 マイコン６１は、出力電圧と出力電流と
の位相角要素が含まれる有効電力を検出し、そして、検
出された有効電力に基づいて位相角を算出する。さら
に、算出された位相角が進み位相であるのか遅れ位相で
あるのかを検出し、進み位相の位相角が検出されたとき
にはその位相角の大きさに応じて出力電圧の周波数を下
げ、遅れ位相の位相角が検出されたときにはその位相角
の大きさに応じて出力電圧の周波数を上げるように制御
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、携帯用交流電源装
置などに好適するインバータ装置に関する。
置などに好適するインバータ装置に関する。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】インバータ装置は、携
帯用交流電源装置をはじめとし、交流モータの駆動装
置、無停電電源装置などに多用されている。このうち携
帯用交流電源装置にあっては、複数の携帯用交流電源装
置を並列に接続して負荷を駆動することがある。この場
合、携帯用交流電源装置の出力周波数を同期させて運転
する。ところで、負荷変動などによりいずれかの携帯用
交流電源装置の周波数が微妙に変化した場合や、携帯用
交流電源装置間で出力電圧差が発生した場合に、一方の
携帯用交流電源装置から他方の携帯用交流電源装置へ電
流（横流電流）が流れ込み、携帯用交流電源装置の回路
部品を破損させるおそれがある。この場合、出力周波数
が高い方から低い方へと横流電流が流れる。
帯用交流電源装置をはじめとし、交流モータの駆動装
置、無停電電源装置などに多用されている。このうち携
帯用交流電源装置にあっては、複数の携帯用交流電源装
置を並列に接続して負荷を駆動することがある。この場
合、携帯用交流電源装置の出力周波数を同期させて運転
する。ところで、負荷変動などによりいずれかの携帯用
交流電源装置の周波数が微妙に変化した場合や、携帯用
交流電源装置間で出力電圧差が発生した場合に、一方の
携帯用交流電源装置から他方の携帯用交流電源装置へ電
流（横流電流）が流れ込み、携帯用交流電源装置の回路
部品を破損させるおそれがある。この場合、出力周波数
が高い方から低い方へと横流電流が流れる。
【０００３】従来、この携帯用交流電源装置間の横流電
流を防止する対策として、出力電圧・電流の位相の遅れ
あるいは進みを監視し、これに基づいて出力周波数を調
整し、もって、横流電流の抑制を図るようにしたものが
ある。その構成の一例を図１５に示している。携帯用交
流電源装置１は、エンジン駆動式の交流発電機２とイン
バータユニット３とから構成されており、インバータユ
ニット３の出力端子３ａ、３ｂから正弦波交流電圧を出
力するようになっている。インバータユニット３は、交
流発電機２から出力される三相交流電圧を整流する整流
回路４、平滑用のコンデンサ５、単相フルブリッジ型の
インバータ回路６、フィルタ回路７、制御回路８、駆動
回路９などから構成されている。制御回路８は、マイク
ロコンピュータ１０（以下、マイコン１０と称す）と駆
動信号を生成するＰＷＭ回路１１とを主体として構成さ
れている。上記インバータ回路６が、負荷に接続される
ものであり、携帯用交流電源装置が複数台並列運転され
るときには、このインバータ回路６がその複数台におい
て並列接続されるものである。
流を防止する対策として、出力電圧・電流の位相の遅れ
あるいは進みを監視し、これに基づいて出力周波数を調
整し、もって、横流電流の抑制を図るようにしたものが
ある。その構成の一例を図１５に示している。携帯用交
流電源装置１は、エンジン駆動式の交流発電機２とイン
バータユニット３とから構成されており、インバータユ
ニット３の出力端子３ａ、３ｂから正弦波交流電圧を出
力するようになっている。インバータユニット３は、交
流発電機２から出力される三相交流電圧を整流する整流
回路４、平滑用のコンデンサ５、単相フルブリッジ型の
インバータ回路６、フィルタ回路７、制御回路８、駆動
回路９などから構成されている。制御回路８は、マイク
ロコンピュータ１０（以下、マイコン１０と称す）と駆
動信号を生成するＰＷＭ回路１１とを主体として構成さ
れている。上記インバータ回路６が、負荷に接続される
ものであり、携帯用交流電源装置が複数台並列運転され
るときには、このインバータ回路６がその複数台におい
て並列接続されるものである。
【０００４】この構成において、制御回路８は、エンジ
ンが所定回転数を維持するように発電機２を制御すると
ともに、出力端子３ａ、３ｂから所定周波数（５０Ｈｚ
あるいは６０Ｈｚ）で所定電圧（例えば実効値で１００
Ｖ）を有する正弦波交流電圧を出力するようにＰＷＭ制
御を行っている。
ンが所定回転数を維持するように発電機２を制御すると
ともに、出力端子３ａ、３ｂから所定周波数（５０Ｈｚ
あるいは６０Ｈｚ）で所定電圧（例えば実効値で１００
Ｖ）を有する正弦波交流電圧を出力するようにＰＷＭ制
御を行っている。
【０００５】また、制御回路８は、インバータ回路６の
出力電圧を検出する出力電圧検出回路１２と、同じく出
力電流を検出する出力電流検出回路１３と、これらによ
り検出された出力電圧と出力電流との位相差を検出する
位相差検出回路１４とを備えており、出力電流が出力電
圧より遅れ位相となったときには出力周波数を上げるよ
うに制御し、また、進み位相となったときには出力周波
数を下げるように制御し、これにより、交流電源装置が
２台並列運転されたときの出力のバランスをとるように
している。この場合、５０Ｈｚ仕様の電源装置では、４
９．９０Ｈｚ〜５０．１０Ｈｚ間で調整するようにして
いる。
出力電圧を検出する出力電圧検出回路１２と、同じく出
力電流を検出する出力電流検出回路１３と、これらによ
り検出された出力電圧と出力電流との位相差を検出する
位相差検出回路１４とを備えており、出力電流が出力電
圧より遅れ位相となったときには出力周波数を上げるよ
うに制御し、また、進み位相となったときには出力周波
数を下げるように制御し、これにより、交流電源装置が
２台並列運転されたときの出力のバランスをとるように
している。この場合、５０Ｈｚ仕様の電源装置では、４
９．９０Ｈｚ〜５０．１０Ｈｚ間で調整するようにして
いる。
【０００６】ところで、上述の位相差を検出する場合、
出力電圧（交流）のゼロクロス点から、出力電流のゼロ
クロス点までの時間をカウントすることにより位相差を
検出するようにしている。しかし、出力電流の検出波形
が歪み波形の場合には、ゼロクロスが２回発生したり、
通常でないタイミングでゼロクロスとなったりするする
ことがある。このため、並列運転を行なうような場合に
装置相互間の出力電流バランスが均等とならないおそれ
があった。
出力電圧（交流）のゼロクロス点から、出力電流のゼロ
クロス点までの時間をカウントすることにより位相差を
検出するようにしている。しかし、出力電流の検出波形
が歪み波形の場合には、ゼロクロスが２回発生したり、
通常でないタイミングでゼロクロスとなったりするする
ことがある。このため、並列運転を行なうような場合に
装置相互間の出力電流バランスが均等とならないおそれ
があった。
【０００７】本発明は上述の事情に鑑みてなされたもの
であり、その目的は、並列運転を行なうような場合に装
置相互間の出力電流バランスが常に均等となるインバー
タ装置を提供するにある。
であり、その目的は、並列運転を行なうような場合に装
置相互間の出力電流バランスが常に均等となるインバー
タ装置を提供するにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、直流
電源回路と、スイッチング素子を有し、前記直流電源回
路の出力をＰＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周
波電圧を出力する複数台並列接続されたインバータ回路
と、前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力す
るフィルタ回路と、前記交流出力の有効電力を検出する
有効電力検出手段と、この有効電力の検出結果が最大に
なるように出力電圧の周波数を可変制御する制御手段と
を含んで構成される。
電源回路と、スイッチング素子を有し、前記直流電源回
路の出力をＰＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周
波電圧を出力する複数台並列接続されたインバータ回路
と、前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力す
るフィルタ回路と、前記交流出力の有効電力を検出する
有効電力検出手段と、この有効電力の検出結果が最大に
なるように出力電圧の周波数を可変制御する制御手段と
を含んで構成される。
【０００９】この請求項１の発明においては、有効電力
を最大となるように出力電圧の周波数を可変制御するか
ら、複数台のインバータ装置を並列運転する際に、電圧
差は周波数差等で発生する横流電流（無効電力）を直接
的に小さくすることができて、装置相互間の出力電流バ
ランスを常に均等化できるようになる。
を最大となるように出力電圧の周波数を可変制御するか
ら、複数台のインバータ装置を並列運転する際に、電圧
差は周波数差等で発生する横流電流（無効電力）を直接
的に小さくすることができて、装置相互間の出力電流バ
ランスを常に均等化できるようになる。
【００１０】請求項２は、直流電源回路と、スイッチン
グ素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰＷＭ信号に
基づいてスイッチングして高周波電圧を出力する複数台
並列接続されたインバータ回路と、前記高周波電圧を正
弦波状の交流電圧にして出力するフィルタ回路と、前記
交流出力の無効電力を検出する有効電力検出手段と、こ
の無効電力の検出結果が最小になるように出力電圧の周
波数を可変制御する制御手段とを含んで構成される。
グ素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰＷＭ信号に
基づいてスイッチングして高周波電圧を出力する複数台
並列接続されたインバータ回路と、前記高周波電圧を正
弦波状の交流電圧にして出力するフィルタ回路と、前記
交流出力の無効電力を検出する有効電力検出手段と、こ
の無効電力の検出結果が最小になるように出力電圧の周
波数を可変制御する制御手段とを含んで構成される。
【００１１】この請求項２の発明においては、無効電力
を最小となるように出力電圧の周波数を可変制御するか
ら、複数台のインバータ装置を並列運転する際に、横流
電流を直接的に小さくすることができて、装置相互間の
出力電流バランスを常に均等化できるようになる。
を最小となるように出力電圧の周波数を可変制御するか
ら、複数台のインバータ装置を並列運転する際に、横流
電流を直接的に小さくすることができて、装置相互間の
出力電流バランスを常に均等化できるようになる。
【００１２】請求項３の発明のインバータ装置は、直流
電源回路と、スイッチング素子を有し、前記直流電源回
路の出力をＰＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周
波電圧を出力する複数台並列接続されたインバータ回路
と、前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力す
るフィルタ回路と、前記交流出力の有効電力を検出する
有効電力検出手段と、前記検出された有効電力に基づい
て位相角を算出する位相角算出手段と、前記算出された
位相角が進み位相か遅れ位相かを検出する位相検出手段
と、この位相検出手段において進み位相の位相角が検出
されたときにはその位相角の大きさに応じて前記出力電
圧の周波数を下げ、遅れ位相の位相角が検出されたとき
にはその位相角の大きさに応じて前記出力電圧の周波数
を上げるように制御する制御手段とを含んで構成され
る。
電源回路と、スイッチング素子を有し、前記直流電源回
路の出力をＰＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周
波電圧を出力する複数台並列接続されたインバータ回路
と、前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力す
るフィルタ回路と、前記交流出力の有効電力を検出する
有効電力検出手段と、前記検出された有効電力に基づい
て位相角を算出する位相角算出手段と、前記算出された
位相角が進み位相か遅れ位相かを検出する位相検出手段
と、この位相検出手段において進み位相の位相角が検出
されたときにはその位相角の大きさに応じて前記出力電
圧の周波数を下げ、遅れ位相の位相角が検出されたとき
にはその位相角の大きさに応じて前記出力電圧の周波数
を上げるように制御する制御手段とを含んで構成され
る。
【００１３】この請求項３の発明においては、出力電圧
と出力電流との位相角要素が含まれる有効電力を検出
し、そして、位相角算出手段により、前記検出された有
効電力に基づいて位相角を算出するから、出力電流ある
いは出力電流検知手段に波形歪みがあるような場合でも
ほぼ正確な位相角を検出することが可能となる。つまり
位相角の検出精度の向上を図ることができる。この場
合、算出された位相角が進み位相であるのか遅れ位相で
あるのかを位相検出手段により検出し、さらに、制御手
段により、この位相検出手段において進み位相の位相角
が検出されたときにはその位相角の大きさに応じて前記
出力電圧の周波数を下げ、遅れ位相の位相角が検出され
たときにはその位相角の大きさに応じて前記出力電圧の
周波数を上げるように制御するから、検出精度の高い位
相角に基づいて周波数制御を適正に行なうことができる
ようになり、並列運転を行なうような場合に装置相互間
の出力電流バランスが常に均等となる。
と出力電流との位相角要素が含まれる有効電力を検出
し、そして、位相角算出手段により、前記検出された有
効電力に基づいて位相角を算出するから、出力電流ある
いは出力電流検知手段に波形歪みがあるような場合でも
ほぼ正確な位相角を検出することが可能となる。つまり
位相角の検出精度の向上を図ることができる。この場
合、算出された位相角が進み位相であるのか遅れ位相で
あるのかを位相検出手段により検出し、さらに、制御手
段により、この位相検出手段において進み位相の位相角
が検出されたときにはその位相角の大きさに応じて前記
出力電圧の周波数を下げ、遅れ位相の位相角が検出され
たときにはその位相角の大きさに応じて前記出力電圧の
周波数を上げるように制御するから、検出精度の高い位
相角に基づいて周波数制御を適正に行なうことができる
ようになり、並列運転を行なうような場合に装置相互間
の出力電流バランスが常に均等となる。
【００１４】請求項４の発明は、直流電源回路と、スイ
ッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰＷＭ
信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力する
複数台並列接続されたインバータ回路と、前記高周波電
圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフィルタ回路
と、前記交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手
段と、前記検出された有効電力に基づいて無効電力を算
出する無効電力算出手段と、前記算出された無効電力が
進み位相か遅れ位相かを検出する無効電力位相検出手段
と、この無効電力位相検出手段において進み位相の無効
電力が検出されたときにはその無効電力の大きさに応じ
て前記出力電圧の周波数を下げ、遅れ位相の無効電力が
検出されたときにはその無効電力の大きさに応じて前記
出力電圧の周波数を上げるように制御する制御手段とを
含んで構成される。
ッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰＷＭ
信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力する
複数台並列接続されたインバータ回路と、前記高周波電
圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフィルタ回路
と、前記交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手
段と、前記検出された有効電力に基づいて無効電力を算
出する無効電力算出手段と、前記算出された無効電力が
進み位相か遅れ位相かを検出する無効電力位相検出手段
と、この無効電力位相検出手段において進み位相の無効
電力が検出されたときにはその無効電力の大きさに応じ
て前記出力電圧の周波数を下げ、遅れ位相の無効電力が
検出されたときにはその無効電力の大きさに応じて前記
出力電圧の周波数を上げるように制御する制御手段とを
含んで構成される。
【００１５】この請求項４の発明においては、次の点に
着目している。無効電力には、位相角要素が含まれてお
り、この無効電力と、無効電力の位相の方向（進み位相
か遅れ位相か）が判れば、出力電流等に波形の歪みがあ
るような場合でも、これらを用いて、出力電圧の周波数
の制御を適正に行なうことが可能である。
着目している。無効電力には、位相角要素が含まれてお
り、この無効電力と、無効電力の位相の方向（進み位相
か遅れ位相か）が判れば、出力電流等に波形の歪みがあ
るような場合でも、これらを用いて、出力電圧の周波数
の制御を適正に行なうことが可能である。
【００１６】しかして請求項４の発明によれば、有効電
力検出手段により、交流出力の有効電力を検出し、無効
電力算出手段により、前記検出された有効電力に基づい
て無効電力を算出し、無効電力位相検出手段により、前
記算出された無効電力が進み位相か遅れ位相かを検出
し、制御手段により、この無効電力位相検出手段におい
て進み位相の無効電力が検出されたときにはその無効電
力の大きさに応じて前記出力電圧の周波数を下げ、遅れ
位相の無効電力が検出されたときにはその無効電力の大
きさに応じて前記出力電圧の周波数を上げるように制御
するから、適正な位相角要素が含まれる無効電力により
周波数制御を適正に行なうことができるようになり、も
って、並列運転を行なうような場合に装置相互間の出力
電流バランスが常に均等となる。
力検出手段により、交流出力の有効電力を検出し、無効
電力算出手段により、前記検出された有効電力に基づい
て無効電力を算出し、無効電力位相検出手段により、前
記算出された無効電力が進み位相か遅れ位相かを検出
し、制御手段により、この無効電力位相検出手段におい
て進み位相の無効電力が検出されたときにはその無効電
力の大きさに応じて前記出力電圧の周波数を下げ、遅れ
位相の無効電力が検出されたときにはその無効電力の大
きさに応じて前記出力電圧の周波数を上げるように制御
するから、適正な位相角要素が含まれる無効電力により
周波数制御を適正に行なうことができるようになり、も
って、並列運転を行なうような場合に装置相互間の出力
電流バランスが常に均等となる。
【００１７】請求項５の発明は、請求項１、３、４のい
ずれかの発明において、有効電力検出手段が、出力電圧
の少なくとも半サイクルの期間で有効電力を検出するよ
うになっているところに特徴を有する。これによると、
有効電力検出を短い時間で行なうことができてその後の
周波数制御を迅速に行なうことができるようになる。
ずれかの発明において、有効電力検出手段が、出力電圧
の少なくとも半サイクルの期間で有効電力を検出するよ
うになっているところに特徴を有する。これによると、
有効電力検出を短い時間で行なうことができてその後の
周波数制御を迅速に行なうことができるようになる。
【００１８】請求項６の発明は、直流電源回路と、スイ
ッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰＷＭ
信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力する
複数台並列接続されたインバータ回路と、前記高周波電
圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフィルタ回路
と、ＰＷＭ信号を作成するための基準交流電圧を電気角
９０°進ませた交流電圧と出力電流検出値とにより無効
電力を算出する無効電力算出手段と、前記算出された無
効電力が進み位相か遅れ位相かを検出する無効電力位相
検出手段と、この無効電力位相検出手段において進み位
相の無効電力が検出されたときにはその無効電力の大き
さに応じて前記出力電圧の周波数を下げ、遅れ位相の無
効電力が検出されたときにはその無効電力の大きさに応
じて前記出力電圧の周波数を上げるように制御する制御
手段とを含んで構成される。
ッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰＷＭ
信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力する
複数台並列接続されたインバータ回路と、前記高周波電
圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフィルタ回路
と、ＰＷＭ信号を作成するための基準交流電圧を電気角
９０°進ませた交流電圧と出力電流検出値とにより無効
電力を算出する無効電力算出手段と、前記算出された無
効電力が進み位相か遅れ位相かを検出する無効電力位相
検出手段と、この無効電力位相検出手段において進み位
相の無効電力が検出されたときにはその無効電力の大き
さに応じて前記出力電圧の周波数を下げ、遅れ位相の無
効電力が検出されたときにはその無効電力の大きさに応
じて前記出力電圧の周波数を上げるように制御する制御
手段とを含んで構成される。
【００１９】有効電力と無効電力とは電気角で９０°ず
れた状態にある。しかして請求項６の発明は、ＰＷＭ信
号を作成するための基準交流電圧を電気角９０°進ませ
た交流電圧と出力電流検出値とにより無効電力を算出す
る無効電力算出手段を備えているから、直接的に無効電
力を算出できるようになる。
れた状態にある。しかして請求項６の発明は、ＰＷＭ信
号を作成するための基準交流電圧を電気角９０°進ませ
た交流電圧と出力電流検出値とにより無効電力を算出す
る無効電力算出手段を備えているから、直接的に無効電
力を算出できるようになる。
【００２０】請求項７の発明は、直流電源回路と、スイ
ッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰＷＭ
信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力する
複数台並列接続されたインバータ回路と、前記高周波電
圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフィルタ回路
と、前記交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手
段と、検出された有効電力が負の有効電力であるときに
出力電圧を上げるように制御する制御手段とを含んで構
成される。
ッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰＷＭ
信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力する
複数台並列接続されたインバータ回路と、前記高周波電
圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフィルタ回路
と、前記交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手
段と、検出された有効電力が負の有効電力であるときに
出力電圧を上げるように制御する制御手段とを含んで構
成される。
【００２１】この請求項７の発明は、次の点に着目して
なされている。すなわち、請求項３または４の発明は、
装置相互間で一方の装置に比較的小さな横流電流が流れ
込む場合に、これを解消するのに好適する。通常はそれ
ほど大きな横流電流は発生しない。しかし万一多大な横
流電流が発生すると、インバータ回路のスイッチング素
子が破損するおそれがあるから、早めに横流電流を解消
した方がよい。しかるに請求項７の発明においては、多
大な横流電流が流れ込むことを、有効電力が負であるこ
とをもって判定して出力電圧を上げるように制御するよ
うにしたから、位相角や、位相の遅れ・進みを検出する
のを待たずに迅速に、多大な横流電流の流れ込みを防止
できるようになる。この結果、インバータ回路のスイッ
チング素子等の破損を有効に防止できる。この場合、検
出された有効電力が負の有効電力であるときには出力電
圧の周波数を上げるように制御するようにしても良い
（請求項８の発明）。請求項９においては、請求項１な
いし４のいずれかの発明において、インバータ回路の主
回路電圧が上昇したときに出力電圧の周波数を上げるよ
うに補助制御手段を設けたところに特徴を有する。横流
電流が流れ込んでいる場合には、インバータ主回路電圧
も上昇する。請求項９においては、このインバータ主回
路電圧に応じて出力電圧の周波数を上げるようにしてい
るから、並列運転の場合において装置相互間の出力電流
バランスの均等化をさらに迅速に行なうことができるよ
うになる。
なされている。すなわち、請求項３または４の発明は、
装置相互間で一方の装置に比較的小さな横流電流が流れ
込む場合に、これを解消するのに好適する。通常はそれ
ほど大きな横流電流は発生しない。しかし万一多大な横
流電流が発生すると、インバータ回路のスイッチング素
子が破損するおそれがあるから、早めに横流電流を解消
した方がよい。しかるに請求項７の発明においては、多
大な横流電流が流れ込むことを、有効電力が負であるこ
とをもって判定して出力電圧を上げるように制御するよ
うにしたから、位相角や、位相の遅れ・進みを検出する
のを待たずに迅速に、多大な横流電流の流れ込みを防止
できるようになる。この結果、インバータ回路のスイッ
チング素子等の破損を有効に防止できる。この場合、検
出された有効電力が負の有効電力であるときには出力電
圧の周波数を上げるように制御するようにしても良い
（請求項８の発明）。請求項９においては、請求項１な
いし４のいずれかの発明において、インバータ回路の主
回路電圧が上昇したときに出力電圧の周波数を上げるよ
うに補助制御手段を設けたところに特徴を有する。横流
電流が流れ込んでいる場合には、インバータ主回路電圧
も上昇する。請求項９においては、このインバータ主回
路電圧に応じて出力電圧の周波数を上げるようにしてい
るから、並列運転の場合において装置相互間の出力電流
バランスの均等化をさらに迅速に行なうことができるよ
うになる。
【００２２】請求項１０の発明は、請求項１ないし４の
いずれかの発明において、ＰＷＭ信号作成のためのＰＷ
Ｍ制御信号に対して過電流防止のためのピークリミッタ
を行なうピークリミッタ回路を備えると共に、このピー
クリミッタ回路にその出力を安定させるための積分回路
を設けたところに特徴を有する。この請求項１０の発明
においては、過電流防止を図り得ると共に発振現象の発
生を防止できるようになる。
いずれかの発明において、ＰＷＭ信号作成のためのＰＷ
Ｍ制御信号に対して過電流防止のためのピークリミッタ
を行なうピークリミッタ回路を備えると共に、このピー
クリミッタ回路にその出力を安定させるための積分回路
を設けたところに特徴を有する。この請求項１０の発明
においては、過電流防止を図り得ると共に発振現象の発
生を防止できるようになる。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、本発明のインバータ装置を
携帯用交流電源装置に適用した第１の実施例（請求項
１、５、１０の発明に対応）について図１ないし図１０
を参照しながら説明する。まず、図１においては、例え
ば１００Ｖ・５０Ｈｚあるいは６０Ｈｚの交流電源を発
生する携帯用交流電源装置２１の電気的構成を示してい
る。この携帯用交流電源装置２１は、図示しないエンジ
ンにより駆動される三相の交流発電機２２と、その後段
に接続される単相のインバータユニット２３とから構成
されている。
携帯用交流電源装置に適用した第１の実施例（請求項
１、５、１０の発明に対応）について図１ないし図１０
を参照しながら説明する。まず、図１においては、例え
ば１００Ｖ・５０Ｈｚあるいは６０Ｈｚの交流電源を発
生する携帯用交流電源装置２１の電気的構成を示してい
る。この携帯用交流電源装置２１は、図示しないエンジ
ンにより駆動される三相の交流発電機２２と、その後段
に接続される単相のインバータユニット２３とから構成
されている。
【００２４】交流発電機２２は、回転子と電機子（何れ
も図示せず）とに加え、エンジンへの燃料（ガソリン）
供給量を制御してエンジンの回転速度を制御するための
ステッピングモータ２４を備えている。電機子には、Ｙ
結線された主巻線２５ｕ、２５ｖ、２５ｗと補助巻線２
６とが巻装されており、主巻線端子２７ｕ、２７ｖ、２
７ｗと補助巻線端子２８ａ、２８ｂは、それぞれインバ
ータユニット２３の入力端子２９ｕ、２９ｖ、２９ｗと
入力端子３０ａ、３０ｂに接続されている。
も図示せず）とに加え、エンジンへの燃料（ガソリン）
供給量を制御してエンジンの回転速度を制御するための
ステッピングモータ２４を備えている。電機子には、Ｙ
結線された主巻線２５ｕ、２５ｖ、２５ｗと補助巻線２
６とが巻装されており、主巻線端子２７ｕ、２７ｖ、２
７ｗと補助巻線端子２８ａ、２８ｂは、それぞれインバ
ータユニット２３の入力端子２９ｕ、２９ｖ、２９ｗと
入力端子３０ａ、３０ｂに接続されている。
【００２５】一方、インバータユニット２３は、以下の
ように構成されている。すなわち、入力端子２９ｕ、２
９ｖ、２９ｗと直流電源線３１、３２との間には整流回
路３３が接続されている。直流電源線３１と３２の間に
は平滑用のコンデンサ３４が接続され、直流電源線３
１、３２と出力端子３５、３６との間にはインバータ回
路３７とフィルタ回路３８とが縦続接続されている。な
お、整流回路３３が、本発明における直流電源回路に相
当する。
ように構成されている。すなわち、入力端子２９ｕ、２
９ｖ、２９ｗと直流電源線３１、３２との間には整流回
路３３が接続されている。直流電源線３１と３２の間に
は平滑用のコンデンサ３４が接続され、直流電源線３
１、３２と出力端子３５、３６との間にはインバータ回
路３７とフィルタ回路３８とが縦続接続されている。な
お、整流回路３３が、本発明における直流電源回路に相
当する。
【００２６】整流回路３３は、サイリスタ３９〜４１と
ダイオード４２〜４４とがいわゆる三相混合ブリッジの
形態に接続された構成を備えており、インバータ回路３
７は、トランジスタ４５〜４８（スイッチング素子に相
当）と還流ダイオード４９〜５２とがいわゆるフルブリ
ッジの形態に接続された構成を備えている。
ダイオード４２〜４４とがいわゆる三相混合ブリッジの
形態に接続された構成を備えており、インバータ回路３
７は、トランジスタ４５〜４８（スイッチング素子に相
当）と還流ダイオード４９〜５２とがいわゆるフルブリ
ッジの形態に接続された構成を備えている。
【００２７】フィルタ回路３８は、インバータ回路３７
の出力端子５３とインバータユニット２３の出力端子３
５との間に介在するリアクトル５５と、インバータユニ
ット２３の出力端子３５と３６との間に接続されたコン
デンサ５６とから構成されている。インバータ回路３７
の出力端子５４は、インバータユニット２３の出力端子
３６に直接接続されており、その出力端子５４からフィ
ルタ回路３８に至る電流経路には出力電流を検出するた
めの変流器５７が設けられている。上記インバータユニ
ット２３の出力端子３５および３６は、この交流電源装
置２１が複数台並列運転されるときには、並列接続され
るものであり、つまり、インバータ装置３７が複数台で
並列接続されるものである。
の出力端子５３とインバータユニット２３の出力端子３
５との間に介在するリアクトル５５と、インバータユニ
ット２３の出力端子３５と３６との間に接続されたコン
デンサ５６とから構成されている。インバータ回路３７
の出力端子５４は、インバータユニット２３の出力端子
３６に直接接続されており、その出力端子５４からフィ
ルタ回路３８に至る電流経路には出力電流を検出するた
めの変流器５７が設けられている。上記インバータユニ
ット２３の出力端子３５および３６は、この交流電源装
置２１が複数台並列運転されるときには、並列接続され
るものであり、つまり、インバータ装置３７が複数台で
並列接続されるものである。
【００２８】さらに、インバータユニット２３は、制御
電源回路５８、制御回路５９および駆動回路６０を備え
ている。このうち制御電源回路５８は、入力端子３０
ａ、３０ｂを介して補助巻線２６に誘起される交流電圧
を入力し、それを整流平滑して制御回路５９が動作する
ための制御用直流電圧（例えば５Ｖ、±１５Ｖ）を生成
するようになっている。なお、補助巻線２６に誘起され
る交流電圧は、エンジンの回転数を検出するために、制
御回路５９にも入力されている。
電源回路５８、制御回路５９および駆動回路６０を備え
ている。このうち制御電源回路５８は、入力端子３０
ａ、３０ｂを介して補助巻線２６に誘起される交流電圧
を入力し、それを整流平滑して制御回路５９が動作する
ための制御用直流電圧（例えば５Ｖ、±１５Ｖ）を生成
するようになっている。なお、補助巻線２６に誘起され
る交流電圧は、エンジンの回転数を検出するために、制
御回路５９にも入力されている。
【００２９】制御回路５９は、マイクロコンピュータ６
１（以下、マイコン６１と称す）、直流電圧検出回路６
２、出力電圧検出回路６３、出力電流検出回路６４およ
びＰＷＭ回路６５から構成されている。マイコン６１
は、具体的には図示しないがＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、
入出力ポート、Ａ／Ｄコンバータ、タイマ回路、発振回
路や、Ｄ／Ａコンバータが、ワンチップＩＣ化された構
成を有している。
１（以下、マイコン６１と称す）、直流電圧検出回路６
２、出力電圧検出回路６３、出力電流検出回路６４およ
びＰＷＭ回路６５から構成されている。マイコン６１
は、具体的には図示しないがＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、
入出力ポート、Ａ／Ｄコンバータ、タイマ回路、発振回
路や、Ｄ／Ａコンバータが、ワンチップＩＣ化された構
成を有している。
【００３０】直流電圧検出回路６２は、直流電源線３１
と３２との間の直流電圧Ｖｄｃを検出してその検出直流
電圧を直流電圧検出信号としてマイコン６１に出力する
ようになっている。この場合マイコン６１は、この直流
電圧検出信号をで読み込んで、前記直流電圧Ｖｄｃが１
８０Ｖを超えるとサイリスタ３９〜４１をオフし、１８
０Ｖ以下となるとオンするようになっている。
と３２との間の直流電圧Ｖｄｃを検出してその検出直流
電圧を直流電圧検出信号としてマイコン６１に出力する
ようになっている。この場合マイコン６１は、この直流
電圧検出信号をで読み込んで、前記直流電圧Ｖｄｃが１
８０Ｖを超えるとサイリスタ３９〜４１をオフし、１８
０Ｖ以下となるとオンするようになっている。
【００３１】出力電圧検出回路６３は、インバータ回路
３７の出力端子５３と５４の間の電圧を分圧する分圧回
路と、その分圧された矩形波状の電圧から搬送波成分を
除去するためのフィルタ（何れも図示せず）とを備えて
構成されており、その出力電圧検出信号Ｖｓをマイコン
６１およびＰＷＭ回路６５に出力するようになってい
る。
３７の出力端子５３と５４の間の電圧を分圧する分圧回
路と、その分圧された矩形波状の電圧から搬送波成分を
除去するためのフィルタ（何れも図示せず）とを備えて
構成されており、その出力電圧検出信号Ｖｓをマイコン
６１およびＰＷＭ回路６５に出力するようになってい
る。
【００３２】また、出力電流検出回路６４は、変流器５
７により検出された出力電流を所定の電圧レベルに変換
し、その出力電流検出信号Ｉｓを出力電流検出信号とし
てマイコン６１およびＰＷＭ回路６５に出力するように
構成されている。ＰＷＭ回路６５は、ＰＷＭ制御を実行
してトランジスタ４５〜４８に対する駆動信号Ｇ１〜Ｇ
４を生成するものである。駆動信号Ｇ１〜Ｇ４は、それ
ぞれ駆動回路６０を介してトランジスタ４５〜４８のベ
ースに与えられるようになっている。
７により検出された出力電流を所定の電圧レベルに変換
し、その出力電流検出信号Ｉｓを出力電流検出信号とし
てマイコン６１およびＰＷＭ回路６５に出力するように
構成されている。ＰＷＭ回路６５は、ＰＷＭ制御を実行
してトランジスタ４５〜４８に対する駆動信号Ｇ１〜Ｇ
４を生成するものである。駆動信号Ｇ１〜Ｇ４は、それ
ぞれ駆動回路６０を介してトランジスタ４５〜４８のベ
ースに与えられるようになっている。
【００３３】マイコン６１には、図示しないスイッチ入
力部からのスイッチ入力により出力周波数を５０Ｈｚ・
６０Ｈｚのいずれかに設定できるようになっており、例
えば５０Ｈｚ（１００Ｖ）の交流電源を発生すべきとき
には、設定された出力周波数と同じ周波数の交流基準電
圧たる正弦波基準信号Ｖsin をＰＷＭ回路６５に与える
ようになっている。このＰＷＭ回路６５において、上記
正弦波基準信号Ｖsinは図２に示す誤差増幅回路６６に
入力されている。この誤差増幅回路６６には、別の入力
として前記出力電圧検出回路６３の出力電圧検出信号Ｖ
ｓが与えられるようになっている。この誤差増幅回路６
３は、減算増幅してＰＷＭ制御信号Ｖsin ′を出力する
もので、出力電圧検出信号Ｖｓが設定電圧・周波数相当
となるように調整されるようになっており、つまり出力
電圧帰還制御がなされるようになっている。さらに、後
述するが、この正弦波基準信号Ｖsin は、出力有効電力
の算出にも用いられるようになっている。
力部からのスイッチ入力により出力周波数を５０Ｈｚ・
６０Ｈｚのいずれかに設定できるようになっており、例
えば５０Ｈｚ（１００Ｖ）の交流電源を発生すべきとき
には、設定された出力周波数と同じ周波数の交流基準電
圧たる正弦波基準信号Ｖsin をＰＷＭ回路６５に与える
ようになっている。このＰＷＭ回路６５において、上記
正弦波基準信号Ｖsinは図２に示す誤差増幅回路６６に
入力されている。この誤差増幅回路６６には、別の入力
として前記出力電圧検出回路６３の出力電圧検出信号Ｖ
ｓが与えられるようになっている。この誤差増幅回路６
３は、減算増幅してＰＷＭ制御信号Ｖsin ′を出力する
もので、出力電圧検出信号Ｖｓが設定電圧・周波数相当
となるように調整されるようになっており、つまり出力
電圧帰還制御がなされるようになっている。さらに、後
述するが、この正弦波基準信号Ｖsin は、出力有効電力
の算出にも用いられるようになっている。
【００３４】また、ＰＷＭ回路６５には、その内部構成
の一部を示す図２に示すように、ピークリミッタ回路６
７が設けられており、これはオペアンプ６８と積分回路
６９とを備えて構成されており、上記オペアンプ６８に
は、出力電流検出回路６４の出力電流検出信号Ｉｓが与
えられると共に、ピーク電流基準信号Ｉｋが与えられ、
出力電流検出信号Ｉｓが過電流相当であると、ピーク電
流基準信号Ｉｋを超える部分についてオンするようにな
っている。前記ピーク電流基準信号Ｉｋにはヒステリシ
スにより信号レベル「＋Ｉｋ」と「−Ｉｋ」（図３
（ａ）参照）とが含まれる。このとき、積分回路６９に
よって帰還がかけられていることから、ＰＷＭ制御信号
Ｖsin ′は、図３（ｃ）に示すようにピーク部分がほぼ
フラットにカットされた波形となる。なお、この積分回
路６９が無い場合には、ピークリミッタ回路６７の上記
ＰＷＭ制御信号Ｖsin ′が瞬時に立ち下がりおよび立ち
上がるから回路が発振するおそれがあるが、本実施例で
は、そのようなことはない。上記ＰＷＭ制御信号Ｖsin
′は過電流が発生していないときには、図３（ｃ）破
線で示すように、正弦波波形をなしている。
の一部を示す図２に示すように、ピークリミッタ回路６
７が設けられており、これはオペアンプ６８と積分回路
６９とを備えて構成されており、上記オペアンプ６８に
は、出力電流検出回路６４の出力電流検出信号Ｉｓが与
えられると共に、ピーク電流基準信号Ｉｋが与えられ、
出力電流検出信号Ｉｓが過電流相当であると、ピーク電
流基準信号Ｉｋを超える部分についてオンするようにな
っている。前記ピーク電流基準信号Ｉｋにはヒステリシ
スにより信号レベル「＋Ｉｋ」と「−Ｉｋ」（図３
（ａ）参照）とが含まれる。このとき、積分回路６９に
よって帰還がかけられていることから、ＰＷＭ制御信号
Ｖsin ′は、図３（ｃ）に示すようにピーク部分がほぼ
フラットにカットされた波形となる。なお、この積分回
路６９が無い場合には、ピークリミッタ回路６７の上記
ＰＷＭ制御信号Ｖsin ′が瞬時に立ち下がりおよび立ち
上がるから回路が発振するおそれがあるが、本実施例で
は、そのようなことはない。上記ＰＷＭ制御信号Ｖsin
′は過電流が発生していないときには、図３（ｃ）破
線で示すように、正弦波波形をなしている。
【００３５】ＰＷＭ回路６５は、図４（ａ）に示すよう
に、上記ＰＷＭ制御信号Ｖsin ′と例えば１６ｋＨｚの
三角波からなる搬送波周波数信号Ｓｃ（図面では便宜上
周波数を極端に落とした波形としている）とをコンパレ
ータ７０により比較して、同図（ｂ）に示す矩形波状の
高周波電圧Ｖｏ（実効的にみて１００Ｖ・５０Ｈｚある
いは６０Ｈｚ）を得るように駆動信号Ｇ１〜Ｇ４を生成
する。このようにして生成された高周波電圧Ｖｏはフィ
ルタ回路３８によって高周波成分が除去されて、同図
（ｃ）に示すように、例えば１００Ｖ・５０Ｈｚあるい
は６０Ｈｚの交流出力Ｖｏａｃが形成される。なお、図
４（ｃ）のＰＷＭ制御信号Ｖsin ′は過電流がないとき
の状態を示している。
に、上記ＰＷＭ制御信号Ｖsin ′と例えば１６ｋＨｚの
三角波からなる搬送波周波数信号Ｓｃ（図面では便宜上
周波数を極端に落とした波形としている）とをコンパレ
ータ７０により比較して、同図（ｂ）に示す矩形波状の
高周波電圧Ｖｏ（実効的にみて１００Ｖ・５０Ｈｚある
いは６０Ｈｚ）を得るように駆動信号Ｇ１〜Ｇ４を生成
する。このようにして生成された高周波電圧Ｖｏはフィ
ルタ回路３８によって高周波成分が除去されて、同図
（ｃ）に示すように、例えば１００Ｖ・５０Ｈｚあるい
は６０Ｈｚの交流出力Ｖｏａｃが形成される。なお、図
４（ｃ）のＰＷＭ制御信号Ｖsin ′は過電流がないとき
の状態を示している。
【００３６】さて、マイコン６１は、有効電力検出手
段、位相角検出手段、位相検出手段および制御手段とし
て機能するものであり、以下、これらの機能を作用と共
に説明する。マイコン６１は、運転が開始されると図５
に示す制御フローチャートに従って出力周波数を制御す
るようになっている。すなわち、ステップＱ１では出力
電圧Ｖｏの１サイクルの最初のゼロクロス（図６参照、
タイミングｔ０）を検出する。この場合、マイコン６１
は、正弦波基準信号Ｖsin と出力電圧Ｖｏの実効的ゼロ
クロスは理想的には一致することから、この正弦波基準
信号Ｖsin の１サイクルの最初（プラス側に変化するタ
イミング）のゼロクロスのタイミングｔ０を判別する。
そしてステップＱ２では、電流の瞬時値Ｉｓ（１）が正
か負かを検出する。つまり、電流が電圧に対して進み位
相か遅れ位相かを検出し、もって、後述の位相角θが進
み位相か遅れ位相かを検出する。
段、位相角検出手段、位相検出手段および制御手段とし
て機能するものであり、以下、これらの機能を作用と共
に説明する。マイコン６１は、運転が開始されると図５
に示す制御フローチャートに従って出力周波数を制御す
るようになっている。すなわち、ステップＱ１では出力
電圧Ｖｏの１サイクルの最初のゼロクロス（図６参照、
タイミングｔ０）を検出する。この場合、マイコン６１
は、正弦波基準信号Ｖsin と出力電圧Ｖｏの実効的ゼロ
クロスは理想的には一致することから、この正弦波基準
信号Ｖsin の１サイクルの最初（プラス側に変化するタ
イミング）のゼロクロスのタイミングｔ０を判別する。
そしてステップＱ２では、電流の瞬時値Ｉｓ（１）が正
か負かを検出する。つまり、電流が電圧に対して進み位
相か遅れ位相かを検出し、もって、後述の位相角θが進
み位相か遅れ位相かを検出する。
【００３７】この後、１／２サイクルについて６回（時
間的に等間隔）のタイミングで検出出力電流信号Ｉｓか
ら瞬時値Ｉｓ（ｎ）（ｎは１〜６）を検出する（ステッ
プＱ３）。そして、ステップＱ４では瞬時有効電力Ｐ
（ｎ）を算出する。すなわち、図６における各検出機会
（１）〜（６）における電流の瞬時値Ｉｓ（ｎ）と正弦
波基準信号Ｖsin （ｎ）（これは予め判っている）との
積を求め、そして、これを記憶する。次のステップＱ５
では、瞬時値Ｉ（ｎ）の２乗を求め、記憶する。６回が
終了すると（ステップＱ６の「ＹＥＳ」）、ステップＱ
７に移行して、有効電力Ｐを算出する（検出する）。こ
の場合、有効電力Ｐは、Ｐ＝Ｐ（１）＋…Ｐ（６） で
求められる。
間的に等間隔）のタイミングで検出出力電流信号Ｉｓか
ら瞬時値Ｉｓ（ｎ）（ｎは１〜６）を検出する（ステッ
プＱ３）。そして、ステップＱ４では瞬時有効電力Ｐ
（ｎ）を算出する。すなわち、図６における各検出機会
（１）〜（６）における電流の瞬時値Ｉｓ（ｎ）と正弦
波基準信号Ｖsin （ｎ）（これは予め判っている）との
積を求め、そして、これを記憶する。次のステップＱ５
では、瞬時値Ｉ（ｎ）の２乗を求め、記憶する。６回が
終了すると（ステップＱ６の「ＹＥＳ」）、ステップＱ
７に移行して、有効電力Ｐを算出する（検出する）。こ
の場合、有効電力Ｐは、Ｐ＝Ｐ（１）＋…Ｐ（６） で
求められる。
【００３８】次にステップＱ８に移行して、電流実効値
Ｉを求める。この電流実効値ＩはＩ＝（（Ｉｓ（１）２
＋…Ｉｓ（６）２）／６）１／２ で求められる。次の
ステップＱ９では、位相角θを求める。すなわち、皮相
電力Ｉ×Ｅと有効電力Ｐとの関係はＰ＝（Ｉ×Ｅ）cos
θ であるから（θは位相角）、cos θ＝Ｐ／（Ｉ×
Ｅ）となり、このcos θから位相角θを割り出す。
Ｉを求める。この電流実効値ＩはＩ＝（（Ｉｓ（１）２
＋…Ｉｓ（６）２）／６）１／２ で求められる。次の
ステップＱ９では、位相角θを求める。すなわち、皮相
電力Ｉ×Ｅと有効電力Ｐとの関係はＰ＝（Ｉ×Ｅ）cos
θ であるから（θは位相角）、cos θ＝Ｐ／（Ｉ×
Ｅ）となり、このcos θから位相角θを割り出す。
【００３９】この場合、上記ステップＱ２において、正
が検出されていると、この位相角θは進み位相であるこ
とが検出され、また負が検出されていると、位相角θが
遅れ位相であることが検出されている。
が検出されていると、この位相角θは進み位相であるこ
とが検出され、また負が検出されていると、位相角θが
遅れ位相であることが検出されている。
【００４０】次のステップＱ１０では、この位相角θ
と、その進みあるいは遅れ位相により出力周波数を設定
する。この設定は、図７に示すデータテーブルに基づい
て行なう。すなわち、位相角θが進み位相であるときに
は、その位相角θの大きさに応じて周波数を小さくする
方向に設定し、位相角θが遅れ位相であるときには、そ
の位相角θの大きさに応じて周波数を大きくする方向に
設定するようにしている。例えば位相角θが０°で５
０．０Ｈｚを基準とし、位相角θが９０度となると５
０．１Ｈｚとし、その間をリニアに設定する。
と、その進みあるいは遅れ位相により出力周波数を設定
する。この設定は、図７に示すデータテーブルに基づい
て行なう。すなわち、位相角θが進み位相であるときに
は、その位相角θの大きさに応じて周波数を小さくする
方向に設定し、位相角θが遅れ位相であるときには、そ
の位相角θの大きさに応じて周波数を大きくする方向に
設定するようにしている。例えば位相角θが０°で５
０．０Ｈｚを基準とし、位相角θが９０度となると５
０．１Ｈｚとし、その間をリニアに設定する。
【００４１】さらに、マイコン６１は、既述したよう
に、サイリスタ３９〜タ４１のオンオフ制御とは関係な
く、直流電圧Ｖｄｃを検出して出力電圧を調整する出力
電圧制御機能を有している。すなわち、図８のフローチ
ャートのステップＲ１、ステップＲ２およびステップＲ
３に示すように、上記Ｖｄｃが１８０Ｖ以上となると出
力電圧を上げるように制御する。すなわち、前記正弦波
基準信号Ｖsin の振幅を大きくして出力電圧を大きくす
るように制御する。例えば、１８０Ｖから１Ｖ上がる
と、出力周波数を０．０１Ｈｚ上げるように制御する。
に、サイリスタ３９〜タ４１のオンオフ制御とは関係な
く、直流電圧Ｖｄｃを検出して出力電圧を調整する出力
電圧制御機能を有している。すなわち、図８のフローチ
ャートのステップＲ１、ステップＲ２およびステップＲ
３に示すように、上記Ｖｄｃが１８０Ｖ以上となると出
力電圧を上げるように制御する。すなわち、前記正弦波
基準信号Ｖsin の振幅を大きくして出力電圧を大きくす
るように制御する。例えば、１８０Ｖから１Ｖ上がる
と、出力周波数を０．０１Ｈｚ上げるように制御する。
【００４２】このような携帯用交流発電装置２１を並列
接続して負荷Ｆに電源を与える場合について述べる。図
９において、例えば２台の携帯用交流発電装置うち一方
を携帯用交流発電装置２１Ａとし、他方を携帯用交流発
電装置２１Ｂとする。いま、何らかの原因（例えば負荷
変動）で一方の交流発電装置２１Ａの出力周波数が、瞬
時的に例えば４９．９６Ｈｚとなった場合、他方の交流
発電装置２１Ｂから一方の交流発電装置２１Ａへ横流電
流が流れる。また、図１０に示すように交流発電装置２
１Ｂの出力電圧が交流発電装置２１Ａの出力電圧より高
い場合も交流発電装置２１Ｂから交流発電装置２１Ａへ
横流電流が流れる。
接続して負荷Ｆに電源を与える場合について述べる。図
９において、例えば２台の携帯用交流発電装置うち一方
を携帯用交流発電装置２１Ａとし、他方を携帯用交流発
電装置２１Ｂとする。いま、何らかの原因（例えば負荷
変動）で一方の交流発電装置２１Ａの出力周波数が、瞬
時的に例えば４９．９６Ｈｚとなった場合、他方の交流
発電装置２１Ｂから一方の交流発電装置２１Ａへ横流電
流が流れる。また、図１０に示すように交流発電装置２
１Ｂの出力電圧が交流発電装置２１Ａの出力電圧より高
い場合も交流発電装置２１Ｂから交流発電装置２１Ａへ
横流電流が流れる。
【００４３】この場合交流発電装置２１Ｂでは、電圧に
対して電流の位相が遅れるようになる（遅れ位相の位相
角となる）。逆に交流発電装置２１Ａには、電圧に対し
て電流が進むようになる（進み位相の位相角となる）。
ここで、本実施例においては、遅れ位相の位相角となる
と、出力周波数を上げるように制御し、進み位相の位相
角となると、出力周波数を下げるように制御する。する
と、交流発電装置２１Ａではさらに出力周波数が下が
り、そして、交流発電装置２１Ｂではさらに出力周波数
が上がる。この結果、交流発電装置２１Ｂから交流発電
装置２１Ａへ電力供給が発生する。これにより、交流発
電装置２１Ａのインバータ回路３７の主回路電圧である
電圧Ｖｄｃが上昇する。すると、交流発電装置２１Ａ
は、出力電圧を上げるように制御する。この結果、この
交流発電装置２１Ａへの横流電流の流れ込みが減少し、
この結果、両電源装置２１Ａおよび２１Ｂ間での横流電
流が解消される。このように有効電力の検出結果が最大
となるように制御される。
対して電流の位相が遅れるようになる（遅れ位相の位相
角となる）。逆に交流発電装置２１Ａには、電圧に対し
て電流が進むようになる（進み位相の位相角となる）。
ここで、本実施例においては、遅れ位相の位相角となる
と、出力周波数を上げるように制御し、進み位相の位相
角となると、出力周波数を下げるように制御する。する
と、交流発電装置２１Ａではさらに出力周波数が下が
り、そして、交流発電装置２１Ｂではさらに出力周波数
が上がる。この結果、交流発電装置２１Ｂから交流発電
装置２１Ａへ電力供給が発生する。これにより、交流発
電装置２１Ａのインバータ回路３７の主回路電圧である
電圧Ｖｄｃが上昇する。すると、交流発電装置２１Ａ
は、出力電圧を上げるように制御する。この結果、この
交流発電装置２１Ａへの横流電流の流れ込みが減少し、
この結果、両電源装置２１Ａおよび２１Ｂ間での横流電
流が解消される。このように有効電力の検出結果が最大
となるように制御される。
【００４４】この場合、本実施例によれば、出力電圧と
出力電流との位相角θ要素が含まれる有効電力Ｐを検出
し、そして、検出された有効電力Ｐに基づいて位相角θ
を算出するから、出力電流あるいは出力電流検知手段た
る出力電流検出回路６４の検出信号Ｉｓに波形歪みがあ
るような場合でもほぼ正確な位相角θを検出することが
できるようになる。つまり位相角θの検出精度の向上を
図ることができる。
出力電流との位相角θ要素が含まれる有効電力Ｐを検出
し、そして、検出された有効電力Ｐに基づいて位相角θ
を算出するから、出力電流あるいは出力電流検知手段た
る出力電流検出回路６４の検出信号Ｉｓに波形歪みがあ
るような場合でもほぼ正確な位相角θを検出することが
できるようになる。つまり位相角θの検出精度の向上を
図ることができる。
【００４５】従って、前記出力電圧の周波数制御を、検
出精度の高い位相角に基づいて周波数制御を適正に行な
うことができるようになり、並列運転を行なうような場
合に装置相互間の出力電流バランスが常に均等となる。
出精度の高い位相角に基づいて周波数制御を適正に行な
うことができるようになり、並列運転を行なうような場
合に装置相互間の出力電流バランスが常に均等となる。
【００４６】特に本実施例によれば、有効電力を検出す
るについて、交流電圧の半サイクルの期間で有効電力を
検出するようにしたから、有効電力検出を短い時間で行
なうことができてその後の周波数制御を迅速に行なうこ
とができる。ただし、交流電圧の１サイクルで有効電力
を検出するようにしてもよい。
るについて、交流電圧の半サイクルの期間で有効電力を
検出するようにしたから、有効電力検出を短い時間で行
なうことができてその後の周波数制御を迅速に行なうこ
とができる。ただし、交流電圧の１サイクルで有効電力
を検出するようにしてもよい。
【００４７】次に図１１および図１２は本発明の第２の
実施例（請求項１、４の発明に対応）を示しており、こ
の実施例において、無効電力の大きさと、該無効電力の
進み位相・遅れ位相とに応じて出力周波数を設定するよ
うにした点が第１の実施例と異なる。すなわち、図１１
のフローチャートにおいてステップＳ１〜ステップＳ８
は、図５のステップＱ１〜ステップＱ８と同じである。
ステップＳ９では、cos θを求め、ステップＳ１０で
は、このcos θからsin θを求めると共に、無効電力を
算出している（無効電力算出手段）。なお、この無効電
力が進み位相か遅れ位相かは、ステップＳ２（無効電力
位相検出手段）で判定結果で判る。電流の瞬時値Ｉ
（１）が正のときは進み位相で、負正のときは遅れ位相
である。
実施例（請求項１、４の発明に対応）を示しており、こ
の実施例において、無効電力の大きさと、該無効電力の
進み位相・遅れ位相とに応じて出力周波数を設定するよ
うにした点が第１の実施例と異なる。すなわち、図１１
のフローチャートにおいてステップＳ１〜ステップＳ８
は、図５のステップＱ１〜ステップＱ８と同じである。
ステップＳ９では、cos θを求め、ステップＳ１０で
は、このcos θからsin θを求めると共に、無効電力を
算出している（無効電力算出手段）。なお、この無効電
力が進み位相か遅れ位相かは、ステップＳ２（無効電力
位相検出手段）で判定結果で判る。電流の瞬時値Ｉ
（１）が正のときは進み位相で、負正のときは遅れ位相
である。
【００４８】ステップＳ１１では、図１２のデータテー
ブルを参照して、上記無効電力の大きさと位相とから周
波数を設定する。一例を上げると、進み位相の無効電力
が−２８００Ｗのとき（これは位相角θでいうと−９０
°に相当）には、４９．９Ｈｚに相当する。この実施例
においても第１の実施例と同様の効果を得ることができ
る。
ブルを参照して、上記無効電力の大きさと位相とから周
波数を設定する。一例を上げると、進み位相の無効電力
が−２８００Ｗのとき（これは位相角θでいうと−９０
°に相当）には、４９．９Ｈｚに相当する。この実施例
においても第１の実施例と同様の効果を得ることができ
る。
【００４９】また、無効電力の検出のし方としては、本
発明の第３の実施例（請求項６の発明に対応）として示
す図１３のように、基準交流電圧たる正弦波基準信号Ｖ
sinを９０°位相進ませた波形の交流電圧Ｖｘを設定し
（マイコン６１が正弦波基準信号Ｖsin から９０°位相
進んだ交流電圧Ｖｘをデータとして有するようにし）、
半サイクル６回のタイミングでこのＶｘと出力電流検出
信号Ｉｓとの積を求め、これを６回分合計することで無
効電力を検出する。このようにすれば、直接的に無効電
力を求めることができる。
発明の第３の実施例（請求項６の発明に対応）として示
す図１３のように、基準交流電圧たる正弦波基準信号Ｖ
sinを９０°位相進ませた波形の交流電圧Ｖｘを設定し
（マイコン６１が正弦波基準信号Ｖsin から９０°位相
進んだ交流電圧Ｖｘをデータとして有するようにし）、
半サイクル６回のタイミングでこのＶｘと出力電流検出
信号Ｉｓとの積を求め、これを６回分合計することで無
効電力を検出する。このようにすれば、直接的に無効電
力を求めることができる。
【００５０】また、本発明の第４の実施例（請求項７の
発明に対応）を次に述べる。すなわち、第１の実施例や
第２の実施例における携帯用交流電源装置２１は、並列
運転したときに一方の装置に比較的小さな横流電流が流
れ込む場合に、これを解消するのに好適する。つまり、
比較的小さな横流電流が流れ込む場合には、図１４
（ａ）に示すように、位相としては遅れ位相も進み位相
があるものの、位相角は９０°を超えない範囲であり、
有効電力が正である。しかし横流電流が多大であると、
横流電流が入り込む装置側ではインバータ回路のスイッ
チング素子が破損するおそれがあるから、早めに横流電
流を解消した方がよい。この場合、正弦波基準信号Ｖsi
n に対する電流の位相は、図１４（ｂ）に示すように、
出力電流検出信号Ｉｓの位相が９０°以上ずれて（逆位
相となり）、有効電力は負となる。
発明に対応）を次に述べる。すなわち、第１の実施例や
第２の実施例における携帯用交流電源装置２１は、並列
運転したときに一方の装置に比較的小さな横流電流が流
れ込む場合に、これを解消するのに好適する。つまり、
比較的小さな横流電流が流れ込む場合には、図１４
（ａ）に示すように、位相としては遅れ位相も進み位相
があるものの、位相角は９０°を超えない範囲であり、
有効電力が正である。しかし横流電流が多大であると、
横流電流が入り込む装置側ではインバータ回路のスイッ
チング素子が破損するおそれがあるから、早めに横流電
流を解消した方がよい。この場合、正弦波基準信号Ｖsi
n に対する電流の位相は、図１４（ｂ）に示すように、
出力電流検出信号Ｉｓの位相が９０°以上ずれて（逆位
相となり）、有効電力は負となる。
【００５１】この点を考慮して、第４の実施例において
は、交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手段
と、検出された有効電力が負の有効電力であるときに出
力電圧を上げるように制御する制御手段を備える構成と
している。これによれば、位相角や、位相の遅れ・進み
を検出するのを待たずに迅速に、多大な横流電流の流れ
込みを防止できるようになる。この結果、インバータ回
路のスイッチング素子等の破損を有効に防止できる。
は、交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手段
と、検出された有効電力が負の有効電力であるときに出
力電圧を上げるように制御する制御手段を備える構成と
している。これによれば、位相角や、位相の遅れ・進み
を検出するのを待たずに迅速に、多大な横流電流の流れ
込みを防止できるようになる。この結果、インバータ回
路のスイッチング素子等の破損を有効に防止できる。
【００５２】この場合、検出された有効電力が負の有効
電力であるときには出力電圧の周波数を上げるように制
御するようにしても良い（請求項８の発明）。この場
合、周波数の上昇により横流電流の流れ込みを減少させ
ることができて、同様の効果を奏する。さらには、第１
の実施例または第２の実施例において、インバータ回路
３７の主回路電圧である電圧Ｖｄｃが上昇したときに、
出力電圧の周波数を上げるように補助制御手段を設ける
構成としても良い（請求項９の発明）。例えば電圧Ｖｄ
ｃが１Ｖ上がれば、出力の周波数を０．０１Ｈｚ上げる
ようにしても良い。このようにしても、並列運転の場合
において装置相互間の出力電流バランスの均等化をさら
に迅速に行なうことができるようになる。
電力であるときには出力電圧の周波数を上げるように制
御するようにしても良い（請求項８の発明）。この場
合、周波数の上昇により横流電流の流れ込みを減少させ
ることができて、同様の効果を奏する。さらには、第１
の実施例または第２の実施例において、インバータ回路
３７の主回路電圧である電圧Ｖｄｃが上昇したときに、
出力電圧の周波数を上げるように補助制御手段を設ける
構成としても良い（請求項９の発明）。例えば電圧Ｖｄ
ｃが１Ｖ上がれば、出力の周波数を０．０１Ｈｚ上げる
ようにしても良い。このようにしても、並列運転の場合
において装置相互間の出力電流バランスの均等化をさら
に迅速に行なうことができるようになる。
【００５３】
【発明の効果】本発明は以上の説明から明らかなよう
に、次の効果を得ることができる。請求項１の発明によ
れば、有効電力を最大となるように出力電圧の周波数を
可変制御するから、複数台のインバータ装置を並列運転
する際に、装置相互間の出力電流バランスを常に均等化
できる 請求項２の発明によれば、無効電力を最小となるように
出力電圧の周波数を可変制御するから、複数台のインバ
ータ装置を並列運転する際に、装置相互間の出力電流バ
ランスを常に均等化できる。請求項３の発明によれば、
有効電力を検出し、検出された有効電力に基づいて位相
角を算出するから、位相角の検出精度の向上を図ること
ができ、この検出精度の高い位相角に基づいて周波数制
御を適正に行なうことができ、もって、並列運転を行な
うような場合に装置相互間の出力電流バランスが常に均
等となる。
に、次の効果を得ることができる。請求項１の発明によ
れば、有効電力を最大となるように出力電圧の周波数を
可変制御するから、複数台のインバータ装置を並列運転
する際に、装置相互間の出力電流バランスを常に均等化
できる 請求項２の発明によれば、無効電力を最小となるように
出力電圧の周波数を可変制御するから、複数台のインバ
ータ装置を並列運転する際に、装置相互間の出力電流バ
ランスを常に均等化できる。請求項３の発明によれば、
有効電力を検出し、検出された有効電力に基づいて位相
角を算出するから、位相角の検出精度の向上を図ること
ができ、この検出精度の高い位相角に基づいて周波数制
御を適正に行なうことができ、もって、並列運転を行な
うような場合に装置相互間の出力電流バランスが常に均
等となる。
【００５４】請求項４の発明によれば、適正な位相角要
素が含まれる無効電力により周波数制御を適正に行なう
ことができるようになり、もって、並列運転を行なうよ
うな場合に装置相互間の出力電流バランスが常に均等と
なる。
素が含まれる無効電力により周波数制御を適正に行なう
ことができるようになり、もって、並列運転を行なうよ
うな場合に装置相互間の出力電流バランスが常に均等と
なる。
【００５５】請求項５の発明によれば、有効電力検出手
段が、出力電圧の少なくとも半サイクルの期間で有効電
力を検出するようになっているから、有効電力検出を短
い時間で行なうことができてその後の周波数制御を迅速
に行なうことができる。請求項６の発明によれば、ＰＷ
Ｍ信号を作成するための基準交流電圧を電気角９０°進
ませた交流電圧と出力電流検出値とにより無効電力を算
出する無効電力算出手段を備えているから、直接的に無
効電力を算出でき、制御の簡単化を図ることができる。
段が、出力電圧の少なくとも半サイクルの期間で有効電
力を検出するようになっているから、有効電力検出を短
い時間で行なうことができてその後の周波数制御を迅速
に行なうことができる。請求項６の発明によれば、ＰＷ
Ｍ信号を作成するための基準交流電圧を電気角９０°進
ませた交流電圧と出力電流検出値とにより無効電力を算
出する無効電力算出手段を備えているから、直接的に無
効電力を算出でき、制御の簡単化を図ることができる。
【００５６】請求項７の発明によれば、多大な横流電流
が流れ込むことを、有効電力が負であることをもって判
定して出力電圧を上げるように制御するようにしたか
ら、位相角や、位相の遅れ・進みを検出するのを待たず
に迅速に、多大な横流電流の流れ込みを防止できる。こ
の結果、インバータ回路のスイッチング素子等の破損を
有効に防止できる。
が流れ込むことを、有効電力が負であることをもって判
定して出力電圧を上げるように制御するようにしたか
ら、位相角や、位相の遅れ・進みを検出するのを待たず
に迅速に、多大な横流電流の流れ込みを防止できる。こ
の結果、インバータ回路のスイッチング素子等の破損を
有効に防止できる。
【００５７】請求項８の発明によれば、検出された有効
電力が負の有効電力であるときには出力電圧の周波数を
上げるように制御するようにしたから、位相角や、位相
の遅れ・進みを検出するのを待たずに迅速に、多大な横
流電流の流れ込みを防止できる。この結果、インバータ
回路のスイッチング素子等の破損を有効に防止できる。
電力が負の有効電力であるときには出力電圧の周波数を
上げるように制御するようにしたから、位相角や、位相
の遅れ・進みを検出するのを待たずに迅速に、多大な横
流電流の流れ込みを防止できる。この結果、インバータ
回路のスイッチング素子等の破損を有効に防止できる。
【００５８】請求項９の発明によれば、インバータ主回
路電圧に応じて出力電圧の周波数を上げるようにしてい
るから、並列運転の場合において装置相互間の出力電流
バランスの均等化をさらに迅速に行なうことができる。
請求項１０の発明によれば、過電流防止を図り得ると共
に発振現象の発生を防止できる。
路電圧に応じて出力電圧の周波数を上げるようにしてい
るから、並列運転の場合において装置相互間の出力電流
バランスの均等化をさらに迅速に行なうことができる。
請求項１０の発明によれば、過電流防止を図り得ると共
に発振現象の発生を防止できる。
【図１】本発明の第１の実施例を示す電気回路図
【図２】ＰＷＭ回路の一部を示す回路図
【図３】図２における各波形を示す図
【図４】ＰＷＭ制御に関係する波形を示す波形図
【図５】制御内容を説明するためのフローチャート
【図６】正弦波基準信号と出力電流検出信号とを示す図
【図７】周波数設定データを示す図
【図８】図５とは異なる制御内容を説明するためのフロ
ーチャート
ーチャート
【図９】出力周波数に関係する横流発生状態での携帯用
交流発電装置２台の運転例を示す図
交流発電装置２台の運転例を示す図
【図１０】出力電圧に関係する横流発生状態での携帯用
交流発電装置２台の運転例を示す図
交流発電装置２台の運転例を示す図
【図１１】本発明の第２の実施例を示す制御内容説明用
のフローチャート
のフローチャート
【図１２】図７相当図
【図１３】本発明の第３の実施例を示す波形図
【図１４】本発明の第４の実施例を示す波形図
【図１５】従来例を示す図１相当図
２１は、携帯用交流電源装置（インバータ装置）、２２
は交流発電機、２３はインバータユニット、３３は整流
回路（直流電源回路）、３７はインバータ回路、３８は
フィルタ回路、５９は制御回路、６１はマイコン（有効
電力検出手段、位相角検出手段、位相検出手段および制
御手段）、６３は出力電圧検出回路（出力電圧検出手
段）、６４は出力電流検出回路（出力電流検出手段）、
６７はピークリミッタ回路、６９は積分回路を示す。
は交流発電機、２３はインバータユニット、３３は整流
回路（直流電源回路）、３７はインバータ回路、３８は
フィルタ回路、５９は制御回路、６１はマイコン（有効
電力検出手段、位相角検出手段、位相検出手段および制
御手段）、６３は出力電圧検出回路（出力電圧検出手
段）、６４は出力電流検出回路（出力電流検出手段）、
６７はピークリミッタ回路、６９は積分回路を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 滝本 等 愛知県瀬戸市穴田町991番地 株式会社東 芝愛知工場内 (72)発明者 吉岡 徹 群馬県新田郡新田町大字早川字早川３番地 澤藤電機株式会社新田工場内 Ｆターム(参考） 5G066 HA08 HB03 5H007 AA04 AA17 CA01 CB04 CB05 CC05 CC12 DA03 DA06 DB01 DB12 DC02 DC05 EA02 FA13
Claims (10)
- 【請求項１】 直流電源回路と、 スイッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰ
ＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力
する複数台並列接続されたインバータ回路と、 前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフ
ィルタ回路と、 前記交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手段
と、 この有効電力の検出結果が最大になるように出力電圧の
周波数を可変制御する制御手段とを備えてなるインバー
タ装置。 - 【請求項２】 直流電源回路と、 スイッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰ
ＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力
する複数台並列接続されたインバータ回路と、 前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフ
ィルタ回路と、 前記交流出力の無効電力を検出する有効電力検出手段
と、 この無効電力の検出結果が最小になるように出力電圧の
周波数を可変制御する制御手段とを備えてなるインバー
タ装置。 - 【請求項３】 直流電源回路と、 スイッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰ
ＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力
する複数台並列接続されたインバータ回路と、 前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフ
ィルタ回路と、 前記交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手段
と、 前記検出された有効電力に基づいて位相角を算出する位
相角算出手段と、 前記算出された位相角が進み位相か遅れ位相かを検出す
る位相検出手段と、 この位相検出手段において進み位相の位相角が検出され
たときにはその位相角の大きさに応じて前記出力電圧の
周波数を下げ、遅れ位相の位相角が検出されたときには
その位相角の大きさに応じて前記出力電圧の周波数を上
げるように制御する制御手段とを備えてなるインバータ
装置。 - 【請求項４】 直流電源回路と、 スイッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰ
ＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力
する複数台並列接続されたインバータ回路と、 前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフ
ィルタ回路と、 前記交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手段
と、 前記検出された有効電力に基づいて無効電力を算出する
無効電力算出手段と、 前記算出された無効電力が進み位相か遅れ位相かを検出
する無効電力位相検出手段と、 この無効電力位相検出手段において進み位相の無効電力
が検出されたときにはその無効電力の大きさに応じて前
記出力電圧の周波数を下げ、遅れ位相の無効電力が検出
されたときにはその無効電力の大きさに応じて前記出力
電圧の周波数を上げるように制御する制御手段とを備え
てなるインバータ装置。 - 【請求項５】 有効電力検出手段は、交流出力電圧の少
なくとも半サイクルの期間で有効電力を検出するように
なっていることを特徴とする請求項１、３、４のいずれ
かに記載のインバータ装置。 - 【請求項６】 直流電源回路と、 スイッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰ
ＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力
する複数台並列接続されたインバータ回路と、 前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフ
ィルタ回路と、 ＰＷＭ信号を作成するための基準交流電圧を電気角９０
°進ませた交流電圧と出力電流検出値とにより無効電力
を算出する無効電力算出手段と、 前記算出された無効電力が進み位相か遅れ位相かを検出
する無効電力位相検出手段と、 この無効電力位相検出手段において進み位相の無効電力
が検出されたときにはその無効電力の大きさに応じて前
記出力電圧の周波数を下げ、遅れ位相の無効電力が検出
されたときにはその無効電力の大きさに応じて前記出力
電圧の周波数を上げるように制御する制御手段とを備え
てなるインバータ装置。 - 【請求項７】 直流電源回路と、 スイッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰ
ＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力
する複数台並列接続されたインバータ回路と、 前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフ
ィルタ回路と、 前記交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手段
と、 検出された有効電力が負の有効電力であるときに出力電
圧を上げるように制御する制御手段とを備えて成るイン
バータ装置。 - 【請求項８】 直流電源回路と、 スイッチング素子を有し、前記直流電源回路の出力をＰ
ＷＭ信号に基づいてスイッチングして高周波電圧を出力
する複数台並列接続されたインバータ回路と、 前記高周波電圧を正弦波状の交流電圧にして出力するフ
ィルタ回路と、 前記交流出力の有効電力を検出する有効電力検出手段
と、 検出された有効電力が負の有効電力であるときには出力
電圧の周波数を上げるように制御する制御手段とを備え
てなるインバータ装置。 - 【請求項９】 インバータ回路の主回路電圧が上昇した
ときに出力電圧の周波数を上げるように補助制御手段を
設けたことを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに
記載のインバータ装置。 - 【請求項１０】 ＰＷＭ信号作成のためのＰＷＭ制御信
号に対して過電流防止のためのピークリミッタを行なう
ピークリミッタ回路を備えると共に、このピークリミッ
タ回路にその出力を安定させるための積分回路を設けた
ことを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載の
インバータ装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000262832A JP4693214B2 (ja) | 2000-08-31 | 2000-08-31 | インバータ装置 |
| US09/938,856 US20020024828A1 (en) | 2000-08-31 | 2001-08-27 | Inverter suitable for use with portable AC power supply unit |
| EP01307387A EP1187305A3 (en) | 2000-08-31 | 2001-08-30 | Inverter suitable for use with portable AC power supply unit |
| US10/457,722 US6771522B2 (en) | 2000-08-31 | 2003-06-10 | Inverter parallel operation system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000262832A JP4693214B2 (ja) | 2000-08-31 | 2000-08-31 | インバータ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002078349A true JP2002078349A (ja) | 2002-03-15 |
| JP4693214B2 JP4693214B2 (ja) | 2011-06-01 |
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ID=18750454
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000262832A Expired - Fee Related JP4693214B2 (ja) | 2000-08-31 | 2000-08-31 | インバータ装置 |
Country Status (1)
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|---|---|
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Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002204577A (ja) * | 2001-01-09 | 2002-07-19 | Toshiba Corp | インバータ装置 |
| WO2005096485A1 (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Daifuku Co., Ltd. | 無接触給電設備 |
| JP2005313884A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-11-10 | Daifuku Co Ltd | 無接触給電設備 |
| JP2006223060A (ja) * | 2005-02-10 | 2006-08-24 | Toshiba Corp | 電力変換器の並列運転制御装置 |
| JP2007151228A (ja) * | 2005-11-24 | 2007-06-14 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | インバータ電源装置 |
| JP2013540413A (ja) * | 2010-10-01 | 2013-10-31 | 三星エスディアイ株式会社 | エネルギー保存システム用の電力変換システム及びその制御方法 |
| KR101395891B1 (ko) * | 2007-11-20 | 2014-05-15 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화기의 전동기 제어장치 |
| CN114629365A (zh) * | 2022-03-30 | 2022-06-14 | 苏州玮晟智能科技有限公司 | 一种逆变器功率控制方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000032764A (ja) * | 1998-07-09 | 2000-01-28 | Toshiba Corp | インバータ装置、インバータ制御装置及びインバータシステム |
| JP2000156981A (ja) * | 1998-11-18 | 2000-06-06 | Sawafuji Electric Co Ltd | インバータの電流・電圧位相差検出方法及び回路 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59173771A (ja) * | 1983-03-23 | 1984-10-01 | Toshiba Corp | 電気計器 |
| JPS6130967A (ja) * | 1984-07-19 | 1986-02-13 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | インバ−タの並列運転装置 |
| JPS62155731A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-10 | 株式会社明電舎 | インバ−タの並列運転方式 |
| JPH02237435A (ja) * | 1989-03-09 | 1990-09-20 | Hitachi Ltd | インバータの電力制御方法及び運転装置 |
| JP3363171B2 (ja) * | 1992-02-27 | 2003-01-08 | 本田技研工業株式会社 | 並列運転機能を備えた発電機 |
| JPH0658965A (ja) * | 1992-08-12 | 1994-03-04 | Yokogawa Electric Corp | 位相計 |
| JP3022063B2 (ja) * | 1993-01-07 | 2000-03-15 | 三菱電機株式会社 | 電力変換器の制御装置 |
| JPH07194183A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-07-28 | Alex Sogo Kenkyusho:Kk | 誘導電動機用電力制御装置 |
-
2000
- 2000-08-31 JP JP2000262832A patent/JP4693214B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000032764A (ja) * | 1998-07-09 | 2000-01-28 | Toshiba Corp | インバータ装置、インバータ制御装置及びインバータシステム |
| JP2000156981A (ja) * | 1998-11-18 | 2000-06-06 | Sawafuji Electric Co Ltd | インバータの電流・電圧位相差検出方法及び回路 |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002204577A (ja) * | 2001-01-09 | 2002-07-19 | Toshiba Corp | インバータ装置 |
| JP4672149B2 (ja) * | 2001-01-09 | 2011-04-20 | 東芝コンシューマエレクトロニクス・ホールディングス株式会社 | インバータ装置 |
| WO2005096485A1 (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Daifuku Co., Ltd. | 無接触給電設備 |
| JP2005313884A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-11-10 | Daifuku Co Ltd | 無接触給電設備 |
| US7733676B2 (en) | 2004-03-30 | 2010-06-08 | Daifuku Co., Ltd. | Non-contact power supply system utilizing synchronized command signals to control and correct phase differences amongst power supply units |
| JP2006223060A (ja) * | 2005-02-10 | 2006-08-24 | Toshiba Corp | 電力変換器の並列運転制御装置 |
| JP4664699B2 (ja) * | 2005-02-10 | 2011-04-06 | 株式会社東芝 | 電力変換器の並列運転制御装置 |
| JP2007151228A (ja) * | 2005-11-24 | 2007-06-14 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | インバータ電源装置 |
| KR101395891B1 (ko) * | 2007-11-20 | 2014-05-15 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화기의 전동기 제어장치 |
| JP2013540413A (ja) * | 2010-10-01 | 2013-10-31 | 三星エスディアイ株式会社 | エネルギー保存システム用の電力変換システム及びその制御方法 |
| CN114629365A (zh) * | 2022-03-30 | 2022-06-14 | 苏州玮晟智能科技有限公司 | 一种逆变器功率控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4693214B2 (ja) | 2011-06-01 |
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