JP2001241446A - ころ軸受 - Google Patents
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- F16C23/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for aligning or positioning
- F16C23/06—Ball or roller bearings
- F16C23/08—Ball or roller bearings self-adjusting
- F16C23/088—Ball or roller bearings self-adjusting by means of crowning
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/38—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers
- F16C19/383—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone
- F16C19/385—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone with two rows, i.e. double-row tapered roller bearings
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/34—Rollers; Needles
- F16C33/36—Rollers; Needles with bearing-surfaces other than cylindrical, e.g. tapered; with grooves in the bearing surfaces
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- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/30—Angles, e.g. inclinations
- F16C2240/34—Contact angles
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ころ転動面と内輪・外輪軌道面間のすべり及
び接触面圧の抑制により、スミアリングを生じ難くした
ころ軸受を提供する。 【解決手段】 ころ軸受１０は、外輪１２，１２および
内輪１１間にころ１４が複数配置されている。ころ１４
の転動面および外輪１２、内輪１１の軌道面の少なくと
も一方が、直線状母線により形成された直線部１７と、
直線部１７に隣接したクラウニング部１８，１８とを備
える。このころ軸受１０は、接触角が１２°〜１７°で
あるか、又はクラウニング部１８，１８が直線部１７に
対して接線を共有するように接続されている。
び接触面圧の抑制により、スミアリングを生じ難くした
ころ軸受を提供する。 【解決手段】 ころ軸受１０は、外輪１２，１２および
内輪１１間にころ１４が複数配置されている。ころ１４
の転動面および外輪１２、内輪１１の軌道面の少なくと
も一方が、直線状母線により形成された直線部１７と、
直線部１７に隣接したクラウニング部１８，１８とを備
える。このころ軸受１０は、接触角が１２°〜１７°で
あるか、又はクラウニング部１８，１８が直線部１７に
対して接線を共有するように接続されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はころ軸受に係り、特
に外輪軌道面、内輪軌道面、ころの転動面に生じるスミ
アリング損傷を防止できるころ軸受に関する。
に外輪軌道面、内輪軌道面、ころの転動面に生じるスミ
アリング損傷を防止できるころ軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】多くの場合、ころ軸受は、内輪軌道・こ
ろ・外輪軌道間に隙間をもって使用される。すなわち、
内輪軌道ところの間および外輪軌道ところの間に、隙間
があいた状態で使用される。また、円錐ころ軸受におい
ては、軸受の動定格荷重を大きくし軸受寿命をより長く
するために接触角をより小さくする必要があり、ラジア
ル荷重用の軸受では外輪軌道面接触角は１０°程度の値
とされていた。
ろ・外輪軌道間に隙間をもって使用される。すなわち、
内輪軌道ところの間および外輪軌道ところの間に、隙間
があいた状態で使用される。また、円錐ころ軸受におい
ては、軸受の動定格荷重を大きくし軸受寿命をより長く
するために接触角をより小さくする必要があり、ラジア
ル荷重用の軸受では外輪軌道面接触角は１０°程度の値
とされていた。
【０００３】内輪軌道・ころ・外輪軌道間に隙間をもっ
て使用される従来のころ軸受においては、ラジアル荷重
を受けた場合、ころが荷重を受ける負荷圏と荷重を受け
ない非負荷圏とが生じる。軸受回転中この非負荷圏にお
いては、ころが転がるための駆動力が小さくなるため、
油の攪拌抵抗などにより、ころの自転・公転速度が遅く
なり、ころ転動面と内輪・外輪軌道面との間には、すべ
りが生じる。そして、非負荷圏から負荷圏に突入した瞬
間、ころがすべりを維持したまま、ころ転動面と内輪・
外輪軌道面との間に接触面圧が生じる。このすべりと接
触面圧により、ころ転道面や、内輪・外輪軌道面にスミ
アリングと呼ばれる、微細な焼付損傷が生じる恐れがあ
る。そして、このスミアリングを起点とし、剥離、焼付
にまでいたる場合もあった。
て使用される従来のころ軸受においては、ラジアル荷重
を受けた場合、ころが荷重を受ける負荷圏と荷重を受け
ない非負荷圏とが生じる。軸受回転中この非負荷圏にお
いては、ころが転がるための駆動力が小さくなるため、
油の攪拌抵抗などにより、ころの自転・公転速度が遅く
なり、ころ転動面と内輪・外輪軌道面との間には、すべ
りが生じる。そして、非負荷圏から負荷圏に突入した瞬
間、ころがすべりを維持したまま、ころ転動面と内輪・
外輪軌道面との間に接触面圧が生じる。このすべりと接
触面圧により、ころ転道面や、内輪・外輪軌道面にスミ
アリングと呼ばれる、微細な焼付損傷が生じる恐れがあ
る。そして、このスミアリングを起点とし、剥離、焼付
にまでいたる場合もあった。
【０００４】このため、スミアリングの発生原因である
ころ転動面と内輪・外輪軌道面間のすべり及び接触面圧
を抑制するための対策がなされている。例えば、バネ予
圧により非負荷圏をなくし、すべりを抑止する方法など
が提案されているが、この方法は寸法の制約、コスト
増、トルク増などから、使用できない場合もある。
ころ転動面と内輪・外輪軌道面間のすべり及び接触面圧
を抑制するための対策がなされている。例えば、バネ予
圧により非負荷圏をなくし、すべりを抑止する方法など
が提案されているが、この方法は寸法の制約、コスト
増、トルク増などから、使用できない場合もある。
【０００５】接触面圧の低減のためには、ころ転動面、
内輪・外輪軌道面にクラウニングを施すことが一般的で
ある。図５（Ａ）は、従来形態のクラウニングが施され
たころの拡大図である。図５（Ａ）に示すように、ころ
９４の転動面は、直線部９７と直線部９７に隣接したク
ラウニング部９８とで構成されている。クラウニング部
９８は、ころ９４の軸方向両端部に配置されており、曲
率半径Ｒ３の母線により形成されている。なお、本明細
書において「母線」とは、断面視又は側面視において内
輪・外輪軌道面やころ転動面によって描かれる線、すな
わち内輪・外輪軌道面やころ転動面の輪郭線をいう。
内輪・外輪軌道面にクラウニングを施すことが一般的で
ある。図５（Ａ）は、従来形態のクラウニングが施され
たころの拡大図である。図５（Ａ）に示すように、ころ
９４の転動面は、直線部９７と直線部９７に隣接したク
ラウニング部９８とで構成されている。クラウニング部
９８は、ころ９４の軸方向両端部に配置されており、曲
率半径Ｒ３の母線により形成されている。なお、本明細
書において「母線」とは、断面視又は側面視において内
輪・外輪軌道面やころ転動面によって描かれる線、すな
わち内輪・外輪軌道面やころ転動面の輪郭線をいう。
【０００６】このような形態のころが用いられた従来の
ころ軸受においては、ころ転動面もしくは内輪・外輪軌
道面に施された直線部とクラウニング部との継ぎ目部に
おいて、直線部の母線とクラウニング部の母線とにより
角が形成される。したがって、図５（Ｂ）に示されるよ
うに、継ぎ目部９９における接触面圧Ｐが高くなり、こ
の継ぎ目部９９から前述したスミアリングや剥離が生じ
やすかった。
ころ軸受においては、ころ転動面もしくは内輪・外輪軌
道面に施された直線部とクラウニング部との継ぎ目部に
おいて、直線部の母線とクラウニング部の母線とにより
角が形成される。したがって、図５（Ｂ）に示されるよ
うに、継ぎ目部９９における接触面圧Ｐが高くなり、こ
の継ぎ目部９９から前述したスミアリングや剥離が生じ
やすかった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前述した問
題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、スミア
リングの発生原因であるころ転動面と内輪・外輪軌道面
間のすべり及び接触面圧の抑制により、スミアリングを
生じ難くしたころ軸受を提供することにある。
題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、スミア
リングの発生原因であるころ転動面と内輪・外輪軌道面
間のすべり及び接触面圧の抑制により、スミアリングを
生じ難くしたころ軸受を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は、下
記構成により達成される。 外輪および内輪間にころが多数配置されているとと
もに、前記ころの転動面および前記外輪、内輪の軌道面
の少なくとも一方が、直線状母線により形成された直線
部と、前記直線部に隣接してクラウニング加工が施され
たクラウニング部とを備えるころ軸受であって、前記ク
ラウニング部と前記直線部とが継ぎ目部にて接線を共有
するように接続されたことを特徴とするころ軸受。 外輪および内輪間に略円錐状のころが多数配置され
ているとともに、前記ころの転動面および前記外輪、内
輪の軌道面の少なくとも一方が、直線状母線により形成
された直線部と、前記直線部に隣接してクラウニング加
工が施されたクラウニング部とを備えるころ軸受であっ
て、外輪軌道面の接触角が１２°〜１７°であることを
特徴とするころ軸受。
記構成により達成される。 外輪および内輪間にころが多数配置されているとと
もに、前記ころの転動面および前記外輪、内輪の軌道面
の少なくとも一方が、直線状母線により形成された直線
部と、前記直線部に隣接してクラウニング加工が施され
たクラウニング部とを備えるころ軸受であって、前記ク
ラウニング部と前記直線部とが継ぎ目部にて接線を共有
するように接続されたことを特徴とするころ軸受。 外輪および内輪間に略円錐状のころが多数配置され
ているとともに、前記ころの転動面および前記外輪、内
輪の軌道面の少なくとも一方が、直線状母線により形成
された直線部と、前記直線部に隣接してクラウニング加
工が施されたクラウニング部とを備えるころ軸受であっ
て、外輪軌道面の接触角が１２°〜１７°であることを
特徴とするころ軸受。
【０００９】本発明は、外輪および内輪間にころが多数
配置されているとともに、内輪軌道・ころ・外輪軌道間
に隙間をもって使用され、前記ころの転動面もしくは前
記外輪、内輪の軌道面が、直線状母線により形成された
直線部と、前記直線部に隣接してクラウニング加工が施
されたクラウニング部とを備えるころ軸受を前提として
いる。なお、ここでいう「直線状母線」は、曲率半径が
大きくて直線に近い円弧線も、その意味に含む。そし
て、スミアリングの発生原因であるころ転動面と内輪・
外輪軌道面間のすべり及び接触面圧の抑制により、ころ
転動面、内輪・外輪軌道面へのスミアリング発生を防止
する。
配置されているとともに、内輪軌道・ころ・外輪軌道間
に隙間をもって使用され、前記ころの転動面もしくは前
記外輪、内輪の軌道面が、直線状母線により形成された
直線部と、前記直線部に隣接してクラウニング加工が施
されたクラウニング部とを備えるころ軸受を前提として
いる。なお、ここでいう「直線状母線」は、曲率半径が
大きくて直線に近い円弧線も、その意味に含む。そし
て、スミアリングの発生原因であるころ転動面と内輪・
外輪軌道面間のすべり及び接触面圧の抑制により、ころ
転動面、内輪・外輪軌道面へのスミアリング発生を防止
する。
【００１０】本発明者らは、ころの転動面および内輪・
外輪軌道面の少なくとも一方に形成された直線部とクラ
ウニング部とを、継ぎ目部にて接線を共有するように接
続することにより、その継ぎ目部における面圧上昇を顕
著に抑制でき、スミアリングの発生を防止できることを
見出した。
外輪軌道面の少なくとも一方に形成された直線部とクラ
ウニング部とを、継ぎ目部にて接線を共有するように接
続することにより、その継ぎ目部における面圧上昇を顕
著に抑制でき、スミアリングの発生を防止できることを
見出した。
【００１１】また本発明者らは、円錐ころ軸受につい
て、円錐ころ軸受に固有の、接触角が大きくなるに従っ
て外輪軌道面および内輪軌道面に対するころ転動面のす
べり速度が低下することに着目した。図３は、軸受回転
中の一つのころについて、ころ転動面と外輪軌道面間の
すべり速度を測定した実験結果である。図３の横軸は経
過時間を表し、縦軸はすべり速度を表す。図３から、負
荷圏から非負荷圏に入るとともにすべり速度が増加し、
負荷圏に再突入するとともにすべり速度がゼロに近づく
ことがわかる。そして、接触角１０°のときの非負荷圏
におけるすべり速度よりも、接触角１２°のときの非負
荷圏におけるすべり速度の方が小さく、接触角１６°の
ときの非負荷圏におけるすべり速度の方が更に小さいこ
とがわかる。
て、円錐ころ軸受に固有の、接触角が大きくなるに従っ
て外輪軌道面および内輪軌道面に対するころ転動面のす
べり速度が低下することに着目した。図３は、軸受回転
中の一つのころについて、ころ転動面と外輪軌道面間の
すべり速度を測定した実験結果である。図３の横軸は経
過時間を表し、縦軸はすべり速度を表す。図３から、負
荷圏から非負荷圏に入るとともにすべり速度が増加し、
負荷圏に再突入するとともにすべり速度がゼロに近づく
ことがわかる。そして、接触角１０°のときの非負荷圏
におけるすべり速度よりも、接触角１２°のときの非負
荷圏におけるすべり速度の方が小さく、接触角１６°の
ときの非負荷圏におけるすべり速度の方が更に小さいこ
とがわかる。
【００１２】そして本発明者らは、接触角が１２°以上
であればスミアリングを顕著に防止でき、接触角１７°
より接触角を大きくしてもラジアル負荷容量を低下させ
るのみで、すべり抑止効果はそれ以上増加しないことを
見出した。なお、この円錐ころ軸受においても、直線部
とクラウニング部とを、継ぎ目部にて接線を共有するよ
うに接続することが好ましい。図４は、接触角変化に対
してころ転動面と外輪軌道面間のすべり速度最大値の解
析結果を示す。すべり速度は、接触角１７°付近までは
大きく下がるが、１７°より接触角を大きくしてもすべ
り速度はそれほど下がらない。また、円錐ころ軸受にお
いては、接触角が大きくなるほどラジアル負荷容量は小
さくなるため、スミアリングのトラブルを防止できる範
囲で、できるだけ接触角は小さいほうが望ましい。
であればスミアリングを顕著に防止でき、接触角１７°
より接触角を大きくしてもラジアル負荷容量を低下させ
るのみで、すべり抑止効果はそれ以上増加しないことを
見出した。なお、この円錐ころ軸受においても、直線部
とクラウニング部とを、継ぎ目部にて接線を共有するよ
うに接続することが好ましい。図４は、接触角変化に対
してころ転動面と外輪軌道面間のすべり速度最大値の解
析結果を示す。すべり速度は、接触角１７°付近までは
大きく下がるが、１７°より接触角を大きくしてもすべ
り速度はそれほど下がらない。また、円錐ころ軸受にお
いては、接触角が大きくなるほどラジアル負荷容量は小
さくなるため、スミアリングのトラブルを防止できる範
囲で、できるだけ接触角は小さいほうが望ましい。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る実施形態を図
面に基づいて詳細に説明する。図１は本発明に係る実施
形態を示す要部断面図、図２（Ａ）は本発明に係る実施
形態のころの拡大図、図２（Ｂ）は実施形態のころにつ
いての接触面圧解析結果である。
面に基づいて詳細に説明する。図１は本発明に係る実施
形態を示す要部断面図、図２（Ａ）は本発明に係る実施
形態のころの拡大図、図２（Ｂ）は実施形態のころにつ
いての接触面圧解析結果である。
【００１４】図１に示すように、本発明の実施形態であ
る円錐ころ軸受１０は、内輪１１と、一対の外輪１２，
１２と、各外輪１２，１２間に配置された外輪間座１３
と、内輪１１および各外輪１２，１２間に多数配置され
た略円錐状のころ１４と、各ころ１４を放射均等位置に
保持する保持器１５，１５とを有する複列円錐ころ軸受
とされている。この円錐ころ軸受１０は、回転軸線Ｃお
よび外輪軌道面１６の接触角αが１２°〜１７°に設定
されている。
る円錐ころ軸受１０は、内輪１１と、一対の外輪１２，
１２と、各外輪１２，１２間に配置された外輪間座１３
と、内輪１１および各外輪１２，１２間に多数配置され
た略円錐状のころ１４と、各ころ１４を放射均等位置に
保持する保持器１５，１５とを有する複列円錐ころ軸受
とされている。この円錐ころ軸受１０は、回転軸線Ｃお
よび外輪軌道面１６の接触角αが１２°〜１７°に設定
されている。
【００１５】図２に示すように、各ころ１４の転動面
は、軸方向中央部が直線母線により形成された直線部１
７とされ、軸方向両端部が直線部１７に隣接したクラウ
ニング部１８，１８とされる。クラウニング部１８は、
曲率半径Ｒ１の円弧状母線により形成されて直線部１７
に隣接配置された第一部分１８ａと、Ｒ１より小さい曲
率半径Ｒ２の円弧状母線により形成されて第一部分１８
ａに隣接配置された第二部分１８ｂとから構成されてい
る。
は、軸方向中央部が直線母線により形成された直線部１
７とされ、軸方向両端部が直線部１７に隣接したクラウ
ニング部１８，１８とされる。クラウニング部１８は、
曲率半径Ｒ１の円弧状母線により形成されて直線部１７
に隣接配置された第一部分１８ａと、Ｒ１より小さい曲
率半径Ｒ２の円弧状母線により形成されて第一部分１８
ａに隣接配置された第二部分１８ｂとから構成されてい
る。
【００１６】そして、第一部分１８ａの接線は、直線部
１７との継ぎ目部１９において、直線部１７の接線に一
致している。すなわち、直線部１７とクラウニング部１
８の第一部分１８ａとが、継ぎ目部１９において接線を
共有するように接続されている。また、第二部分１８ｂ
の接線は、第一部分１８ａとの継ぎ目部２０において、
第一部分１８ａの接線に一致している。すなわち、クラ
ウニング部１８の中で、異なる曲率半径Ｒ１，Ｒ２を有
する円弧状母線同士が、継ぎ目部２０において接線を共
有している。
１７との継ぎ目部１９において、直線部１７の接線に一
致している。すなわち、直線部１７とクラウニング部１
８の第一部分１８ａとが、継ぎ目部１９において接線を
共有するように接続されている。また、第二部分１８ｂ
の接線は、第一部分１８ａとの継ぎ目部２０において、
第一部分１８ａの接線に一致している。すなわち、クラ
ウニング部１８の中で、異なる曲率半径Ｒ１，Ｒ２を有
する円弧状母線同士が、継ぎ目部２０において接線を共
有している。
【００１７】図２（Ｂ）は、図２（Ａ）に示した形態の
ころ１４と外輪軌道面（図示せず）間の接触面圧の解析
結果である。直線部１７とクラウニング部の第一部分１
８ａとが継ぎ目部１９において角（エッジ）を形成しな
いように円弧状母線を介して接続され、第一部分１８ａ
と第二部分１８ｂと継ぎ目部２０において角を形成しな
いように円弧状母線を介して接続されているため、継ぎ
目部１９，２０において、スミアリング、はくりの原因
となる接触面圧の上昇はない。
ころ１４と外輪軌道面（図示せず）間の接触面圧の解析
結果である。直線部１７とクラウニング部の第一部分１
８ａとが継ぎ目部１９において角（エッジ）を形成しな
いように円弧状母線を介して接続され、第一部分１８ａ
と第二部分１８ｂと継ぎ目部２０において角を形成しな
いように円弧状母線を介して接続されているため、継ぎ
目部１９，２０において、スミアリング、はくりの原因
となる接触面圧の上昇はない。
【００１８】以上のような円錐ころ軸受１０によれば、
継ぎ目部１９，２０における接触面圧の上昇を抑制でき
るので、スミアリングの発生を顕著に防止できる。ま
た、外輪軌道面接触角が１２°〜１７°に設定されてい
るため、必要以上にラジアル負荷容量を低下させること
なく、非負荷圏でのころのすべりを抑制でき、スミアリ
ングの発生を顕著に防止できる。
継ぎ目部１９，２０における接触面圧の上昇を抑制でき
るので、スミアリングの発生を顕著に防止できる。ま
た、外輪軌道面接触角が１２°〜１７°に設定されてい
るため、必要以上にラジアル負荷容量を低下させること
なく、非負荷圏でのころのすべりを抑制でき、スミアリ
ングの発生を顕著に防止できる。
【００１９】次に、接触角、直線部およびクラウニング
部の円弧状母線による接続（Ｒ接続）の有無を適宜選択
した複数種類の円錐ころ軸受を試作し、これらを実施例
１〜３として一定条件下においてスミアリングの発生を
観察した結果を表１に示したので、従来の円錐ころ軸受
である比較例１とともに説明する。
部の円弧状母線による接続（Ｒ接続）の有無を適宜選択
した複数種類の円錐ころ軸受を試作し、これらを実施例
１〜３として一定条件下においてスミアリングの発生を
観察した結果を表１に示したので、従来の円錐ころ軸受
である比較例１とともに説明する。
【００２０】
【表１】
【００２１】ここで、実施例１〜実施例３および比較例
１は、円錐ころ軸受に作用するラジアル荷重を変動させ
ながら、軸回転数を３００ｒｐｍとして一定時間回転さ
せた。
１は、円錐ころ軸受に作用するラジアル荷重を変動させ
ながら、軸回転数を３００ｒｐｍとして一定時間回転さ
せた。
【００２２】（実施例１）接触角を１０°に設定すると
ともに、直線部およびクラウニング部を同一接線で連続
させた円錐ころを用いた。この実施例１では、スミアリ
ングが発生しなかった。
ともに、直線部およびクラウニング部を同一接線で連続
させた円錐ころを用いた。この実施例１では、スミアリ
ングが発生しなかった。
【００２３】（実施例２）接触角を１２°に設定し、従
来形態のクラウニングの円錐ころを用いた。この実施例
２では、スミアリングが発生しなかった。
来形態のクラウニングの円錐ころを用いた。この実施例
２では、スミアリングが発生しなかった。
【００２４】（実施例３）接触角を１６°に設定し、従
来形態のクラウニングの円錐ころを用いた。この実施例
３では、スミアリングが発生しなかった。
来形態のクラウニングの円錐ころを用いた。この実施例
３では、スミアリングが発生しなかった。
【００２５】（比較例）接触角を１０°に設定し、従来
形態のクラウニングの円錐ころを用いた。この比較例１
では、スミアリングが発生した。
形態のクラウニングの円錐ころを用いた。この比較例１
では、スミアリングが発生した。
【００２６】表１によれば、実施例１〜３は、ころにお
ける直線部およびクラウニング部を円弧状母線を介して
連続させたり、接触角を１２°〜１７°に設定したりし
ているため、比較例１に比較してスミアリングの発生を
防止できることが判る。
ける直線部およびクラウニング部を円弧状母線を介して
連続させたり、接触角を１２°〜１７°に設定したりし
ているため、比較例１に比較してスミアリングの発生を
防止できることが判る。
【００２７】特に、実施例３は、実施例１、２および比
較例１に比較して接触角が大きく設定されているため、
図３に示したように外輪軌道面に対するころの非負荷圏
のすべり速度が全域にわたって低い。これにより接触角
の増大がスミアリング防止に有効であることが実証され
た。
較例１に比較して接触角が大きく設定されているため、
図３に示したように外輪軌道面に対するころの非負荷圏
のすべり速度が全域にわたって低い。これにより接触角
の増大がスミアリング防止に有効であることが実証され
た。
【００２８】なお、本発明の円錐ころ軸受は、前述した
実施形態に限定されるものでなく、適宜な変形、改良等
が可能である。例えば、ころは円錐状のものに限らず、
柱状や樽状のものであってもよい。例えば、継ぎ目部に
おいて接線を共有するように接続されていれば、クラウ
ニング部の円弧状母線は１つもしくは３つ以上あっても
よい。また、直線母線をなくして、２つ以上の円弧状母
線によってころ転動面および／または外輪、内輪軌道面
を構成してもよい。例えば、外輪、内輪、ころ、保持器
等の材質、形状、寸法、形態、数、配置個所等は本発明
を達成できるものであれば任意であり、限定されない。
実施形態に限定されるものでなく、適宜な変形、改良等
が可能である。例えば、ころは円錐状のものに限らず、
柱状や樽状のものであってもよい。例えば、継ぎ目部に
おいて接線を共有するように接続されていれば、クラウ
ニング部の円弧状母線は１つもしくは３つ以上あっても
よい。また、直線母線をなくして、２つ以上の円弧状母
線によってころ転動面および／または外輪、内輪軌道面
を構成してもよい。例えば、外輪、内輪、ころ、保持器
等の材質、形状、寸法、形態、数、配置個所等は本発明
を達成できるものであれば任意であり、限定されない。
【００２９】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明によれ
ば、回転軸線および外輪軌道面の接触角が１２°〜１７
°であるか、クラウニング部と直線部とが継ぎ目部にて
接線を共有するように接続されていることにより、スミ
アリングを確実に防止できる。
ば、回転軸線および外輪軌道面の接触角が１２°〜１７
°であるか、クラウニング部と直線部とが継ぎ目部にて
接線を共有するように接続されていることにより、スミ
アリングを確実に防止できる。
【図１】本発明に係る実施形態を示す要部断面図であ
る。
る。
【図２】本発明に係る実施形態を示すころの拡大図であ
る。
る。
【図３】外輪軌道面に対して公転中の円錐ころのすべり
速度を実験値として示すグラフである。
速度を実験値として示すグラフである。
【図４】外輪軌道面に対して公転中の円錐ころのすべり
速度を解析値として示すグラフである。
速度を解析値として示すグラフである。
【図５】従来形態を示すころの拡大図である。
１０ 円錐ころ軸受（ころ軸受） １１ 内輪 １２ 外輪 １４ ころ １７ 直線部 １８ クラウニング部 α 接触角
フロントページの続き (72)発明者 伊集院 誠司 神奈川県藤沢市鵠沼神明１丁目５番50号 日本精工株式会社内 (72)発明者 許 万領 神奈川県藤沢市鵠沼神明１丁目５番50号 日本精工株式会社内 (72)発明者 相澤 知之 神奈川県藤沢市鵠沼神明１丁目５番50号 日本精工株式会社内 (72)発明者 下村 祐二 神奈川県藤沢市鵠沼神明１丁目５番50号 日本精工株式会社内 Ｆターム(参考） 3J101 AA16 AA25 AA32 AA43 AA54 AA62 BA05 BA06 BA53 BA54 BA55 FA33
Claims (3)
- 【請求項１】 外輪および内輪間にころが多数配置され
ているとともに、前記ころの転動面および前記外輪、内
輪の軌道面の少なくとも一方が、直線状母線により形成
された直線部と、前記直線部に隣接してクラウニング加
工が施されたクラウニング部とを備えるころ軸受であっ
て、 前記クラウニング部と前記直線部とが継ぎ目部にて接線
を共有するように接続されたことを特徴とするころ軸
受。 - 【請求項２】 外輪および内輪間に略円錐状のころが多
数配置されているとともに、前記ころの転動面および前
記外輪、内輪の軌道面の少なくとも一方が、直線状母線
により形成された直線部と、前記直線部に隣接してクラ
ウニング加工が施されたクラウニング部とを備えるころ
軸受であって、 外輪軌道面の接触角が１２°〜１７°であることを特徴
とするころ軸受。 - 【請求項３】 前記クラウニング部と前記直線部とが継
ぎ目部にて接線を共有するように接続された請求項２記
載のころ軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000393061A JP2001241446A (ja) | 1999-12-24 | 2000-12-25 | ころ軸受 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36732899 | 1999-12-24 | ||
| JP11-367328 | 1999-12-24 | ||
| JP2000393061A JP2001241446A (ja) | 1999-12-24 | 2000-12-25 | ころ軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001241446A true JP2001241446A (ja) | 2001-09-07 |
Family
ID=26581892
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000393061A Pending JP2001241446A (ja) | 1999-12-24 | 2000-12-25 | ころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001241446A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1312835A3 (en) * | 2001-11-16 | 2004-08-25 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Bearing device used for transmission in automobiles |
| DE102005058150A1 (de) * | 2005-12-06 | 2007-07-05 | Schaeffler Kg | Schrägrollenlager |
| DE102005058152A1 (de) * | 2005-12-06 | 2007-07-05 | Schaeffler Kg | Käfig für Wälzrollenlager |
| DE102005058149A1 (de) * | 2005-12-06 | 2007-07-05 | Schaeffler Kg | Schrägrollenlager mit gekrümmten Laufbahnen |
| CN103807301A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-05-21 | 瓦房店轴承集团有限责任公司 | 特殊修型结构的轴承 |
| JP2016020735A (ja) * | 2014-06-19 | 2016-02-04 | 日本精工株式会社 | リニアガイド装置 |
| WO2019189169A1 (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-03 | Ntn株式会社 | 円錐ころ軸受 |
| CN110778602A (zh) * | 2018-12-22 | 2020-02-11 | 杨霞 | 可拆卸的双向轴承装置 |
| JP2020112269A (ja) * | 2020-04-20 | 2020-07-27 | Ntn株式会社 | 保持器及び円すいころ軸受 |
-
2000
- 2000-12-25 JP JP2000393061A patent/JP2001241446A/ja active Pending
Cited By (12)
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| JP2019173854A (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-10 | Ntn株式会社 | 円錐ころ軸受 |
| US11293484B2 (en) | 2018-03-28 | 2022-04-05 | Ntn Corporation | Tapered roller bearing |
| CN110778602A (zh) * | 2018-12-22 | 2020-02-11 | 杨霞 | 可拆卸的双向轴承装置 |
| JP2020112269A (ja) * | 2020-04-20 | 2020-07-27 | Ntn株式会社 | 保持器及び円すいころ軸受 |
| JP7072017B2 (ja) | 2020-04-20 | 2022-05-19 | Ntn株式会社 | 保持器及び円すいころ軸受 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20091125 |