JP2584623Y2 - 円すいころ軸受 - Google Patents
円すいころ軸受Info
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- JP2584623Y2 JP2584623Y2 JP1992028782U JP2878292U JP2584623Y2 JP 2584623 Y2 JP2584623 Y2 JP 2584623Y2 JP 1992028782 U JP1992028782 U JP 1992028782U JP 2878292 U JP2878292 U JP 2878292U JP 2584623 Y2 JP2584623 Y2 JP 2584623Y2
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- JP
- Japan
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- tapered roller
- roller
- large end
- face
- bas
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/36—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers
- F16C19/364—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/34—Rollers; Needles
- F16C33/36—Rollers; Needles with bearing-surfaces other than cylindrical, e.g. tapered; with grooves in the bearing surfaces
- F16C33/366—Tapered rollers, i.e. rollers generally shaped as truncated cones
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は円すいころ軸受に関す
る。
る。
【０００２】
【従来の技術】円すいころ軸受は、図６に示すように小
鍔１ａおよび大鍔１ｂを備えた内輪１、外輪２、内外輪
１、２間に介在する複数の円すい台形状のころ３、およ
びころ３を円周方向等間隔に保持する保持器４で構成さ
れる。円すいころ軸受ではころ３と内外輪１、２の軌道
面とが線接触しており、内外輪軌道面およびころの円す
い角頂点が図７に示すように軸受の中心線上の一点Ｏに
一致するように設計されている。これにより、ころ３は
内外輪軌道に対して転がり運動をすることができる。
鍔１ａおよび大鍔１ｂを備えた内輪１、外輪２、内外輪
１、２間に介在する複数の円すい台形状のころ３、およ
びころ３を円周方向等間隔に保持する保持器４で構成さ
れる。円すいころ軸受ではころ３と内外輪１、２の軌道
面とが線接触しており、内外輪軌道面およびころの円す
い角頂点が図７に示すように軸受の中心線上の一点Ｏに
一致するように設計されている。これにより、ころ３は
内外輪軌道に対して転がり運動をすることができる。
【０００３】円すいころ軸受では内外輪の軌道の円すい
角が違うので、軌道からころ３に加わる荷重の合力がこ
ろ３を大端側に押す方向に作用する。このため、ころ３
はその大端側の端面が内輪１の大鍔面１ｃに押しつけら
れて案内され、ここで滑り接触をする。詳しくは、図８
に示す如く大鍔面１ｃは、その母線ｙが軸受の中心線に
対して所定角をなすフラット面とされ、このフラット面
にころ３の大端面３ｃのＲ面が滑り接触する。
角が違うので、軌道からころ３に加わる荷重の合力がこ
ろ３を大端側に押す方向に作用する。このため、ころ３
はその大端側の端面が内輪１の大鍔面１ｃに押しつけら
れて案内され、ここで滑り接触をする。詳しくは、図８
に示す如く大鍔面１ｃは、その母線ｙが軸受の中心線に
対して所定角をなすフラット面とされ、このフラット面
にころ３の大端面３ｃのＲ面が滑り接触する。
【０００４】
【考案が解決しようとする課題】円すいころ軸受は大き
なラじアル荷重と同時に一方向の大きなスラスト荷重を
支えることができる。しかし、ころ３の大端面３ｃが内
輪１のフラットな大鍔面１ｃと滑り運動をするので、回
転トルクが比較的大きく、回転速度の限界は一般にあま
り大きくない。
なラじアル荷重と同時に一方向の大きなスラスト荷重を
支えることができる。しかし、ころ３の大端面３ｃが内
輪１のフラットな大鍔面１ｃと滑り運動をするので、回
転トルクが比較的大きく、回転速度の限界は一般にあま
り大きくない。
【０００５】しかし、例えば近年の鉄道車両は時速２０
０〜３００ｋｍを越す高速化の要求があり、駆動装置ピ
ニオン用軸受では、はねかけ給油でｄｎ≒５０×１０4
にも達する状況にある。加えて、軸受発熱量が大きくな
りがちな冬期などの低温時急加速条件下でも、焼き付き
を生じないことが必要とされる。このような苛酷な条件
に適合するためには、従来の円すいころ軸受の技術では
不十分である。
０〜３００ｋｍを越す高速化の要求があり、駆動装置ピ
ニオン用軸受では、はねかけ給油でｄｎ≒５０×１０4
にも達する状況にある。加えて、軸受発熱量が大きくな
りがちな冬期などの低温時急加速条件下でも、焼き付き
を生じないことが必要とされる。このような苛酷な条件
に適合するためには、従来の円すいころ軸受の技術では
不十分である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本考案は前記課題を解決
すべく創案するに至ったものであって、 （ａ）円すいころの内輪大鍔面における、ころ大端面と
摺接する摺接部を、ころの円すい角をβとしたとき、前
記円すい角の頂点を中心として、内輪軌道面からの中心
角γ＝β/15〜β/10の範囲に位置させ、 （ｂ）前記摺接部の両側に、前記円すいころの大端面か
ら離隔する方向に逃げる逃げ面を形成し、 （ｃ）前記円すいころ大端面の曲率半径Ｒを、円すい角
の頂点から大鍔面までの距離をＲBASとしたとき、０．
７５≦Ｒ／ＲBAS≦０．８５の範囲とした。
すべく創案するに至ったものであって、 （ａ）円すいころの内輪大鍔面における、ころ大端面と
摺接する摺接部を、ころの円すい角をβとしたとき、前
記円すい角の頂点を中心として、内輪軌道面からの中心
角γ＝β/15〜β/10の範囲に位置させ、 （ｂ）前記摺接部の両側に、前記円すいころの大端面か
ら離隔する方向に逃げる逃げ面を形成し、 （ｃ）前記円すいころ大端面の曲率半径Ｒを、円すい角
の頂点から大鍔面までの距離をＲBASとしたとき、０．
７５≦Ｒ／ＲBAS≦０．８５の範囲とした。
【０００７】
【作用】従来の円すいころ軸受の内輪大鍔面の摺接部
は、内輪軌道面からの中心角γ＝約β/8とされ（βはこ
ろの円すい角）、軸受中心軸から比較的離れた位置にあ
るので、摺接部に対するころの滑り速度は比較的高速で
あるが、本考案では中心角γをβ/15〜β/10に減少（約
２０〜５０％の減少）させているので、摺接部に対する
ころの滑り速度が低下し、回転トルクと軸受発熱量が低
減される。
は、内輪軌道面からの中心角γ＝約β/8とされ（βはこ
ろの円すい角）、軸受中心軸から比較的離れた位置にあ
るので、摺接部に対するころの滑り速度は比較的高速で
あるが、本考案では中心角γをβ/15〜β/10に減少（約
２０〜５０％の減少）させているので、摺接部に対する
ころの滑り速度が低下し、回転トルクと軸受発熱量が低
減される。
【０００８】また前記摺接部の両側に、円すいころの大
端面から離隔する方向に逃げる逃げ面を形成しているの
で、大鍔面の傾斜角度やころ大端面の加工精度にバラツ
キがでても、大端面に対する摺接部の位置は不変であり
起動トルクおよび予圧量のバラツキが防止され、予圧量
が適性な軸受の生産を確実にする。
端面から離隔する方向に逃げる逃げ面を形成しているの
で、大鍔面の傾斜角度やころ大端面の加工精度にバラツ
キがでても、大端面に対する摺接部の位置は不変であり
起動トルクおよび予圧量のバラツキが防止され、予圧量
が適性な軸受の生産を確実にする。
【０００９】ころ大端面の曲率半径Ｒは、従来、０．９
０≦Ｒ／ＲBAS≦０．９７（ＲBAS：円すい角の頂点から
大鍔面までの距離）であったが、この場合大鍔面ところ
大端面との間の最小油膜厚さ比は０．９以下であって、
高速回転のためには必ずしも満足のいく値ではなかった
が、本考案では実験に基づき前記最小油膜厚さ比を０．
９５以上にできるＲの最適値が０．７５≦Ｒ／ＲBAS≦
０．８５であることを見出し、これを具現化した。
０≦Ｒ／ＲBAS≦０．９７（ＲBAS：円すい角の頂点から
大鍔面までの距離）であったが、この場合大鍔面ところ
大端面との間の最小油膜厚さ比は０．９以下であって、
高速回転のためには必ずしも満足のいく値ではなかった
が、本考案では実験に基づき前記最小油膜厚さ比を０．
９５以上にできるＲの最適値が０．７５≦Ｒ／ＲBAS≦
０．８５であることを見出し、これを具現化した。
【００１０】本考案では以上の対策が共同して奏功し、
円すいころ軸受の高速回転の上限を引き上げることがで
き、また高速での耐久性を向上させることができる。
円すいころ軸受の高速回転の上限を引き上げることがで
き、また高速での耐久性を向上させることができる。
【００１１】
【実施例】以下に本考案の一実施例を図に基づいて説明
する。図１において１０は内輪、１１は外輪、１２は円
すいころである。保持器は省略してある。円すいころ１
２の内輪大鍔面１０ｃにおける、ころ大端面１２ｃと摺
接する摺接部１３は、ころの円すい角をβとしたとき、
前記円すい角の頂点Ｏを中心として、内輪軌道面からの
中心角γ＝β/15〜β/10の範囲に位置させている。すな
わち、摺接部１３は内輪軌道面からｅの高さ位置にあ
る。このｅの値は小さいほど摺接部１３ところ大端面１
２ｃとの滑り速度は小さくなって軸受発熱量が低減され
るが、図２に示すように内輪盗み１９ところ面取り部１
８の寸法関係からｅないしγの下限は前記の如くβ/15
となる。
する。図１において１０は内輪、１１は外輪、１２は円
すいころである。保持器は省略してある。円すいころ１
２の内輪大鍔面１０ｃにおける、ころ大端面１２ｃと摺
接する摺接部１３は、ころの円すい角をβとしたとき、
前記円すい角の頂点Ｏを中心として、内輪軌道面からの
中心角γ＝β/15〜β/10の範囲に位置させている。すな
わち、摺接部１３は内輪軌道面からｅの高さ位置にあ
る。このｅの値は小さいほど摺接部１３ところ大端面１
２ｃとの滑り速度は小さくなって軸受発熱量が低減され
るが、図２に示すように内輪盗み１９ところ面取り部１
８の寸法関係からｅないしγの下限は前記の如くβ/15
となる。
【００１２】前記摺接部１３は一般的に直線あるいは大
端面１２ｃと対応する凹曲面とされ、その両側（半径方
向内方および外方）には図２に示すように円すいころ１
２の大端面１２ｃから離隔する方向に逃げる逃げ面１
４，１５を形成している。摺接部１３の長さＨはＨ≦Ｒ
BAS・tan(β/10)とし、また逃がし角度θは１°≦θ≦
１５°の範囲とする。逃げ面１４と大鍔面１０ｃの面取
り部１６とは緩やかなｒ1面で接続する。
端面１２ｃと対応する凹曲面とされ、その両側（半径方
向内方および外方）には図２に示すように円すいころ１
２の大端面１２ｃから離隔する方向に逃げる逃げ面１
４，１５を形成している。摺接部１３の長さＨはＨ≦Ｒ
BAS・tan(β/10)とし、また逃がし角度θは１°≦θ≦
１５°の範囲とする。逃げ面１４と大鍔面１０ｃの面取
り部１６とは緩やかなｒ1面で接続する。
【００１３】ころ大端面１２ｃの曲率半径Ｒは、円すい
角の頂点から大鍔面までの距離をＲBASとすると、０．
７５≦Ｒ／ＲBAS≦０．８５の範囲である。
角の頂点から大鍔面までの距離をＲBASとすると、０．
７５≦Ｒ／ＲBAS≦０．８５の範囲である。
【００１４】図３（ｃ）に示すように、従来のころ大端
面１２ｃとその周縁の面取り部１８との境界には、角部
１７が残っていたが、本実施例では図３（ｂ）に示すよ
うに大端面１２ｃと面取り部１８との境界にｒ2面を形
成し、角部１７を解消している。また従来の面取り部１
８は旋削仕上げであったが、これでは油膜切れが発生し
やすい。そこで本実施例では面取り部１８を研磨仕上げ
とし、表面粗さＲmaxを６μｍ以下としている。
面１２ｃとその周縁の面取り部１８との境界には、角部
１７が残っていたが、本実施例では図３（ｂ）に示すよ
うに大端面１２ｃと面取り部１８との境界にｒ2面を形
成し、角部１７を解消している。また従来の面取り部１
８は旋削仕上げであったが、これでは油膜切れが発生し
やすい。そこで本実施例では面取り部１８を研磨仕上げ
とし、表面粗さＲmaxを６μｍ以下としている。
【００１５】ころ大端面１２ｃのＲが油膜厚さに及ぼす
影響をＫＡＲＮＡの式から求めてグラフにしたものを図
４に示す。同図より明らかなように、従来の０．９０≦
Ｒ／ＲBAS ≦０．９７の範囲では油膜が比較的薄いこと
が分かる。また油膜厚さ比が０．９５以上となるのは
０．６５≦Ｒ／ＲBAS ≦０．８７の範囲であるが、この
範囲の中でもＲ／ＲBAS ＜０．７５では、ころ大端面１
２ｃの接触面積が比較的小さくなるため、結果として接
触面圧が高くなり、耐焼付性にとって却って不利になる
ことが実験によって確認された。このため、Ｒの最適値
は結局０．７５≦Ｒ／ＲBAS ≦０．８７の範囲であるこ
とが分かった。図９は、Ｒ／Ｒ BAS の値が小さ過ぎても
大き過ぎても、それぞれ耐焼付性にとって不利であるこ
とを示す実験結果であって、この実験は、軸受（型番Ｍ
８６６４９／１０）を使用し、大端面Ｒの値を４種類
（Ｒ／Ｒ BAS ＝０．７２、０．７８、０．９０、０．９
７）に異ならせた円すいころを、２個一組、合計４組８
個の前記軸受に組込み、回転数７０００ｒｐｍ、荷重６
５０ｋｇｆの条件に置き、潤滑油の作用下で外輪外周面
の温度上昇を測定したものである。実験の結果から、Ｒ
／Ｒ BAS ＜０．７５と、０．８７＜Ｒ／Ｒ BAS の範囲
は、温度の上昇傾向がはっきりしてくる領域であり、耐
焼付性にとって不利であることが確認された。
影響をＫＡＲＮＡの式から求めてグラフにしたものを図
４に示す。同図より明らかなように、従来の０．９０≦
Ｒ／ＲBAS ≦０．９７の範囲では油膜が比較的薄いこと
が分かる。また油膜厚さ比が０．９５以上となるのは
０．６５≦Ｒ／ＲBAS ≦０．８７の範囲であるが、この
範囲の中でもＲ／ＲBAS ＜０．７５では、ころ大端面１
２ｃの接触面積が比較的小さくなるため、結果として接
触面圧が高くなり、耐焼付性にとって却って不利になる
ことが実験によって確認された。このため、Ｒの最適値
は結局０．７５≦Ｒ／ＲBAS ≦０．８７の範囲であるこ
とが分かった。図９は、Ｒ／Ｒ BAS の値が小さ過ぎても
大き過ぎても、それぞれ耐焼付性にとって不利であるこ
とを示す実験結果であって、この実験は、軸受（型番Ｍ
８６６４９／１０）を使用し、大端面Ｒの値を４種類
（Ｒ／Ｒ BAS ＝０．７２、０．７８、０．９０、０．９
７）に異ならせた円すいころを、２個一組、合計４組８
個の前記軸受に組込み、回転数７０００ｒｐｍ、荷重６
５０ｋｇｆの条件に置き、潤滑油の作用下で外輪外周面
の温度上昇を測定したものである。実験の結果から、Ｒ
／Ｒ BAS ＜０．７５と、０．８７＜Ｒ／Ｒ BAS の範囲
は、温度の上昇傾向がはっきりしてくる領域であり、耐
焼付性にとって不利であることが確認された。
【００１６】図５は円すいころのみ従来品を使用し、他
の部分は前記構成とした円すいころ軸受の焼付き試験に
おける結果を示すグラフである。従来品１、２はアキシ
ャル隙間を１００μｍ程度に増やしても５分以内に焼付
きを生じたが、本考案の軸受は９０μｍ程度で温度が安
定して焼付きは見られなかった。円すいころの角部１７
を取って面取り部１８を研磨仕上げしたものを使用すれ
ば、さらによい結果が得られると考えられる。
の部分は前記構成とした円すいころ軸受の焼付き試験に
おける結果を示すグラフである。従来品１、２はアキシ
ャル隙間を１００μｍ程度に増やしても５分以内に焼付
きを生じたが、本考案の軸受は９０μｍ程度で温度が安
定して焼付きは見られなかった。円すいころの角部１７
を取って面取り部１８を研磨仕上げしたものを使用すれ
ば、さらによい結果が得られると考えられる。
【００１７】以上、本考案の一実施例につき説明した
が、本考案は前記実施例に限定されることなく種々の変
形が可能である。例えば本考案は２列以上の複列円すい
ころ軸受にも応用可能である。
が、本考案は前記実施例に限定されることなく種々の変
形が可能である。例えば本考案は２列以上の複列円すい
ころ軸受にも応用可能である。
【００１８】
【考案の効果】本考案では内輪大鍔面の摺接部と内輪軌
道面との中心角γを従来よりも約２０〜５０％減少させ
てγ＝β／15〜β／10にしているので、摺接部に対する
ころの滑り速度が低下し、回転トルクと軸受発熱量が低
減される。また前記摺接部の両側に円すいころの大端面
から離隔する方向に逃げる逃げ面を形成しているので、
大鍔面の傾斜角度やころ大端面の加工精度にバラツキが
でても、大端部に対する摺接部の位置が不変であり起動
トルクおよび予圧量のバラツキが防止され、予圧量が適
正な軸受の生産を確実にする。またころ大端面の曲率半
径Ｒは、従来、０．９０≦Ｒ／ＲBAS ≦０．９７であっ
たが、この場合大鍔面ところ大端面との間の最小油膜厚
さ比は０．９以下であって、高速回転のためには必ずし
も満足のいく値ではなかったが、本考案では実験に基づ
き前記最小油膜厚さ比を０．９５以上にできるＲの最適
値が０．７５≦Ｒ／ＲBAS ≦０．８７であることを見出
し、これを具現化したもので、以上の対策が共同して奏
効し、円すいころ軸受の高速回転の上限を引き上げるこ
とができ、また高速回転での耐久性を向上させることが
できる。
道面との中心角γを従来よりも約２０〜５０％減少させ
てγ＝β／15〜β／10にしているので、摺接部に対する
ころの滑り速度が低下し、回転トルクと軸受発熱量が低
減される。また前記摺接部の両側に円すいころの大端面
から離隔する方向に逃げる逃げ面を形成しているので、
大鍔面の傾斜角度やころ大端面の加工精度にバラツキが
でても、大端部に対する摺接部の位置が不変であり起動
トルクおよび予圧量のバラツキが防止され、予圧量が適
正な軸受の生産を確実にする。またころ大端面の曲率半
径Ｒは、従来、０．９０≦Ｒ／ＲBAS ≦０．９７であっ
たが、この場合大鍔面ところ大端面との間の最小油膜厚
さ比は０．９以下であって、高速回転のためには必ずし
も満足のいく値ではなかったが、本考案では実験に基づ
き前記最小油膜厚さ比を０．９５以上にできるＲの最適
値が０．７５≦Ｒ／ＲBAS ≦０．８７であることを見出
し、これを具現化したもので、以上の対策が共同して奏
効し、円すいころ軸受の高速回転の上限を引き上げるこ
とができ、また高速回転での耐久性を向上させることが
できる。
【図１】本考案の一実施例に係る円すいころ軸受の概略
断面図。
断面図。
【図２】同軸受の内輪大鍔面の拡大断面図。
【図３】（ａ）は本考案に使用する円すいころの側面
図、（ｂ）は同ころの面取り部拡大図、（ｃ）は従来の
円すいころの面取り部拡大図。
図、（ｂ）は同ころの面取り部拡大図、（ｃ）は従来の
円すいころの面取り部拡大図。
【図４】ころ大端面のＲの油膜厚さに及ぼす影響を示す
グラフ図。
グラフ図。
【図５】アキシャル隙間と焼付き時間の関係を示すグラ
フ図。
フ図。
【図６】従来の円すいころ軸受の断面図。
【図７】従来の円すいころ軸受の断面図。
【図８】従来の円すいころ軸受の内輪大鍔面の拡大断面
図。
図。
【図９】
ころ大端面のＲと温度上昇との関係を示すグラ
フ図。
フ図。
Claims (2)
- 【請求項１】（ａ）円すいころの内輪大鍔面における、
ころ大端面と摺接する摺接部を、ころの円すい角をβと
したとき、前記円すい角の頂点を中心として、内輪軌道
面からの中心角γ＝β／15〜β／10の範囲に位置させ、 （ｂ）前記摺接部の両側に、前記円すいころの大端面か
ら離隔する方向に逃げる逃げ面を形成し、 （ｃ）前記円すいころ大端面の曲率半径Ｒを、円すい角
の頂点から大鍔面までの距離をＲBAS としたとき、０．
７５≦Ｒ／ＲBAS ≦０．８７の範囲とした円すいころ軸
受。 - 【請求項２】 前記円すいころの大端面と前記大端面に
続く面取り部とを、曲面によって滑らかに接続した請求
項１記載の円すいころ軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992028782U JP2584623Y2 (ja) | 1992-04-30 | 1992-04-30 | 円すいころ軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992028782U JP2584623Y2 (ja) | 1992-04-30 | 1992-04-30 | 円すいころ軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0587330U JPH0587330U (ja) | 1993-11-26 |
| JP2584623Y2 true JP2584623Y2 (ja) | 1998-11-05 |
Family
ID=12257990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992028782U Expired - Fee Related JP2584623Y2 (ja) | 1992-04-30 | 1992-04-30 | 円すいころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2584623Y2 (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11190333A (ja) * | 1997-09-22 | 1999-07-13 | Nippon Seiko Kk | 円すいころ軸受 |
| JPH11236920A (ja) * | 1998-02-24 | 1999-08-31 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受 |
| JP2000170774A (ja) * | 1998-12-01 | 2000-06-20 | Ntn Corp | 円錐ころ軸受および車両用歯車軸支持装置 |
| JP2000161349A (ja) * | 1998-11-30 | 2000-06-13 | Ntn Corp | 車両用歯車軸支持装置 |
| US6547443B2 (en) * | 2000-10-17 | 2003-04-15 | Ntn Corporation | Tapered roller bearing |
| JP2003120687A (ja) * | 2001-10-19 | 2003-04-23 | Nsk Ltd | 円すいころ軸受およびその加工方法 |
| JP2004360880A (ja) * | 2003-06-09 | 2004-12-24 | Koyo Seiko Co Ltd | 最終減速装置 |
| JP2004324785A (ja) * | 2003-04-25 | 2004-11-18 | Koyo Seiko Co Ltd | 円すいころ軸受 |
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-
1992
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