JPS639784Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS639784Y2 JPS639784Y2 JP1981117507U JP11750781U JPS639784Y2 JP S639784 Y2 JPS639784 Y2 JP S639784Y2 JP 1981117507 U JP1981117507 U JP 1981117507U JP 11750781 U JP11750781 U JP 11750781U JP S639784 Y2 JPS639784 Y2 JP S639784Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cylindrical roller
- roller bearing
- guide
- axis
- angle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 claims description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/24—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly
- F16C19/26—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly with a single row of rollers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/36—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
この考案は外輪もしくは内輪の何れか１方、あ
るいは双方に円筒ころの端面を支承する案内鍔を
有する円筒ころ軸受の改良に関する。
るいは双方に円筒ころの端面を支承する案内鍔を
有する円筒ころ軸受の改良に関する。
外輪又は内輪の何れか１方、あるいは双方に案
内鍔を有する一般的な円筒ころ軸受１を第１図に
示す。この円筒ころ軸受１は、内輪２と外輪３の
夫々の鍔案内面４と円筒ころ５の端面６とを、転
走面７に対して直角な平面に形成してあつて、負
荷されるスラスト荷重を鍔案内面４で支承してい
る。ところがこれでは、上記鍔案内面４と端面６
とは面接触し、而もその接触面積が大なることか
ら、接触面に潤滑油の油膜を形成するのが困難で
ある。
内鍔を有する一般的な円筒ころ軸受１を第１図に
示す。この円筒ころ軸受１は、内輪２と外輪３の
夫々の鍔案内面４と円筒ころ５の端面６とを、転
走面７に対して直角な平面に形成してあつて、負
荷されるスラスト荷重を鍔案内面４で支承してい
る。ところがこれでは、上記鍔案内面４と端面６
とは面接触し、而もその接触面積が大なることか
ら、接触面に潤滑油の油膜を形成するのが困難で
ある。
このため上記１般的な円筒ころ軸受１ではスラ
スト荷重を負荷すると、発熱量が大で、焼付きと
カジリが生じやすく、高いスラスト荷重を負荷す
ることは無理である。
スト荷重を負荷すると、発熱量が大で、焼付きと
カジリが生じやすく、高いスラスト荷重を負荷す
ることは無理である。
ところで、最近車両分野において、円筒ころ軸
受にラジアル荷重の他にある程度の高いスラスト
荷重を負荷させる要望が高まつており、この考案
は上記要望を満すため、円筒ころの端面を外方へ
向う円錐面に形成し、１方案内鍔の鍔案内面を微
小な角度差をもつて前記円錐面よりも外方へ向う
円錐面に形成し、負荷されるスラスト荷重を両円
錐面の点接触部を弾性変形させることによつて得
られる三角状の接触面で負荷させるようにした円
筒ころ軸受で、以下この考案の実施例を図に従つ
て説明すると次の通りである。
受にラジアル荷重の他にある程度の高いスラスト
荷重を負荷させる要望が高まつており、この考案
は上記要望を満すため、円筒ころの端面を外方へ
向う円錐面に形成し、１方案内鍔の鍔案内面を微
小な角度差をもつて前記円錐面よりも外方へ向う
円錐面に形成し、負荷されるスラスト荷重を両円
錐面の点接触部を弾性変形させることによつて得
られる三角状の接触面で負荷させるようにした円
筒ころ軸受で、以下この考案の実施例を図に従つ
て説明すると次の通りである。
第２図及び第３図において、この円筒ころ軸受
８は円筒ころ９の軸線を含む平面内における円筒
ころ９の端面の輪郭が、円筒ころの外周面に連な
る面取部１０とそれに続いて円筒ころ９の軸線に
垂直な平面に対して角度αをなして円筒ころ９の
軸線上の点に収歛する傾斜直線部分１１を有し、
一方、円筒ころ軸受８の軸線を含む平面内におけ
る案内鍔１２の鍔案内面の輪郭が、角度αより大
きな角度βをなして円筒ころ軸受８の軸線上に収
歛する傾斜直線部分１３を有している。
８は円筒ころ９の軸線を含む平面内における円筒
ころ９の端面の輪郭が、円筒ころの外周面に連な
る面取部１０とそれに続いて円筒ころ９の軸線に
垂直な平面に対して角度αをなして円筒ころ９の
軸線上の点に収歛する傾斜直線部分１１を有し、
一方、円筒ころ軸受８の軸線を含む平面内におけ
る案内鍔１２の鍔案内面の輪郭が、角度αより大
きな角度βをなして円筒ころ軸受８の軸線上に収
歛する傾斜直線部分１３を有している。
即ち、第３図に示すように円筒ころ９端面を面
取部１０に続いて外方へ向う円錐面１４に形成し
円錐面１４に続く部分を円筒ころ９の軸心に対し
て直角な端面とし、また外輪１５の両端の案内鍔
１２及び内輪１６の一側の案内鍔１２の鍔案内面
を微小な角度差をもつて、具体的にはβ−α＝
5′〜20′をもつて上記円錐面１４よりも外方へ向
う円錐面１７に形成する。
取部１０に続いて外方へ向う円錐面１４に形成し
円錐面１４に続く部分を円筒ころ９の軸心に対し
て直角な端面とし、また外輪１５の両端の案内鍔
１２及び内輪１６の一側の案内鍔１２の鍔案内面
を微小な角度差をもつて、具体的にはβ−α＝
5′〜20′をもつて上記円錐面１４よりも外方へ向
う円錐面１７に形成する。
上記構成とした円筒ころ軸受３はスラスト荷重
Faを負荷したとき、円筒ころ９の円錐面１４と、
両輪１５，１６の鍔案内面、即ち円錐面１７との
点接触部は両円錐面１４，１７の傾斜角の差β−
αを微小にしたことにより、スラスト荷重Faに
応じた弾性変形によつて第４図ａで示す如く円筒
ころ９の端面側に伸びた線接触をし、又周方向の
弾性変形を含めると第５図に示すような三角状の
接触面Ｓを形成し、この接触面積Ｓによつてスラ
スト荷重Faを負荷する。他方この接触面積Ｓの
周辺部の空間は潤滑油の介在空間１８として残さ
れる。
Faを負荷したとき、円筒ころ９の円錐面１４と、
両輪１５，１６の鍔案内面、即ち円錐面１７との
点接触部は両円錐面１４，１７の傾斜角の差β−
αを微小にしたことにより、スラスト荷重Faに
応じた弾性変形によつて第４図ａで示す如く円筒
ころ９の端面側に伸びた線接触をし、又周方向の
弾性変形を含めると第５図に示すような三角状の
接触面Ｓを形成し、この接触面積Ｓによつてスラ
スト荷重Faを負荷する。他方この接触面積Ｓの
周辺部の空間は潤滑油の介在空間１８として残さ
れる。
以上説明した様にこの考案は、円筒ころの端面
を外方へ向う円錐面に形成し、１方案内鍔の鍔案
内面を、微小な角度差をもつて前記円錐面よりも
外方へ向う円錐面に形成し、負荷されるスラスト
荷重を両円錐面の点接触部を弾性変形させること
によつて得られる三角状の接触面で負荷させるよ
うにした円筒ころ軸受に係り、かなり大きなスラ
スト荷重を負荷することが可能である。そして、
スラスト荷重を負荷したとき、スラスト荷重の大
きさに応じた大きさの接触面を形成することによ
り、接触面積が過大にならず、しかも円筒ころの
円錐面と案内鍔の円錐面との間に角度差があるた
め、円筒ころのスキユーが発生したとしても円錐
面同士の接触が保たれエツジロードが生ずること
がなく、加えて潤滑油の介在空間が残され、接触
面が周囲を小角度の楔形断面の空間で囲繞される
ことにより、円筒ころの回転に伴つて潤滑油が接
触面に巻き込まれ良好な潤滑油膜が形成される。
この結果接触面の発熱量を少なくすることがで
き、焼付き、かじり等が生じ難くなり、円筒ころ
軸受に充分のスラスト荷重能力を保持させること
ができる。
を外方へ向う円錐面に形成し、１方案内鍔の鍔案
内面を、微小な角度差をもつて前記円錐面よりも
外方へ向う円錐面に形成し、負荷されるスラスト
荷重を両円錐面の点接触部を弾性変形させること
によつて得られる三角状の接触面で負荷させるよ
うにした円筒ころ軸受に係り、かなり大きなスラ
スト荷重を負荷することが可能である。そして、
スラスト荷重を負荷したとき、スラスト荷重の大
きさに応じた大きさの接触面を形成することによ
り、接触面積が過大にならず、しかも円筒ころの
円錐面と案内鍔の円錐面との間に角度差があるた
め、円筒ころのスキユーが発生したとしても円錐
面同士の接触が保たれエツジロードが生ずること
がなく、加えて潤滑油の介在空間が残され、接触
面が周囲を小角度の楔形断面の空間で囲繞される
ことにより、円筒ころの回転に伴つて潤滑油が接
触面に巻き込まれ良好な潤滑油膜が形成される。
この結果接触面の発熱量を少なくすることがで
き、焼付き、かじり等が生じ難くなり、円筒ころ
軸受に充分のスラスト荷重能力を保持させること
ができる。
このことは第６図に示す実験結果に基づく軸受
外輪温度と運転時間の関係より明らかにすること
ができる。即ち、第６図に示す実験結果は従来の
円筒ころ軸受と本考案に係る円筒ころ軸受にそれ
ぞれのラジアル定格荷重の3/4の純スラスト荷重
を負荷し、軸受外輪温度（℃）と連続負荷運転時
間（Hr）との関係を明らかにしたものである。
外輪温度と運転時間の関係より明らかにすること
ができる。即ち、第６図に示す実験結果は従来の
円筒ころ軸受と本考案に係る円筒ころ軸受にそれ
ぞれのラジアル定格荷重の3/4の純スラスト荷重
を負荷し、軸受外輪温度（℃）と連続負荷運転時
間（Hr）との関係を明らかにしたものである。
実験結果より、（×）印で示す従来の円筒ころ
軸受は、スラスト荷重を負荷した直後の温度上昇
が急激である。また最高温度に達した後の平衡温
度でさえ略130℃もあり、油膜の形成上不利で軸
受寿命が非常に短かい。１方（〇）印で示す本考
案に係る円筒ころ軸受は、スラスト荷重を負荷し
た直後の温度上昇が緩慢で、そのまま平衡温度に
達し、而もこの平衡温度が70℃で低く、油膜の形
成上特に不利なことはなく、安定した軸受寿命を
確保することができる。
軸受は、スラスト荷重を負荷した直後の温度上昇
が急激である。また最高温度に達した後の平衡温
度でさえ略130℃もあり、油膜の形成上不利で軸
受寿命が非常に短かい。１方（〇）印で示す本考
案に係る円筒ころ軸受は、スラスト荷重を負荷し
た直後の温度上昇が緩慢で、そのまま平衡温度に
達し、而もこの平衡温度が70℃で低く、油膜の形
成上特に不利なことはなく、安定した軸受寿命を
確保することができる。
さらにまた、本考案によれば、円筒ころ端面を
傾斜直線状としたから、円筒ころ端面と案内鍔と
の接触領域を可及的に転走面に近い位置、すなわ
ち、円筒ころと案内鍔との周速度差が最も小さい
位置に形成させることができる。したがつて、接
触領域における円筒ころと案内鍔との間のすべり
摩擦が低減し、円筒ころのスキユーを防止する上
で極めて有利である。特に、円筒ころ軸受にスラ
スト負荷能力を持たせる場合、スキユー防止が重
要な課題の一つとなるところから、本考案の奏す
るこのような効果はとりわけ意義がある。
傾斜直線状としたから、円筒ころ端面と案内鍔と
の接触領域を可及的に転走面に近い位置、すなわ
ち、円筒ころと案内鍔との周速度差が最も小さい
位置に形成させることができる。したがつて、接
触領域における円筒ころと案内鍔との間のすべり
摩擦が低減し、円筒ころのスキユーを防止する上
で極めて有利である。特に、円筒ころ軸受にスラ
スト負荷能力を持たせる場合、スキユー防止が重
要な課題の一つとなるところから、本考案の奏す
るこのような効果はとりわけ意義がある。
第１図は従来の円筒ころ軸受の１部側断面図を
示す。第２図乃至第５図は本考案に基づく円筒こ
ろ軸受の実施例を示し、第２図はその１部側断面
図を示し、第３図はその要部拡大図を示し、第４
図及び第５図はスラスト荷重を負荷したときの状
態図を示す。第６図は従来の円筒ころ軸受と本考
案に係る円筒ころ軸受にスラスト荷重を負荷した
とき、夫々の軸受外輪温度と運転時間の関係を示
す図である。 ９……円筒ころ、１０……面取部、１１，１３
……傾斜直線部分、１２……案内鍔、１５……外
輪、１６……内輪。
示す。第２図乃至第５図は本考案に基づく円筒こ
ろ軸受の実施例を示し、第２図はその１部側断面
図を示し、第３図はその要部拡大図を示し、第４
図及び第５図はスラスト荷重を負荷したときの状
態図を示す。第６図は従来の円筒ころ軸受と本考
案に係る円筒ころ軸受にスラスト荷重を負荷した
とき、夫々の軸受外輪温度と運転時間の関係を示
す図である。 ９……円筒ころ、１０……面取部、１１，１３
……傾斜直線部分、１２……案内鍔、１５……外
輪、１６……内輪。
Claims (1)
- 外輪もしくは内輪の何れか１方あるいは双方に
円筒ころの端面を支承する案内鍔を有する円筒こ
ろ軸受に於いて、円筒ころの軸線を含む平面内に
おける円筒ころ端面の輪郭が、円筒ころの外周面
に連なる面取り部分とそれに続いて円筒ころの軸
線に垂直な平面に対して角度αをなして円筒ころ
の軸線上の点に収歛する傾斜直線部分を有し、一
方円筒ころ軸受の軸線を含む平面内における案内
鍔の鍔案内面の輪郭が、前記角度αより大きな角
度βをなして円筒ころ軸受の軸線上の点に収歛す
る傾斜直線部分を有し、前記角度α，βが、スラ
スト荷重に応じた弾性変形によつて接触面Ｓが形
成される程度の微小な角度差をなしていることを
特徴とする円筒ころ軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1981117507U JPS5822515U (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 円筒ころ軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1981117507U JPS5822515U (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 円筒ころ軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5822515U JPS5822515U (ja) | 1983-02-12 |
| JPS639784Y2 true JPS639784Y2 (ja) | 1988-03-23 |
Family
ID=29911672
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1981117507U Granted JPS5822515U (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 円筒ころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5822515U (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0740729Y2 (ja) * | 1989-08-28 | 1995-09-20 | エヌティエヌ株式会社 | 円すいころ軸受 |
| JP5455329B2 (ja) * | 2008-06-24 | 2014-03-26 | Ｎｔｎ株式会社 | 円筒ころ軸受 |
| JP5518008B2 (ja) * | 2011-07-29 | 2014-06-11 | 株式会社椿本チエイン | コンベヤチェーン |
| RU2520861C2 (ru) * | 2012-10-04 | 2014-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Роликовый подшипник качения |
| JPWO2022209598A1 (ja) * | 2021-03-31 | 2022-10-06 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1945094A (en) * | 1931-08-19 | 1934-01-30 | Silas A Strickland | Taper roller bearing structure |
| US3667822A (en) * | 1971-03-01 | 1972-06-06 | Lipe Rollway Corp | Coned end roller bearing |
| JPS49120045A (ja) * | 1973-03-28 | 1974-11-16 | ||
| JPS5279156A (en) * | 1975-12-26 | 1977-07-04 | Nippon Seiko Kk | Roller bearing |
| JPS5436990U (ja) * | 1977-08-19 | 1979-03-10 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5436990Y2 (ja) * | 1975-06-09 | 1979-11-07 |
-
1981
- 1981-08-06 JP JP1981117507U patent/JPS5822515U/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1945094A (en) * | 1931-08-19 | 1934-01-30 | Silas A Strickland | Taper roller bearing structure |
| US3667822A (en) * | 1971-03-01 | 1972-06-06 | Lipe Rollway Corp | Coned end roller bearing |
| JPS49120045A (ja) * | 1973-03-28 | 1974-11-16 | ||
| JPS5279156A (en) * | 1975-12-26 | 1977-07-04 | Nippon Seiko Kk | Roller bearing |
| JPS5436990U (ja) * | 1977-08-19 | 1979-03-10 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5822515U (ja) | 1983-02-12 |
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