JP2001238420A - 同期電動機 - Google Patents
同期電動機Info
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- JP2001238420A JP2001238420A JP2000044815A JP2000044815A JP2001238420A JP 2001238420 A JP2001238420 A JP 2001238420A JP 2000044815 A JP2000044815 A JP 2000044815A JP 2000044815 A JP2000044815 A JP 2000044815A JP 2001238420 A JP2001238420 A JP 2001238420A
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- JP
- Japan
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- magnet
- rotor
- thickness
- stator core
- stator
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- Permanent Field Magnets Of Synchronous Machinery (AREA)
- Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 モータ特性、材料コストに関して最適となる
ステータコア幅、ロータマグネット長の寸法関係とした
同期電動機を得ること。 【解決手段】 鋼板を積層して形成したステータコアに
巻線を施して構成されるステータと、このステータと同
芯で回転自在に配置され、マグネットを有するロータに
より構成される同期電動機において、ステータコアのコ
ア幅Ｌｓと、ロータのマグネット軸方向長Ｌｍと、ロー
タのマグネット厚みＤとが、Ｌｍ≒Ｌｓ＋Ｄの関係を満
たすものである。
ステータコア幅、ロータマグネット長の寸法関係とした
同期電動機を得ること。 【解決手段】 鋼板を積層して形成したステータコアに
巻線を施して構成されるステータと、このステータと同
芯で回転自在に配置され、マグネットを有するロータに
より構成される同期電動機において、ステータコアのコ
ア幅Ｌｓと、ロータのマグネット軸方向長Ｌｍと、ロー
タのマグネット厚みＤとが、Ｌｍ≒Ｌｓ＋Ｄの関係を満
たすものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ロータにマグネ
ットを備えた同期モータに関する。
ットを備えた同期モータに関する。
【０００２】
【従来の技術】ロータにマグネットを備えた同期モータ
の場合、通常ステータの軸方向のコア幅に対して、ロー
タに配置されるマグネットの軸方向長を長くとる場合が
多い。これは、ロータに配置されるマグネットの磁束が
マグネット端面近辺で磁束が端面方向に漏れることによ
ってその付近の表面磁束密度が低くいためであり、ロー
タのマグネット長をステータのコア幅より長く取り、マ
グネットのステータコアに対向する部分の磁束密度の低
下を防ぎ、ステータ、ロータ間の空隙磁束密度を上げる
ことを目的としている。
の場合、通常ステータの軸方向のコア幅に対して、ロー
タに配置されるマグネットの軸方向長を長くとる場合が
多い。これは、ロータに配置されるマグネットの磁束が
マグネット端面近辺で磁束が端面方向に漏れることによ
ってその付近の表面磁束密度が低くいためであり、ロー
タのマグネット長をステータのコア幅より長く取り、マ
グネットのステータコアに対向する部分の磁束密度の低
下を防ぎ、ステータ、ロータ間の空隙磁束密度を上げる
ことを目的としている。
【０００３】ステータのコア幅とロータマグネットの軸
方向長の関係は、ロータのマグネット軸方向長を長くす
れば、ステータ、ロータ間の空隙磁束密度を上げること
が可能であるが、ロータのマグネット軸方向長に従って
無限に増加する訳ではなく、ある程度の寸法をとれば飽
和する。このため、ステータコア幅、ロータのマグネッ
ト軸方向長の間には、特性的、材料コスト的に最適とな
る寸法の関係が存在するはずである。
方向長の関係は、ロータのマグネット軸方向長を長くす
れば、ステータ、ロータ間の空隙磁束密度を上げること
が可能であるが、ロータのマグネット軸方向長に従って
無限に増加する訳ではなく、ある程度の寸法をとれば飽
和する。このため、ステータコア幅、ロータのマグネッ
ト軸方向長の間には、特性的、材料コスト的に最適とな
る寸法の関係が存在するはずである。
【０００４】図５は、例えば特開平９−３２２４５１号
公報に示された同期電動機の構成を示す構成図である。
図において、１は鋼板を積層して構成されたステータコ
アで、このステータコア１に巻線２が施されステータを
構成している。シャフト４にマグネット９が、ロータヨ
ーク１０を介して固着されロータを構成している。ロー
タは軸受け５を介して回転自在にフレーム６に配置され
る。
公報に示された同期電動機の構成を示す構成図である。
図において、１は鋼板を積層して構成されたステータコ
アで、このステータコア１に巻線２が施されステータを
構成している。シャフト４にマグネット９が、ロータヨ
ーク１０を介して固着されロータを構成している。ロー
タは軸受け５を介して回転自在にフレーム６に配置され
る。
【０００５】そして、ロータマグネット９の軸方向長Ｌ
２については、ステータコア１の軸方向幅Ｌ１の３倍以
内、または略２倍であるとしている。しかし、この場
合、ステータコアの幅Ｌ１が大きいモータを考えると、
コア幅の２倍のロータマグネットの寸法は必ずしも適切
であるとは言い難い。
２については、ステータコア１の軸方向幅Ｌ１の３倍以
内、または略２倍であるとしている。しかし、この場
合、ステータコアの幅Ｌ１が大きいモータを考えると、
コア幅の２倍のロータマグネットの寸法は必ずしも適切
であるとは言い難い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、かかる問
題点を解消するためになされたもので、モータ特性、材
料コストに関して最適となるステータコア幅、ロータマ
グネット長の寸法関係とした同期電動機を得ることを目
的とする。
題点を解消するためになされたもので、モータ特性、材
料コストに関して最適となるステータコア幅、ロータマ
グネット長の寸法関係とした同期電動機を得ることを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明に係る同期電動
機は、鋼板を積層して形成したステータコアに巻線を施
して構成されるステータと、このステータと同芯で回転
自在に配置され、マグネットを有するロータにより構成
される同期電動機において、ステータコアのコア幅Ｌｓ
と、ロータのマグネット軸方向長Ｌｍと、ロータのマグ
ネット厚みＤとが、Ｌｍ≒Ｌｓ＋Ｄの関係を満たすもの
である。
機は、鋼板を積層して形成したステータコアに巻線を施
して構成されるステータと、このステータと同芯で回転
自在に配置され、マグネットを有するロータにより構成
される同期電動機において、ステータコアのコア幅Ｌｓ
と、ロータのマグネット軸方向長Ｌｍと、ロータのマグ
ネット厚みＤとが、Ｌｍ≒Ｌｓ＋Ｄの関係を満たすもの
である。
【０００８】また、ロータのマグネットに、極異方性の
プラスチックマグネットを用いたものである。
プラスチックマグネットを用いたものである。
【０００９】また、ロータのマグネットに、リングマグ
ネットを用いたものである。
ネットを用いたものである。
【００１０】また、ステータコアのコア幅Ｌｓと、ロー
タのマグネット軸方向長Ｌｍと、ロータのマグネット厚
みＤとが、Ｌｍ＝Ｌｓ＋Ｄ±（ステータコアの鋼板１枚
分の厚さ）の関係を満たすものである。
タのマグネット軸方向長Ｌｍと、ロータのマグネット厚
みＤとが、Ｌｍ＝Ｌｓ＋Ｄ±（ステータコアの鋼板１枚
分の厚さ）の関係を満たすものである。
【００１１】また、ステータコアのコア幅Ｌｓと、ロー
タのマグネット軸方向長Ｌｍと、ロータのマグネット厚
みＤとが、Ｌｍ＝Ｌｓ＋Ｄ±（ステータコアの鋼板１枚
分の厚さ＋マグネットの寸法公差×２）の関係を満たす
ものである。
タのマグネット軸方向長Ｌｍと、ロータのマグネット厚
みＤとが、Ｌｍ＝Ｌｓ＋Ｄ±（ステータコアの鋼板１枚
分の厚さ＋マグネットの寸法公差×２）の関係を満たす
ものである。
【００１２】また、プラスチックマグネットの成形時に
内径部分に抜き勾配を付ける場合は、プラスチックマグ
ネットの厚みＤを、プラスチックマグネットのステータ
コアに対向していない部分の厚みの平均的な値とするも
のである。
内径部分に抜き勾配を付ける場合は、プラスチックマグ
ネットの厚みＤを、プラスチックマグネットのステータ
コアに対向していない部分の厚みの平均的な値とするも
のである。
【００１３】
【発明の実施の形態】実施の形態１．以下、この発明の
実施の形態１を図面を参照して説明する。図１，２は実
施の形態１を示す図で、図１は同期電動機の構成図、図
２はモータ特性を示す図である。図において、１は鋼板
を積層して構成されたステータコアで、このステータコ
ア１に巻線２が施されステータを構成している。３はフ
ェライトのプラスチックマグネットにより構成されるロ
ータであり、軸４と一体に成形されている。ここで、プ
ラスチックマグネットは、極異方性の配向がなされてお
り、これによって、磁性体のバックヨークを必要としな
いで、十分な表面磁束密度を得ることが出来ている。ロ
ータ３は、軸受け５を介してフレーム６に回転自在に配
置される。
実施の形態１を図面を参照して説明する。図１，２は実
施の形態１を示す図で、図１は同期電動機の構成図、図
２はモータ特性を示す図である。図において、１は鋼板
を積層して構成されたステータコアで、このステータコ
ア１に巻線２が施されステータを構成している。３はフ
ェライトのプラスチックマグネットにより構成されるロ
ータであり、軸４と一体に成形されている。ここで、プ
ラスチックマグネットは、極異方性の配向がなされてお
り、これによって、磁性体のバックヨークを必要としな
いで、十分な表面磁束密度を得ることが出来ている。ロ
ータ３は、軸受け５を介してフレーム６に回転自在に配
置される。
【００１４】次に、このように構成されたモータにおい
て、ステータコア１の軸方向の幅をＬｓ、ロータ３のプ
ラスチックマグネットの軸方向長をＬｍ、厚みをＤと
し、Ｌｓ，Ｄを固定し、Ｌｍを変化させたときのモータ
特性の試験結果を示す。具体的には、ステータコアの軸
方向の長さＬｓは２２ｍｍ、ロータの厚みＤは８ｍｍと
しており、Ｌｓ＋Ｄの値は、３０ｍｍとなる。
て、ステータコア１の軸方向の幅をＬｓ、ロータ３のプ
ラスチックマグネットの軸方向長をＬｍ、厚みをＤと
し、Ｌｓ，Ｄを固定し、Ｌｍを変化させたときのモータ
特性の試験結果を示す。具体的には、ステータコアの軸
方向の長さＬｓは２２ｍｍ、ロータの厚みＤは８ｍｍと
しており、Ｌｓ＋Ｄの値は、３０ｍｍとなる。
【００１５】モータ特性の評価には、ステータ巻線に発
生する誘起電圧を用いている。ＤＣモータの発生するト
ルクは誘起電圧と巻線に流れる電流の積に比例するた
め、同一のステータ、巻線に対して、発生する誘起電圧
が大きくなるほど、モータの誘起電圧定数、トルク定数
が高くなり、より特性の良いものであるといえる。
生する誘起電圧を用いている。ＤＣモータの発生するト
ルクは誘起電圧と巻線に流れる電流の積に比例するた
め、同一のステータ、巻線に対して、発生する誘起電圧
が大きくなるほど、モータの誘起電圧定数、トルク定数
が高くなり、より特性の良いものであるといえる。
【００１６】ロータ３のプラスチックマグネットの軸方
向長を変化させたときの誘起電圧の変化は図２に示すよ
うになる。誘起電圧は、ロータ３のプラスチックマグネ
ットの軸方向長が長くなるに従って増加傾向にあるが、
軸方向長がある程度の長さを持つと、それ以上は増加が
見られなくなる。
向長を変化させたときの誘起電圧の変化は図２に示すよ
うになる。誘起電圧は、ロータ３のプラスチックマグネ
ットの軸方向長が長くなるに従って増加傾向にあるが、
軸方向長がある程度の長さを持つと、それ以上は増加が
見られなくなる。
【００１７】ロータ３のプラスチックマグネットの軸方
向長ＬｍがＬｓ＋Ｄと等しくなる３０ｍｍ付近より大き
くなる付近から誘起電圧の増加が少なくなっている。こ
の寸法よりＬｍを大きく取る場合、それに伴うプラスチ
ックマグネット体積の増加に対して、誘起電圧の増加が
少なくなるため、モータ性能に対する材料コストは高く
なる。
向長ＬｍがＬｓ＋Ｄと等しくなる３０ｍｍ付近より大き
くなる付近から誘起電圧の増加が少なくなっている。こ
の寸法よりＬｍを大きく取る場合、それに伴うプラスチ
ックマグネット体積の増加に対して、誘起電圧の増加が
少なくなるため、モータ性能に対する材料コストは高く
なる。
【００１８】つまり、ロータ３のプラスチックマグネッ
トの軸方向長Ｌｍと、厚みＤと、ステータコア１のコア
幅Ｌｓとの間に Ｌｍ ≒ Ｌｓ ＋ Ｄ の関係がある時にモータ特性に対して、最も効果的なプ
ラスチックマグネットの使用重量が得られることとな
り、モータ全体の材料コストという面でも、最適とな
る。
トの軸方向長Ｌｍと、厚みＤと、ステータコア１のコア
幅Ｌｓとの間に Ｌｍ ≒ Ｌｓ ＋ Ｄ の関係がある時にモータ特性に対して、最も効果的なプ
ラスチックマグネットの使用重量が得られることとな
り、モータ全体の材料コストという面でも、最適とな
る。
【００１９】ここでＬｍの値は、厳密に規定されている
わけではなく、この付近の値であれば良く、ステータコ
ア１が鋼板の積層で構成されており、離散的な値をとる
ことを考えると、Ｌｓ＋Ｄ±（鋼板１枚分の板厚）の範
囲であれば同等と見なすことができる。
わけではなく、この付近の値であれば良く、ステータコ
ア１が鋼板の積層で構成されており、離散的な値をとる
ことを考えると、Ｌｓ＋Ｄ±（鋼板１枚分の板厚）の範
囲であれば同等と見なすことができる。
【００２０】また、プラスチックマグネットの精度も考
慮に入れると、Ｌｓ＋Ｄ±（鋼板１枚分の板厚＋マグネ
ットの寸法公差ｘ２）の範囲が考えられる。プラスチッ
クマグネットの場合、成形後の材料の収縮等を考慮する
と±０．１ｍｍ程度の精度であるため、軸方向長と、厚
みのそれぞれの精度を加えると、±０．２ｍｍ程度はＬ
ｍの範囲となる。
慮に入れると、Ｌｓ＋Ｄ±（鋼板１枚分の板厚＋マグネ
ットの寸法公差ｘ２）の範囲が考えられる。プラスチッ
クマグネットの場合、成形後の材料の収縮等を考慮する
と±０．１ｍｍ程度の精度であるため、軸方向長と、厚
みのそれぞれの精度を加えると、±０．２ｍｍ程度はＬ
ｍの範囲となる。
【００２１】プラスチックマグネットの一体成形による
ロータ３の場合、成形時に金型から成型品を取りやすく
する目的でプラスチックマグネットの内径部分に抜き勾
配を付ける場合がある。この場合、プラスチックマグネ
ットの厚みＤはプラスチックマグネットのステータコア
１に対向していない部分の厚みの平均的な値を取ればよ
い。これは、ロータ３の端面付近での磁束の漏れがロー
タ３のプラスチックマグネットの軸方向長に影響するた
め、プラスチックマグネット中央部の寸法よりも端面付
近の寸法が支配的となるためである。
ロータ３の場合、成形時に金型から成型品を取りやすく
する目的でプラスチックマグネットの内径部分に抜き勾
配を付ける場合がある。この場合、プラスチックマグネ
ットの厚みＤはプラスチックマグネットのステータコア
１に対向していない部分の厚みの平均的な値を取ればよ
い。これは、ロータ３の端面付近での磁束の漏れがロー
タ３のプラスチックマグネットの軸方向長に影響するた
め、プラスチックマグネット中央部の寸法よりも端面付
近の寸法が支配的となるためである。
【００２２】また、ロータ３の回転位置を検出するため
のセンサーの取り付け位置の制約等でステータコア１の
軸方向の中心と、ロータ３のプラスチックマグネットの
軸方向の中心が一致しない場合、ロータ３のプラスチッ
クマグネットのステータコア１に対向していない部分の
寸法で短い方の寸法を基準とし、その寸法の２倍がプラ
スチックマグネットの厚みと等しくなるように設定す
る。これは、短い方の寸法がモータの特性に与える影響
が大きく、こちらの寸法を最適な値とすることで、最大
のモータ特性が得られるためである。
のセンサーの取り付け位置の制約等でステータコア１の
軸方向の中心と、ロータ３のプラスチックマグネットの
軸方向の中心が一致しない場合、ロータ３のプラスチッ
クマグネットのステータコア１に対向していない部分の
寸法で短い方の寸法を基準とし、その寸法の２倍がプラ
スチックマグネットの厚みと等しくなるように設定す
る。これは、短い方の寸法がモータの特性に与える影響
が大きく、こちらの寸法を最適な値とすることで、最大
のモータ特性が得られるためである。
【００２３】実施の形態２．以下、この発明の実施の形
態２を図面を参照して説明する。図３，４は実施の形態
２を示す図で、図３は同期電動機の構成図、図４はモー
タ特性を示す図である。図において、１は鋼板を積層し
たステータコアで、巻線２を施すことでステータを構成
する。リング状のリングマグネット７は、軸４に固定部
材８を介して固着され、フレーム６に対して軸受け５を
介して回転自在に配置される。
態２を図面を参照して説明する。図３，４は実施の形態
２を示す図で、図３は同期電動機の構成図、図４はモー
タ特性を示す図である。図において、１は鋼板を積層し
たステータコアで、巻線２を施すことでステータを構成
する。リング状のリングマグネット７は、軸４に固定部
材８を介して固着され、フレーム６に対して軸受け５を
介して回転自在に配置される。
【００２４】ロータのリングマグネット７には、フェラ
イトの焼結リング磁石を用いている。実施の形態１と同
様に、ステータのコア幅Ｌｓ、ロータのリングマグネッ
ト７の軸方向長Ｌｍ、及び厚みＤに関して、Ｌｓ，Ｄを
固定して、Ｌｍの変化させたときのモータ特性の試験結
果を示す。具体的には、ステータコア１の軸方向の幅Ｌ
ｓを１３ｍｍ、ロータのリングマグネット７の幅Ｄを１
１ｍｍとしており、実施の形態１と比較すると、コア幅
が小さく、ロータ３のプラスチックマグネットに比べる
と、ロータのリングマグネット７の厚みＤが大きい。Ｌ
ｓ＋Ｄの値は２４ｍｍとなっている。
イトの焼結リング磁石を用いている。実施の形態１と同
様に、ステータのコア幅Ｌｓ、ロータのリングマグネッ
ト７の軸方向長Ｌｍ、及び厚みＤに関して、Ｌｓ，Ｄを
固定して、Ｌｍの変化させたときのモータ特性の試験結
果を示す。具体的には、ステータコア１の軸方向の幅Ｌ
ｓを１３ｍｍ、ロータのリングマグネット７の幅Ｄを１
１ｍｍとしており、実施の形態１と比較すると、コア幅
が小さく、ロータ３のプラスチックマグネットに比べる
と、ロータのリングマグネット７の厚みＤが大きい。Ｌ
ｓ＋Ｄの値は２４ｍｍとなっている。
【００２５】ロータのプラスチックマグネットの軸方向
長を変化させたときの誘起電圧の変化は図４に示すよう
になる。ステータの巻線２に発生する誘起電圧は、実施
の形態１の場合と同様に Ｌｍ ≒ Ｌｓ ＋ Ｄ の関係を満たす寸法付近まではほぼ直線的に増加する
が、それ以上の寸法になると増加が緩やかとなり飽和に
向かっている。これより、最も効果的なロータのリング
マグネット７の使用量を得る寸法はＬｓ＋Ｄとなる２４
ｍｍ付近となる。
長を変化させたときの誘起電圧の変化は図４に示すよう
になる。ステータの巻線２に発生する誘起電圧は、実施
の形態１の場合と同様に Ｌｍ ≒ Ｌｓ ＋ Ｄ の関係を満たす寸法付近まではほぼ直線的に増加する
が、それ以上の寸法になると増加が緩やかとなり飽和に
向かっている。これより、最も効果的なロータのリング
マグネット７の使用量を得る寸法はＬｓ＋Ｄとなる２４
ｍｍ付近となる。
【００２６】このように、マグネットの寸法、材質が異
なっていても、ほぼ上記の式で得られるＬｍの値が特
性、材料コストにおいて最適な寸法となっている。
なっていても、ほぼ上記の式で得られるＬｍの値が特
性、材料コストにおいて最適な寸法となっている。
【００２７】これらより、マグネットの軸方向長がステ
ータのコア幅に対する比率で最適な長さが決まる訳では
なく、マグネットの厚みが大きく影響しており、上記の
関係式によりほぼ最適なマグネットの軸方向長が得られ
ることが解る。
ータのコア幅に対する比率で最適な長さが決まる訳では
なく、マグネットの厚みが大きく影響しており、上記の
関係式によりほぼ最適なマグネットの軸方向長が得られ
ることが解る。
【００２８】
【発明の効果】この発明に係る同期電動機は、ステータ
コアのコア幅Ｌｓと、ロータのマグネット軸方向長Ｌｍ
と、ロータのマグネット厚みＤとが、Ｌｍ≒Ｌｓ＋Ｄの
関係を満たすことにより、モータ特性に対して最も効果
的なマグネットの使用重量が得られ、モータ全体の材料
コストも最適となる。また、ステータの寸法に対して、
材料コストの面で最適なマグネット寸法が得られるた
め、使用するマグネットの重量に無駄が無く、モータリ
サイクルの際に問題となるマグネットの使用量を抑える
ことが出来る。
コアのコア幅Ｌｓと、ロータのマグネット軸方向長Ｌｍ
と、ロータのマグネット厚みＤとが、Ｌｍ≒Ｌｓ＋Ｄの
関係を満たすことにより、モータ特性に対して最も効果
的なマグネットの使用重量が得られ、モータ全体の材料
コストも最適となる。また、ステータの寸法に対して、
材料コストの面で最適なマグネット寸法が得られるた
め、使用するマグネットの重量に無駄が無く、モータリ
サイクルの際に問題となるマグネットの使用量を抑える
ことが出来る。
【図１】 実施の形態１を示す図で、同期電動機の構成
図である。
図である。
【図２】 実施の形態１を示す図で、モータ特性を示す
図である。
図である。
【図３】 実施の形態２を示す図で、同期電動機の構成
図である。
図である。
【図４】 実施の形態２を示す図で、モータ特性を示す
図である。
図である。
【図５】 従来の同期電動機の構造を示す構成図であ
る。
る。
１ ステータコア、２ 巻線、３ ロータ、４ 軸、５
軸受け、６ フレーム、７ リングマグネット、８
固定部材。
軸受け、６ フレーム、７ リングマグネット、８
固定部材。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中根 和広 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 山本 峰雄 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 石井 博幸 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 山崎 東吾 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 Ｆターム(参考） 5H621 AA03 GA01 GA04 HH01 JK02 JK05 5H622 AA03 CA01 CA05 DD01 DD04 PP03 PP20 QA04 QB05
Claims (6)
- 【請求項１】 鋼板を積層して形成したステータコアに
巻線を施して構成されるステータと、このステータと同
芯で回転自在に配置され、マグネットを有するロータに
より構成される同期電動機において、 ステータコアのコア幅Ｌｓと、ロータのマグネット軸方
向長Ｌｍと、ロータのマグネット厚みＤとが、 Ｌｍ≒Ｌｓ＋Ｄ の関係を満たすことを特徴とする同期電動機。 - 【請求項２】 ロータのマグネットに、極異方性のプラ
スチックマグネットを用いたことを特徴とする請求項１
記載の同期電動機。 - 【請求項３】 ロータのマグネットに、リングマグネッ
トを用いたことを特徴とする請求項１記載の同期電動
機。 - 【請求項４】 ステータコアのコア幅Ｌｓと、ロータの
マグネット軸方向長Ｌｍと、ロータのマグネット厚みＤ
とが、 Ｌｍ＝Ｌｓ＋Ｄ±（ステータコアの鋼板１枚分の厚さ） の関係を満たすことを特徴とする請求項１記載の同期電
動機。 - 【請求項５】 ステータコアのコア幅Ｌｓと、ロータの
マグネット軸方向長Ｌｍと、ロータのマグネット厚みＤ
とが、 Ｌｍ＝Ｌｓ＋Ｄ±（ステータコアの鋼板１枚分の厚さ＋
マグネットの寸法公差×２） の関係を満たすことを特徴とする請求項１記載の同期電
動機。 - 【請求項６】 前記プラスチックマグネットの成形時に
内径部分に抜き勾配を付ける場合は、前記プラスチック
マグネットの厚みＤを、前記プラスチックマグネットの
前記ステータコアに対向していない部分の厚みの平均的
な値とすることを特徴とする請求項２記載の同期電動
機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000044815A JP2001238420A (ja) | 2000-02-22 | 2000-02-22 | 同期電動機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000044815A JP2001238420A (ja) | 2000-02-22 | 2000-02-22 | 同期電動機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001238420A true JP2001238420A (ja) | 2001-08-31 |
Family
ID=18567520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000044815A Pending JP2001238420A (ja) | 2000-02-22 | 2000-02-22 | 同期電動機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001238420A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006067789A (ja) * | 2004-08-25 | 2006-03-09 | Lg Electronics Inc | モータのステータ |
| JP2013009510A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-01-10 | Mitsuba Corp | 電動モータ |
| WO2016031057A1 (ja) * | 2014-08-29 | 2016-03-03 | 三菱電機株式会社 | 同期電動機 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08280145A (ja) * | 1995-04-04 | 1996-10-22 | Matsushita Refrig Co Ltd | 永久磁石電動機 |
-
2000
- 2000-02-22 JP JP2000044815A patent/JP2001238420A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08280145A (ja) * | 1995-04-04 | 1996-10-22 | Matsushita Refrig Co Ltd | 永久磁石電動機 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006067789A (ja) * | 2004-08-25 | 2006-03-09 | Lg Electronics Inc | モータのステータ |
| US7372184B2 (en) | 2004-08-25 | 2008-05-13 | Lg Electronics Inc. | Stator of motor |
| JP2013009510A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-01-10 | Mitsuba Corp | 電動モータ |
| WO2016031057A1 (ja) * | 2014-08-29 | 2016-03-03 | 三菱電機株式会社 | 同期電動機 |
| JPWO2016031057A1 (ja) * | 2014-08-29 | 2017-04-27 | 三菱電機株式会社 | 同期電動機 |
| CN106688167A (zh) * | 2014-08-29 | 2017-05-17 | 三菱电机株式会社 | 同步电动机 |
| US10608515B2 (en) | 2014-08-29 | 2020-03-31 | Mitsubishi Electric Corporation | Synchronous motor |
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