JP2001182631A - 内燃機関のキャニスタ - Google Patents
内燃機関のキャニスタInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 キャニスタ容積や蓄熱剤等の増加を招くこと
なく、ＨＣ押出現象によるＨＣ排出量を効果的に抑制す
る。 【解決手段】 活性炭を含む吸着体１２，１３を充填し
た容器７の空気通路一端側７ａにパージコネクタ（負圧
作用部）８及びチャージコネクタ（蒸発燃料導入部）９
を設けるとともに、他端側７ｂにドレインコネクタ（大
気開放部）１０を設ける。吸着体１２，１３の中で、大
気開放側の吸着体１３の比熱を相対的に大きく設定す
る。
なく、ＨＣ押出現象によるＨＣ排出量を効果的に抑制す
る。 【解決手段】 活性炭を含む吸着体１２，１３を充填し
た容器７の空気通路一端側７ａにパージコネクタ（負圧
作用部）８及びチャージコネクタ（蒸発燃料導入部）９
を設けるとともに、他端側７ｂにドレインコネクタ（大
気開放部）１０を設ける。吸着体１２，１３の中で、大
気開放側の吸着体１３の比熱を相対的に大きく設定す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両の自動車等の
内燃機関に好適に用いられるキャニスタに関する。
内燃機関に好適に用いられるキャニスタに関する。
【０００２】
【従来の技術】ガソリンを燃料とする自動車等の内燃機
関では、主に燃料タンク内の蒸発燃料（ＨＣ）が大気へ
放出されることを抑制するために、キャニスタが用いら
れる。このキャニスタは、一般的に、活性炭を含む吸着
体が充填された容器の一端側に蒸発燃料導入部及び負圧
作用部が設けられるとともに、容器の他端側に大気開放
部が設けられている。そして、蒸発燃料導入部より導入
される蒸発燃料を活性炭により吸着するとともに、所定
の運転条件下では、大気開放部よりキャニスタ内に大気
を導入し、吸着体に吸着した蒸発燃料を脱離させ、この
蒸発燃料を大気とともに機関の吸気系に吸引し、燃焼さ
せるようになっている。
関では、主に燃料タンク内の蒸発燃料（ＨＣ）が大気へ
放出されることを抑制するために、キャニスタが用いら
れる。このキャニスタは、一般的に、活性炭を含む吸着
体が充填された容器の一端側に蒸発燃料導入部及び負圧
作用部が設けられるとともに、容器の他端側に大気開放
部が設けられている。そして、蒸発燃料導入部より導入
される蒸発燃料を活性炭により吸着するとともに、所定
の運転条件下では、大気開放部よりキャニスタ内に大気
を導入し、吸着体に吸着した蒸発燃料を脱離させ、この
蒸発燃料を大気とともに機関の吸気系に吸引し、燃焼さ
せるようになっている。
【０００３】このような活性炭による蒸発燃料の吸着・
脱離反応は発熱・吸熱反応であるため、吸着時には熱が
発生して温度が高くなり、吸着能力が低下するととも
に、脱離時には熱が奪われて温度が低くなり、脱離能力
が低下する傾向にある。そこで従来より、吸着体の比熱
を大きくすることにより、吸着・脱離反応に伴う活性炭
の温度変化を抑制し、温度変化による吸着・脱離能力の
低下を抑制させる技術が知られている。特開平１０−３
３９２１８号公報には、吸着体の比熱を大きくするため
に、活性炭に比して熱伝導率が大きくかつ熱容量の大き
な蓄熱粒子を活性炭の表面に一様に付着させる技術が記
載されている。
脱離反応は発熱・吸熱反応であるため、吸着時には熱が
発生して温度が高くなり、吸着能力が低下するととも
に、脱離時には熱が奪われて温度が低くなり、脱離能力
が低下する傾向にある。そこで従来より、吸着体の比熱
を大きくすることにより、吸着・脱離反応に伴う活性炭
の温度変化を抑制し、温度変化による吸着・脱離能力の
低下を抑制させる技術が知られている。特開平１０−３
３９２１８号公報には、吸着体の比熱を大きくするため
に、活性炭に比して熱伝導率が大きくかつ熱容量の大き
な蓄熱粒子を活性炭の表面に一様に付着させる技術が記
載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した蒸
発燃料の脱離時には、吸着体に付着している蒸発燃料の
全てが脱離するわけではなく、上記のような脱離時の温
度低下による脱離性能の悪化の他、キャニスタ自体の経
時劣化や運転状態等に応じて、多少の蒸発燃料が吸着体
に残されたままとなる。特に、吸着体の中でも大気開放
側の部分に蒸発燃料が付着されたまま残存していると、
次回の吸着時に蒸発燃料導入部より蒸発ガスが導入され
た際に、所謂ＨＣ押出現象によって、その一部が大気開
放部より押し出されてしまい、大気へ放出されるＨＣ放
出量が増加してしまう。この結果、キャニスタとして最
も重要なキャニスタのＨＣ放出量の低減能力が損なわれ
てしまう。
発燃料の脱離時には、吸着体に付着している蒸発燃料の
全てが脱離するわけではなく、上記のような脱離時の温
度低下による脱離性能の悪化の他、キャニスタ自体の経
時劣化や運転状態等に応じて、多少の蒸発燃料が吸着体
に残されたままとなる。特に、吸着体の中でも大気開放
側の部分に蒸発燃料が付着されたまま残存していると、
次回の吸着時に蒸発燃料導入部より蒸発ガスが導入され
た際に、所謂ＨＣ押出現象によって、その一部が大気開
放部より押し出されてしまい、大気へ放出されるＨＣ放
出量が増加してしまう。この結果、キャニスタとして最
も重要なキャニスタのＨＣ放出量の低減能力が損なわれ
てしまう。
【０００５】なお、吸着体の中でも反大気開放側に残存
する蒸発燃料は、仮に次回の吸着時に脱離しても、その
大部分が吸着体下流側つまり大気開放側の部分で吸着さ
れるため、あまり問題とならない。つまり、上記ＨＣ押
出現象によるＨＣ放出量は、機関の吸気系へのＨＣ脱離
を行った後の吸着体の大気開放側の部分に残存するＨＣ
吸着濃度に大きく依存する。
する蒸発燃料は、仮に次回の吸着時に脱離しても、その
大部分が吸着体下流側つまり大気開放側の部分で吸着さ
れるため、あまり問題とならない。つまり、上記ＨＣ押
出現象によるＨＣ放出量は、機関の吸気系へのＨＣ脱離
を行った後の吸着体の大気開放側の部分に残存するＨＣ
吸着濃度に大きく依存する。
【０００６】そこで、ＨＣ吸着濃度を低減するために、
キャニスタの容量を大きくしたり、あるいは上記公報の
ように吸着体全体に蓄熱剤を一様に付着させて比熱を大
きくすることによりＨＣ脱離性能を向上させることも考
えられる。しかしながら、これらの手法では、ＨＣ押出
現象によるＨＣ放出量にあまり関係のない部分のＨＣ脱
離濃度をも向上させることとなり、その分、吸着体の大
気開放側の部分のＨＣ脱離性能を強化することができな
いため、ＨＣ押出現象によるＨＣ放出量を効果的に抑制
することはできず、むしろ、キャニスタ容積の増加や蓄
熱剤の増加に伴う車両搭載性の低下やコストの増加等を
招いてしまう。
キャニスタの容量を大きくしたり、あるいは上記公報の
ように吸着体全体に蓄熱剤を一様に付着させて比熱を大
きくすることによりＨＣ脱離性能を向上させることも考
えられる。しかしながら、これらの手法では、ＨＣ押出
現象によるＨＣ放出量にあまり関係のない部分のＨＣ脱
離濃度をも向上させることとなり、その分、吸着体の大
気開放側の部分のＨＣ脱離性能を強化することができな
いため、ＨＣ押出現象によるＨＣ放出量を効果的に抑制
することはできず、むしろ、キャニスタ容積の増加や蓄
熱剤の増加に伴う車両搭載性の低下やコストの増加等を
招いてしまう。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような課
題に鑑みてなされたものである。すなわち、本発明に係
る内燃機関のキャニスタは、活性炭を含む吸着体を充填
した容器の空気通路一端側に負圧作用部及び蒸発燃料導
入部が設けられるとともに、上記容器の空気通路他端側
に大気開放部が設けられ、上記蒸発燃料導入部より導入
される蒸発燃料が上記吸着体へ吸着されるとともに、上
記大気開放部から導入された大気が負圧作用部へ吸引さ
れる際に、上記吸着体へ吸着された蒸発燃料が脱離する
ように構成されている。
題に鑑みてなされたものである。すなわち、本発明に係
る内燃機関のキャニスタは、活性炭を含む吸着体を充填
した容器の空気通路一端側に負圧作用部及び蒸発燃料導
入部が設けられるとともに、上記容器の空気通路他端側
に大気開放部が設けられ、上記蒸発燃料導入部より導入
される蒸発燃料が上記吸着体へ吸着されるとともに、上
記大気開放部から導入された大気が負圧作用部へ吸引さ
れる際に、上記吸着体へ吸着された蒸発燃料が脱離する
ように構成されている。
【０００８】そして請求項１の発明は、上記吸着体の中
で、少なくとも大気開放側の部分の比熱を相対的に大き
くしたことを特徴としている。
で、少なくとも大気開放側の部分の比熱を相対的に大き
くしたことを特徴としている。
【０００９】また、請求項２の発明は、上記吸着体の中
で、大気開放側の部分にのみ、蓄熱剤又は相対的に比熱
の大きい活性炭を混入したことを特徴としている。
で、大気開放側の部分にのみ、蓄熱剤又は相対的に比熱
の大きい活性炭を混入したことを特徴としている。
【００１０】このような請求項１，２の構成によれば、
吸着体における大気開放側の部分では、脱離反応に伴う
温度変化が抑制され、その脱離能力が向上し、脱離時に
脱離せずに残存する蒸発燃料の量（濃度）が低減され
る。この結果、上述したＨＣ押出現象によるＨＣ放出量
を十分に抑制することができる。
吸着体における大気開放側の部分では、脱離反応に伴う
温度変化が抑制され、その脱離能力が向上し、脱離時に
脱離せずに残存する蒸発燃料の量（濃度）が低減され
る。この結果、上述したＨＣ押出現象によるＨＣ放出量
を十分に抑制することができる。
【００１１】また、特に請求項２の発明のように、吸着
体における大気開放側の部分にのみ比熱を向上させるた
めの蓄熱剤又は高比熱活性炭を適用し、ＨＣ押出現象に
よるＨＣ放出量にあまり関係のない他の部分には蓄熱剤
や高比熱活性炭を適用しないことで、所期のＨＣ放出量
低減効果を実現しつつ、蓄熱剤や高比熱活性炭の混入量
を最小限に抑制することができる。この結果、キャニス
タ容積の増加，車両等への搭載性の低下，及びコスト上
昇等を最小限に抑制することができる。
体における大気開放側の部分にのみ比熱を向上させるた
めの蓄熱剤又は高比熱活性炭を適用し、ＨＣ押出現象に
よるＨＣ放出量にあまり関係のない他の部分には蓄熱剤
や高比熱活性炭を適用しないことで、所期のＨＣ放出量
低減効果を実現しつつ、蓄熱剤や高比熱活性炭の混入量
を最小限に抑制することができる。この結果、キャニス
タ容積の増加，車両等への搭載性の低下，及びコスト上
昇等を最小限に抑制することができる。
【００１２】一般的に、同じ容積の吸着体であれば、通
路断面積が小さく通路長さが長い方が、通路断面積が大
きく通路長さが短いものに比して、圧力損失が大きくな
る反面、脱離性能が向上する。
路断面積が小さく通路長さが長い方が、通路断面積が大
きく通路長さが短いものに比して、圧力損失が大きくな
る反面、脱離性能が向上する。
【００１３】そこで、好ましくは請求項３の発明のよう
に、吸着体の中で、大気開放側の部分の空気通路断面積
を、相対的に小さく設定する。これにより、大気開放側
の部分の脱離性能を局所的に向上させることができ、上
記ＨＣ押出現象によるＨＣ放出量を更に効果的に抑制す
ることができる。
に、吸着体の中で、大気開放側の部分の空気通路断面積
を、相対的に小さく設定する。これにより、大気開放側
の部分の脱離性能を局所的に向上させることができ、上
記ＨＣ押出現象によるＨＣ放出量を更に効果的に抑制す
ることができる。
【００１４】このように容器内の通路断面積を変化させ
る場合、好ましくは請求項４の発明のように、上記容器
の内部の空気通路を略Ｕ字状に設定する。これにより、
容器内の通路断面積を変化させつつ、容器自体の形状を
簡素な形状、例えば単純な円筒形や箱形等にすることが
可能となる。
る場合、好ましくは請求項４の発明のように、上記容器
の内部の空気通路を略Ｕ字状に設定する。これにより、
容器内の通路断面積を変化させつつ、容器自体の形状を
簡素な形状、例えば単純な円筒形や箱形等にすることが
可能となる。
【００１５】より具体的には請求項５の発明のように、
上記容器の内部を大容積室と小容積室とに区画する仕切
壁を有し、上記小容積室を大気開放側に配置すれば良
い。
上記容器の内部を大容積室と小容積室とに区画する仕切
壁を有し、上記小容積室を大気開放側に配置すれば良
い。
【００１６】請求項６の発明では、上記吸着体が、相対
的に比熱の大きい大気開放側の吸着体と、相対的に比熱
の小さい反大気開放側の吸着体とに分割されており、か
つ、両吸着体の間に、断熱層を介装させている。この断
熱層により、比熱が大きく温度変化の大きい大気開放側
の吸着体が、比熱の小さい反大気開放側の吸着体の温度
変化の悪影響から保護される形となる。この結果、大気
開放側における所期の脱離能力をより確実に得ることが
できる。
的に比熱の大きい大気開放側の吸着体と、相対的に比熱
の小さい反大気開放側の吸着体とに分割されており、か
つ、両吸着体の間に、断熱層を介装させている。この断
熱層により、比熱が大きく温度変化の大きい大気開放側
の吸着体が、比熱の小さい反大気開放側の吸着体の温度
変化の悪影響から保護される形となる。この結果、大気
開放側における所期の脱離能力をより確実に得ることが
できる。
【００１７】上記断熱層は、例えば請求項７の発明のよ
うに発泡セラミックを含む断熱フィルタである。
うに発泡セラミックを含む断熱フィルタである。
【００１８】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、吸着体の
中で大気開放側の部分の比熱を局所的に増加させること
により、キャニスタ容積や蓄熱剤等の増加を招くことな
く、ＨＣ押出現象によるＨＣ排出量を効果的に抑制する
ことができる。
中で大気開放側の部分の比熱を局所的に増加させること
により、キャニスタ容積や蓄熱剤等の増加を招くことな
く、ＨＣ押出現象によるＨＣ排出量を効果的に抑制する
ことができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
を図面に基づいて説明する。
を図面に基づいて説明する。
【００２０】図１は、本発明の第１実施例に係るキャニ
スタＣ１を適用した内燃機関の蒸発燃料処理システムを
示す構成図である。キャニスタＣ１は、活性炭を含む吸
着体１２，１３が充填された容器７を主体としている。
この容器７は、内部を空気が図１の上下方向に通流する
ように構成されており、この空気通路の一端側となる容
器７の一方の壁部７ａには、吸気負圧を容器７内へ作用
させる負圧作用部としてのパージコネクタ８と、蒸発燃
料が導入される蒸発燃料導入部としてのチャージコネク
タ９と、が取り付けられている。パージコネクタ８は、
パージ配管３によって吸気管１内のスロットル弁１ａの
下流側に接続されており、このパージ配管３の途中に
は、パージコントロールバルブ２が介装されている。ま
た、チャージコネクタ９は、チャージ配管４によって燃
料タンク６と接続されており、このチャージ配管４の途
中には、燃料タンク６の内圧を調圧するチェックバルブ
５が介装されている。一方、空気通路の他端側となる容
器の他壁部７ｂには、大気開放部としてのドレインコネ
クタ１０が取り付けられている。
スタＣ１を適用した内燃機関の蒸発燃料処理システムを
示す構成図である。キャニスタＣ１は、活性炭を含む吸
着体１２，１３が充填された容器７を主体としている。
この容器７は、内部を空気が図１の上下方向に通流する
ように構成されており、この空気通路の一端側となる容
器７の一方の壁部７ａには、吸気負圧を容器７内へ作用
させる負圧作用部としてのパージコネクタ８と、蒸発燃
料が導入される蒸発燃料導入部としてのチャージコネク
タ９と、が取り付けられている。パージコネクタ８は、
パージ配管３によって吸気管１内のスロットル弁１ａの
下流側に接続されており、このパージ配管３の途中に
は、パージコントロールバルブ２が介装されている。ま
た、チャージコネクタ９は、チャージ配管４によって燃
料タンク６と接続されており、このチャージ配管４の途
中には、燃料タンク６の内圧を調圧するチェックバルブ
５が介装されている。一方、空気通路の他端側となる容
器の他壁部７ｂには、大気開放部としてのドレインコネ
クタ１０が取り付けられている。
【００２１】例えば内燃機関が停止すると、高温高圧な
燃料タンク６内の蒸気によりチェックバルブ５が開か
れ、燃料タンク６内の蒸発ガスがチャージ配管４及びチ
ャージコネクタ９を経由して容器７内に導入される。こ
の蒸発ガスが容器７内を通過する際に、蒸発ガス内に含
まれる蒸発燃料が吸着体１２，１３により一時的に吸着
され、残りの空気がドレインコネクタ１０から大気へ放
出される。
燃料タンク６内の蒸気によりチェックバルブ５が開か
れ、燃料タンク６内の蒸発ガスがチャージ配管４及びチ
ャージコネクタ９を経由して容器７内に導入される。こ
の蒸発ガスが容器７内を通過する際に、蒸発ガス内に含
まれる蒸発燃料が吸着体１２，１３により一時的に吸着
され、残りの空気がドレインコネクタ１０から大気へ放
出される。
【００２２】次に内燃機関が運転を開始し、吸気管１内
に吸気負圧が作用する状態となると、パージコントロー
ルバルブ２が開き、容器７内に吸気負圧が作用する。こ
の負圧により、大気がドレインコネクタ１０から容器７
内へ導入される。この大気が容器７内を通過する際に、
吸着体１２，１３に付着した蒸発燃料が脱離され、大気
とともにパージコネクタ８及びパージ配管３を通して吸
気管１に供給され、最終的には燃焼室内で燃焼処理され
る。
に吸気負圧が作用する状態となると、パージコントロー
ルバルブ２が開き、容器７内に吸気負圧が作用する。こ
の負圧により、大気がドレインコネクタ１０から容器７
内へ導入される。この大気が容器７内を通過する際に、
吸着体１２，１３に付着した蒸発燃料が脱離され、大気
とともにパージコネクタ８及びパージ配管３を通して吸
気管１に供給され、最終的には燃焼室内で燃焼処理され
る。
【００２３】なお、吸気系へ導入される蒸発燃料（ベー
パー）の量及び時期は、パージコントロールバルブ２に
より適宜に制御される。このパージコントロールバルブ
２は、吸気負圧により開く機械式のものであっても良
く、また運転状態に応じて電気的に制御されるものであ
っても良い。
パー）の量及び時期は、パージコントロールバルブ２に
より適宜に制御される。このパージコントロールバルブ
２は、吸気負圧により開く機械式のものであっても良
く、また運転状態に応じて電気的に制御されるものであ
っても良い。
【００２４】上記の容器７は、この実施例では円筒形，
箱形等の簡素な中空形状をなしており、その内部には、
上述した吸着体１２，１３の他、２枚のフィルタ１１
ａ，１１ｂ及び断熱フィルタ１４が空気通路方向に積層
された状態で、かつ、図外のバネ等により適宜に圧縮さ
れた状態で充填されている。
箱形等の簡素な中空形状をなしており、その内部には、
上述した吸着体１２，１３の他、２枚のフィルタ１１
ａ，１１ｂ及び断熱フィルタ１４が空気通路方向に積層
された状態で、かつ、図外のバネ等により適宜に圧縮さ
れた状態で充填されている。
【００２５】フィルタ１１ａ，１１ｂは、主に吸着体１
２，１３に含まれる活性炭等の脱落を防止する機能を有
しており、周知の不織布等により形成されている。断熱
フィルタ１４は、両吸着体１２，１３の間に介装され、
後述するように、主に両吸着体１２，１３を互いに断熱
する断熱層として用いられており、例えばフィルタ１１
に比して断熱性に優れた発泡セラミック等により形成さ
れている。
２，１３に含まれる活性炭等の脱落を防止する機能を有
しており、周知の不織布等により形成されている。断熱
フィルタ１４は、両吸着体１２，１３の間に介装され、
後述するように、主に両吸着体１２，１３を互いに断熱
する断熱層として用いられており、例えばフィルタ１１
に比して断熱性に優れた発泡セラミック等により形成さ
れている。
【００２６】吸着体１２，１３は、基本的には、蒸発燃
料を所定の条件で吸着，脱離する粒状の活性炭が一様に
分散して混入されており、例えば粒状の活性炭とバイン
ダとを混合して練り合わせ、適宜の形状に成形した後適
宜な熱処理等を経て製造される。
料を所定の条件で吸着，脱離する粒状の活性炭が一様に
分散して混入されており、例えば粒状の活性炭とバイン
ダとを混合して練り合わせ、適宜の形状に成形した後適
宜な熱処理等を経て製造される。
【００２７】そして本実施例では、吸着体１２，１３の
中で、ドレインコネクタ１０側つまり大気開放側の吸着
体１３の比熱を、パージコネクタ８及びチャージコネク
タ９側つまり反大気開放側の吸着体１２の比熱に比し
て、相対的に大きく設定している。
中で、ドレインコネクタ１０側つまり大気開放側の吸着
体１３の比熱を、パージコネクタ８及びチャージコネク
タ９側つまり反大気開放側の吸着体１２の比熱に比し
て、相対的に大きく設定している。
【００２８】具体的には、大気開放側の吸着体１３に
は、比熱を大きくするために、例えば活性炭に比して比
熱が大きく熱伝導性に優れた材料、つまりアルミナ，ガ
ラス等の無機材及び鉄，銅，鉛等の金属材からなる微粒
子状の蓄熱剤が分散して混入され、あるいは、反大気開
放側の吸着体１２に用いられる活性炭に比して相対的に
比熱の大きい高比熱性の活性炭が用いられる。
は、比熱を大きくするために、例えば活性炭に比して比
熱が大きく熱伝導性に優れた材料、つまりアルミナ，ガ
ラス等の無機材及び鉄，銅，鉛等の金属材からなる微粒
子状の蓄熱剤が分散して混入され、あるいは、反大気開
放側の吸着体１２に用いられる活性炭に比して相対的に
比熱の大きい高比熱性の活性炭が用いられる。
【００２９】この結果、相対的に比熱の大きい大気開放
側の吸着体１３では、脱離反応に伴う温度変化が抑制さ
れ、その脱離能力が向上し、吸気管１へのＨＣの脱離時
に脱離せずに残存する蒸発燃料の量（濃度）が低減され
る。従って、上述したＨＣ押出現象によるＨＣ放出量を
確実かつ有効に抑制することができる。
側の吸着体１３では、脱離反応に伴う温度変化が抑制さ
れ、その脱離能力が向上し、吸気管１へのＨＣの脱離時
に脱離せずに残存する蒸発燃料の量（濃度）が低減され
る。従って、上述したＨＣ押出現象によるＨＣ放出量を
確実かつ有効に抑制することができる。
【００３０】また、本実施例では、大気開放側の吸着体
１３にのみ、比熱を増加させるための蓄熱剤又は高比熱
性の活性炭が混入されており、反大気開放側の吸着体１
２には、このような蓄熱剤又は高比熱活性炭が混入され
ていない。このため、所期のＨＣ放出量低減効果を実現
しつつ、蓄熱剤や高比熱活性炭の混入量を最小限に抑制
することができる。この結果、キャニスタ容積の増加，
車両等への搭載性の低下，及びコスト上昇等を最小限に
抑制することができる。
１３にのみ、比熱を増加させるための蓄熱剤又は高比熱
性の活性炭が混入されており、反大気開放側の吸着体１
２には、このような蓄熱剤又は高比熱活性炭が混入され
ていない。このため、所期のＨＣ放出量低減効果を実現
しつつ、蓄熱剤や高比熱活性炭の混入量を最小限に抑制
することができる。この結果、キャニスタ容積の増加，
車両等への搭載性の低下，及びコスト上昇等を最小限に
抑制することができる。
【００３１】更に、本実施例では、比熱の異なる両吸着
体１２，１３間に、断熱性に優れた断熱フィルタ１４を
介装している。この断熱フィルタ１４によって、比熱の
大きい大気開放側の吸着体１３が、比熱の小さい反大気
開放側の吸着体１２の脱離反応に伴う温度変化の悪影響
から保護される。この結果、大気開放側の吸着体１３の
脱離反応に伴う温度変化を更に確実に抑制することがで
き、大気開放側の吸着体１３の脱離能力をより確実に確
保することができる。
体１２，１３間に、断熱性に優れた断熱フィルタ１４を
介装している。この断熱フィルタ１４によって、比熱の
大きい大気開放側の吸着体１３が、比熱の小さい反大気
開放側の吸着体１２の脱離反応に伴う温度変化の悪影響
から保護される。この結果、大気開放側の吸着体１３の
脱離反応に伴う温度変化を更に確実に抑制することがで
き、大気開放側の吸着体１３の脱離能力をより確実に確
保することができる。
【００３２】仮に上記の吸着体１３に混入される量の蓄
熱剤又は高比熱活性炭を吸着体全体に一様に分散させた
場合、全体としての脱離能力は若干向上するものの、本
実施例に比して大気開放側の部分の脱離能力は低下し、
ＨＣ押出量も増加してしまう。つまり本実施例では、大
気開放側の吸着体１３のみの比熱を大きく設定している
ことが重要であり、これにより、キャニスタ容積の増加
等のデメリットを最小限に抑制しつつ、効果的にＨＣ押
出量を低減することができる。
熱剤又は高比熱活性炭を吸着体全体に一様に分散させた
場合、全体としての脱離能力は若干向上するものの、本
実施例に比して大気開放側の部分の脱離能力は低下し、
ＨＣ押出量も増加してしまう。つまり本実施例では、大
気開放側の吸着体１３のみの比熱を大きく設定している
ことが重要であり、これにより、キャニスタ容積の増加
等のデメリットを最小限に抑制しつつ、効果的にＨＣ押
出量を低減することができる。
【００３３】図２，３は、キャニスタの他の実施例を示
している。なお、これらのキャニスタは、基本的には上
述した第１実施例のキャニスタと同じ構成及び作用を有
しており、同じ構成部分には同一参照符号を付して重複
する説明を適宜省略する。
している。なお、これらのキャニスタは、基本的には上
述した第１実施例のキャニスタと同じ構成及び作用を有
しており、同じ構成部分には同一参照符号を付して重複
する説明を適宜省略する。
【００３４】図２に示す第２実施例のキャニスタＣ２で
は、脱離性能が要求される大気開放側の通路断面積を、
反大気開放側の通路断面積よりも相対的に小さく設定し
ている。つまり、反大気開放側のフィルタ１１ａ，吸着
体１２，及び断熱フィルタ１４が充填されるチャージ側
（反大気開放側）の容器７ｃに比して、大気開放側の吸
着体１３Ａ，フィルタ１１ｂが充填されるドレイン側
（大気開放側）の容器７ｄが相対的に小径に形成されて
いる。
は、脱離性能が要求される大気開放側の通路断面積を、
反大気開放側の通路断面積よりも相対的に小さく設定し
ている。つまり、反大気開放側のフィルタ１１ａ，吸着
体１２，及び断熱フィルタ１４が充填されるチャージ側
（反大気開放側）の容器７ｃに比して、大気開放側の吸
着体１３Ａ，フィルタ１１ｂが充填されるドレイン側
（大気開放側）の容器７ｄが相対的に小径に形成されて
いる。
【００３５】つまり、大気開放側の吸着体１３Ａでは、
通路断面積を小さくすることに対応して、その通路長さ
が相対的に長く設定されている。上述したように、キャ
ニスタ内の容積が同じであれば、キャニスタ内の通路長
さが長いほど、脱離能力は向上するため、大気開放側の
吸着体１３Ａにおける脱離性能を局所的に向上させるこ
とにより、より一層、吸気管１へのＨＣ脱離後のドレイ
ン側の残存ＨＣ吸着濃度を抑制することができる。
通路断面積を小さくすることに対応して、その通路長さ
が相対的に長く設定されている。上述したように、キャ
ニスタ内の容積が同じであれば、キャニスタ内の通路長
さが長いほど、脱離能力は向上するため、大気開放側の
吸着体１３Ａにおける脱離性能を局所的に向上させるこ
とにより、より一層、吸気管１へのＨＣ脱離後のドレイ
ン側の残存ＨＣ吸着濃度を抑制することができる。
【００３６】なお、空気通路が長くなると、圧力損失も
増加する傾向にあるが、本実施例では、特に脱離能力が
要求されるドレイン側の部分のみを小径としているた
め、圧力損失による能力低下はあまり問題とならない。
増加する傾向にあるが、本実施例では、特に脱離能力が
要求されるドレイン側の部分のみを小径としているた
め、圧力損失による能力低下はあまり問題とならない。
【００３７】図３は、本発明の第３実施例に係るキャニ
スタＣ３を示している。この実施例では、キャニスタＣ
３内部の空気通路が略Ｕ字状となるように設定されてい
る。具体的には、容器７の内部は、仕切壁１５によって
相対的に容積の大きい大容積室１６と相対的に容積の小
さい小容積室１７とに区画されており、大容積室１６が
反大気開放側（図３の右側）に配置され、小容積室１７
が大気開放側（図３の左側）に配置されている。つま
り、通路出入口となる容器７の一壁部７ａの中で、大容
積室１６に臨んだ右側部分にパージコネクタ８及びチャ
ージコネクタ９が取り付けられ、小容積室１７に臨んだ
左側部分にドレインコネクタ１０が取り付けられてい
る。
スタＣ３を示している。この実施例では、キャニスタＣ
３内部の空気通路が略Ｕ字状となるように設定されてい
る。具体的には、容器７の内部は、仕切壁１５によって
相対的に容積の大きい大容積室１６と相対的に容積の小
さい小容積室１７とに区画されており、大容積室１６が
反大気開放側（図３の右側）に配置され、小容積室１７
が大気開放側（図３の左側）に配置されている。つま
り、通路出入口となる容器７の一壁部７ａの中で、大容
積室１６に臨んだ右側部分にパージコネクタ８及びチャ
ージコネクタ９が取り付けられ、小容積室１７に臨んだ
左側部分にドレインコネクタ１０が取り付けられてい
る。
【００３８】大容積室１６の内部には、反大気開放側の
フィルタ１１ａと、相対的に比熱の小さい吸着体１２の
大部分１２ａと、が充填されている。小容積室１７の内
部には、大気開放側のフィルタ１１ｂと、相対的に比熱
の大きい吸着体１３と、断熱フィルタ１４と、相対的に
比熱の小さい吸着体１２の一部１２ｂと、が充填されて
いる。また、Ｕ字状通路の底部となる図３の下側部分に
は、吸着体１２ａ，１２ｂの開放端部を覆うようにフィ
ルタ１１ｃが設けられている。このフィルタ１１ｃは、
上記のフィルタ１１ａ，１１ｂと同様、主に吸着体から
の活性炭等の脱落を防止する機能を有している。
フィルタ１１ａと、相対的に比熱の小さい吸着体１２の
大部分１２ａと、が充填されている。小容積室１７の内
部には、大気開放側のフィルタ１１ｂと、相対的に比熱
の大きい吸着体１３と、断熱フィルタ１４と、相対的に
比熱の小さい吸着体１２の一部１２ｂと、が充填されて
いる。また、Ｕ字状通路の底部となる図３の下側部分に
は、吸着体１２ａ，１２ｂの開放端部を覆うようにフィ
ルタ１１ｃが設けられている。このフィルタ１１ｃは、
上記のフィルタ１１ａ，１１ｂと同様、主に吸着体から
の活性炭等の脱落を防止する機能を有している。
【００３９】このような本実施例によれば、上記第２実
施例と同様、大気開放側の吸着体１３では、通路断面積
を相対的に小さくすることにより通路長さが相対的に長
くなり、脱離能力が局所的に向上されることに加え、仕
切壁１５によりキャニスタＣ３内部通路を略Ｕ字状とし
ているために、容器７自体を、第１実施例のキャニスタ
Ｃ１と同じように、円筒形，箱形等との簡素な形状とす
ることができ、車両搭載性の向上等を図ることができ
る。
施例と同様、大気開放側の吸着体１３では、通路断面積
を相対的に小さくすることにより通路長さが相対的に長
くなり、脱離能力が局所的に向上されることに加え、仕
切壁１５によりキャニスタＣ３内部通路を略Ｕ字状とし
ているために、容器７自体を、第１実施例のキャニスタ
Ｃ１と同じように、円筒形，箱形等との簡素な形状とす
ることができ、車両搭載性の向上等を図ることができ
る。
【００４０】図４は、キャニスタ内の空気通路方向に沿
う吸着体のＨＣ吸着濃度の分布を示す特性図で、左側が
チャージ側（反大気開放側）を、右側がドレイン側（大
気開放側）を表している。同図にも示すように、吸着体
の活性炭に吸着される蒸発燃料（ＨＣ）のＨＣ吸着濃度
は、一般的に、蒸発燃料が導入されるチャージ側で相対
的に高く、大気が導入されるドレイン側で相対的に低い
傾向にある。
う吸着体のＨＣ吸着濃度の分布を示す特性図で、左側が
チャージ側（反大気開放側）を、右側がドレイン側（大
気開放側）を表している。同図にも示すように、吸着体
の活性炭に吸着される蒸発燃料（ＨＣ）のＨＣ吸着濃度
は、一般的に、蒸発燃料が導入されるチャージ側で相対
的に高く、大気が導入されるドレイン側で相対的に低い
傾向にある。
【００４１】ここで、図４の実線Ｌ１は、上記第１〜３
実施例のように吸着体の中でドレイン側に比熱の大きい
吸着体を適用した実施例の特性を示している。なお、破
線Ｌ２は、比熱を大きくした部分とそれ以外の部分との
境界を示し、図１〜３の断熱フィルタ１４の位置に対応
している。一方、破線Ｌ３は、ドレイン側で特に比熱を
大きくしていない場合、つまりドレイン側に蓄熱剤や高
比熱活性炭を用いていない比較例に係る特性を示してい
る。
実施例のように吸着体の中でドレイン側に比熱の大きい
吸着体を適用した実施例の特性を示している。なお、破
線Ｌ２は、比熱を大きくした部分とそれ以外の部分との
境界を示し、図１〜３の断熱フィルタ１４の位置に対応
している。一方、破線Ｌ３は、ドレイン側で特に比熱を
大きくしていない場合、つまりドレイン側に蓄熱剤や高
比熱活性炭を用いていない比較例に係る特性を示してい
る。
【００４２】図４からも明らかなように、本実施例の大
気開放側の高比熱部では、脱離時にドレイン側でＨＣ吸
着濃度が局所的に低減されており（破線領域）、特にド
レイン側端部では、比較例に比して（Ａ−Ｂ）分のＨＣ
吸着濃度低減効果が得られている。
気開放側の高比熱部では、脱離時にドレイン側でＨＣ吸
着濃度が局所的に低減されており（破線領域）、特にド
レイン側端部では、比較例に比して（Ａ−Ｂ）分のＨＣ
吸着濃度低減効果が得られている。
【００４３】図５は、ドレイン側端部のＨＣ吸着濃度
（横軸）とＨＣ押出量（縦軸）との関係を示している。
同図に示すように、ドレイン側のＨＣ吸着濃度が高くな
るほど、ＨＣ押出量も増加する傾向にあり、本実施例で
は比較例に比してΔＤ分のＨＣ押出量の低減効果が得ら
れている。
（横軸）とＨＣ押出量（縦軸）との関係を示している。
同図に示すように、ドレイン側のＨＣ吸着濃度が高くな
るほど、ＨＣ押出量も増加する傾向にあり、本実施例で
は比較例に比してΔＤ分のＨＣ押出量の低減効果が得ら
れている。
【００４４】以上のように本発明を具体的な実施例を挙
げて説明したが、本発明はこれに限られるものではな
く、あらゆる変形，変更が可能である。例えば、上記実
施例では、比熱の異なる吸着体１２，１３を断熱フィル
タ１４を挟んで積層した構成となっているが、これに限
らず、例えば大気開放側へ向かうに従って徐々に比熱が
大きくなるような吸着剤を用いることもできる。
げて説明したが、本発明はこれに限られるものではな
く、あらゆる変形，変更が可能である。例えば、上記実
施例では、比熱の異なる吸着体１２，１３を断熱フィル
タ１４を挟んで積層した構成となっているが、これに限
らず、例えば大気開放側へ向かうに従って徐々に比熱が
大きくなるような吸着剤を用いることもできる。
【図１】第１実施例に係るキャニスタを適用した内燃機
関の蒸発燃料処理システムを示す概略構成図。
関の蒸発燃料処理システムを示す概略構成図。
【図２】第２実施例に係るキャニスタを示す概略構成
図。
図。
【図３】第３実施例に係るキャニスタを示す概略構成
図。
図。
【図４】キャニスタ内の空気通路方向に沿うＨＣ吸着濃
度分布を示す特性図。
度分布を示す特性図。
【図５】大気開放側のＨＣ吸着濃度とＨＣ押出量との関
係を示すグラフ。
係を示すグラフ。
７…容器 ８…パージコネクタ（負圧作用部） ９…チャージコネクタ（蒸発燃料導入部） １０…ドレインコネクタ（大気開放部） １２…反大気開放側の吸着体 １３…大気開放側の吸着体 １４…断熱フィルタ
Claims (7)
- 【請求項１】 活性炭を含む吸着体を充填した容器の空
気通路一端側に負圧作用部及び蒸発燃料導入部が設けら
れるとともに、上記容器の空気通路他端側に大気開放部
が設けられ、上記蒸発燃料導入部より導入される蒸発燃
料が上記吸着体へ吸着されるとともに、上記大気開放部
から導入された大気が負圧作用部へ吸引される際に、上
記吸着体へ吸着された蒸発燃料が脱離するように構成さ
れた内燃機関のキャニスタにおいて、 上記吸着体の中で、少なくとも大気開放側の部分の比熱
を相対的に大きくしたことを特徴とする内燃機関のキャ
ニスタ。 - 【請求項２】 活性炭を含む吸着体を充填した容器の空
気通路一端側に負圧作用部及び蒸発燃料導入部が設けら
れるとともに、上記容器の空気通路他端側に大気開放部
が設けられ、上記蒸発燃料導入部より導入される蒸発燃
料が上記吸着体へ吸着されるとともに、上記大気開放部
から導入された大気が負圧作用部へ吸引される際に、上
記吸着体へ吸着された蒸発燃料が脱離するように構成さ
れた内燃機関のキャニスタにおいて、 上記吸着体の中で、大気開放側の部分にのみ、蓄熱剤又
は相対的に比熱の大きい活性炭を混入したことを特徴と
する内燃機関のキャニスタ。 - 【請求項３】 上記吸着体の中で、大気開放側の部分の
空気通路断面積を相対的に小さく設定したことを特徴と
する請求項１又は２に記載の内燃機関のキャニスタ。 - 【請求項４】 上記容器の内部の空気通路を略Ｕ字状に
設定したことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記
載の内燃機関のキャニスタ。 - 【請求項５】 上記容器の内部を大容積室と小容積室と
に区画する仕切壁を有し、上記小容積室を大気開放側に
配置したことを特徴とする請求項４に記載の内燃機関の
キャニスタ。 - 【請求項６】 上記吸着体が、相対的に比熱の大きい大
気開放側の吸着体と、相対的に比熱の小さい反大気開放
側の吸着体とに分割されており、かつ、両吸着体の間
に、断熱層が介装されていることを特徴とする請求項１
〜５のいずれかに記載の内燃機関のキャニスタ。 - 【請求項７】 上記断熱層が、発泡セラミックを含む断
熱フィルタであることを特徴とする請求項６に記載の内
燃機関のキャニスタ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37287799A JP3788152B2 (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | 内燃機関のキャニスタ |
| US09/749,765 US6488748B2 (en) | 1999-12-28 | 2000-12-28 | Canister structure for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37287799A JP3788152B2 (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | 内燃機関のキャニスタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001182631A true JP2001182631A (ja) | 2001-07-06 |
| JP3788152B2 JP3788152B2 (ja) | 2006-06-21 |
Family
ID=18501194
Family Applications (1)
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