JP2001181449A - トレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ - Google Patents
トレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤInfo
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 グリップ性能、耐摩耗性の両特性を高めると
ともに、転がり抵抗を低減させて低燃費を向上させさら
に加工性の良好なタイヤのトレッドゴム組成物を提供す
る。 【解決手段】 スチレン含有量が２０〜６０重量％であ
るスチレン−ブタジエン共重合体を６０重量部以上含む
ゴム成分１００重量部に対して、軽装嵩比重が０．６ｇ
／ｃｍ2以下であり、ＤＯＰ吸油量が７０ｃｍ3／１００
ｇ以上で２５０ｃｍ3／１００ｇ未満であり、ＢＥＴ比
表面積が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下である水
酸化アルミニウムを５〜８０重量部とＢＥＴ比表面積が
７０ｍ2／ｇ以上のカーボンブラックを１０〜１００重
量部配合したトレッドゴム組成物。
ともに、転がり抵抗を低減させて低燃費を向上させさら
に加工性の良好なタイヤのトレッドゴム組成物を提供す
る。 【解決手段】 スチレン含有量が２０〜６０重量％であ
るスチレン−ブタジエン共重合体を６０重量部以上含む
ゴム成分１００重量部に対して、軽装嵩比重が０．６ｇ
／ｃｍ2以下であり、ＤＯＰ吸油量が７０ｃｍ3／１００
ｇ以上で２５０ｃｍ3／１００ｇ未満であり、ＢＥＴ比
表面積が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下である水
酸化アルミニウムを５〜８０重量部とＢＥＴ比表面積が
７０ｍ2／ｇ以上のカーボンブラックを１０〜１００重
量部配合したトレッドゴム組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はグリップ性能、特に
濡れた路面でのグリップ性能（ウェットグリップ性
能）、および耐摩耗性を高め、転がり抵抗を低減させて
低燃費性を向上させたタイヤトレッドゴム組成物および
それを用いた空気入りタイヤに関する。
濡れた路面でのグリップ性能（ウェットグリップ性
能）、および耐摩耗性を高め、転がり抵抗を低減させて
低燃費性を向上させたタイヤトレッドゴム組成物および
それを用いた空気入りタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の低燃費化の要請に対応し
て転がり抵抗を低減した低燃費タイヤの開発が進められ
ている。転がり抵抗を低減する技術として、従来トレッ
ドゴムの補強剤として用いられているカーボンブラック
を、一部シリカに置換え二律背反する関係にある低燃費
性能とウェットグリップ性能の両者の特性のバランスを
改善することが行なわれている。
て転がり抵抗を低減した低燃費タイヤの開発が進められ
ている。転がり抵抗を低減する技術として、従来トレッ
ドゴムの補強剤として用いられているカーボンブラック
を、一部シリカに置換え二律背反する関係にある低燃費
性能とウェットグリップ性能の両者の特性のバランスを
改善することが行なわれている。
【０００３】しかし、シリカを配合したゴム組成物は、
従来のカーボンブラックを配合したものに比べ、未加硫
物の粘度上昇が高く焼けやすく、押出し後の寸法安定性
がよくないなど、加工性において種々の問題を抱えてお
り、加工性と性能の両面を満足するトレッドゴム組成物
が望まれていた。
従来のカーボンブラックを配合したものに比べ、未加硫
物の粘度上昇が高く焼けやすく、押出し後の寸法安定性
がよくないなど、加工性において種々の問題を抱えてお
り、加工性と性能の両面を満足するトレッドゴム組成物
が望まれていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、係る問題を
解決し、ウェットグリップ性能、耐摩耗性の両特性を高
めるとともに転がり抵抗を低減させて低燃費性を向上さ
せることができ、しかも加工性の良好なタイヤのトレッ
ドゴム組成物を提供する。
解決し、ウェットグリップ性能、耐摩耗性の両特性を高
めるとともに転がり抵抗を低減させて低燃費性を向上さ
せることができ、しかも加工性の良好なタイヤのトレッ
ドゴム組成物を提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、スチレン−ブ
タジエン共重合体のゴム成分に対して特定の水酸化アル
ミニウムを特定量配合することにより、従来のカーボン
ブラック配合のゴム組成物と同程度の加工性を維持し、
しかもシリカ配合以上の性能を有するトレッドゴム組成
物を得るものである。すなわち、本発明はスチレン含有
量が２０〜６０重量％であるスチレン−ブタジエン共重
合体を６０重量部以上含むゴム成分１００重量部に対し
て、軽装嵩比重が０．６０ｇ／ｃｍ3以下であり、ＤＯ
Ｐ吸油量が７０ｃｍ3／１００ｇ以上で２５０ｃｍ3／１
００ｇ未満であり、ＢＥＴ比表面積が３０ｍ2／ｇ以上
で３５０ｍ2／ｇ以下である水酸化アルミニウムを５〜
８０重量部とＢＥＴ比表面積が７０ｍ2／ｇ以上のカー
ボンブラックを１０〜１００重量部配合されてなること
をトレッドゴム組成物である。そして前記水酸化アルミ
ニウムの軽装嵩比重が０．１０ｇ／ｃｍ3以上で０．３
５ｇ／ｃｍ3以下であり、その結晶構造がベーマイト型
であること、さらに該ベーマイト（０２０）面の結晶子
径が５ｎｍ以上２０ｎｍ以下であることが望ましい。そ
して本発明のトレッドゴム組成物は前記水酸化アルミニ
ウムに対し２〜２０ｗｔ％のシランカップリング剤を配
合することが好ましい。さらに本発明は前記トレッドゴ
ム組成物を用いた空気入りタイヤに関する。
タジエン共重合体のゴム成分に対して特定の水酸化アル
ミニウムを特定量配合することにより、従来のカーボン
ブラック配合のゴム組成物と同程度の加工性を維持し、
しかもシリカ配合以上の性能を有するトレッドゴム組成
物を得るものである。すなわち、本発明はスチレン含有
量が２０〜６０重量％であるスチレン−ブタジエン共重
合体を６０重量部以上含むゴム成分１００重量部に対し
て、軽装嵩比重が０．６０ｇ／ｃｍ3以下であり、ＤＯ
Ｐ吸油量が７０ｃｍ3／１００ｇ以上で２５０ｃｍ3／１
００ｇ未満であり、ＢＥＴ比表面積が３０ｍ2／ｇ以上
で３５０ｍ2／ｇ以下である水酸化アルミニウムを５〜
８０重量部とＢＥＴ比表面積が７０ｍ2／ｇ以上のカー
ボンブラックを１０〜１００重量部配合されてなること
をトレッドゴム組成物である。そして前記水酸化アルミ
ニウムの軽装嵩比重が０．１０ｇ／ｃｍ3以上で０．３
５ｇ／ｃｍ3以下であり、その結晶構造がベーマイト型
であること、さらに該ベーマイト（０２０）面の結晶子
径が５ｎｍ以上２０ｎｍ以下であることが望ましい。そ
して本発明のトレッドゴム組成物は前記水酸化アルミニ
ウムに対し２〜２０ｗｔ％のシランカップリング剤を配
合することが好ましい。さらに本発明は前記トレッドゴ
ム組成物を用いた空気入りタイヤに関する。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明のトレッドゴム組成物に使
用されるゴム成分は、スチレン含有量が２０〜６０ｗｔ
％であるスチレン−ブタジエン共重合体を含む。このス
チレン含有量が２０ｗｔ％未満の場合には、低温領域お
よび高温領域におけるクリップ性は改善されない。ま
た、スチレン含有量が６０ｗｔ％を超える場合には、ブ
ロック剛性が高くなり路面へのゴムの食い込みが少な
く、所定のグリップ力を得ることができない。特にスチ
レン含有量は３０〜４５ｗｔ％であることが好ましい。
このスチレン−ブタジエン共重合体は乳化重合あるいは
溶液重合等の方法によって合成される。
用されるゴム成分は、スチレン含有量が２０〜６０ｗｔ
％であるスチレン−ブタジエン共重合体を含む。このス
チレン含有量が２０ｗｔ％未満の場合には、低温領域お
よび高温領域におけるクリップ性は改善されない。ま
た、スチレン含有量が６０ｗｔ％を超える場合には、ブ
ロック剛性が高くなり路面へのゴムの食い込みが少な
く、所定のグリップ力を得ることができない。特にスチ
レン含有量は３０〜４５ｗｔ％であることが好ましい。
このスチレン−ブタジエン共重合体は乳化重合あるいは
溶液重合等の方法によって合成される。
【０００７】本発明のゴム組成物に使用される他のゴム
成分は、たとえば天然ゴム（ＮＲ）、高シス１，４ブタ
ジエンゴム、低シス１，４ブタジエンゴム、前記以外の
スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、ポリイソプ
レン（ＩＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチ
ルゴム、アクリロニトリロブタジエンゴム（ＮＢＲ）、
アクリロニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体ゴ
ム、クロロプレンゴム、エチレン−プロピレン共重合体
ゴム、スチレン−イソプレン共重合体ゴム、スチレン−
イソプレン−ブタジエン共重合体ゴム、イソプレン−ブ
タジエン共重合体ゴム、クロロスルホン化ポリエチレ
ン、アクリルゴム、エピクロルヒドリンゴム、シリコー
ンゴム、ウレタンゴムなどがある。これらは、単独また
は２種類以上を混合して用いてもよい。混合する場合の
混合比にも特に制限はない。特に加工性、耐摩耗性を改
善するためにはＮＲ、ＢＲ、ＳＢＲ、ＩＲ、スチレン−
イソプレン−ブタジエン共重合体ゴムなどが好ましい。
成分は、たとえば天然ゴム（ＮＲ）、高シス１，４ブタ
ジエンゴム、低シス１，４ブタジエンゴム、前記以外の
スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、ポリイソプ
レン（ＩＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチ
ルゴム、アクリロニトリロブタジエンゴム（ＮＢＲ）、
アクリロニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体ゴ
ム、クロロプレンゴム、エチレン−プロピレン共重合体
ゴム、スチレン−イソプレン共重合体ゴム、スチレン−
イソプレン−ブタジエン共重合体ゴム、イソプレン−ブ
タジエン共重合体ゴム、クロロスルホン化ポリエチレ
ン、アクリルゴム、エピクロルヒドリンゴム、シリコー
ンゴム、ウレタンゴムなどがある。これらは、単独また
は２種類以上を混合して用いてもよい。混合する場合の
混合比にも特に制限はない。特に加工性、耐摩耗性を改
善するためにはＮＲ、ＢＲ、ＳＢＲ、ＩＲ、スチレン−
イソプレン−ブタジエン共重合体ゴムなどが好ましい。
【０００８】スチレン含有量が上記範囲内であるスチレ
ン−ブタジエン共重合体の配合量は、本発明に使用され
るゴム成分中に６０重量部以上存在することが好まし
い。該スチレン−ブタジエン共重合体の配合量が６０重
量部未満では低温領域および高温領域におけるグリップ
制が改善できない。
ン−ブタジエン共重合体の配合量は、本発明に使用され
るゴム成分中に６０重量部以上存在することが好まし
い。該スチレン−ブタジエン共重合体の配合量が６０重
量部未満では低温領域および高温領域におけるグリップ
制が改善できない。
【０００９】本発明に用いる水酸化アルミニウムは、Ｊ
ＩＳ Ｈ１９０２に準拠して測定した軽装嵩比重が０．
６０ｇ／ｃｍ3以下であり、好ましくは０．１０ｇ／ｃ
ｍ3以上で０．３５ｇ／ｃｍ3以下である。水酸化アルミ
ニウムの軽装嵩比重が０．６０ｇ／ｃｍ3より高い場
合、ゴム組成物の耐摩耗性が著しく低下し、軽装嵩比が
低くなりすぎると、水酸化アルミニウムとゴムとを混練
するときの混練トルクが上昇して作業性が低下する。
ＩＳ Ｈ１９０２に準拠して測定した軽装嵩比重が０．
６０ｇ／ｃｍ3以下であり、好ましくは０．１０ｇ／ｃ
ｍ3以上で０．３５ｇ／ｃｍ3以下である。水酸化アルミ
ニウムの軽装嵩比重が０．６０ｇ／ｃｍ3より高い場
合、ゴム組成物の耐摩耗性が著しく低下し、軽装嵩比が
低くなりすぎると、水酸化アルミニウムとゴムとを混練
するときの混練トルクが上昇して作業性が低下する。
【００１０】さらに本発明に用いる水酸化アルミニウム
はＪＩＳ Ｋ６２２１に準拠して測定したＤＯＰ吸油量
が７０ｃｍ3／１００ｇ以上で２５０ｃｍ3／１００ｇ未
満、好ましくは９０ｃｍ3／１００ｇ以上で１５０ｃｍ3
／１００ｇ以下である。ＤＯＰ吸油量が前記範囲を外れ
る場合、ゴム組成物はその耐摩耗性が低下する。
はＪＩＳ Ｋ６２２１に準拠して測定したＤＯＰ吸油量
が７０ｃｍ3／１００ｇ以上で２５０ｃｍ3／１００ｇ未
満、好ましくは９０ｃｍ3／１００ｇ以上で１５０ｃｍ3
／１００ｇ以下である。ＤＯＰ吸油量が前記範囲を外れ
る場合、ゴム組成物はその耐摩耗性が低下する。
【００１１】さらに水酸化アルミニウムは、転がり抵抗
の低減効果および十分なグリップ性能を有するゴム組成
物を得る観点から、窒素吸着法により測定したＢＥＴ比
表面積が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下、好まし
くは３０ｍ2／ｇ以上で２００ｍ2／ｇ以下、さらに好ま
しくは１００ｍ2／ｇを超え２００ｍ2／ｇ以下である。
なお３５０ｍ2／ｇを超える場合、水酸化アルミニウム
とゴムとを混練するときの混練トルクが上昇して作業性
が低下することがある。
の低減効果および十分なグリップ性能を有するゴム組成
物を得る観点から、窒素吸着法により測定したＢＥＴ比
表面積が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下、好まし
くは３０ｍ2／ｇ以上で２００ｍ2／ｇ以下、さらに好ま
しくは１００ｍ2／ｇを超え２００ｍ2／ｇ以下である。
なお３５０ｍ2／ｇを超える場合、水酸化アルミニウム
とゴムとを混練するときの混練トルクが上昇して作業性
が低下することがある。
【００１２】また、本発明に用いる水酸化アルミニウム
は、ゴム組成物の転がり抵抗の低減効果、グリップ性能
および耐摩耗性をより向上させる観点から、結晶構造が
ベーマイト型であることが好ましく、かつベーマイト
（０２０）面の結晶子径が５ｎｍ以上で２０ｎｍ以下で
あることがさらに好ましい。
は、ゴム組成物の転がり抵抗の低減効果、グリップ性能
および耐摩耗性をより向上させる観点から、結晶構造が
ベーマイト型であることが好ましく、かつベーマイト
（０２０）面の結晶子径が５ｎｍ以上で２０ｎｍ以下で
あることがさらに好ましい。
【００１３】結晶子径はＸ線回折装置を用いて得られた
プロファイルから、ベーマイトの（０２０）面のピーク
について、ＲＩＮＴ２１００の「多重ピーク分離」ソフ
トを用いて各結晶面についてのピークについてガウス分
布に基づいてフィッティングを行ない、計算結果の半価
幅および重心法によるピーク角を用いて、Ｓｃｈｅｒｒ
ｅｒの式により結晶子径を算出した。Ｘ線回折の測定条
件は次のとおりである。
プロファイルから、ベーマイトの（０２０）面のピーク
について、ＲＩＮＴ２１００の「多重ピーク分離」ソフ
トを用いて各結晶面についてのピークについてガウス分
布に基づいてフィッティングを行ない、計算結果の半価
幅および重心法によるピーク角を用いて、Ｓｃｈｅｒｒ
ｅｒの式により結晶子径を算出した。Ｘ線回折の測定条
件は次のとおりである。
【００１４】 装置：株式会社リガク社製、Ｒｉｎｔ−２１００Ｖ 測定条件：Ｃｕターゲット、電圧×電流＝４０ｋＶ×４
０ｍＡ、 スリット：ＤＳ１°−ＳＳ１°−ＲＳ０．３ｍｍ 走査モード：連続、Ｓｃａｎ Ｓｐｅｅｄ＝２°／ｍｉ
ｎ、Ｓｃａｎ Ｓｔｅｐ＝０．０１０°／ｓｔｅｐ 走査軸：２θ／θ 走査範囲：２〜７０°、回転速度０ｒｐｍ 前記水酸化アルミニウムは前記ゴム成分１００重量部に
対して５〜８０重量部、好ましくは５〜６０重量部配合
する。５重量部未満では添加による転がり抵抗の低減が
十分ではなく、また濡れた路面でのグリップ性能改善効
果が小さい。８０重量部を超えると、ゴム組成物の粘度
があがりすぎて加工性が低下するとともに耐摩耗性も低
下する。
０ｍＡ、 スリット：ＤＳ１°−ＳＳ１°−ＲＳ０．３ｍｍ 走査モード：連続、Ｓｃａｎ Ｓｐｅｅｄ＝２°／ｍｉ
ｎ、Ｓｃａｎ Ｓｔｅｐ＝０．０１０°／ｓｔｅｐ 走査軸：２θ／θ 走査範囲：２〜７０°、回転速度０ｒｐｍ 前記水酸化アルミニウムは前記ゴム成分１００重量部に
対して５〜８０重量部、好ましくは５〜６０重量部配合
する。５重量部未満では添加による転がり抵抗の低減が
十分ではなく、また濡れた路面でのグリップ性能改善効
果が小さい。８０重量部を超えると、ゴム組成物の粘度
があがりすぎて加工性が低下するとともに耐摩耗性も低
下する。
【００１５】本発明で用いる水酸化アルミニウムの製造
方法としては、たとえばアルミニウムアルコキシドを加
水分解して水酸化アルミニウムスラリーを得、次いで得
られた水酸化アルミニウムスラリーを連続式湿式粉砕機
等に通して懸濁液を得、次いで得られた懸濁液をアルカ
リ性に調整した後、約１００℃〜約１４０℃で約１０〜
約１００時間熱処理した後、気流乾燥機等を用いて乾燥
する方法が挙げられる。前記した水酸化アルミニウムの
製造方法では、熱処理後の懸濁液を固液分離して固形分
（水酸化アルミニウム）と液に分けた後、固形分を水洗
して不純物を除去することが好ましい。
方法としては、たとえばアルミニウムアルコキシドを加
水分解して水酸化アルミニウムスラリーを得、次いで得
られた水酸化アルミニウムスラリーを連続式湿式粉砕機
等に通して懸濁液を得、次いで得られた懸濁液をアルカ
リ性に調整した後、約１００℃〜約１４０℃で約１０〜
約１００時間熱処理した後、気流乾燥機等を用いて乾燥
する方法が挙げられる。前記した水酸化アルミニウムの
製造方法では、熱処理後の懸濁液を固液分離して固形分
（水酸化アルミニウム）と液に分けた後、固形分を水洗
して不純物を除去することが好ましい。
【００１６】さらに、本発明のトレッドゴム組成物に配
合するカーボンブラックとしては、窒素吸着法によるＢ
ＥＴ比表面積が７０ｍ2／ｇ以上、好ましくは７０〜２
２０ｍ2／ｇ、さらに好ましくは７０〜２００ｍ2／ｇで
ある。７０ｍ2／ｇ未満では、十分な耐摩耗性が取れず
好ましくない。なお、ここでＢＥＴ比表面積はＡＳＴＭ
Ｄ４８２０−９９法に準拠して求めた。
合するカーボンブラックとしては、窒素吸着法によるＢ
ＥＴ比表面積が７０ｍ2／ｇ以上、好ましくは７０〜２
２０ｍ2／ｇ、さらに好ましくは７０〜２００ｍ2／ｇで
ある。７０ｍ2／ｇ未満では、十分な耐摩耗性が取れず
好ましくない。なお、ここでＢＥＴ比表面積はＡＳＴＭ
Ｄ４８２０−９９法に準拠して求めた。
【００１７】かかるカーボンブラックの配合量は、上記
ゴム成分１００重量部に対し１０〜１００重量部、好ま
しくは３０〜１００重量部、さらに好ましくは４０〜１
００重量部である。カーボンブラックの重量が１０重量
部未満であると耐摩耗性に劣り、１００重量部を超える
とゴムの粘土が上昇するため加工性が悪化し好ましくな
い。
ゴム成分１００重量部に対し１０〜１００重量部、好ま
しくは３０〜１００重量部、さらに好ましくは４０〜１
００重量部である。カーボンブラックの重量が１０重量
部未満であると耐摩耗性に劣り、１００重量部を超える
とゴムの粘土が上昇するため加工性が悪化し好ましくな
い。
【００１８】さらにまた、前記水酸化アルミニウムの補
強性を強めるため、水酸化アルミニウムの配合量に対し
シランカップリング剤を２〜２０ｗｔ％添加してもよ
い。ここで使用できるシランカップリング剤の例として
はビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスル
フィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラ
スルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）
テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチ
ル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルトリメ
トキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシ
ラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−
メルカプトエチルトリエトキシシラン、３−ニトロプロ
ピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエト
キシシラン、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、
３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエ
チルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキ
シシラン等が挙げられ、カップリング剤添加効果とコス
トの両立からビス（３−トリエトキシシリルプロピル）
テトラスルフィドが好ましい。
強性を強めるため、水酸化アルミニウムの配合量に対し
シランカップリング剤を２〜２０ｗｔ％添加してもよ
い。ここで使用できるシランカップリング剤の例として
はビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスル
フィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラ
スルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）
テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチ
ル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルトリメ
トキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシ
ラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−
メルカプトエチルトリエトキシシラン、３−ニトロプロ
ピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエト
キシシラン、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、
３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエ
チルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキ
シシラン等が挙げられ、カップリング剤添加効果とコス
トの両立からビス（３−トリエトキシシリルプロピル）
テトラスルフィドが好ましい。
【００１９】本発明のゴム組成物は、シリカ、クレーな
ど他の充填剤を併用してもよく、その他プロセスオイ
ル、酸化防止剤、老化防止剤、ステアリン酸、酸化亜
鉛、ワックスなどの添加剤、また当然ながら硫黄、加硫
促進剤などの加硫剤を適宜配合できる。
ど他の充填剤を併用してもよく、その他プロセスオイ
ル、酸化防止剤、老化防止剤、ステアリン酸、酸化亜
鉛、ワックスなどの添加剤、また当然ながら硫黄、加硫
促進剤などの加硫剤を適宜配合できる。
【００２０】
【実施例】実施例１〜４および比較例１〜７ トレッドゴム組成物およびタイヤの製造は次の方法で行
なった。表２に示す配合に基づき、各成分をバンバリー
ミキサーで混練してゴム組成物を調製し、得られた各組
成物について加工性（ムーニー粘度）を評価した。次い
で、各ゴム組成物を押出機にてトレッドの形状に押出
し、それらを用いて加硫成形し、１８５／６５Ｒ１４サ
イズのタイヤを試作した。得られた各タイヤにつき、耐
摩耗性、転がり抵抗、グリップ性（ＡＢＳ制動性能）の
評価を行なった。これらの評価結果を表２に示す。
なった。表２に示す配合に基づき、各成分をバンバリー
ミキサーで混練してゴム組成物を調製し、得られた各組
成物について加工性（ムーニー粘度）を評価した。次い
で、各ゴム組成物を押出機にてトレッドの形状に押出
し、それらを用いて加硫成形し、１８５／６５Ｒ１４サ
イズのタイヤを試作した。得られた各タイヤにつき、耐
摩耗性、転がり抵抗、グリップ性（ＡＢＳ制動性能）の
評価を行なった。これらの評価結果を表２に示す。
【００２１】なお実施例および比較例に用いた水酸化ア
ルミニウムの製法は次のとおりであり、その仕様を表１
に示す。
ルミニウムの製法は次のとおりであり、その仕様を表１
に示す。
【００２２】水酸化アルミニウムＡ（実施例） アルミニウムアルコキシドを加水分解して得られた水酸
化アルミニウム（軽装嵩比重：０．７７ｇ／ｃｍ3、Ｄ
ＯＰ吸油量：７０ｃｍ3／１００ｇ）３７６ｇと水５ｄ
ｍ3を混合し、粉体濃度７重量％の懸濁液を調製した。
この懸濁液を連続型ビーズミルに通して水酸化アルミニ
ウムを懸濁液中に均一分散させた。分散させた後の懸濁
液をステンレス製ビーカーに入れ、１Ｎ ＮａＯＨを用
いて懸濁液のｐＨを１０に調整した。ステンレス製ビー
カーに還流装置をつけた後、ステンレスビーカーの中の
懸濁液を加熱し、温度１００℃で６０時間放置した。懸
濁液を除冷した後、遠心分離機を用いて固液分離した。
次いで、上澄み液を取除き、固形分に水５ｄｍ3を加え
分散させた後、遠心分離機を用いて固液分離した。得ら
れた固形分に水５ｄｍ3を加え分散させて水酸化アルミ
ニウム水スラリーを得、次いで連続型ビーズミルに通し
た後、気流乾燥機（商品名：フラッシュジェットドライ
ヤー、株式会社セイシン企業製）を用いて乾燥させて水
酸化アルミニウムＡを得た。
化アルミニウム（軽装嵩比重：０．７７ｇ／ｃｍ3、Ｄ
ＯＰ吸油量：７０ｃｍ3／１００ｇ）３７６ｇと水５ｄ
ｍ3を混合し、粉体濃度７重量％の懸濁液を調製した。
この懸濁液を連続型ビーズミルに通して水酸化アルミニ
ウムを懸濁液中に均一分散させた。分散させた後の懸濁
液をステンレス製ビーカーに入れ、１Ｎ ＮａＯＨを用
いて懸濁液のｐＨを１０に調整した。ステンレス製ビー
カーに還流装置をつけた後、ステンレスビーカーの中の
懸濁液を加熱し、温度１００℃で６０時間放置した。懸
濁液を除冷した後、遠心分離機を用いて固液分離した。
次いで、上澄み液を取除き、固形分に水５ｄｍ3を加え
分散させた後、遠心分離機を用いて固液分離した。得ら
れた固形分に水５ｄｍ3を加え分散させて水酸化アルミ
ニウム水スラリーを得、次いで連続型ビーズミルに通し
た後、気流乾燥機（商品名：フラッシュジェットドライ
ヤー、株式会社セイシン企業製）を用いて乾燥させて水
酸化アルミニウムＡを得た。
【００２３】得られた水酸化アルミニウムＡの物性を表
１に示す。 水酸化アルミニウムＢ（実施例） アルミニウムアルコキシドを加水分解して得られた水酸
化アルミニウム（軽装嵩比重：０．７７ｇ／ｃｍ3、Ｄ
ＯＰ吸油量：７０ｃｍ3／１００ｇ）３７６ｇと水５ｄ
ｍ3を混合し、粉体濃度７重量％の懸濁液を調製した。
この懸濁液を１ＮＮａＯＨを用いてｐＨを１０に調整し
た後、オートクレーブに入れ温度１２０℃を維持しなが
ら２４ｈｒ保持した。懸濁液を除冷した後、遠心分離機
を用いて固液分離した。次いで、上澄み液を取り除き、
固形分に水５ｄｍ3を加え分散した後、遠心分離機を用
いて固液分離した。得られた固形分に水５ｄｍ3を加え
分散させて水酸化アルミニウム水スラリーを得、次いで
連続型ビーズミルに通した後、気流乾燥機（商品名：フ
ラッシュジェットドライヤー、株式会社セイシン企業
製）を用いて乾燥させて水酸化アルミニウムＢを得た。
１に示す。 水酸化アルミニウムＢ（実施例） アルミニウムアルコキシドを加水分解して得られた水酸
化アルミニウム（軽装嵩比重：０．７７ｇ／ｃｍ3、Ｄ
ＯＰ吸油量：７０ｃｍ3／１００ｇ）３７６ｇと水５ｄ
ｍ3を混合し、粉体濃度７重量％の懸濁液を調製した。
この懸濁液を１ＮＮａＯＨを用いてｐＨを１０に調整し
た後、オートクレーブに入れ温度１２０℃を維持しなが
ら２４ｈｒ保持した。懸濁液を除冷した後、遠心分離機
を用いて固液分離した。次いで、上澄み液を取り除き、
固形分に水５ｄｍ3を加え分散した後、遠心分離機を用
いて固液分離した。得られた固形分に水５ｄｍ3を加え
分散させて水酸化アルミニウム水スラリーを得、次いで
連続型ビーズミルに通した後、気流乾燥機（商品名：フ
ラッシュジェットドライヤー、株式会社セイシン企業
製）を用いて乾燥させて水酸化アルミニウムＢを得た。
【００２４】得られた水酸化アルミニウムＢの物性を表
１に示す。 水酸化アルミニウムＣ（比較例） ２ｄｍ3バッフル付きステンレス槽に、塩基性溶液とし
てアルミン酸ソーダ溶液（ソーダ濃度：Ｎａ2Ｏ換算１
２５ｇ／ｄｍ3、Ｎａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3モル比：１．５５）
５３３ｃｍ3を、酸性溶液として硫酸アルミニウム水溶
液（アルミナ濃度：Ａｌ2Ｏ3換算で５．３ｗｔ％）８８
０ｃｍ3を、氷冷しながらホモミクサー（特殊機化工業
株式会社製、商品名：Ｔ．Ｋ．ホモジェッターＭ型）を
用いて速度勾配１１０００ｓｅｃ-1（速度勾配は、ホモ
ミクサーのタービンの周速ｘ ｍ／ｓｅｃおよび、その
タービンとステータスとのクリアランスｙ ｍｍから式
ｘ／ｙ×１０3ｓｅｃ-1により導出した。）の条件で攪
拌しながら約３分間注入して中和反応を行なった。この
後、１５分間攪拌を続けて水酸化アルミニウム水スラリ
ーを得た。中和反応時の最高到達温度は１５℃であっ
た。
１に示す。 水酸化アルミニウムＣ（比較例） ２ｄｍ3バッフル付きステンレス槽に、塩基性溶液とし
てアルミン酸ソーダ溶液（ソーダ濃度：Ｎａ2Ｏ換算１
２５ｇ／ｄｍ3、Ｎａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3モル比：１．５５）
５３３ｃｍ3を、酸性溶液として硫酸アルミニウム水溶
液（アルミナ濃度：Ａｌ2Ｏ3換算で５．３ｗｔ％）８８
０ｃｍ3を、氷冷しながらホモミクサー（特殊機化工業
株式会社製、商品名：Ｔ．Ｋ．ホモジェッターＭ型）を
用いて速度勾配１１０００ｓｅｃ-1（速度勾配は、ホモ
ミクサーのタービンの周速ｘ ｍ／ｓｅｃおよび、その
タービンとステータスとのクリアランスｙ ｍｍから式
ｘ／ｙ×１０3ｓｅｃ-1により導出した。）の条件で攪
拌しながら約３分間注入して中和反応を行なった。この
後、１５分間攪拌を続けて水酸化アルミニウム水スラリ
ーを得た。中和反応時の最高到達温度は１５℃であっ
た。
【００２５】得られた水酸化アルミニウム水スラリー
を、遠心分離機を用いて固液分離して固形分を得た。得
られた固形分に水６ｄｍ3を加え分散させて水酸化アル
ミニウム水スラリーを得、次いで遠心分離機を用いて固
液分離する方法を７回繰り返すことによって、水酸化ア
ルミニウムを洗浄した。洗浄後の固形分に水を加え水酸
化アルミニウム水スラリーを得、次いで噴霧乾燥機（ニ
ロ社製、商品名：モービルマイナ型、乾燥温度：ドライ
ヤー入口温度２５０℃、出口温度１００℃、アトマイザ
ー圧：０．１２ＭＰａ）を用いて乾燥させて水酸化アル
ミニウムＣを得た。得られた水酸化アルミニウムＣの物
性を表１に示す。
を、遠心分離機を用いて固液分離して固形分を得た。得
られた固形分に水６ｄｍ3を加え分散させて水酸化アル
ミニウム水スラリーを得、次いで遠心分離機を用いて固
液分離する方法を７回繰り返すことによって、水酸化ア
ルミニウムを洗浄した。洗浄後の固形分に水を加え水酸
化アルミニウム水スラリーを得、次いで噴霧乾燥機（ニ
ロ社製、商品名：モービルマイナ型、乾燥温度：ドライ
ヤー入口温度２５０℃、出口温度１００℃、アトマイザ
ー圧：０．１２ＭＰａ）を用いて乾燥させて水酸化アル
ミニウムＣを得た。得られた水酸化アルミニウムＣの物
性を表１に示す。
【００２６】水酸化アルミニウムＤ（比較例） ２ｄｍ3バッフル付きステンレス槽に、塩基性溶液とし
てアルミン酸ソーダ溶液（ソーダ濃度：Ｎａ2Ｏ換算１
２５ｇ／ｄｍ3、Ｎａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3モル比：１．５５）
８００ｃｍ3を、酸性溶液として硫酸アルミニウム水溶
液（アルミナ濃度：Ａｌ2Ｏ3換算で３．２ｗｔ％）８９
８ｃｍ3を、氷冷しながらホモミクサー（特殊機化工業
株式会社製、商品名：Ｔ．Ｋ．ホモジェッターＭ型）を
用いて速度勾配１１０００ｓｅｃ-1の条件で攪拌しなが
ら３分間で注入して中和反応を行なった。この後、１５
分間攪拌を続けて水酸化アルミニウム水スラリーを得
た。中和反応時の最高到達温度は１５℃であった。得ら
れた水酸化アルミニウム水スラリーを遠心分離機を用い
て固液分離して固形分を得た。得られた固形分に水６ｄ
ｍ3を加え分散させて水酸化アルミニウム水スラリーを
得、次いで遠心分離機を用いて固液分離する方法を７回
繰返すことによって、水酸化アルミニウムを洗浄した。
洗浄後の固形分に水を加え水酸化アルミニウム水スラリ
ーを得、次いで噴霧乾燥機（ニロ社製、商品名：モービ
ルマイナ型、乾燥温度：ドライヤー入口温度２５０℃、
出口温度１００℃、アトマイザー圧：０．１２ＭＰａを
用いて乾燥させて水酸化アルミニウムＤを得た。得られ
た水酸化アルミニウムＤの物性を表１に示す。
てアルミン酸ソーダ溶液（ソーダ濃度：Ｎａ2Ｏ換算１
２５ｇ／ｄｍ3、Ｎａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3モル比：１．５５）
８００ｃｍ3を、酸性溶液として硫酸アルミニウム水溶
液（アルミナ濃度：Ａｌ2Ｏ3換算で３．２ｗｔ％）８９
８ｃｍ3を、氷冷しながらホモミクサー（特殊機化工業
株式会社製、商品名：Ｔ．Ｋ．ホモジェッターＭ型）を
用いて速度勾配１１０００ｓｅｃ-1の条件で攪拌しなが
ら３分間で注入して中和反応を行なった。この後、１５
分間攪拌を続けて水酸化アルミニウム水スラリーを得
た。中和反応時の最高到達温度は１５℃であった。得ら
れた水酸化アルミニウム水スラリーを遠心分離機を用い
て固液分離して固形分を得た。得られた固形分に水６ｄ
ｍ3を加え分散させて水酸化アルミニウム水スラリーを
得、次いで遠心分離機を用いて固液分離する方法を７回
繰返すことによって、水酸化アルミニウムを洗浄した。
洗浄後の固形分に水を加え水酸化アルミニウム水スラリ
ーを得、次いで噴霧乾燥機（ニロ社製、商品名：モービ
ルマイナ型、乾燥温度：ドライヤー入口温度２５０℃、
出口温度１００℃、アトマイザー圧：０．１２ＭＰａを
用いて乾燥させて水酸化アルミニウムＤを得た。得られ
た水酸化アルミニウムＤの物性を表１に示す。
【００２７】水酸化アルミニウムＥ（比較例） 市販の水酸化アルミニウム（昭和電工（株）製：ハイジ
ライトＨ−４３）をそのまま使用した。
ライトＨ−４３）をそのまま使用した。
【００２８】表１に示すように比較例に用いた水酸化ア
ルミニウムＣ、水酸化アルミニウムＤは、実施例に用い
たものに比べて軽装嵩比重が大きく、ベーマイト（０２
０）結晶格子径が小さく、さらに比較例として用いた水
酸化アルミニウムＥは、実施例に比べてＢＥＴ比表面積
およびＤＯＰ吸油量が小さく、また結晶構造がギブサイ
トであり実施例のベーマイトとは異なる。
ルミニウムＣ、水酸化アルミニウムＤは、実施例に用い
たものに比べて軽装嵩比重が大きく、ベーマイト（０２
０）結晶格子径が小さく、さらに比較例として用いた水
酸化アルミニウムＥは、実施例に比べてＢＥＴ比表面積
およびＤＯＰ吸油量が小さく、また結晶構造がギブサイ
トであり実施例のベーマイトとは異なる。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】表２に用いた配合剤の詳細は次のとおりで
ある。 注１）ＳＢＲ：Ｎ９５２０（日本ゼオン（株）製） スチレン含有量３５ｗｔ％ ３７．５ＰＨＲ油展品 注２）ＢＲ：ＢＲ１５０Ｂ（宇部興産（株）製） 注３）カーボンブラック：ダイヤブラックＩ（Ｎ２２
０、三菱化学（株）製） 窒素吸着ＢＥＴ比表面積１１５ｍ2／ｇ 注４）シリカ：ＶＮ３（デグサ製） 注５）シランカップリング剤ＴＥＳＰＴ：Ｓｉ−６９
（デグサ製） 注６）アロマイオイル：ダイアナプロセスＰＳ３２（出
光興産（株）製） 注７）老化防止剤：オゾノン６Ｃ（精工化学（株）製） 注８）ＷＡＸ：サンノックワックス（大内新興化学工業
（株）製） 注９）ステアリン酸：桐（日本油脂（株）製） 注１０）酸化亜鉛：酸化亜鉛２種（三井金属鉱業（株）
製） 注１１）硫黄：粉末硫黄（軽井沢硫黄（株）） 注１２）加硫促進剤：ノクセラーＣＺ（大内新興化学工
業（株）製） 実施例および比較例で行なった評価の方法は次に示すと
おりである。
ある。 注１）ＳＢＲ：Ｎ９５２０（日本ゼオン（株）製） スチレン含有量３５ｗｔ％ ３７．５ＰＨＲ油展品 注２）ＢＲ：ＢＲ１５０Ｂ（宇部興産（株）製） 注３）カーボンブラック：ダイヤブラックＩ（Ｎ２２
０、三菱化学（株）製） 窒素吸着ＢＥＴ比表面積１１５ｍ2／ｇ 注４）シリカ：ＶＮ３（デグサ製） 注５）シランカップリング剤ＴＥＳＰＴ：Ｓｉ−６９
（デグサ製） 注６）アロマイオイル：ダイアナプロセスＰＳ３２（出
光興産（株）製） 注７）老化防止剤：オゾノン６Ｃ（精工化学（株）製） 注８）ＷＡＸ：サンノックワックス（大内新興化学工業
（株）製） 注９）ステアリン酸：桐（日本油脂（株）製） 注１０）酸化亜鉛：酸化亜鉛２種（三井金属鉱業（株）
製） 注１１）硫黄：粉末硫黄（軽井沢硫黄（株）） 注１２）加硫促進剤：ノクセラーＣＺ（大内新興化学工
業（株）製） 実施例および比較例で行なった評価の方法は次に示すと
おりである。
【００３２】（１） ムーニー粘度 ＭＬ（１＋４） ＭＶ−２０２（（株）島津製作所製）を用いてＪＩＳＫ
６３００に準拠し測定を行ない、比較例３を１００とし
たときの指数で示した。測定温度は１３０℃で、値が大
きいと押し出しなどの加工性が悪い。
６３００に準拠し測定を行ない、比較例３を１００とし
たときの指数で示した。測定温度は１３０℃で、値が大
きいと押し出しなどの加工性が悪い。
【００３３】（２） 耐摩耗性 ランボーン摩耗試験機ＦＴ−７０２（（株）岩本製作所
製）を用いて、ＪＩＳＫ６２６４に準拠し摩耗試験を行
なった。測定条件は温度２３℃、スリップ率３０％、負
荷荷重４０Ｎ、時間５分とし、摩耗減量容積を測定し
て、比較例３の摩耗減量を１００としたときの指数で示
した。指数が大きいほど耐摩耗性がよい。
製）を用いて、ＪＩＳＫ６２６４に準拠し摩耗試験を行
なった。測定条件は温度２３℃、スリップ率３０％、負
荷荷重４０Ｎ、時間５分とし、摩耗減量容積を測定し
て、比較例３の摩耗減量を１００としたときの指数で示
した。指数が大きいほど耐摩耗性がよい。
【００３４】（３） 転がり抵抗性 直径１７０７．６ｍｍのドラム式転がり抵抗測定機
（（株）神戸製鋼所製）で測定し、比較例３の転がり抵
抗を１００としたときの指数で示した。指数が大きいほ
ど転がり抵抗が低い。なお、測定条件は内圧：２００Ｋ
Ｐａ、荷重：３．４ＫＮ、リム：５．５ＪＪ×１４、速
度：８０ｋｍ／ｈとした。
（（株）神戸製鋼所製）で測定し、比較例３の転がり抵
抗を１００としたときの指数で示した。指数が大きいほ
ど転がり抵抗が低い。なお、測定条件は内圧：２００Ｋ
Ｐａ、荷重：３．４ＫＮ、リム：５．５ＪＪ×１４、速
度：８０ｋｍ／ｈとした。
【００３５】（４） グリップ性能（ＡＢＳ制動性能） １８００ｃｃ級のＡＢＳが装備された乗用車タイヤを装
着し、アスファルト路面を時速１００ｋｍ／ｈからの停
止距離から減速度を算出し、比較例３を１００としたと
きの指数で示した。指数が大きいほど制動性能がよく、
したがってグリップ性能が高いといえる。なお、ＡＢＳ
制動試験に使用した路面はスキッドナンバーが約５０の
アスファルト路面（濡れた路面状態）を用いた。
着し、アスファルト路面を時速１００ｋｍ／ｈからの停
止距離から減速度を算出し、比較例３を１００としたと
きの指数で示した。指数が大きいほど制動性能がよく、
したがってグリップ性能が高いといえる。なお、ＡＢＳ
制動試験に使用した路面はスキッドナンバーが約５０の
アスファルト路面（濡れた路面状態）を用いた。
【００３６】シリカを用いた比較例１は、ムーニー粘度
が高いため加工性が悪く、水酸化アルミニウムを配合し
ていない比較例２、３はＡＢＳ制動性能が劣る。また、
ベーマイト（０２０）面の結晶子径が小さく軽装嵩比重
が大きい水酸化アルミニウムＣを用いた比較例４、水酸
化アルミニウムＤを用いた比較例５、ＢＥＴ比表面積が
小さく結晶構造がギブサイト型の水酸化アルミニウムＥ
を用いた比較例６はいずれも耐摩耗性が大きく劣ってい
る。また、スチレン含有量が２０〜６０重量％であるス
チレン−ブタジエン共重合体が６０重量部未満の比較例
７はＡＢＳ制動性能が劣っている。
が高いため加工性が悪く、水酸化アルミニウムを配合し
ていない比較例２、３はＡＢＳ制動性能が劣る。また、
ベーマイト（０２０）面の結晶子径が小さく軽装嵩比重
が大きい水酸化アルミニウムＣを用いた比較例４、水酸
化アルミニウムＤを用いた比較例５、ＢＥＴ比表面積が
小さく結晶構造がギブサイト型の水酸化アルミニウムＥ
を用いた比較例６はいずれも耐摩耗性が大きく劣ってい
る。また、スチレン含有量が２０〜６０重量％であるス
チレン−ブタジエン共重合体が６０重量部未満の比較例
７はＡＢＳ制動性能が劣っている。
【００３７】それら比較例に対して、実施例１〜４は加
工性や耐摩耗性を低下させることなく転がり抵抗性能や
ＡＢＳ制動性能が大きく向上している。
工性や耐摩耗性を低下させることなく転がり抵抗性能や
ＡＢＳ制動性能が大きく向上している。
【００３８】今回開示された実施の形態はすべての点で
例示であって制限的なものではないと考えられるべきで
ある。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求
の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味お
よび範囲内でのすべての変更が含まれることが意図され
る。
例示であって制限的なものではないと考えられるべきで
ある。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求
の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味お
よび範囲内でのすべての変更が含まれることが意図され
る。
【００３９】
【発明の効果】上述のごとく本発明はウェットグリップ
性、耐摩耗性を高めることができ、また転がり抵抗を低
減させて低燃費を向上させることができ、しかも加工性
の良好なトレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入
りタイヤを得ることができる。
性、耐摩耗性を高めることができ、また転がり抵抗を低
減させて低燃費を向上させることができ、しかも加工性
の良好なトレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入
りタイヤを得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｋ 7/06 Ｃ０８Ｋ 7/06 7/08 7/08 (72)発明者 太田 武 兵庫県神戸市中央区脇浜町３丁目６番９号 住友ゴム工業株式会社内 (72)発明者 新葉 智 愛媛県新居浜市惣開町５番１号 住友化学 工業株式会社内 (72)発明者 内田 守 兵庫県神戸市中央区脇浜町３丁目６番９号 住友ゴム工業株式会社内 Ｆターム(参考） 4J002 AC012 AC022 AC052 AC062 AC072 AC081 AC082 AC092 BB152 BB182 BB242 BB272 BG042 CH042 CK022 CP032 DA037 DE146 EX038 EX078 EX088 FA116 FA117 GN01
Claims (6)
- 【請求項１】 スチレン含有量が２０〜６０重量％であ
るスチレン−ブタジエン共重合体を６０重量部以上含む
ゴム成分１００重量部に対して、軽装嵩比重が０．６０
ｇ／ｃｍ3以下であり、ＤＯＰ吸油量が７０ｃｍ3／１０
０ｇ以上で２５０ｃｍ3／１００ｇ未満であり、ＢＥＴ
比表面積が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ 2／ｇ以下である
水酸化アルミニウムを５〜８０重量部とＢＥＴ比表面積
が７０ｍ2／ｇ以上のカーボンブラックを１０〜１００
重量部配合したトレッドゴム組成物。 - 【請求項２】 水酸化アルミニウムの軽装嵩比重が０．
１０ｇ／ｃｍ3以上で０．３５ｇ／ｃｍ3以下であること
を特徴とする請求項１記載のトレッドゴム組成物。 - 【請求項３】 水酸化アルミニウムの結晶構造がベーマ
イト型であることを特徴とする請求項１または２記載の
トレッドゴム組成物。 - 【請求項４】 水酸化アルミニウムのベーマイト（０２
０）面の結晶子径が５ｎｍ以上２０ｎｍ以下であること
を特徴とする、請求項３記載のトレッドゴム組成物。 - 【請求項５】 前記水酸化アルミニウムに対し２〜２０
ｗｔ％のシランカップリング剤を配合した請求項１〜４
記載のトレッドゴム組成物。 - 【請求項６】 請求項１から請求項６に記載のトレッド
ゴム組成物を用いた空気入りタイヤ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36998299A JP4628511B2 (ja) | 1999-12-27 | 1999-12-27 | トレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
| EP00311658A EP1112961B1 (en) | 1999-12-27 | 2000-12-22 | Aluminium hydroxide and tyre tread rubber composition and pneumatic tyre employing the aluminium hydroxide |
| DE60013750T DE60013750T2 (de) | 1999-12-27 | 2000-12-22 | Aluminiumhydroxid, Zusammensetzung einer Reifenlauffläche und Luftreifen enthaltend Aluminiumhydroxid |
| EP03076019A EP1329420B1 (en) | 1999-12-27 | 2000-12-22 | Aluminium hydroxide and tyre tread rubber composition and pneumatic tyre employing the aluminium hydroxide |
| US09/747,980 US6573323B2 (en) | 1999-12-27 | 2000-12-27 | Aluminum hydroxide, and tire tread rubber composition and pneumatic tire employing the aluminum hydroxide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36998299A JP4628511B2 (ja) | 1999-12-27 | 1999-12-27 | トレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001181449A true JP2001181449A (ja) | 2001-07-03 |
| JP4628511B2 JP4628511B2 (ja) | 2011-02-09 |
Family
ID=18495789
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36998299A Expired - Fee Related JP4628511B2 (ja) | 1999-12-27 | 1999-12-27 | トレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
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|---|---|
| JP (1) | JP4628511B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100460999B1 (ko) * | 2001-11-26 | 2004-12-09 | 한국타이어 주식회사 | 타이어 가류용 에어백 고무 조성물 |
| US7211612B2 (en) | 2002-02-28 | 2007-05-01 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Tread rubber composition and pneumatic tire employing the same |
| JP2010221851A (ja) * | 2009-03-24 | 2010-10-07 | Honda Motor Co Ltd | ブレーキ前後配分制御装置 |
| JP2013166824A (ja) * | 2012-02-14 | 2013-08-29 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | タイヤ用ゴム組成物及び空気入りタイヤ |
| JP2019026712A (ja) * | 2017-07-28 | 2019-02-21 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
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| JPH07149950A (ja) * | 1993-11-29 | 1995-06-13 | Bridgestone Corp | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JPH09255814A (ja) * | 1996-03-22 | 1997-09-30 | Bridgestone Corp | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JPH10204217A (ja) * | 1997-01-17 | 1998-08-04 | Bayer Ag | Ｓｂｒゴムゲルを含有するゴム混合物 |
| JP2000204197A (ja) * | 1998-11-09 | 2000-07-25 | Bridgestone Corp | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JP2000255206A (ja) * | 1999-03-10 | 2000-09-19 | Dainippon Ink & Chem Inc | 空気入りタイヤ |
-
1999
- 1999-12-27 JP JP36998299A patent/JP4628511B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH10204217A (ja) * | 1997-01-17 | 1998-08-04 | Bayer Ag | Ｓｂｒゴムゲルを含有するゴム混合物 |
| JP2000204197A (ja) * | 1998-11-09 | 2000-07-25 | Bridgestone Corp | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JP2000255206A (ja) * | 1999-03-10 | 2000-09-19 | Dainippon Ink & Chem Inc | 空気入りタイヤ |
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