JP2001153126A - 段付構造ｆｒｐ製プロペラシャフト - Google Patents
段付構造ｆｒｐ製プロペラシャフトInfo
- Publication number
- JP2001153126A JP2001153126A JP33609599A JP33609599A JP2001153126A JP 2001153126 A JP2001153126 A JP 2001153126A JP 33609599 A JP33609599 A JP 33609599A JP 33609599 A JP33609599 A JP 33609599A JP 2001153126 A JP2001153126 A JP 2001153126A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diameter portion
- propeller shaft
- small diameter
- stepped structure
- frp
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 段付構造にした際に強度が低下すると考えら
れる部分を効果的に補強してシャフト全体にわたって必
要な強度を十分に確保できるようにするとともに、製作
段階においてもフィラメントワインディングを円滑に行
うことのできる段付構造ＦＲＰ製プロペラシャフトを提
供する。 【解決手段】 強化繊維のヘリカル巻層を有するＦＲＰ
製の本体筒を備えたプロペラシャフトにおいて、本体筒
が、大径部と小径部と両部を結ぶテーパ部とを有し、ヘ
リカル巻層の強化繊維は大径部からテーパ部を経て小径
部に連続しており、ヘリカル巻層における強化繊維のシ
ャフト軸方向に対する巻付角は大径部よりも小径部の方
が大きく、かつ、本体筒の肉厚は大径部よりも小径部の
方が厚いことを特徴とする段付構造ＦＲＰ製プロペラシ
ャフト。
れる部分を効果的に補強してシャフト全体にわたって必
要な強度を十分に確保できるようにするとともに、製作
段階においてもフィラメントワインディングを円滑に行
うことのできる段付構造ＦＲＰ製プロペラシャフトを提
供する。 【解決手段】 強化繊維のヘリカル巻層を有するＦＲＰ
製の本体筒を備えたプロペラシャフトにおいて、本体筒
が、大径部と小径部と両部を結ぶテーパ部とを有し、ヘ
リカル巻層の強化繊維は大径部からテーパ部を経て小径
部に連続しており、ヘリカル巻層における強化繊維のシ
ャフト軸方向に対する巻付角は大径部よりも小径部の方
が大きく、かつ、本体筒の肉厚は大径部よりも小径部の
方が厚いことを特徴とする段付構造ＦＲＰ製プロペラシ
ャフト。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等のＦＲＰ
製プロペラシャフトに関し、とくに、大径部、小径部、
テーパ部を有する段付構造にして、部分的に小径化でき
るようにした段付構造ＦＲＰ製プロペラシャフトに関す
る。
製プロペラシャフトに関し、とくに、大径部、小径部、
テーパ部を有する段付構造にして、部分的に小径化でき
るようにした段付構造ＦＲＰ製プロペラシャフトに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、省エネルギーの観点から燃費の向
上を目的とした自動車の軽量化が強く望まれている。そ
の一つの手段としてプロペラシャフトを金属製のものか
らＦＲＰ（強化繊維プラスチック）製のものに代替させ
ることが検討されている。その際、使用する強化繊維に
も種々あり、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド
繊維等が検討されているが、この中で特に、強度、弾性
率の面から炭素繊維を強化繊維とするＣＦＲＰ（炭素繊
維強化プラスチック）が有力とされている。
上を目的とした自動車の軽量化が強く望まれている。そ
の一つの手段としてプロペラシャフトを金属製のものか
らＦＲＰ（強化繊維プラスチック）製のものに代替させ
ることが検討されている。その際、使用する強化繊維に
も種々あり、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド
繊維等が検討されているが、この中で特に、強度、弾性
率の面から炭素繊維を強化繊維とするＣＦＲＰ（炭素繊
維強化プラスチック）が有力とされている。
【０００３】このようなＦＲＰ製プロペラシャフトにお
いては、その軽量性から、シャフトの長手方向中間に配
置される中間軸受を省略することも可能と考えられてい
る。
いては、その軽量性から、シャフトの長手方向中間に配
置される中間軸受を省略することも可能と考えられてい
る。
【０００４】ところが、中間軸受を省略してプロペラシ
ャフト全体に必要な強度、剛性をもたせようとすると、
ＦＲＰ製プロペラシャフトの径もある程度大きくせざる
を得ない。しかしプロペラシャフトの径が大きくなる
と、周辺機器や部材との間に干渉を生じるおそれが出て
くる。
ャフト全体に必要な強度、剛性をもたせようとすると、
ＦＲＰ製プロペラシャフトの径もある程度大きくせざる
を得ない。しかしプロペラシャフトの径が大きくなる
と、周辺機器や部材との間に干渉を生じるおそれが出て
くる。
【０００５】そこで、このような干渉を回避するため
に、干渉のおそれがある部分のみについてシャフトを小
径化し、その他の部位についてはある程度大径のまま残
す方法が考えられる。すなわち、プロペラシャフトを段
付に形成する手法である。
に、干渉のおそれがある部分のみについてシャフトを小
径化し、その他の部位についてはある程度大径のまま残
す方法が考えられる。すなわち、プロペラシャフトを段
付に形成する手法である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＦＲＰ
製プロペラシャフトを単に段付構造にし、部分的に小径
化するだけでは、次のような問題が生じる。
製プロペラシャフトを単に段付構造にし、部分的に小径
化するだけでは、次のような問題が生じる。
【０００７】すなわち、小径の部分と大径の部分との境
界部、あるいは小径の部分と、大径の部分へと接続する
テーパ部との境界部においては、応力集中が生じやす
く、とくにこの部分では小径化による捩り強度の低下か
ら、上記応力集中に対抗できるだけの強度を確保するこ
とが困難になることがある。
界部、あるいは小径の部分と、大径の部分へと接続する
テーパ部との境界部においては、応力集中が生じやす
く、とくにこの部分では小径化による捩り強度の低下か
ら、上記応力集中に対抗できるだけの強度を確保するこ
とが困難になることがある。
【０００８】また、ＦＲＰ製チューブは、一般に強化繊
維をフィラメントワインディングによりマンドレル上に
巻き付けていくことによって作製するが、単に段付構造
にするだけでは、とくに径が変化したときに、たとえば
大径部から小径部に移行するときに、糸ずれが生じるお
それがある。糸ずれが生じると、所定の巻付角で巻けな
いことになったり、糸の配向が乱れたりするから、製品
不良となったり、ＦＲＰとして所定の強度を発揮できな
いことになる。
維をフィラメントワインディングによりマンドレル上に
巻き付けていくことによって作製するが、単に段付構造
にするだけでは、とくに径が変化したときに、たとえば
大径部から小径部に移行するときに、糸ずれが生じるお
それがある。糸ずれが生じると、所定の巻付角で巻けな
いことになったり、糸の配向が乱れたりするから、製品
不良となったり、ＦＲＰとして所定の強度を発揮できな
いことになる。
【０００９】そこで本発明の課題は、段付構造にした際
に強度が低下すると考えられる部分を効果的に補強して
シャフト全体にわたって必要な強度を十分に確保できる
ようにするとともに、製作段階においてもフィラメント
ワインディングを円滑に行うことのできる段付構造ＦＲ
Ｐ製プロペラシャフトを提供することにある。
に強度が低下すると考えられる部分を効果的に補強して
シャフト全体にわたって必要な強度を十分に確保できる
ようにするとともに、製作段階においてもフィラメント
ワインディングを円滑に行うことのできる段付構造ＦＲ
Ｐ製プロペラシャフトを提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明の段付構造ＦＲＰ製プロペラシャフトは、強
化繊維のヘリカル巻層を有するＦＲＰ製の本体筒を備え
たプロペラシャフトにおいて、本体筒が、大径部と小径
部と両部を結ぶテーパ部とを有し、ヘリカル巻層の強化
繊維は大径部からテーパ部を経て小径部に連続してお
り、ヘリカル巻層における強化繊維のシャフト軸方向に
対する巻付角は大径部よりも小径部の方が大きく、か
つ、本体筒の肉厚は大径部よりも小径部の方が厚いこと
を特徴とするものからなる。
に、本発明の段付構造ＦＲＰ製プロペラシャフトは、強
化繊維のヘリカル巻層を有するＦＲＰ製の本体筒を備え
たプロペラシャフトにおいて、本体筒が、大径部と小径
部と両部を結ぶテーパ部とを有し、ヘリカル巻層の強化
繊維は大径部からテーパ部を経て小径部に連続してお
り、ヘリカル巻層における強化繊維のシャフト軸方向に
対する巻付角は大径部よりも小径部の方が大きく、か
つ、本体筒の肉厚は大径部よりも小径部の方が厚いこと
を特徴とするものからなる。
【００１１】使用する強化繊維としては特に限定され
ず、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維等のいずれ
も、さらにはこれらを組み合わせたものも使用可能であ
るが、軽量化を達成しつつ、より小型化、高強度化を達
成するためには、炭素繊維であることが好ましい。
ず、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維等のいずれ
も、さらにはこれらを組み合わせたものも使用可能であ
るが、軽量化を達成しつつ、より小型化、高強度化を達
成するためには、炭素繊維であることが好ましい。
【００１２】このような本発明に係る段付構造ＦＲＰ製
プロペラシャフトにおいては、ヘリカル巻層の強化繊維
が大径部からテーパ部を経て小径部に連続してつながっ
ているから、各部間の境界部には応力集中が起こりにく
い上に、シャフト全体としての強度が高く保たれる。そ
して、大径部の肉厚よりも小径部の肉厚の方が厚いの
で、とくに小径化による、さらには段付構造にある応力
集中により強度低下の懸念のある、小径部とテーパ部と
の境界部において、強度上補強されることになり、この
部分にあるレベル以上の強度をもたせることが可能とな
る。この部分の補強により、シャフト全体にわたって目
標とするレベル以上の強度をもたせることが可能にな
る。
プロペラシャフトにおいては、ヘリカル巻層の強化繊維
が大径部からテーパ部を経て小径部に連続してつながっ
ているから、各部間の境界部には応力集中が起こりにく
い上に、シャフト全体としての強度が高く保たれる。そ
して、大径部の肉厚よりも小径部の肉厚の方が厚いの
で、とくに小径化による、さらには段付構造にある応力
集中により強度低下の懸念のある、小径部とテーパ部と
の境界部において、強度上補強されることになり、この
部分にあるレベル以上の強度をもたせることが可能とな
る。この部分の補強により、シャフト全体にわたって目
標とするレベル以上の強度をもたせることが可能にな
る。
【００１３】また、ヘリカル巻層における強化繊維の巻
付角を大径部よりも小径部の方を大きくすることによ
り、フィラメントワインディング時におけるマンドレル
の回転数や、巻き付けるべき強化繊維のマンドレル軸方
向への移動速度等に複雑な制御が要求されなくなり、フ
ィラメントワインディングを容易にかつ円滑に行うこと
ができるようになる。したがって、段付構造という比較
的特殊な形態のプロペラシャフトでありながら、生産性
の向上をはかることが可能になる。
付角を大径部よりも小径部の方を大きくすることによ
り、フィラメントワインディング時におけるマンドレル
の回転数や、巻き付けるべき強化繊維のマンドレル軸方
向への移動速度等に複雑な制御が要求されなくなり、フ
ィラメントワインディングを容易にかつ円滑に行うこと
ができるようになる。したがって、段付構造という比較
的特殊な形態のプロペラシャフトでありながら、生産性
の向上をはかることが可能になる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の望ましい実施の
形態を、図面を参照して説明する。図１は、本発明の一
実施態様に係る段付構造ＦＲＰ製プロペラシャフト１を
示している。このプロペラシャフト１は、強化繊維のヘ
リカル巻層を有するＦＲＰ製、好ましくはＣＦＲＰ製の
本体筒２と、その両端に結合された継手３ａ、３ｂとを
備えている。本体筒２は、大径部４と、小径部５と、そ
れら両部分を結ぶテーパ部６からなり、ヘリカル巻層の
強化繊維は大径部４からテーパ部６を経て小径部５に連
続してつながっている。
形態を、図面を参照して説明する。図１は、本発明の一
実施態様に係る段付構造ＦＲＰ製プロペラシャフト１を
示している。このプロペラシャフト１は、強化繊維のヘ
リカル巻層を有するＦＲＰ製、好ましくはＣＦＲＰ製の
本体筒２と、その両端に結合された継手３ａ、３ｂとを
備えている。本体筒２は、大径部４と、小径部５と、そ
れら両部分を結ぶテーパ部６からなり、ヘリカル巻層の
強化繊維は大径部４からテーパ部６を経て小径部５に連
続してつながっている。
【００１５】ヘリカル巻層における強化繊維のシャフト
軸方向に対する巻付角については、大径部４の巻付角θ
T よりも小径部の巻付角θS の方が大きく、テーパ部６
においては巻付角がθT からθS へと直線的に変化して
いる。また、本体筒２の肉厚に関しては、大径部４の肉
厚ｔT よりも小径部５の肉厚ｔS の方が厚く形成されて
おり、テーパ部６においては肉厚がｔT からｔS へと直
線的に変化している。
軸方向に対する巻付角については、大径部４の巻付角θ
T よりも小径部の巻付角θS の方が大きく、テーパ部６
においては巻付角がθT からθS へと直線的に変化して
いる。また、本体筒２の肉厚に関しては、大径部４の肉
厚ｔT よりも小径部５の肉厚ｔS の方が厚く形成されて
おり、テーパ部６においては肉厚がｔT からｔS へと直
線的に変化している。
【００１６】このような形態を有する本体筒２は、たと
えば次のようにして成形することができる。大径部４の
内径（ヘリカル巻層の巻付径）をｄT 、大径部における
ヘリカル巻層の強化繊維の巻付角（巻き角度）を±
θT 、小径部５の内径（ヘリカル巻層の巻付径）を
ｄS 、強化繊維の巻付角（巻き角度）を±θS とする
と、 θS ＝ｓｉｎ-1（（ｄT ／ｄS ）・ｓｉｎθT ） なる関係で小径部５を構成する。ここでｄT ／ｄS ＞１
なのでθT ＜θS となる。
えば次のようにして成形することができる。大径部４の
内径（ヘリカル巻層の巻付径）をｄT 、大径部における
ヘリカル巻層の強化繊維の巻付角（巻き角度）を±
θT 、小径部５の内径（ヘリカル巻層の巻付径）を
ｄS 、強化繊維の巻付角（巻き角度）を±θS とする
と、 θS ＝ｓｉｎ-1（（ｄT ／ｄS ）・ｓｉｎθT ） なる関係で小径部５を構成する。ここでｄT ／ｄS ＞１
なのでθT ＜θS となる。
【００１７】さらにこのとき、大径部４に合わせて調整
された、引き揃えられた巻き付ける強化繊維糸の幅を、
小径部５の周長に応じて狭くなるようにし、その分厚さ
を厚くするように制御する。これにより、テーパ部６か
ら小径部５に至るところで、チューブの肉厚が厚く成形
され、径が小さくなることにより発生する捩り応力の集
中を緩和させることができるようになる。
された、引き揃えられた巻き付ける強化繊維糸の幅を、
小径部５の周長に応じて狭くなるようにし、その分厚さ
を厚くするように制御する。これにより、テーパ部６か
ら小径部５に至るところで、チューブの肉厚が厚く成形
され、径が小さくなることにより発生する捩り応力の集
中を緩和させることができるようになる。
【００１８】したがって、とくに捩り強度が低下しやす
い部分が効果的に補強され、プロペラシャフト１の本体
筒２の全長にわたって、目標とするレベル以上の強度が
確保される。
い部分が効果的に補強され、プロペラシャフト１の本体
筒２の全長にわたって、目標とするレベル以上の強度が
確保される。
【００１９】また、フィラメントワインディング時にお
いて、たとえば、マンドレルに巻き付ける強化繊維糸の
マンドレル軸方向への移動速度を一定とし、マンドレル
の回転数のみを制御するようにすれば、小径部５の周長
が大径部４の周長よりも短いことから、自然に小径部５
における巻付角が上がることになる。巻付角が上がれ
ば、巻厚も大きくなる。このような制御は容易に行うこ
とができ、フィラメントワインディングに複雑な制御を
要求することなく、本発明に規定した特定の段付構造を
得ることが可能になる。ただし、より正確に目標とする
巻付角や肉厚を得るために、上述の如く、巻き付ける強
化繊維の糸幅や、糸のマンドレル軸方向への移動速度を
制御してもよい。
いて、たとえば、マンドレルに巻き付ける強化繊維糸の
マンドレル軸方向への移動速度を一定とし、マンドレル
の回転数のみを制御するようにすれば、小径部５の周長
が大径部４の周長よりも短いことから、自然に小径部５
における巻付角が上がることになる。巻付角が上がれ
ば、巻厚も大きくなる。このような制御は容易に行うこ
とができ、フィラメントワインディングに複雑な制御を
要求することなく、本発明に規定した特定の段付構造を
得ることが可能になる。ただし、より正確に目標とする
巻付角や肉厚を得るために、上述の如く、巻き付ける強
化繊維の糸幅や、糸のマンドレル軸方向への移動速度を
制御してもよい。
【００２０】
【実施例】以下に、実施例、比較例に基づいて本発明を
説明する。 実施例１ フィラメントワインディング成形により本発明に係るＣ
ＦＲＰ製チューブ（本体筒）を成形した。炭素繊維（東
レ（株）製 "トレカ”Ｍ３０Ｓ、引張弾性率２９４ＧＰ
ａ）を引き揃え、エポキシ樹脂を含浸させながら、大径
部の直径７０ｍｍ、小径部直径５５ｍｍのマンドレル
に、大径部のヘリカル巻層の積層構成（巻付角）を±１
０°、小径部の積層角度を±１３°で、また大径部の肉
厚を２．５ｍｍ、小径部の肉厚を３．０ｍｍになるよう
に巻き付けた。このとき、強化繊維は、径の変動する箇
所でも糸ずれを生じることなく、またテーパ部と小径部
の境界に繊維の浮きも発生しなかった。
説明する。 実施例１ フィラメントワインディング成形により本発明に係るＣ
ＦＲＰ製チューブ（本体筒）を成形した。炭素繊維（東
レ（株）製 "トレカ”Ｍ３０Ｓ、引張弾性率２９４ＧＰ
ａ）を引き揃え、エポキシ樹脂を含浸させながら、大径
部の直径７０ｍｍ、小径部直径５５ｍｍのマンドレル
に、大径部のヘリカル巻層の積層構成（巻付角）を±１
０°、小径部の積層角度を±１３°で、また大径部の肉
厚を２．５ｍｍ、小径部の肉厚を３．０ｍｍになるよう
に巻き付けた。このとき、強化繊維は、径の変動する箇
所でも糸ずれを生じることなく、またテーパ部と小径部
の境界に繊維の浮きも発生しなかった。
【００２１】この炭素繊維を巻き付けたマンドレルを加
熱し、エポキシ樹脂を硬化させたのち、マンドレルを引
き抜いて、大径部の内径７０ｍｍ、外径７５ｍｍ、小径
部の内径５５ｍｍ、外径６１ｍｍのＣＦＲＰ製チューブ
を得た。このＣＦＲＰ製チューブを全長１３００ｍｍ、
その内小径部を３００ｍｍとなるように切断し、両端に
金属製継手を接合し、ＣＦＲＰ製プロペラシャフトとし
た。このプロペラシャフトの危険回転数を測定すると、
２００Ｈｚであった。また、捩り強度は１５００Ｎｍで
あり、その強度上限で生じたのは小径部の捩り破壊であ
った。
熱し、エポキシ樹脂を硬化させたのち、マンドレルを引
き抜いて、大径部の内径７０ｍｍ、外径７５ｍｍ、小径
部の内径５５ｍｍ、外径６１ｍｍのＣＦＲＰ製チューブ
を得た。このＣＦＲＰ製チューブを全長１３００ｍｍ、
その内小径部を３００ｍｍとなるように切断し、両端に
金属製継手を接合し、ＣＦＲＰ製プロペラシャフトとし
た。このプロペラシャフトの危険回転数を測定すると、
２００Ｈｚであった。また、捩り強度は１５００Ｎｍで
あり、その強度上限で生じたのは小径部の捩り破壊であ
った。
【００２２】比較例１ 小径部の積層角度を±１０°とする他は、実施例１と同
様に成形し、ＣＦＲＰ製プロペラシャフトを得た。この
場合には、成形時にテーパ部で強化繊維のずれが生じ
た。また、テーパ部と小径部の境界に繊維の浮きが発生
した。このプロペラシャフトの危険回転数を測定する
と、２００Ｈｚと実施例１と同じであったが、捩り強度
は、１０００Ｎｍと大幅に低下し、その強度上限におい
てテーパ部と小径部の境界で破壊した。
様に成形し、ＣＦＲＰ製プロペラシャフトを得た。この
場合には、成形時にテーパ部で強化繊維のずれが生じ
た。また、テーパ部と小径部の境界に繊維の浮きが発生
した。このプロペラシャフトの危険回転数を測定する
と、２００Ｈｚと実施例１と同じであったが、捩り強度
は、１０００Ｎｍと大幅に低下し、その強度上限におい
てテーパ部と小径部の境界で破壊した。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の段付構造
ＦＲＰ製プロペラシャフトによれば、とくに小径部およ
び小径部とテーパ部との境界部を適切に補強して高い捩
り強度が得られるようにしたので、プロペラシャフト全
体にわたって目標とするレベル以上の強度を得ることが
でき、段付構造とすることにより、少なくとも部分的に
適切に小径部することができる。したがって、自動車等
に適用する場合に、他部位との干渉を紡糸することがで
きる。また、製作段階においても、フィラメントワイン
ディングを円滑にかつ容易に行うことができる。
ＦＲＰ製プロペラシャフトによれば、とくに小径部およ
び小径部とテーパ部との境界部を適切に補強して高い捩
り強度が得られるようにしたので、プロペラシャフト全
体にわたって目標とするレベル以上の強度を得ることが
でき、段付構造とすることにより、少なくとも部分的に
適切に小径部することができる。したがって、自動車等
に適用する場合に、他部位との干渉を紡糸することがで
きる。また、製作段階においても、フィラメントワイン
ディングを円滑にかつ容易に行うことができる。
【図１】本発明の一実施態様に係る段付構造ＦＲＰ製プ
ロペラシャフトの一部断面表示した側面図である。
ロペラシャフトの一部断面表示した側面図である。
１ プロペラシャフト ２ 本体筒 ３ａ、３ｂ 継手 ４ 大径部 ５ 小径部 ６ テーパ部
Claims (3)
- 【請求項１】 強化繊維のヘリカル巻層を有するＦＲＰ
製の本体筒を備えたプロペラシャフトにおいて、本体筒
が、大径部と小径部と両部を結ぶテーパ部とを有し、ヘ
リカル巻層の強化繊維は大径部からテーパ部を経て小径
部に連続しており、ヘリカル巻層における強化繊維のシ
ャフト軸方向に対する巻付角は大径部よりも小径部の方
が大きく、かつ、本体筒の肉厚は大径部よりも小径部の
方が厚いことを特徴とする段付構造ＦＲＰ製プロペラシ
ャフト。 - 【請求項２】 強化繊維が炭素繊維である、請求項１の
段付構造ＦＲＰ製プロペラシャフト。 - 【請求項３】 大径部におけるヘリカル巻層ｄS の巻付
径ｄT と、ヘリカル巻層の巻き角度θT と、小径部にお
けるヘリカル巻付径ｄS と、ヘリカル巻層の巻き角度θ
S との関係が ｄT ×ｓｉｎθT ＝ｄS ×ｓｉｎθS であることを特徴とする、請求項１に記載の段付構造Ｆ
ＲＰ製プロペラシャフト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33609599A JP2001153126A (ja) | 1999-11-26 | 1999-11-26 | 段付構造ｆｒｐ製プロペラシャフト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33609599A JP2001153126A (ja) | 1999-11-26 | 1999-11-26 | 段付構造ｆｒｐ製プロペラシャフト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001153126A true JP2001153126A (ja) | 2001-06-08 |
Family
ID=18295653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33609599A Pending JP2001153126A (ja) | 1999-11-26 | 1999-11-26 | 段付構造ｆｒｐ製プロペラシャフト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001153126A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007509288A (ja) * | 2003-10-20 | 2007-04-12 | ゲー カー エヌ ドライブライン インターナショナル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ディファレンシャルギヤのためのディファレンシャル軸クロス |
| JP2020138573A (ja) * | 2019-02-27 | 2020-09-03 | 株式会社ショーワ | 動力伝達軸用の管体及び動力伝達軸 |
| CN112638630A (zh) * | 2019-02-27 | 2021-04-09 | 日立安斯泰莫株式会社 | 用于传动轴的管体的制造方法 |
-
1999
- 1999-11-26 JP JP33609599A patent/JP2001153126A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007509288A (ja) * | 2003-10-20 | 2007-04-12 | ゲー カー エヌ ドライブライン インターナショナル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ディファレンシャルギヤのためのディファレンシャル軸クロス |
| JP2020138573A (ja) * | 2019-02-27 | 2020-09-03 | 株式会社ショーワ | 動力伝達軸用の管体及び動力伝達軸 |
| WO2020174692A1 (ja) * | 2019-02-27 | 2020-09-03 | 株式会社ショーワ | 動力伝達軸用の管体及び動力伝達軸 |
| CN112638689A (zh) * | 2019-02-27 | 2021-04-09 | 日立安斯泰莫株式会社 | 用于传动轴的管体和传动轴 |
| CN112638630A (zh) * | 2019-02-27 | 2021-04-09 | 日立安斯泰莫株式会社 | 用于传动轴的管体的制造方法 |
| US11898600B2 (en) | 2019-02-27 | 2024-02-13 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Tube for power transmission shaft and power transmission shaft |
| CN112638689B (zh) * | 2019-02-27 | 2024-03-19 | 日立安斯泰莫株式会社 | 用于传动轴的管体和传动轴 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4362521A (en) | Power transmission shaft | |
| US4605385A (en) | Fibre reinforced plastics power transmission shaft | |
| US11680683B2 (en) | High-pressure tank, high-pressure tank mounting apparatus and method for manufacturing high-pressure tank | |
| US20210190133A1 (en) | Tubular body used for power transmission shaft and power transmission shaft | |
| JP2010090938A (ja) | タンク及びタンクの製造方法 | |
| JP2001153126A (ja) | 段付構造ｆｒｐ製プロペラシャフト | |
| JP6540085B2 (ja) | プロペラシャフト | |
| JPH09323364A (ja) | Ｆｒｐ筒体およびその製造方法 | |
| JP5699657B2 (ja) | プロペラシャフトおよびその製造方法 | |
| JP2003001717A (ja) | プロペラシャフト用のｆｒｐ製パイプ | |
| JP3183432B2 (ja) | プロペラシャフトおよびその製造方法 | |
| JP2001263590A (ja) | 圧力容器の製造方法 | |
| JP2000346044A (ja) | プロペラシャフト | |
| JP3579156B2 (ja) | ゴルフクラブシャフト | |
| JPS598568B2 (ja) | 車両用駆動推進軸 | |
| JPH0587118A (ja) | 複合動力伝達軸 | |
| JPH05180212A (ja) | 車両用駆動推進軸の製法 | |
| JPH09266966A (ja) | ゴルフクラブシャフト | |
| JPS6091008A (ja) | 繊維強化プラスチツク製伝動軸 | |
| JP4771208B2 (ja) | Ｆｒｐ筒体およびその製造方法 | |
| JPH0623076A (ja) | ゴルフクラブ用シャフト | |
| JPS5921805B2 (ja) | 自動車用プロペラシャフト | |
| JPH0314579Y2 (ja) | ||
| JPH04218179A (ja) | テーパ付き管状体 | |
| JPS63139733A (ja) | Ｆｒｐ製ドライブシヤフトの製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060706 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080724 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080729 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20081121 |