JP2001113308A - 圧延機 - Google Patents

圧延機

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JP2001113308A JP2000187163A JP2000187163A JP2001113308A JP 2001113308 A JP2001113308 A JP 2001113308A JP 2000187163 A JP2000187163 A JP 2000187163A JP 2000187163 A JP2000187163 A JP 2000187163A JP 2001113308 A JP2001113308 A JP 2001113308A
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篤史 東尾
Hideaki Furumoto
秀昭 古元
Naoki Morihira
直樹 森平
Kanji Hayashi
寛治 林
Mitsuhiro Yoshida
光宏 吉田
Kazuo Morimoto
和夫 森本
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 圧延機において、圧延時にロールチョックと
クロスヘッドまたはハウジングとのギャップを無くして
水平方向動剛性を向上し、ミル振動を抑制して高能率圧
延を可能とする。 【解決手段】 ハウジング１１の上下のワークロールチ
ョック１２，１３にワークロール１４，１５を対向する
ようにそれぞれ軸支すると共に、ハウジング１１の上部
に上ワークロール１４に対して所定圧力を作用させる圧
下装置２０を設け、ハウジング１１の入側または出側に
各ワークロールチョック１２，１３を水平方向に押圧可
能なスクリュー機構２３，３１を設ける一方、他方に各
ワークロールチョック１２，１３を水平方向に押圧可能
な油圧シリンダ機構２４，３２を設け、この油圧シリン
ダ機構２４，３２の油圧給排管４５に縮流部４６を設け
る。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、上下のワークロー
ルの間を通過する帯材や棒材を所定厚さに圧延する圧延
機に関し、特に熱間圧延に用いて好適である。
【０００２】
【従来の技術】図１５に従来の４段クロスロール圧延機
の概略、図１６にクロスロール圧延機におけるロール交
換作業を説明するための要部概略を示す。
【０００３】図１５に示すように、ハウジング001内に
は上下一対のワークロールチョック002，003が支持さ
れ、この上下のワークロールチョック002，003にはそれ
ぞれ上下一対のワークロール004，005の軸部が回転自在
に支持されており、上ワークロール004と下ワークロー
ル005とは互いに対向している。また、上下のワークロ
ールチョック002，003の上方及び下方には上下一対のバ
ックアップロールチョック006，007が支持され、この上
下のバックアップロールチョック006，007にはそれぞれ
上下一対のバックアップロール008，009の軸部が回転自
在に支持されており、上バックアップロール008と上ワ
ークロール004とが互いに対向し、下バックアップロー
ル009と下ワークロール005とが互いに対向している。そ
して、ハウジング001の上部には上バックアップロール
チョック006及び上バックアップロール008を介して上ワ
ークロール004に対して圧延荷重を加える圧下装置010が
設けられている。
【０００４】また、ハウジング001の上部に位置してそ
の入側及び出側には上バックアップロールチョック006
及び上ワークロールチョック002を水平支持する上クロ
スヘッド011，012が設けられており、各スクリュー機構
013，014により水平方向移動可能となっている。一方、
ハウジング001の下部に位置してその入側及び出側には
下バックアップロールチョック007及び下ワークロール
チョック003を水平支持する下クロスヘッド015，016が
設けられており、各スクリュー機構017，018により水平
方向移動可能となっている。
【０００５】従って、圧延を行う場合、帯板Ｓをハウジ
ング001の入側から送給し、圧下装置010により所定荷重
を加えた上ワークロール004と下ワークロール005との間
を通過させることで圧延を行い、出側から送出して次工
程に供給する。
【０００６】また、圧延前または圧延中、各スクリュー
機構013，014，017，018を作動することで、各クロスヘ
ッド011，012，015，016を介して上部チョック002，006
と下部チョック003，007をそれぞれ異なる方向に移動
し、上ワークロール004及び上バックアップロール008と
下ワークロール005及び下バックアップロール009とを、
ロール中央部を中心として互いに逆方向に回動して互い
の回転軸線を交差させ、そのクロス角度を所要角度に設
定することで板クラウンを制御する。
【０００７】更に、ロール交換を行う場合、図１６に示
すように、各スクリュー機構013，014，017，018を作動
することで、各クロスヘッド011，012，015，016を各チ
ョック002，003，006，007から離間し、各ロールチョッ
ク002，003，006，007と各クロスヘッド011，012，01
5，016との間にギャップｇを形成する。従って、各クロ
スヘッド011，012，015，016に妨げられることなく、上
下の上ワークロール004，005とバックアップロール00
8，009を所定の装置により作業側から引出し、新しいも
のと交換できる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した４
段クロスロール圧延機を含む全ての圧延機では、圧下荷
重Ｆを加えた圧延状態において、ハウジング001のワー
クロール004，005及びバックアップロール008，009の上
下方向制御のヒステリシスを最小にして圧延板厚を高精
度に制御することを目的として、ワークロールチョック
002，003及びバックアップロールチョック006，007とク
ロスヘッド011，012，015，016またはハウジング001と
の間にギャップＧを形成している。
【０００９】そのため、図１７に示すように、圧延時に
は、圧下荷重Ｆによってハウジング001に内狭まり量δ
の変形があったとしても、各ロールチョック002，003，
006，007とハウジング001または各クロスヘッド011，01
2，015，016との間には、０．２mm〜１．０mm程度のギ
ャップが存在するので、圧延機の水平方向動剛性が低く
なっていることがあった。そのため、圧延機の水平方向
動剛性が低い状態で高圧下力、高圧下率で圧延を行う
と、ハウジング001やワークロール004，005などに、圧
延する帯板Ｓとワークロール004，005との間の摩擦等に
起因すると考えられる大きな振動（以下、ミル振動と称
する。）が生じ、高能率圧延の妨げとなってしまうとい
う問題がある。
【００１０】なお、圧延機の振動を防止するために、上
ワークロールと下ワークロールとの間にピストンとシリ
ンダとオリフィス等からなるダンパを設けたものが、特
開平９−１７４１２２号公報に開示されている。ところ
が、この公報に開示された圧延機の振動防止装置は、冷
間圧延に適用するものであって、熱間圧延に適用するこ
とは困難である。即ち、冷間圧延では、室温状態に維持
された帯板を上下ワークロールの間に低速で噛み込ませ
て連続して圧延を行うが、熱間圧延では、高温状態に加
熱された帯板を上下ワークロールの間に高速で噛み込ま
せて所定長さのコイルごとに圧延を行うものである。従
って、熱間圧延は冷間圧延に比べて上下ワークロールへ
の帯板の噛み込み時における衝撃力が大きく、且つ、そ
の回数も多くなる。また、熱間圧延は冷間圧延に比べて
帯板の圧延量（圧下力）が大きいために、ワークロール
と帯板との摩擦力も大きくなり、このことも噛み込み時
における衝撃力が大きい要因となっている。このように
熱間圧延は冷間圧延に比べて帯板噛み込み時の衝撃力が
大きいため、前述した冷間圧延に適用される圧延機の振
動防止装置では、圧延時のロール振動を十分に防止する
ことはできない。
【００１１】本発明はこのような問題を解決するもので
あって、圧延時にロールチョックとクロスヘッドとのギ
ャップを無くして水平方向動剛性を向上することで、ミ
ル振動を抑制して高能率圧延を可能とした圧延機を提供
することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めの請求項１の発明の圧延機は、ハウジングと、該ハウ
ジングに支持された上下一対のワークロールチョック
と、該上下のワークロールチョックにそれぞれ軸支され
た互いに対向する上下一対のワークロールと、前記ハウ
ジングの上部に設けられて前記上ワークロールに所定圧
力を作用させる圧下手段と、前記ハウジングにおける帯
材の搬送方向一方に設けられて前記上下のワークロール
チョックを支持する上下一対の第１支持手段と、前記ハ
ウジングにおける帯材の搬送方向他方に設けられて前記
上下のワークロールチョックを支持する上下一対の第２
支持手段とを具え、前記第１支持手段あるいは前記第２
支持手段のいずれか一方を機械式押圧手段とし、前記他
方を油圧式押圧手段とし、該油圧式押圧手段の油圧給排
管に縮流部を設けたことを特徴とするものである。
【００１３】また、請求項２の発明の圧延機では、該圧
延機は前記上下のワークロールを僅かにクロスさせるク
ロスロール圧延機であって、前記第１支持手段を、前記
ハウジングの入側に設けられて前記上下のワークロール
チョックを前記帯材の搬送方向に押圧可能な入側押圧手
段とし、前記第２支持手段を、前記ハウジングの出側に
設けられて前記上下のワークロールチョックを前記帯材
の搬送方向に押圧可能な出側押圧手段としたことを特徴
としている。
【００１４】また、請求項３の発明の圧延機では、前記
機械式押圧手段をスクリュー機構としたことを特徴とし
ている。
【００１５】また、請求項４の発明の圧延機では、前記
機械式押圧手段をウェッジ機構としたことを特徴として
いる。
【００１６】また、請求項５の発明の圧延機では、前記
ハウジングに支持された上下一対のバックアップロール
チョックと、該上下のバックアップロールチョックにそ
れぞれ軸支された互いに対向する上下一対のバックアッ
プロールとを設け、該上下のバックアップロールチョッ
クを水平方向に押圧可能な上下一対の入側押圧手段ある
いは出側押圧手段のいずれか一方を機械式押圧手段と
し、前記他方を油圧式押圧手段とし、該油圧式押圧手段
の油圧給排管に縮流部を設けたことを特徴としている。
【００１７】また、請求項６の発明の圧延機では、前記
縮流部の径を可変としたことを特徴としている。
【００１８】また、請求項７の発明の圧延機では、前記
上下のワークロールにおけるクロス角度設定時には、前
記縮流部の径を最大とし、該上下のワークロールによる
圧延時には、前記縮流部の径を圧延条件ごとの適正な所
定値にすることを特徴としている。
【００１９】また、請求項８の発明の圧延機では、前記
縮流部を電磁弁としたことを特徴としている。
【００２０】また、請求項９の発明の圧延機では、前記
油圧給排管に拡大部を設けたことを特徴としている。
【００２１】また、請求項１０の発明の圧延機では、該
圧延機は前記上下のワークロールにそれぞれ対接する上
下一対のバックアップロールが前記ハウジングにバック
アップロールチョックを介して支持され、前記上下のワ
ークロールに対して前記上下のバックアップロールを前
記帯材の搬送方向後方に僅かにずらしたオフセットロー
ル圧延機であって、前記第１支持手段を、前記ハウジン
グの入側あるいは出側の一方に設けられて前記上下のワ
ークロールチョックを前記帯材の搬送方向に押圧可能な
前記縮流部を有する油圧式押圧手段とし、前記第２支持
手段を、前記ハウジングの前記他方に設けられたハウジ
ングライナ部としたことを特徴としている。
【００２２】また、請求項１１の発明の圧延機では、該
圧延機は前記上下一対のワークロールをロール軸方向に
シフトさせるシフトロール圧延機であって、前記第１支
持手段を、前記ハウジングの入側あるいは出側の一方に
設けられて前記上下のワークロールチョックを前記帯材
の搬送方向に押圧可能な前記縮流部を有する油圧式押圧
手段とし、前記第２支持手段を、前記ハウジングの前記
他方に設けられたハウジングライナ部としたことを特徴
としている。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施の形態を詳細に説明する。
【００２４】図１に本発明の第１実施形態に係る圧延機
としてのクロスロール圧延機の概略、図２に上ワークロ
ール及び上バックアップロールにおける押圧機構の概
略、図３に上ワークロールの押圧機構の作動を説明する
ための概略、図４に圧延時にハウジングに作用する応力
を表す説明、図５にロールチョック変位に対するロール
チョック反力を表すグラフ、図６にギャップ量及びハウ
ジング変形量に対する水平方向動剛性を表すグラフ、図
７に各条件に対する水平方向動剛性の比較を表すグラフ
を示す。
【００２５】第１実施形態の圧延機としての４段クロス
ロール圧延機において、図１に示すように、ハウジング
１１内には上下一対のワークロールチョック１２，１３
が支持され、この上下のワークロールチョック１２，１
３にはそれぞれ上下一対のワークロール１４，１５の軸
部が回転自在に支持されており、上ワークロール１４と
下ワークロール１５とは互いに対向している。また、上
下のワークロールチョック１２，１３の上方及び下方に
は上下一対のバックアップロールチョック１６，１７が
支持され、この上下のバックアップロールチョック１
６，１７にはそれぞれ上下一対のバックアップロール１
８，１９の軸部が回転自在に支持されており、上バック
アップロール１８と上ワークロール１４とが互いに対向
し、下バックアップロール１９と下ワークロール１５と
が互いに対向している。そして、ハウジング１１の上部
には上バックアップロール１８を介して上ワークロール
１４に対して圧延荷重を加える圧下装置２０が設けられ
ている。
【００２６】ハウジング１１の上部に位置してその入側
及び出側には上ワークロールチョック１２を支持する上
クロスヘッド２１，２２が設けられており、ロールクロ
スのためのスクリュー機構（第１支持手段、機械式押圧
手段）２３及び油圧シリンダ機構（第２支持手段、油圧
式押圧手段）２４により水平方向移動可能となってい
る。また、ハウジング１１にて上クロスヘッド２１，２
２の上方の入側及び出側には上バックアップロールチョ
ック１６を支持する上クロスヘッド２５，２６が設けら
れており、ロールクロスのためのスクリュー機構（機械
式押圧手段）２７及び油圧シリンダ機構（油圧式押圧手
段）２８により水平方向移動可能となっている。一方、
ハウジング１１の下部に位置してその入側及び出側には
下ワークロールチョック１３を支持する下クロスヘッド
２９，３０が設けられており、スクリュー機構３１（機
械式押圧手段）及び油圧シリンダ機構（油圧式押圧手
段）３２により水平方向移動可能となっている。また、
ハウジング１１にて下クロスヘッド２９，３０の下方の
入側及び出側には下バックアップロールチョック１７を
支持する下クロスヘッド３３，３４が設けられており、
スクリュー機構（機械式押圧手段）３５及び油圧シリン
ダ機構（油圧式押圧手段）３６により水平方向移動可能
となっている。
【００２７】この上ワークロール１４に対応する上クロ
スヘッド２２の油圧シリンダ機構２４は、図２に示すよ
うに、ハウジング１１に固定されるシリンダ４１と、上
クロスヘッド２２にロッド４２を介して連結されてシリ
ンダ４１内を移動自在なピストン４３と、油圧ポンプ４
４と、油圧ポンプ４４とシリンダ４１とを連結する油圧
給排管４５と、この油圧給排管４５に設けられる縮流部
４６とから構成されている。また、上バックアップロー
ル１８に対応する上クロスヘッド２６の油圧シリンダ機
構２８は、ハウジング１１に固定される一対のシリンダ
５１ａ，５１ｂと、上クロスヘッド２６にロッド５２
ａ，５２ｂを介して連結されてシリンダ５１ａ，５１ｂ
内を移動自在なピストン５３ａ，５３ｂと、油圧ポンプ
４４と、油圧ポンプ４４とシリンダ５１ａ，５１ｂとを
連結する油圧給排管５５ａ，５５ｂと、この油圧給排管
５５ａ，５５ｂに設けられる縮流部５６ａ，５６ｂとか
ら構成されている。
【００２８】ここで、上バックアップロール１８用の油
圧シリンダ機構２８を２つの油圧シリンダから構成した
が、１つでもよい。また、油圧ポンプ４４を上ワークロ
ール１４用の油圧シリンダ機構２４と上バックアップロ
ール１８用の油圧シリンダ機構２８とで共用したが、別
途設けてもよい。そして、各縮流部４６，５６ａ，５６
ｂはほぼ同様の構成をなし、ロール位置制御速度を従来
並みに保ちつつ動剛性向上を図るために、各油圧シリン
ダのシリンダ断面積の０．０１〜０．１％の開口面積を
有している。
【００２９】なお、油圧シリンダ機構２４，２８につい
て説明したが、油圧シリンダ機構３２，３６も同様の構
成となっている。また、縮流部４６，５６ａ，５６ｂの
構成はこれに限らず、その長さはオリフィスの変形剛性
が油剛性に比べて十分大きくなるように決定すればよ
い。
【００３０】従って、圧延を行う場合、帯板Ｓをハウジ
ング１１の入側から送給し、圧下装置２０により所定荷
重を加えた上ワークロール１４と下ワークロール１５と
の間を通過させることで圧延を行い、出側から送出して
次工程に供給する。このとき、図３(ａ)及び図４に示す
ように、圧下荷重Ｆに対してハウジング１１は内狭まり
変形量δが発生する。ところが、本実施形態では、帯板
Ｓの圧延時、スクリュー機構２３，２７，３１，３５及
び油圧シリンダ機構２４，２８，３２，３６を作動する
ことで、ハウジング１１に押圧力Ｆ’を作用させてお
り、ハウジング１１の変形量δはδ’だけ減少する。従
って、ロールチョック１２が仮にδ’だけ変動したとし
てもハウジング１１との間に隙間を生じず、結果として
圧延機の水平方向動剛性が高い状態を維持し、この状態
で、高圧下力、高圧下率で圧延を行っても、ハウジング
１１やワークロール１４，１５などに圧延する帯板Ｓと
ワークロール１４，１５との間の摩擦等に起因すると考
えられる大きなミル振動が生じることはなく、高能率圧
延が可能となる。また、押付力を適正に制御すること
で、ワークロール１４，１５とバックアップロール１
８，１９の上下方向の制御のヒシテリシスを問題ない値
に抑制することができる。
【００３１】一方、ロール交換を行う場合は、図３(ｂ)
に示すように、スクリュー機構２３，２７，３１，３５
及び油圧シリンダ機構２４，２８，３２，３６による位
置調整にて、各クロスヘッド２１，２２，２５，２６，
２９，３０，３３，３４を各チョック１２，１３，１
６，１７から離間し、両者の間にギャップｇを形成す
る。従って、各クロスヘッド２１，２２，２５，２６，
２９，３０，３３，３４が開放され、上下の上ワークロ
ール１４，１５とバックアップロール１８，１９を所定
の装置により作業側から引出し、新しいものと交換する
ことができる。
【００３２】本実施形態のクロスロール圧延機にあって
は、帯板Ｓの圧延時、ハウジング１１に作用する圧下荷
重Ｆに対して、スクリュー機構２３，２７，３１，３５
及び油圧シリンダ機構２４，２８，３２，３６によりハ
ウジング１１に押付力Ｆ’を作用させている。そのた
め、ハウジング１１の変形量は、δ−δ’となる。図５
及び図６に示すグラフは、ロールチョック水平方向変位
とロールチョックへのハウジング側からの水平方向反力
の関係を表したものであり、グラフの傾きが水平方向動
剛性を表している。ここで、図５(ａ)に示すように、ロ
ールチョックを押付力Ｆ’で押しつけてハウジングの変
形量δ’が正の場合、圧延時の外力等によりロールチョ
ック変位がδ’を越えると変位方向ｘと逆側のハウジン
グポストからの剛性が考慮できなくなり、傾き（剛性）
が小さくなる。つまり、実効的な水平方向動剛性は、ロ
ール振動の水平方向振幅をｘ0 として、振動振幅比η＝
ｘ0／δ’で決まり、ηが大きくなるほど（ｘ0 が大き
いか、δ’が小さい場合）、実効的な水平方向動剛性は
小さくなる。一方、図５(ｂ)に示すように、ロールチョ
ックを押付力Ｆ’で押しつけないでハウジングの変形量
δ’が０またはロールチョックとハウジングとの間に間
隙がある場合（負の場合）、実効的な水平方向動剛性
は、ロール振動の水平方向振幅をｘ0 として、振動振幅
比η＝ｘ0 ／δ’で決まるが、ηが大きくなるほど実効
的な水平方向動剛性は大きくなる。
【００３３】また、図６に示すように、ギャップ量Ｇま
たはハウジング変形量δ’と水平方向動剛性の関係を、
ロールチョックの振動の水平方向振幅をｘ0 〜０．１mm
として評価した場合、従来のギャップ管理の領域では、
高圧下力、高圧下率で圧延を行うと、ワークロールに振
動を生じる。ギャップ量Ｇが水平方向振幅をｘ0 よりも
大きい（図６にて点Ａより左方）と、ロールチョックは
入側または出側のいずれかのハウジングポストとしか接
触しないため、水平方向動剛性は小さく横這いとなる。
一方、本実施形態では、縮流部を有する油圧シリンダを
用いてギャップ量Ｇを制御するため、シリンダ内に油を
充填し、剛性を向上すると同時に縮流部で圧力損失を稼
ぎ、減衰を増大させている。そして、ギャップ量Ｇが小
さく（図６にて点Ａより右方）なれば、ロールチョック
の振動時に入側及び出側の両方でハウジングポストと接
触することとなり、水平方向動剛性が大きくなると共
に、縮流部の抵抗によっても水平方向動剛性が大きくな
る。このように縮流部を有する油圧シリンダによりロー
ルチョックをハウジングに押しつけることで、押付力
Ｆ’によりハウジング水平方向変形量を管理できるた
め、圧延時の水平方向動剛性は、従来に比べて格段に大
きくでき、圧延時の振動の発生を少なくすることができ
る。
【００３４】そして、従来のスクリュー機構と本実施形
態の縮流部を有する油圧シリンダとの水平動剛性におい
て、図７(ａ)に示すように、従来に比べて本実施形態の
方が減衰が増大することにより水平動剛性が向上するこ
とがわかる。また、図７(ｂ)に示すように、一例とし
て、例えば、ギャップ量Ｇ＝１．０mm、初期歪＝０．２
mmとすると、水平動剛性が大きくなった場合、以下の理
由により圧延期の振動低減または振動発生の回避が可能
となる。振動がロールと帯板間の外力Ｆによる強制振動
である場合、共振点での振動振幅はｘ＝Ｆ／２Ｋζで表
される。ここで、Ｋは共振モードのモーダル剛性、ζは
減衰比と呼ばれる量で２Ｋζが動剛性と定義される量で
ある。外力Ｆが一定の場合、振幅は動剛性に半比例して
小さくなる。つまり、動剛性増大と共に振幅は小さくな
ることが説明される。また、振動が自励的である場合、
励振の大きさＰ＞２Ｋζを満たすときに振動が発生す
る。即ち、動剛性が大きくなると、２Ｋζとなる領域が
増え、振動が発生しない安定圧延域が広がることを意味
する。このようなことから、図７(ｃ)に示すように、安
定圧延域が動剛性増大により拡大されることがわかる。
【００３５】なお、上述の実施形態では、本発明の圧延
機として４段クロスロール圧延機を用い、別体型クロス
ヘッドのタイプとして説明したが、この構造に限定され
るものではない。図８に本発明の第２実施形態に係る圧
延機としてのクロスロール圧延機の概略を示す。
【００３６】第２実施形態のクロスロール圧延機におい
て、図８に示すように、ハウジング６１に支持された上
下一対のワークロールチョック６２，６３には上下のワ
ークロール６４，６５が回転自在に支持されている。ハ
ウジング６１に支持された上下一対のバックアップロー
ルチョック６６，６７には上下のバックアップロール６
８，６９が回転自在に支持されている。そして、ハウジ
ング６１の上部に圧延荷重を加える圧下装置７０が設け
られている。また、ハウジング６１の入側及び出側には
各上ロールチョック６２，６６を支持する上クロスヘッ
ド７１，７２が設けられ、スクリュー機構７３及び油圧
シリンダ機構７４により水平方向移動可能となってい
る。一方、ハウジング６１の入側及び出側には各下ロー
ルチョック６３，６７を支持する下クロスヘッド７５，
７６が設けられ、スクリュー機構７７及び油圧シリンダ
機構７８により水平方向移動可能となっている。
【００３７】そして、各油圧シリンダ機構７４，７８
は、前述の実施形態と同様に図示しないが、ハウジング
６１に固定されるシリンダと、各クロスヘッド７２，７
６にロッドを介して連結されてシリンダ内を移動自在な
ピストンと、油圧ポンプと、油圧ポンプとシリンダとを
連結する油圧給排管と、この油圧給排管に設けられる縮
流部とから構成されている。
【００３８】従って、圧延を行う場合、帯板Ｓをハウジ
ング６１の入側から送給し、圧下装置７０により所定荷
重を加えた上ワークロール６４と下ワークロール６５と
の間を通過させることで圧延を行い、出側から送出して
次工程に供給する。このとき、圧下荷重Ｆに対してハウ
ジング６１は内狭まり変形量δが発生するが、スクリュ
ー機構７３，７７及び油圧シリンダ機構７４，７８を作
動することで、ハウジング６１に押付力Ｆ’を作用さ
せ、ハウジング６１の変形量δをδ’だけ減少してい
る。そのため、圧延機の水平方向動剛性が高くなり、こ
の状態で、高圧下力、高圧下率で圧延を行っても、ハウ
ジング６１やワークロール６４，６５などに圧延する帯
板Ｓとワークロール６４，６５との間の摩擦等に起因す
ると考えられる大きなミル振動が生じることはなく、高
能率圧延が可能となる。
【００３９】図９に本発明の第３実施形態に係る圧延機
としてのクロスロール圧延機の押圧機構の概略、図１０
に本発明の第４実施形態に係る圧延機としてのクロスロ
ール圧延機の押圧機構の平面視概略、図１１に本発明の
第５実施形態に係る圧延機としてのクロスロール圧延機
の押圧機構の概略、図１２に第５実施形態のクロスロー
ル圧延機による振動の減衰効果を表すグラフを示す。な
お、前述した実施形態で説明したものと同様の機能を有
する部材には同一の符号を付して重複する説明は省略す
る。
【００４０】第３実施形態のクロスロール圧延機におい
て、図９に示すように、上ワークロール１４は上ワーク
ロールチョック１２に回転自在に支持され、この上ワー
クロールチョック１２は入側及び出側の上クロスヘッド
２１，２２により水平方向移動自在に支持され、この入
側の上クロスヘッド２１は油圧シリンダ機構８１により
移動可能であり、出側の上クロスヘッド２２はスクリュ
ー機構８２により移動可能となっている。また、上バッ
クアップロール１８は上バックアップロールチョック１
６に回転自在に支持され、この上バックアップロールチ
ョック１６は入側及び出側の上クロスヘッド２５，２６
により水平方向移動自在に支持され、この入側の上クロ
スヘッド２５は油圧シリンダ機構８３により移動可能で
あり、出側のクロスヘッド２６はスクリュー機構８４に
より移動可能となっている。なお、下ワークロール及び
下バックアップロールも同様の構成となっている。
【００４１】この油圧シリンダ機構８１はハウジング１
１に固定されるシリンダ８５と、上クロスヘッド２１に
ロッド８６を介して連結されてシリンダ８１内を移動自
在なピストン８７と、油圧ポンプ８８と、油圧ポンプ８
８とシリンダ８５とを連結する油圧給排管８９と、この
油圧給排管８９に設けられる縮流部を構成する電磁弁９
０とから構成されている。また、油圧シリンダ機構８３
も同様に、一対のシリンダ９１ａ，９１ｂと上クロスヘ
ッド２５に、ロッド９２ａ，９２ｂを介して連結される
ピストン９３ａ，９３ｂと、油圧ポンプ８８と、油圧ポ
ンプ８８とシリンダ９１ａ，９１ｂとを連結する油圧給
排管９４ａ，９４ｂと、この油圧給排管９４ａ，９４ｂ
に設けられる縮流部を構成する電磁弁９５ａ，９５ｂと
から構成されている。
【００４２】従って、圧延時には、油圧シリンダ機構８
１，８３及びスクリュー機構８２，８４によりハウジン
グ１１に水平方向の押付力を作用させており、圧下荷重
に対するハウジング１１の内狭まり変形量と合わせ、圧
延機の水平方向動剛性が高くなり、この状態で高圧下
力、高圧下率の圧延を行っても、大きな振動が発生する
ことはなく、高能率圧延が可能となる。そして、この場
合、各電磁弁９０，９５ａ，９５ｂを閉止方向に作動す
ることで縮流部を有する油圧シリンダ機構とし、ギャッ
プ量Ｇを制御するため、シリンダ内に油を充填して剛性
を向上すると同時に縮流部で圧力損失を稼ぎ、減衰を増
大させている。このように押付力によりハウジング１１
の水平方向変形量を管理できるため、圧延時の水平方向
動剛性は、従来に比べて格段に大きくなり、圧延時の振
動の発生を少なくすることができる。一方、ワークロー
ル１４，１５及びバックアップロール１８，１９のクロ
ス角度を所要角度に設定する場合、油圧シリンダ機構８
１，８３及びスクリュー機構８２，８４を同期作動して
行うが、油圧シリンダ機構８１，８３では、各電磁弁９
０，９５ａ，９５ｂを全開方向に作動することで縮流部
をなくした状態で作動させるため、油圧給排管８９，９
４ａ，９４ｂの作動油の流動はスムースとなり、縮流部
（電磁弁９０，９５ａ，９５ｂ）がクロス角度の角度設
定時に支障となることはない。
【００４３】なお、この実施形態にて、油圧シリンダ機
構８１，８３に電磁弁９０，９５ａ，９５ｂを設けて縮
流部を形成したが、手動の操作弁としてもよい。また、
油圧シリンダ機構８１，８３の各電磁弁９０，９５ａ，
９５ｂを、圧延時には閉止方向に作動して縮流部とし、
ロールクロス角度の設定時には全開状態としたが、圧延
時に発生する振動を測定し、その振動に応じて電磁弁９
０，９５ａ，９５ｂの開閉位置を調整することで、振動
の大きさに応じた縮流部の径としてもよい。
【００４４】また、第４実施形態のクロスロール圧延機
において、図１０に示すように、上ワークロール１４の
左右の上ワークロールチョック１２ａ，１２ｂは、入側
に配設された油圧シリンダ機構101a，101bと、出側に配
設されたウェッジ機構（機械式押圧手段）102a，102bに
より水平方向に移動可能となっており、ワークロールチ
ョック１２ａ，１２ｂと油圧シリンダ機構101a，101b及
びウェッジ機構102a，102bとの間には蒲鉾形状をなすラ
イナ103a，103bが介装されている。なお、下ワークロー
ルも同様の構成となっている。この場合、油圧シリンダ
機構101a，101bは、前述の実施形態と同様に、シリン
ダ、ピストン、油圧ポンプ、油圧給排管、縮流部等を有
している。一方、ウェッジ機構102a，102bは、一端部が
ハウジング１１に連結された左右一対のシリンダロッド
104a，104bと、左右端部に傾斜面105a，105bが形成され
てシリンダロッド104a，104bの他端部が移動自在に嵌合
することでワークロール１４の軸方向に沿って移動自在
に支持されたクロス用ウェッジ106と、ライナ103a，103
bとクロス用ウェッジ106の傾斜面105a，105bとの間にハ
ウジング１１の両側に固定されたウェッジライナガイド
107a，107bによりワークロール１４の軸方向と直交する
方向に沿って移動自在に支持されたウェッジライナ108
a，108bとから構成されている。
【００４５】従って、ワークロール１４のクロス角度を
設定する場合には、油圧シリンダ機構101a，101b及びウ
ェッジ機構102a，102bを同期作動して行うが、ウェッジ
機構102a，102bでは、油室109a，109bのいずれか一方に
油圧を供給してクロス用ウェッジ106を一方側に移動
し、傾斜面105a，105bを介してウェッジライナ108a，10
8bを押圧してワークロールチョック１２ａ，１２ｂを移
動して行う。一方、圧延時には、油圧シリンダ機構101
a，101b及びウェッジ機構102a，102bによりハウジング
１１に水平方向の押付力を作用させており、圧下荷重に
対するハウジング１１の内狭まり変形量が減少し、圧延
機の水平方向動剛性が高くなり、この状態で高圧下力、
高圧下率の圧延を行っても、大きな振動が発生すること
はなく、高能率圧延が可能となる。そして、この時、ウ
ェッジ機構102a，102bでは、クロス用ウェッジ106によ
りワークロール１４のクロス角の位置決めをしており、
高精度の位置決めが可能となる。
【００４６】更に、第５実施形態のクロスロール圧延機
において、図１１に示すように、上ワークロール１４に
おける入側の上クロスヘッド２１は油圧シリンダ機構11
1により、出側の上クロスヘッド２２はスクリュー機構1
12によりそれぞれ移動可能であり、上バックアップロー
ル１８における入側の上クロスヘッド２５は油圧シリン
ダ機構113により、出側のクロスヘッド２６はスクリュ
ー機構114によりそれぞれ移動可能となっている。な
お、下ワークロール及び下バックアップロールも同様の
構成となっている。
【００４７】この油圧シリンダ機構111は、前述した各
実施形態と同様に、シリンダ115と、ロッド116に連結さ
れたピストン117と、油圧ポンプ118と、油圧給排管119
とから構成され、この油圧給排管119に縮流部120と拡大
部121が設けられている。また、油圧シリンダ機構113も
同様に、一対のシリンダ122a，122bと、ロッド123a，12
3bに連結されるピストン124a，124bと、油圧給排管125
a，125bから構成され、この油圧給排管125a，125bに縮
流部126a，126bと拡大部127a，127bが設けられている。
【００４８】従って、ワークロール１４のクロス角度を
設定する場合には、油圧シリンダ機構111，113及びスク
リュー機構112，114を同期作動して行う。この場合、油
圧ポンプ118から各油圧給排管119，125a，125bを介して
油圧を給排する。圧延中、ミル振動に伴う油圧シリンダ
変動に応じた圧力変動が給排管内に生じ、その起振源と
なる圧力波の周波数と気柱共鳴周波数が近づくと共振現
象が発生することがある。この気柱共鳴周波数ｆは、下
記式にて求めることができる。ｆ＝（Ｃ／２Ｌ）・ｎこ
こで、Ｌは配管長（油圧ポンプ118から縮流部120，126
a，126bまでの長さ）、ｃは音速、ｎはモードであり、
配管長Ｌを短くすれば気柱共鳴周波数ｆを対象とするミ
ル振動固有値より高くすることができて共振を回避でき
るが、圧延機では油圧源（油圧ポンプ）から油圧シリン
ダ機構までの配管長は予め設定されるものであり、短く
することは困難である。
【００４９】そこで、本実施形態では、油圧給排管11
9，125a，125bに拡大部121，127a，127bを設けた。図１
２に各条件における圧力波周波数とそのときの減衰能の
関係を示す図１２によれば、油圧シリンダのみの場合、
減衰の高い共振点が生じている一方、減衰能の極端に低
い半共振点が生じている。このような減衰能が極端に低
い場合が生じることは、動剛性の低下を招き、振動制御
上で問題が大きい。
【００５０】本実施形態では、上述したように、油圧給
排管119，125a，125bに縮流部120，126a，126bと共に拡
大部121，127a，127bを設け、これにより共振点を回避
することで減衰能の低い半共振点をなくし、どの周波数
においても必要とされる減衰能を確保している。また、
縮流部のみの場合であっても、対象とする圧力波の周波
数領域での減衰が十分あれば、拡大部を設けなくてもよ
い。
【００５１】このように上述した各実施形態では、上下
のワークロール１４，１５をロールクロスするための入
側押圧手段あるいは出側押圧手段のいずれか一方を機械
式押圧手段としてスクリュー機構やウェッジ機構とし、
他方を油圧式押圧手段としての油圧シリンダ機構とし、
この油圧シリンダ機構の油圧給排管に縮流部を設けるこ
とで、水平方向動剛性を向上して振動を抑制するように
しており、このような本発明の圧延機を熱間圧延に適用
することが好ましい。つまり、熱間圧延では、高温状態
に加熱された帯板を上下ワークロールの間に高速で噛み
込ませて圧延を行うものであることから、冷間圧延に比
べてワークロールへの帯板の噛み込み時における衝撃力
が大きく、且つ、その回数も多くなり、また、帯板の圧
延量（圧下力）が大きいことから、本発明の圧延機を適
用することで、このときの振動を効果的に抑制すること
ができる。
【００５２】なお、上述した各実施形態では、入側にお
けるワークロール及びバックアップロールの機械式押圧
手段としてスクリュー機構を設け、出側におけるワーク
ロール及びバックアップロールの油圧式押圧手段として
油圧シリンダ機構を設けたり、また、入側に油圧式押圧
手段として油圧シリンダ機構を設け、出側にスクリュー
機構を設けたりしたが、いずれであってもよく、機械式
押圧手段としてウェッジ機構であってもよい。但し、実
際には、ワークロールに対してバックアップロールが帯
板の搬送方向上流側にオフセットされているため、ワー
クロールは出側に機械式押圧手段を配設し、バックアッ
プロールは入側に機械式押圧手段を配設することが望ま
しい。また、ワークロール及びバックアップロールに対
して機械式押圧手段及び油圧式押圧手段を設けたが、ワ
ークロールのみでもよい。
【００５３】上述した各実施形態では、本発明の圧延機
をクロスロール圧延機に適用して説明したが、他の方式
の圧延機に適用することもできる。図１３に本発明の第
６実施形態に係る圧延機としてのオフセットロール圧延
機の概略、図１４に本発明の第７実施形態に係る圧延機
としてのシフトロール圧延機の概略を示す。
【００５４】第６実施形態の圧延機は、上下のワークロ
ールに対して上下のバックアップロールが帯材の搬送方
向後方に僅かにずれたオフセットロール圧延機である。
このオフセットロール圧延機において、図１３に示すよ
うに、上下のワークロール１４，１５は各ワークロール
チョック１２，１３に回転自在に支持され、この各ワー
クロールチョック１２，１３は、入側が油圧シリンダ機
構131，132により押圧可能に支持され、出側がハウジン
グ１１のハウジングライナ部133，134に支持されてい
る。また、上下のバックアップロール１８，１９は各バ
ックアップロールチョック１６，１７に回転自在に支持
され、この各バックアップロールチョック１６，１７
は、入側がハウジングライナ部135，136に支持され、出
側がハウジング１１の油圧シリンダ機構137，138により
押圧可能に支持されている。この場合、ワークロール１
４，１５とバックアップロール１８，１９とは通板方向
にＴだけずれて配設されている。そして、この各油圧シ
リンダ機構131，132，137，138はハウジング１１に装着
され、図示しない縮流部を有している。また、ハウジン
グライナ部133，134，135，136はロールチョック１２，
１３，１６，１７を油圧シリンダ機構131，132，137，1
38の押付力により水平方向に支持している。
【００５５】従って、圧延時には、油圧シリンダ機構13
1，132，137，138によりロールチョック１２，１３，１
６，１７をハウジング１１のハウジングライナ部133，1
34，135，136に押圧することで、水平方向の押付力を作
用させており、圧下荷重に対するハウジング１１の内狭
まり変形量と合わせ、圧延機の水平方向動剛性が高くな
り、この状態で高圧下力、高圧下率の圧延を行っても、
大きな振動が発生することはなく、高能率圧延が可能と
なる。そして、縮流部を有する油圧シリンダ機構により
ギャップ量Ｇを制御するため、シリンダ内に油を充填し
て剛性を向上すると同時に縮流部で圧力損失を稼ぎ、減
衰を増大させ、圧延時の水平方向動剛性を大きくするこ
とで、圧延時の振動の発生を少なくすることができる。
【００５６】第７実施形態の圧延機は、上下のワークロ
ールをロール軸方向にシフト可能なシフトロール圧延機
である。このシフトロール圧延機において、図１４に示
すように、上下のワークロール１４，１５は各ワークロ
ールチョック１２，１３に回転自在に支持され、この各
ワークロールチョック１２，１３は、入側が油圧シリン
ダ機構141，142により押圧可能に支持され、出側がハウ
ジング１１のハウジングライナ部143，144に支持されて
いる。また、上下のバックアップロール１８，１９は各
バックアップロールチョック１６，１７に回転自在に支
持され、この各バックアップロールチョック１６，１７
は、入側がハウジングライナ部145，146に支持され、出
側がハウジング１１の油圧シリンダ機構147，148により
押圧可能に支持されている。そして、この各油圧シリン
ダ機構141，142，147，148はハウジング１１に装着さ
れ、図示しない縮流部を有している。また、ハウジング
ライナ部143，144，145，146はロールチョック１２，１
３，１６，１７を油圧シリンダ機構141，142，147，148
の押付力により水平方向に支持している。
【００５７】従って、圧延時には、油圧シリンダ機構14
1，142，147，148によりロールチョック１２，１３，１
６，１７をハウジング１１のハウジングライナ部143，1
44，145，146に押圧することで、水平方向の押付力を作
用させており、圧下荷重に対するハウジング１１の内狭
まり変形量と合わせ、圧延機の水平方向動剛性が高くな
り、この状態で高圧下力、高圧下率の圧延を行っても、
大きな振動が発生することはなく、高能率圧延が可能と
なる。そして、縮流部を有する油圧シリンダ機構により
ギャップ量Ｇを制御するため、シリンダ内に油を充填し
て剛性を向上すると同時に縮流部で圧力損失を稼ぎ、減
衰を増大させ、圧延時の水平方向動剛性を大きくするこ
とで、圧延時の振動の発生を少なくすることができる。
【００５８】
【発明の効果】以上、実施形態において詳細に説明した
ように請求項１の発明の圧延機によれば、ハウジングに
支持された上下一対のワークロールチョックに互いに対
向するように上下一対のワークロールを軸支し、ハウジ
ングの上部に上ワークロールに所定圧力を作用させる圧
下手段を設け、ハウジングにおける帯材の搬送方向一方
に上下のワークロールチョックを支持する上下一対の第
１支持手段を設けると共に、他方に上下のワークロール
チョックを支持する第２支持手段を設け、第１押圧手段
あるいは第２押圧手段のいずれか一方を機械式押圧手段
とし、他方を油圧式押圧手段として油圧式押圧手段の油
圧給排管に縮流部を設けたので、圧延時に第１押圧手段
及び第２押圧手段を作動し、ロールチョックとクロスヘ
ッドまたはハウジングとのギャップを無くして水平方向
動剛性を向上することで、ミル振動を抑制して高能率圧
延を可能とすることができる。
【００５９】また、請求項２の発明の圧延機によれば、
圧延機を上下のワークロールを僅かにクロスさせるクロ
スロール圧延機としたので、クロスロール圧延機におい
てミル振動を抑制した高能率圧延の実施を可能とするこ
とができる。
【００６０】また、請求項３の発明の圧延機によれば、
機械式押圧手段をスクリュー機構としたので、圧延時に
おけるロールの位置決めを高精度に行うことができる。
【００６１】また、請求項４の発明の圧延機によれば、
機械式押圧手段をウェッジ機構としたので、ガタつきを
なくして圧延時におけるロールの位置決めを高精度に行
うことができると共に、構造を簡素化して製造コストを
低減することができる。
【００６２】また、請求項５の発明の圧延機によれば、
上下一対のバックアップロールにおけるロールチョック
を水平方向に押圧可能な上下一対の入側押圧手段あるい
は出側押圧手段のいずれか一方を機械式押圧手段とし、
他方を油圧式押圧手段として油圧式押圧手段の油圧給排
管に縮流部を設けたので、上下のワークロールに加えて
バックアップロールの位置でも、圧延時におけるロール
チョックとクロスヘッドまたはハウジングとのギャップ
を無くして水平方向動剛性を向上することで、ミル振動
を抑制して高能率圧延を可能とすることができる。
【００６３】また、請求項６の発明の圧延機によれば、
縮流部の径を可変としたので、圧延時やロールクロス角
度設定時などに応じて、あるいは振動の大きさに応じて
縮流部の径を適正な値に調整することで、作業性を向上
することができると共に、効率的に振動を抑制すること
ができる。
【００６４】また、請求項７の発明の圧延機によれば、
上下のワークロールにおけるクロス角度設定時には縮流
部の径を最大とし、上下のワークロールによる圧延時に
は縮流部の径を圧延条件ごとの適正な所定値にするの
で、ロールクロス角度設定時には縮流部の径を最大とし
てワークロールをスムースに移動することができる一
方、圧延時には縮流部の径を適正値として振動を確実に
抑制することができる。
【００６５】また、請求項８の発明の圧延機によれば、
縮流部を電磁弁としたので、この電磁弁の切換操作によ
り、縮流部の最大化と最小化を円滑に行うことで作業性
を向上することができる。
【００６６】また、請求項９の発明の圧延機によれば、
油圧給排管に拡大部を設けたので、ミル振動等により油
圧給排管内で発生する圧力波は拡大部にて抑制されるこ
ととなり、共振現象の発生を防止することができる。
【００６７】また、請求項１０の発明の圧延機によれ
ば、圧延機を上下のワークロールにそれぞれ対接する上
下一対のバックアップロールがハウジングにバックアッ
プロールチョックを介して支持され、上下のワークロー
ルに対して上下のバックアップロールを帯材の搬送方向
後方に僅かにずらしたオフセットロール圧延機としたの
で、オフセットロール圧延機においてミル振動を抑制し
た高能率圧延の実施を可能とすることができる。
【００６８】また、請求項１１の発明の圧延機によれ
ば、圧延機を上下一対のワークロールをロール軸方向に
シフトさせるシフトロール圧延機としたので、シフトロ
ール圧延機においてミル振動を抑制した高能率圧延の実
施を可能とすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係る圧延機としてのク
ロスロール圧延機の概略図である。
【図２】上ワークロール及び上バックアップロールにお
ける押圧機構の概略図である。
【図３】上ワークロールの押圧機構の作動を説明するた
めの概略図である。
【図４】圧延時にハウジングに作用する応力を表す説明
図である。
【図５】ロールチョック変位に対するロールチョック反
力を表すグラフである。
【図６】ギャップ量及びハウジング変形量に対する水平
方向動剛性を表すグラフである。
【図７】各条件に対する水平方向動剛性の比較を表すグ
ラフである。
【図８】本発明の第２実施形態に係る圧延機としてのク
ロスロール圧延機の概略図である。
【図９】本発明の第３実施形態に係る圧延機としてのク
ロスロール圧延機の押圧機構の概略図である。
【図１０】本発明の第４実施形態に係る圧延機としての
クロスロール圧延機の押圧機構の平面概略図である。
【図１１】本発明の第５実施形態に係る圧延機としての
クロスロール圧延機の押圧機構の概略図である。
【図１２】第５実施形態のクロスロール圧延機による振
動の減衰効果を表すグラフである。
【図１３】本発明の第６実施形態に係る圧延機としての
オフセットロール圧延機の概略図である。
【図１４】本発明の第７実施形態に係る圧延機としての
シフトロール圧延機の概略図である。
【図１５】従来の４段クロスロール圧延機の概略図であ
る。
【図１６】クロスロール圧延機におけるロール交換作業
を説明するための要部概略図である。
【図１７】従来のクロスロール圧延機における圧延時の
ハウジングに作用する応力を表す説明図である。
【符号の説明】
１１ ハウジング １２，１３ ワークロールチョック １４，１５ ワークロール １６，１７ バックアップロールチョック １８，１９ バックアップロール ２０ 圧下装置 ２１，２２，２５，２６ 上クロスヘッド ２３，２７，３１，３５ スクリュー機構（機械式押圧
手段） ２４，２８，３２，３６ 油圧シリンダ機構（油圧式押
圧手段） ２９，３０，３３，３４ 下クロスヘッド ４６，５６ａ，５６ｂ 縮流部 ６１ ハウジング ６２，６３ ワークロールチョック ６４，６５ ワークロール ６６，６７ バックアップロールチョック ６８，６９ バックアップロール ７０ 圧下装置 ７１，７２ 上クロスヘッド ７３，７７ スクリュー機構（機械式押圧手段） ７４，７８ 油圧シリンダ機構（油圧式押圧手段） ７５，７６ 下クロスヘッド ８１，８３ 油圧シリンダ機構（油圧式押圧手段） ８２，８４ スクリュー機構（機械式押圧手段） ９０，９５ａ，９５ｂ 電磁弁（縮流部） 101a，101b 油圧シリンダ機構（油圧式押圧手段） 102a，102b ウェッジ機構（機械式押圧手段） 111 ，113 油圧シリンダ機構（油圧式押圧手段） 112 ，114 スクリュー機構（機械式押圧手段） 120 ，126a，126b 縮流部 121 ，127a，127b 拡大部 131 ，132 ，137 ，138 油圧シリンダ機構（油圧式押
圧手段） 133 ，134 ，135 ，136 ハウジングライナ部 141 ，142 油圧シリンダ機構（油圧式押圧手段） 143 ，144 ，145 ，146 ハウジングライナ部 Ｓ 帯板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２１Ｂ 31/22 Ｂ２１Ｂ 31/22 31/24 31/24 31/30 31/30 31/32 31/32 Ａ (72)発明者 古元 秀昭 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 森平 直樹 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 林 寛治 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 吉田 光宏 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 森本 和夫 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内

Claims (11)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ハウジングと、該ハウジングに支持され
    た上下一対のワークロールチョックと、該上下のワーク
    ロールチョックにそれぞれ軸支された互いに対向する上
    下一対のワークロールと、前記ハウジングの上部に設け
    られて前記上ワークロールに所定圧力を作用させる圧下
    手段と、前記ハウジングにおける帯材の搬送方向一方に
    設けられて前記上下のワークロールチョックを支持する
    上下一対の第１支持手段と、前記ハウジングにおける帯
    材の搬送方向他方に設けられて前記上下のワークロール
    チョックを支持する上下一対の第２支持手段とを具え、
    前記第１支持手段あるいは前記第２支持手段のいずれか
    一方を機械式押圧手段とし、前記他方を油圧式押圧手段
    とし、該油圧式押圧手段の油圧給排管に縮流部を設けた
    ことを特徴とする圧延機。
  2. 【請求項２】 請求項１記載の圧延機において、該圧延
    機は前記上下のワークロールを僅かにクロスさせるクロ
    スロール圧延機であって、前記第１支持手段を、前記ハ
    ウジングの入側に設けられて前記上下のワークロールチ
    ョックを前記帯材の搬送方向に押圧可能な入側押圧手段
    とし、前記第２支持手段を、前記ハウジングの出側に設
    けられて前記上下のワークロールチョックを前記帯材の
    搬送方向に押圧可能な出側押圧手段としたことを特徴と
    する圧延機。
  3. 【請求項３】 請求項２記載の圧延機において、前記機
    械式押圧手段をスクリュー機構としたことを特徴とする
    圧延機。
  4. 【請求項４】 請求項２記載の圧延機において、前記機
    械式押圧手段をウェッジ機構としたことを特徴とする圧
    延機。
  5. 【請求項５】 請求項２記載の圧延機において、前記ハ
    ウジングに支持された上下一対のバックアップロールチ
    ョックと、該上下のバックアップロールチョックにそれ
    ぞれ軸支された互いに対向する上下一対のバックアップ
    ロールとを設け、該上下のバックアップロールチョック
    を水平方向に押圧可能な上下一対の入側押圧手段あるい
    は出側押圧手段のいずれか一方を機械式押圧手段とし、
    前記他方を油圧式押圧手段とし、該油圧式押圧手段の油
    圧給排管に縮流部を設けたことを特徴とする圧延機。
  6. 【請求項６】 請求項１記載の圧延機において、前記縮
    流部の径を可変としたことを特徴とする圧延機。
  7. 【請求項７】 請求項６記載の圧延機において、前記上
    下のワークロールにおけるクロス角度設定時には、前記
    縮流部の径を最大とし、該上下のワークロールによる圧
    延時には、前記縮流部の径を圧延条件ごとの適正な所定
    値にすることを特徴とする圧延機。
  8. 【請求項８】 請求項１記載の圧延機において、前記縮
    流部を電磁弁としたことを特徴とする圧延機。
  9. 【請求項９】 請求項１記載の圧延機において、前記油
    圧給排管に拡大部を設けたことを特徴とする圧延機。
  10. 【請求項１０】 請求項１記載の圧延機において、該圧
    延機は前記上下のワークロールにそれぞれ対接する上下
    一対のバックアップロールが前記ハウジングにバックア
    ップロールチョックを介して支持され、前記上下のワー
    クロールに対して前記上下のバックアップロールを前記
    帯材の搬送方向後方に僅かにずらしたオフセットロール
    圧延機であって、前記第１支持手段を、前記ハウジング
    の入側あるいは出側の一方に設けられて前記上下のワー
    クロールチョックを前記帯材の搬送方向に押圧可能な前
    記縮流部を有する油圧式押圧手段とし、前記第２支持手
    段を、前記ハウジングの前記他方に設けられたハウジン
    グライナ部としたことを特徴とする圧延機。
  11. 【請求項１１】 請求項１記載の圧延機において、該圧
    延機は前記上下一対のワークロールをロール軸方向にシ
    フトさせるシフトロール圧延機であって、前記第１支持
    手段を、前記ハウジングの入側あるいは出側の一方に設
    けられて前記上下のワークロールチョックを前記帯材の
    搬送方向に押圧可能な前記縮流部を有する油圧式押圧手
    段とし、前記第２支持手段を、前記ハウジングの前記他
    方に設けられたハウジングライナ部としたことを特徴と
    する圧延機。
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