JP2001049371A - 振動吸収性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金およびその製造方法 - Google Patents
振動吸収性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課 題】 本発明は、ＡｌおよびＺｎを主成分とし、
副成分として各種の元素を１種又は２種以上含有させた
合金を、高温における熱処理、あるいは熱処理後冷間加
工を施す工程により、高吸振特性を有し同時に軽量で加
工性に優れた・新規な特性を保有する吸振合金を提供す
るにある。 【解決手段】 原子比にて、Ａｌ３０〜７５％および残
部Ｚｎを主成分とし、副成分としてＬｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，
Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ，希土類元素を５％以下、Ｐｂ，Ｓｂを
３％以下、Ｇｅ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉ
を２％以下、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉを１％以下、Ｃｕ，Ｖ，
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族元素
を０．５％以下、Ｂ，Ｃａを０．３％以下のいずれか１
種又は２種以上の合計０．０１〜１２％を含み、２５０
℃以上融点末満の温度で５分間以上加熱後０．１℃／秒
以上の速度で冷却するか、又は熱処理後５％以上の冷間
加工を施した本発明合金は、振動減衰能が１０×１０
−３以上を有し、軽量で加工性に優れるため、高減衰能
吸振合金として好適である。
副成分として各種の元素を１種又は２種以上含有させた
合金を、高温における熱処理、あるいは熱処理後冷間加
工を施す工程により、高吸振特性を有し同時に軽量で加
工性に優れた・新規な特性を保有する吸振合金を提供す
るにある。 【解決手段】 原子比にて、Ａｌ３０〜７５％および残
部Ｚｎを主成分とし、副成分としてＬｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，
Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ，希土類元素を５％以下、Ｐｂ，Ｓｂを
３％以下、Ｇｅ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉ
を２％以下、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉを１％以下、Ｃｕ，Ｖ，
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族元素
を０．５％以下、Ｂ，Ｃａを０．３％以下のいずれか１
種又は２種以上の合計０．０１〜１２％を含み、２５０
℃以上融点末満の温度で５分間以上加熱後０．１℃／秒
以上の速度で冷却するか、又は熱処理後５％以上の冷間
加工を施した本発明合金は、振動減衰能が１０×１０
−３以上を有し、軽量で加工性に優れるため、高減衰能
吸振合金として好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、原子比にて、Ａｌ（ア
ルミニウム）３０〜７５％と残部が実質的にＺｎ（亜
鉛）からなる合金、またはこれを主成分とし、副成分と
して、Ｌｉ（リチウム），Ｔｉ（チタン），Ｚｒ（ジル
コニウム），Ｍｎ（マンガン），Ｓｃ（スカンジウ
ム），Ｙ（イットリウム），希土類元素をそれぞれ５％
以下、Ｐｂ（鉛），Ｓｂ（アンチモン）をそれぞれ３％
以下、Ｇｅ（ゲルマニウム），Ｓｉ（珪素），Ｍｇ（マ
グネシウム），Ｃｄ（カドミウム），Ｉｎ（インジウ
ム），Ｔｌ（タリウム），Ｂｉ（ビスマス）をそれぞれ
２％以下、Ｆｅ（鉄），Ｃｏ（コバルト），Ｎｉ（ニッ
ケル）をそれぞれ１％以下、Ｃｕ（銅），Ｖ（バナジウ
ム），Ｃｒ（クロム），Ｍｏ（モリブデン），Ｗ（タン
グステン），Ｎｂ（ニオブ），Ｔａ（タンタル），Ａｇ
（銀），Ａｕ（金），白金族元素をそれぞれ０．５％以
下、Ｂ（硼素），Ｃａ（カルシウム）をそれぞれ０．３
％以下のうちいずれか１種または２種以上の合計０．０
１〜１２％と不可避の不純物とからなるＡｌ−Ｚｎ合
金、並びにこの合金を、２５０℃以上融点未満の温度で
５分間以上加熱後、毎秒０．１℃以上の速度で冷却する
か、あるいはその冷却後、冷間加工率５％以上の冷間加
工を施すことにより、減衰能が１０×１０−３以上を有
することを特徴とするＡｌ−Ｚｎ合金の製造方法に関す
る。
ルミニウム）３０〜７５％と残部が実質的にＺｎ（亜
鉛）からなる合金、またはこれを主成分とし、副成分と
して、Ｌｉ（リチウム），Ｔｉ（チタン），Ｚｒ（ジル
コニウム），Ｍｎ（マンガン），Ｓｃ（スカンジウ
ム），Ｙ（イットリウム），希土類元素をそれぞれ５％
以下、Ｐｂ（鉛），Ｓｂ（アンチモン）をそれぞれ３％
以下、Ｇｅ（ゲルマニウム），Ｓｉ（珪素），Ｍｇ（マ
グネシウム），Ｃｄ（カドミウム），Ｉｎ（インジウ
ム），Ｔｌ（タリウム），Ｂｉ（ビスマス）をそれぞれ
２％以下、Ｆｅ（鉄），Ｃｏ（コバルト），Ｎｉ（ニッ
ケル）をそれぞれ１％以下、Ｃｕ（銅），Ｖ（バナジウ
ム），Ｃｒ（クロム），Ｍｏ（モリブデン），Ｗ（タン
グステン），Ｎｂ（ニオブ），Ｔａ（タンタル），Ａｇ
（銀），Ａｕ（金），白金族元素をそれぞれ０．５％以
下、Ｂ（硼素），Ｃａ（カルシウム）をそれぞれ０．３
％以下のうちいずれか１種または２種以上の合計０．０
１〜１２％と不可避の不純物とからなるＡｌ−Ｚｎ合
金、並びにこの合金を、２５０℃以上融点未満の温度で
５分間以上加熱後、毎秒０．１℃以上の速度で冷却する
か、あるいはその冷却後、冷間加工率５％以上の冷間加
工を施すことにより、減衰能が１０×１０−３以上を有
することを特徴とするＡｌ−Ｚｎ合金の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、軽量で非磁性の代表的吸振合金と
しては、Ｍｇ−Ｚｒ系、Ａｌ−Ｃｕ−Ｎｉ系あるいはＴ
ｉ−Ｎｉ系合金などが知られている。しかしながら、前
者においては減衰能が極めて大きい特長を有する反面、
鍛造性あるいは機械的性質に劣るため大型の構造体には
適用できない欠点があり、また後２者については冷間加
工性が悪く高加工率の薄片材を造るには特別の製造工程
が必要であるなど、多くの問題があった。このように、
上記公知の材料には一長一短があり、高い振動減衰能を
持つ軽量で加工性の良い特性を具備した新規な材料の要
望がなされていた。
しては、Ｍｇ−Ｚｒ系、Ａｌ−Ｃｕ−Ｎｉ系あるいはＴ
ｉ−Ｎｉ系合金などが知られている。しかしながら、前
者においては減衰能が極めて大きい特長を有する反面、
鍛造性あるいは機械的性質に劣るため大型の構造体には
適用できない欠点があり、また後２者については冷間加
工性が悪く高加工率の薄片材を造るには特別の製造工程
が必要であるなど、多くの問題があった。このように、
上記公知の材料には一長一短があり、高い振動減衰能を
持つ軽量で加工性の良い特性を具備した新規な材料の要
望がなされていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これらの吸振材料は、
組成や熱処理によってその吸振特性を制御しているが、
近年益々進歩するマイクロ化した精密機器、あるいは大
型の構造物などには、かなり複雑な加工を行い、さらに
多段の熱処理を施すなどして特性を得ている。しかも使
用環境の多様化に伴い、広い温度範囲でそれらの特性の
実現が要求されている。
組成や熱処理によってその吸振特性を制御しているが、
近年益々進歩するマイクロ化した精密機器、あるいは大
型の構造物などには、かなり複雑な加工を行い、さらに
多段の熱処理を施すなどして特性を得ている。しかも使
用環境の多様化に伴い、広い温度範囲でそれらの特性の
実現が要求されている。
【０００４】吸振材料に具備すべき条件としては、 １．吸振性すなわち減衰能が大きいこと ２．減衰能の経時変化が小さいこと ３．疲労強度が大きいこと ４．耐食性がよいこと ５．加工性が良好なこと ６．製造工程が簡便であること ７．軽量であること ８．使用によっては非磁性であること ９．安価であること などが挙げられる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで本発明者らは、上
記課題の解決を図ることを目的として、種々の実験と研
究を重ねた結果、本質的に非磁性であるＺｎおよびＡｌ
からなる合金を基礎とし、さらにこれに種々の元素を複
合的に添加した合金を、２５０℃以上融点以下の温度で
５分間以上加熱後、毎秒０．１℃以上の速度で冷却の処
理を施すか、前記処理後冷間加工率５％以上の冷間加工
を施す、などの工程により、吸振材料として必要な減衰
能が１０×１０−３以上となり、軽量で加工性に優れた
合金となることを見い出すに至り、この発明を完成した
ものである。
記課題の解決を図ることを目的として、種々の実験と研
究を重ねた結果、本質的に非磁性であるＺｎおよびＡｌ
からなる合金を基礎とし、さらにこれに種々の元素を複
合的に添加した合金を、２５０℃以上融点以下の温度で
５分間以上加熱後、毎秒０．１℃以上の速度で冷却の処
理を施すか、前記処理後冷間加工率５％以上の冷間加工
を施す、などの工程により、吸振材料として必要な減衰
能が１０×１０−３以上となり、軽量で加工性に優れた
合金となることを見い出すに至り、この発明を完成した
ものである。
【０００６】本発明は、原子比にて、Ａｌ３０〜７５％
および残部が実質的にＺｎを主成分とし、副成分として
Ｌｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｎ、Ｓｃ，Ｙ，希土類元素をそれ
ぞれ５％以下、Ｐｂ，Ｓｂをそれぞれ３％以下、Ｇｅ，
Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉをそれぞれ２％以
下、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉをそれぞれ１％以下、Ｃｕ，Ｖ，
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族元素
をそれぞれ０．５％以下、Ｂ，Ｃａをそれぞれ０．３％
以下のうちいずれか１種または２種以上の合計０．０１
〜１２％と不可避の不純物とを含有してなる合金を、２
５０℃以上融点未満の温度で５分間以上加熱後毎秒０．
１℃以上の速度で冷却するか、あるいは冷却後冷間加工
率５％以上の冷間加工を施すなどの工程により、振動減
衰能が１０×１０−３以上の吸振合金を得ることを要旨
とする。
および残部が実質的にＺｎを主成分とし、副成分として
Ｌｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｎ、Ｓｃ，Ｙ，希土類元素をそれ
ぞれ５％以下、Ｐｂ，Ｓｂをそれぞれ３％以下、Ｇｅ，
Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉをそれぞれ２％以
下、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉをそれぞれ１％以下、Ｃｕ，Ｖ，
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族元素
をそれぞれ０．５％以下、Ｂ，Ｃａをそれぞれ０．３％
以下のうちいずれか１種または２種以上の合計０．０１
〜１２％と不可避の不純物とを含有してなる合金を、２
５０℃以上融点未満の温度で５分間以上加熱後毎秒０．
１℃以上の速度で冷却するか、あるいは冷却後冷間加工
率５％以上の冷間加工を施すなどの工程により、振動減
衰能が１０×１０−３以上の吸振合金を得ることを要旨
とする。
【０００７】本発明の特徴とするところは、次の通りで
ある。第１発明は、原子比にて、Ａｌ３０〜７５％およ
び残部が実質的にＺｎと不可避の不純物とを含有してな
り、減衰能が１０×１０−３以上であることを特徴とす
る振動吸収性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金に関するもので
ある。
ある。第１発明は、原子比にて、Ａｌ３０〜７５％およ
び残部が実質的にＺｎと不可避の不純物とを含有してな
り、減衰能が１０×１０−３以上であることを特徴とす
る振動吸収性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金に関するもので
ある。
【０００８】第２発明は、原子比にて、Ａｌ３０〜７５
％および残部が実質的にＺｎを主成分とし、副成分とし
てＬｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ，希土類元素をそ
れぞれ５％以下、Ｐｂ，Ｓｂをそれぞれ３％以下、Ｇ
ｅ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉをそれぞれ２
％以下、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉをそれぞれ１％以下、Ｃｕ，
Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族
元素をそれぞれ０．５％以下、Ｂ，Ｃａをそれぞれ０．
３％以下のうちいずれか１種または２種以上の合計０．
０１〜１２％と不可避の不純物とを含有してなり、減衰
能が１０×１０−３以上であることを特徴とする振動吸
収性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金に関するものである。
％および残部が実質的にＺｎを主成分とし、副成分とし
てＬｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ，希土類元素をそ
れぞれ５％以下、Ｐｂ，Ｓｂをそれぞれ３％以下、Ｇ
ｅ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉをそれぞれ２
％以下、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉをそれぞれ１％以下、Ｃｕ，
Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族
元素をそれぞれ０．５％以下、Ｂ，Ｃａをそれぞれ０．
３％以下のうちいずれか１種または２種以上の合計０．
０１〜１２％と不可避の不純物とを含有してなり、減衰
能が１０×１０−３以上であることを特徴とする振動吸
収性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金に関するものである。
【０００９】第３発明は、第１発明の合金を、２５０℃
以上融点未満の温度で５分間以上加熱後毎秒０．１℃以
上の速度で冷却するか、あるいは冷却後冷間加工率５％
以上の冷間加工を施す工程により、減衰能が１０×１０
−３以上の合金を得ることを特徴とするＡｌ−Ｚｎ合金
の製造方法に関するものである。
以上融点未満の温度で５分間以上加熱後毎秒０．１℃以
上の速度で冷却するか、あるいは冷却後冷間加工率５％
以上の冷間加工を施す工程により、減衰能が１０×１０
−３以上の合金を得ることを特徴とするＡｌ−Ｚｎ合金
の製造方法に関するものである。
【００１０】第４発明は、第２発明の合金を、２５０℃
以上融点未満の温度で５分間以上加熱後毎秒０．１℃以
上の速度で冷却するか、あるいは冷却後冷間加工率５％
以上の冷間加工を施す工程により、減衰能が１０×１０
−３以上の合金を得ることを特徴とするＡｌ−Ｚｎ合金
の製造方法に関するものである。
以上融点未満の温度で５分間以上加熱後毎秒０．１℃以
上の速度で冷却するか、あるいは冷却後冷間加工率５％
以上の冷間加工を施す工程により、減衰能が１０×１０
−３以上の合金を得ることを特徴とするＡｌ−Ｚｎ合金
の製造方法に関するものである。
【００１１】
【作用】本発明の吸振材料用Ａｌ−Ｚｎ合金は、いずれ
も軽元素であるために、他元素との合金化によっても合
金のもつ軽量性が失われず、しかも、冷間加工性に富む
ために、製品の精度が高く低コスト化を図れる特長を有
する。
も軽元素であるために、他元素との合金化によっても合
金のもつ軽量性が失われず、しかも、冷間加工性に富む
ために、製品の精度が高く低コスト化を図れる特長を有
する。
【００１２】本発明のＡｌ−Ｚｎ基合金において、吸振
材料として必要な成分中、原子比にてＡｌ３０〜７５％
および残部Ｚｎを主成分と限定したのは、この範囲内で
は共析組成であって結晶粒が微細となるため、前記熱処
理あるいは熱処理後の加工により、振動減衰能が１０×
１０−３以上の高減衰能合金が得られるが、この範囲か
ら外れると析出効果が弱められ、振動減衰能を下げると
同時に加工性を難しくするからである。
材料として必要な成分中、原子比にてＡｌ３０〜７５％
および残部Ｚｎを主成分と限定したのは、この範囲内で
は共析組成であって結晶粒が微細となるため、前記熱処
理あるいは熱処理後の加工により、振動減衰能が１０×
１０−３以上の高減衰能合金が得られるが、この範囲か
ら外れると析出効果が弱められ、振動減衰能を下げると
同時に加工性を難しくするからである。
【００１３】また、副成分として、Ｌｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，
Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ，希土類元素をそれぞれ５％以下、Ｐ
ｂ，Ｓｂをそれぞれ３％以下、Ｇｅ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃ
ｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉをそれぞれ２％以下、Ｆｅ，Ｃ
ｏ，Ｎｉをそれぞれ１％以下、Ｃｕ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族元素をそれぞれ
０．５％以下、Ｂ，Ｃａをそれぞれ０．３％以下のうち
いずれか１種または２種以上の合計０．０１〜１２％と
限定したのは、その範囲を外れると上述の理由に加え
て、Ｌｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ．希土類は冷間
圧延加工性の低下、Ｐｂ，Ｓｂは機械切削性の低下、Ｇ
ｅ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉは冷間引抜性
の低下、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉは強磁性相の現出、Ｃｕ，
Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族
元素は冷間塑性加工性および軽量性の低下、Ｂ，Ｃａは
耐食性の低下を来すからである。なお、希土類元素はラ
ンタン系元素からなり、元素単独の使用は勿論、ミッシ
ュメタルやジジムなどの希土類元素混合物を使用するこ
とも出来、また、白金族元素はＲｕ，Ｒｈ，Ｐｄ，Ｒ
ｅ，Ｏｓ，Ｉｒ，Ｐｔからなるものであり、それらの副
成分添加の効果は上述のように同一である。
Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ，希土類元素をそれぞれ５％以下、Ｐ
ｂ，Ｓｂをそれぞれ３％以下、Ｇｅ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃ
ｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉをそれぞれ２％以下、Ｆｅ，Ｃ
ｏ，Ｎｉをそれぞれ１％以下、Ｃｕ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族元素をそれぞれ
０．５％以下、Ｂ，Ｃａをそれぞれ０．３％以下のうち
いずれか１種または２種以上の合計０．０１〜１２％と
限定したのは、その範囲を外れると上述の理由に加え
て、Ｌｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ．希土類は冷間
圧延加工性の低下、Ｐｂ，Ｓｂは機械切削性の低下、Ｇ
ｅ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉは冷間引抜性
の低下、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉは強磁性相の現出、Ｃｕ，
Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族
元素は冷間塑性加工性および軽量性の低下、Ｂ，Ｃａは
耐食性の低下を来すからである。なお、希土類元素はラ
ンタン系元素からなり、元素単独の使用は勿論、ミッシ
ュメタルやジジムなどの希土類元素混合物を使用するこ
とも出来、また、白金族元素はＲｕ，Ｒｈ，Ｐｄ，Ｒ
ｅ，Ｏｓ，Ｉｒ，Ｐｔからなるものであり、それらの副
成分添加の効果は上述のように同一である。
【００１４】次に、上述合金を２５０℃以上融点未満の
温度で５分間以上加熱後、毎秒０．１℃以上の速度で冷
却すると限定したのは、それ以外の温度および時間ある
いは冷却速度では、適切な均質化処理ができないため
に、高振動減衰能を得るために適切な微細結晶粒が得ら
れなくなるからである。
温度で５分間以上加熱後、毎秒０．１℃以上の速度で冷
却すると限定したのは、それ以外の温度および時間ある
いは冷却速度では、適切な均質化処理ができないため
に、高振動減衰能を得るために適切な微細結晶粒が得ら
れなくなるからである。
【００１５】また、熱処理を施した後の冷間加工におい
て、その加工率を５％以上と限定したのは、それを下回
ると、合金は殆ど焼鈍組織が保持されたままの状態とな
り、高減衰能を得るための充分な応力を与えられなくな
る結果、１０×１０−３以上の高減衰能合金が得られな
くなるからである。
て、その加工率を５％以上と限定したのは、それを下回
ると、合金は殆ど焼鈍組織が保持されたままの状態とな
り、高減衰能を得るための充分な応力を与えられなくな
る結果、１０×１０−３以上の高減衰能合金が得られな
くなるからである。
【００１６】
【実施例】以下、実施例によりさらに詳しく本発明を説
明する。 実施例 １ 表１〜表４に示すＡｌ−Ｚｎ系吸振合金のうち、代表例
として、合金番号１の成分組成を有する原料を予めアー
ク溶解して１つの合金となし、これを粉砕して小片とし
たものをアルミナ坩堝中でＡｒを通じながら、高周波誘
導溶解炉によって再び溶解し、鉄型に鋳込んで直径３０
ｍｍの鋳塊を得た。なお、高周波溶解を行うに際して
は、遮断材として、ＭｇＣｌ２、硼砂、ＣａＦ２、ＫＣ
ｌなどの全量５％以下のフラックスを、また、脱酸剤と
して、Ｍｇ、Ｂｅなどの全量５％以下の元素を加えても
よい。次に、この鋳塊を５００℃で５時間加熱して徐冷
する均質化処理を行った後、熱間鍛造および冷間圧延に
よって厚さ１〜２ｍｍの板とし、これから幅１０ｍｍ、
長さ１００ｍｍの直方体を切り取って試料とした。この
試料は、蛍光Ｘ線分析によって正しい組成成分となって
いることを確かめた。
明する。 実施例 １ 表１〜表４に示すＡｌ−Ｚｎ系吸振合金のうち、代表例
として、合金番号１の成分組成を有する原料を予めアー
ク溶解して１つの合金となし、これを粉砕して小片とし
たものをアルミナ坩堝中でＡｒを通じながら、高周波誘
導溶解炉によって再び溶解し、鉄型に鋳込んで直径３０
ｍｍの鋳塊を得た。なお、高周波溶解を行うに際して
は、遮断材として、ＭｇＣｌ２、硼砂、ＣａＦ２、ＫＣ
ｌなどの全量５％以下のフラックスを、また、脱酸剤と
して、Ｍｇ、Ｂｅなどの全量５％以下の元素を加えても
よい。次に、この鋳塊を５００℃で５時間加熱して徐冷
する均質化処理を行った後、熱間鍛造および冷間圧延に
よって厚さ１〜２ｍｍの板とし、これから幅１０ｍｍ、
長さ１００ｍｍの直方体を切り取って試料とした。この
試料は、蛍光Ｘ線分析によって正しい組成成分となって
いることを確かめた。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】
【表４】
【００２１】実施例 ２ 実施例１と同様にして作製した、種々のＡｌ基吸振合金
試料について、減衰能Ｑ−１の測定を行った。減衰能測
定はカンチレバー加振式一端撓曲法により、振動数４０
０〜１，３００Ｈｚ、最大歪み振幅γｍ＝１０×１０
−６で、常温で行った。一般に固体材料の減衰量を表す
減衰係数δと、自然振動の１Ｈｚ中に失われる振動エネ
ルギーΔＥおよび全振動エネルギーＥとの間には、 δ＝（１／２）（ΔＥ／Ｅ） の関係が、また、減衰係数δと減衰能Ｑ−１との間には
次のような関係がある。 Ｑ−１＝δ／π。 図１には、種々の加工率で圧延加工を施した合金番号１
の吸振合金について、減衰係数δを測定し、上式によっ
て減衰能Ｑ−１を求め、加工率依存性として示してあ
る。図から明らかなように、Ｑ−１は加工率に対してほ
ぼ直線的に上昇するが、約７０％以上でさらにその勾配
が大きくなることがわかる。
試料について、減衰能Ｑ−１の測定を行った。減衰能測
定はカンチレバー加振式一端撓曲法により、振動数４０
０〜１，３００Ｈｚ、最大歪み振幅γｍ＝１０×１０
−６で、常温で行った。一般に固体材料の減衰量を表す
減衰係数δと、自然振動の１Ｈｚ中に失われる振動エネ
ルギーΔＥおよび全振動エネルギーＥとの間には、 δ＝（１／２）（ΔＥ／Ｅ） の関係が、また、減衰係数δと減衰能Ｑ−１との間には
次のような関係がある。 Ｑ−１＝δ／π。 図１には、種々の加工率で圧延加工を施した合金番号１
の吸振合金について、減衰係数δを測定し、上式によっ
て減衰能Ｑ−１を求め、加工率依存性として示してあ
る。図から明らかなように、Ｑ−１は加工率に対してほ
ぼ直線的に上昇するが、約７０％以上でさらにその勾配
が大きくなることがわかる。
【００２２】実施例 ３ 図２には、種々の加工率で圧延加工を施した合金番号２
の吸振合金について、減衰係数δを測定し、上式によっ
て減衰能Ｑ−１を求め、加工率依存性として示してあ
る。図から明らかなように、Ｑ−１は加工率に対してほ
ぼ直線的に上昇するが、約７０％以上でさらにその勾配
が大きくなることがわかる。
の吸振合金について、減衰係数δを測定し、上式によっ
て減衰能Ｑ−１を求め、加工率依存性として示してあ
る。図から明らかなように、Ｑ−１は加工率に対してほ
ぼ直線的に上昇するが、約７０％以上でさらにその勾配
が大きくなることがわかる。
【００２３】実施例 ４ 実施例１と同様にして作製した、合金番号３の吸振合金
に、（１）２５０℃以上融点未満の温度から徐冷、
（２）（１）の処理後５％以上の加工率で冷間加工、
（３）（１）の温度で加熱後空冷、（４）（１）の温度
で加熱後水焼入れ、（５）（３）の処理後５％以上の冷
間加工、（６）（４）の処理後５％以上の冷間加工、の
各処理を施し減衰能特性を調べ、その結果を表５に示
す。表から、減衰能は（２）〜（６）の処理が極めて良
好であることがわかる。
に、（１）２５０℃以上融点未満の温度から徐冷、
（２）（１）の処理後５％以上の加工率で冷間加工、
（３）（１）の温度で加熱後空冷、（４）（１）の温度
で加熱後水焼入れ、（５）（３）の処理後５％以上の冷
間加工、（６）（４）の処理後５％以上の冷間加工、の
各処理を施し減衰能特性を調べ、その結果を表５に示
す。表から、減衰能は（２）〜（６）の処理が極めて良
好であることがわかる。
【００２４】
【表５】
【００２５】実施例 ５ 実施例１と同様にして作製した合金番号１（Ａｌ−Ｚｎ
−Ｌｉ系）の吸振合金について、５００℃から水焼入れ
した状態のＱ−１の組成依存性を調べその結果を図３に
示した。図に見るように、Ｑ−１は広い組成範囲で減衰
能が１０×１０−３以上となり、優れた吸振合金となる
ことがわかる。
−Ｌｉ系）の吸振合金について、５００℃から水焼入れ
した状態のＱ−１の組成依存性を調べその結果を図３に
示した。図に見るように、Ｑ−１は広い組成範囲で減衰
能が１０×１０−３以上となり、優れた吸振合金となる
ことがわかる。
【００２６】実施例 ６ 実施例１と同様にして作製した合金番号２（Ａｌ−５０
％Ｚｎ−Ｌｉ−Ｔｉ系）の吸振合金について、５００℃
から水焼入れした状態のＱ−１の組成依存性を調べその
結果を図４に示した。図に見るように、Ｑ−１は広い組
成範囲で減衰能が１０×１０−３以上となり、優れた吸
振合金となることがわかる。
％Ｚｎ−Ｌｉ−Ｔｉ系）の吸振合金について、５００℃
から水焼入れした状態のＱ−１の組成依存性を調べその
結果を図４に示した。図に見るように、Ｑ−１は広い組
成範囲で減衰能が１０×１０−３以上となり、優れた吸
振合金となることがわかる。
【００２７】実施例 ７ 実施例１と同様にして作製した合金番号４（Ａｌ−５０
％Ｚｎ−Ｚｒ−Ｍｎ系）の吸振合金について、５００℃
から水焼入れした状態のＱ−１の組成依存性を調べその
結果を図５に示した。図に見るように、Ｑ−１は広い組
成範囲で減衰能が１０×１０−３以上となり、優れた吸
振合金となることがわかる。
％Ｚｎ−Ｚｒ−Ｍｎ系）の吸振合金について、５００℃
から水焼入れした状態のＱ−１の組成依存性を調べその
結果を図５に示した。図に見るように、Ｑ−１は広い組
成範囲で減衰能が１０×１０−３以上となり、優れた吸
振合金となることがわかる。
【００２８】実施例 ８ 実施例１と同様にして作製した合金番号８（Ａｌ−５０
％Ｚｎ−Ｚｒ−Ｃｅ系）の吸振合金について、５００℃
から水焼入れした状態のＱ−１の組成依存性を調べその
結果を図６に示した。図に見るように、Ｑ−１は広い組
成範囲で減衰能が１０×１０−３以上となり、優れた吸
振合金となることがわかる。
％Ｚｎ−Ｚｒ−Ｃｅ系）の吸振合金について、５００℃
から水焼入れした状態のＱ−１の組成依存性を調べその
結果を図６に示した。図に見るように、Ｑ−１は広い組
成範囲で減衰能が１０×１０−３以上となり、優れた吸
振合金となることがわかる。
【００２９】実施例 ９ 実施例１と同様にして作製した合金番号１および２の吸
振合金について、機械的性質のうち引張強さの加工率依
存性を調べその結果を図７に示した。機械的性質はイン
ストロン型の引張試験機を用い、歪み速度１．３×１０
−２／ｓにより常温で行った。図に見るように、引張強
さは加工率とともに増大し、本合金は吸振特性のみなら
ず、機械的性質にも優れた合金であることがわかる。
振合金について、機械的性質のうち引張強さの加工率依
存性を調べその結果を図７に示した。機械的性質はイン
ストロン型の引張試験機を用い、歪み速度１．３×１０
−２／ｓにより常温で行った。図に見るように、引張強
さは加工率とともに増大し、本合金は吸振特性のみなら
ず、機械的性質にも優れた合金であることがわかる。
【００３０】
【発明の効果】本発明は、原子比にて、Ａｌ３０〜７５
％および残部が実質的にＺｎを主成分とし、副成分とし
てＬｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ，希土類元素をそ
れぞれ５％以下、Ｐｂ，Ｓｂをそれぞれ３％以下、Ｇ
ｅ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉをそれぞれ２
％以下、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉをそれぞれ１％以下、Ｃｕ，
Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族
元素をそれぞれ０．５％以下、Ｂ，Ｃａをそれぞれ０．
３％以下のうちいずれか１種または２種以上の合計０．
０１〜１２％と不可避の不純物とを含有してなる合金
を、２５０℃以上融点未満の温度で５分間以上加熱後毎
秒０．１℃以上の速度で冷却するか、あるいは冷却後冷
間加工率５％以上の冷間加工を施すなどの工程により、
振動減衰能が１０×１０−３以上の高吸振特性を有し、
同時に軽量で加工性に優れた新規な特性も保有する吸振
合金を提供するもので、騒音や振動を嫌う各種の用途に
最適である。なお、本発明合金はＡｌ基であるため、製
造コストが低く安価な材料を提供できるという利点もあ
る。
％および残部が実質的にＺｎを主成分とし、副成分とし
てＬｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ，希土類元素をそ
れぞれ５％以下、Ｐｂ，Ｓｂをそれぞれ３％以下、Ｇ
ｅ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉをそれぞれ２
％以下、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉをそれぞれ１％以下、Ｃｕ，
Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族
元素をそれぞれ０．５％以下、Ｂ，Ｃａをそれぞれ０．
３％以下のうちいずれか１種または２種以上の合計０．
０１〜１２％と不可避の不純物とを含有してなる合金
を、２５０℃以上融点未満の温度で５分間以上加熱後毎
秒０．１℃以上の速度で冷却するか、あるいは冷却後冷
間加工率５％以上の冷間加工を施すなどの工程により、
振動減衰能が１０×１０−３以上の高吸振特性を有し、
同時に軽量で加工性に優れた新規な特性も保有する吸振
合金を提供するもので、騒音や振動を嫌う各種の用途に
最適である。なお、本発明合金はＡｌ基であるため、製
造コストが低く安価な材料を提供できるという利点もあ
る。
【図１】図１は合金番号１合金のＱ−１の加工率依存性
を示す特性図である。
を示す特性図である。
【図２】図２は合金番号２合金のＱ−１の加工率依存性
を示す特性図である。
を示す特性図である。
【図３】図３は合金番号１合金のＱ−１の組成依存性を
示す特性図である。
示す特性図である。
【図４】図４は合金番号２合金のＱ−１の組成依存性を
示す特性図である。
示す特性図である。
【図５】図５は合金番号４合金のＱ−１の組成依存性を
示す特性図である。
示す特性図である。
【図６】図６は合金番号８合金のＱ−１の組成依存性を
示す特性図である。
示す特性図である。
【図７】図７は合金番号１および２合金の引張強さの加
工率依存性を示す特性図である。
工率依存性を示す特性図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９２ ６９２Ａ ６９４ ６９４Ａ 1/053 1/053
Claims (4)
- 【請求項１】原子比にて、Ａｌ３０〜７５％および残部
が実質的にＺｎと不可避の不純物とからなり、減衰能が
１０×１０−３以上を有することを特徴とする振動吸収
性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金。 - 【請求項２】原子比にて、Ａｌ３０〜７５％および残部
が実質的にＺｎを主成分とし、副成分としてＬｉ，Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ，希土類元素をそれぞれ５％
以下、Ｐｂ，Ｓｂをそれぞれ３％以下、Ｇｅ，Ｓｉ，Ｍ
ｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉをそれぞれ２％以下、Ｆ
ｅ，Ｃｏ，Ｎｉをそれぞれ１％以下、Ｃｕ，Ｖ，Ｃｒ，
Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族元素をそれ
ぞれ０．５％以下、Ｂ，Ｃａをそれぞれ０．３％以下の
うちいずれか１種または２種以上の合計０．０１〜１２
％と不可避の不純物とからなり、減衰能が１０×１０
−３以上を有することを特徴とする振動吸収性能に優れ
たＡｌ−Ｚｎ合金。 - 【請求項３】原子比にて、Ａｌ３０〜７５％および残部
が実質的にＺｎと不可避の不純物とからなる合金を、２
５０℃以上融点未満の温度で５分間以上加熱後毎秒０．
１℃以上の速度で冷却するか、あるいは冷却後冷間加工
率５％以上の冷間加工を施すことにより、減衰能が１０
×１０−３以上を有することを特徴とするＡｌ−Ｚｎ合
金の製造方法。 - 【請求項４】原子比にて、Ａｌ３０〜７５％および残部
が実質的にＺｎを主成分とし、副成分としてＬｉ，Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｃ，Ｙ，希土類元素をそれぞれ５％
以下、Ｐｂ，Ｓｂをそれぞれ３％以下、Ｇｅ，Ｓｉ，Ｍ
ｇ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｂｉをそれぞれ２％以下、Ｆ
ｅ，Ｃｏ，Ｎｉをそれぞれ１％以下、Ｃｕ，Ｖ，Ｃｒ，
Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ａｇ，Ａｕ，白金族元素をそれ
ぞれ０．５％以下、Ｂ，Ｃａをそれぞれ０．３％以下の
うちいずれか１種または２種以上の合計０．０１〜１２
％と不可避の不純物とからなる合金を、２５０℃以上融
点未満の温度で５分間以上加熱後毎秒０．１℃以上の速
度で冷却するか、あるいは冷却後冷間加工率５％以上の
冷間加工を施すことにより、減衰能が１０×１０−３以
上を有することを特徴とする振動吸収性能に優れたＡｌ
−Ｚｎ合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25609299A JP2001049371A (ja) | 1999-08-06 | 1999-08-06 | 振動吸収性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25609299A JP2001049371A (ja) | 1999-08-06 | 1999-08-06 | 振動吸収性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001049371A true JP2001049371A (ja) | 2001-02-20 |
Family
ID=17287791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25609299A Withdrawn JP2001049371A (ja) | 1999-08-06 | 1999-08-06 | 振動吸収性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金およびその製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP2001049371A (ja) |
Cited By (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1309853C (zh) * | 2004-01-30 | 2007-04-11 | 济南大学 | 陶瓷颗粒增强锌—铝基复合材料及其制备工艺 |
| CN100362123C (zh) * | 2006-02-16 | 2008-01-16 | 无锡麟龙铝业有限公司 | 一种镀锌钢板的镀覆材料及其生产方法 |
| CN102121079A (zh) * | 2011-03-24 | 2011-07-13 | 株洲冶炼集团股份有限公司 | 一种锌基合金的制备方法 |
| CN102260808A (zh) * | 2010-05-26 | 2011-11-30 | 沈阳龙实合金有限公司 | 高铝锌基微晶合金及其制备方法 |
| CN103556017A (zh) * | 2013-11-20 | 2014-02-05 | 江苏江旭铸造集团有限公司 | 耐高温铸造用铝合金 |
| CN103572127A (zh) * | 2013-11-05 | 2014-02-12 | 吴高峰 | 一种高尔夫球杆用铝合金 |
| CN103572117A (zh) * | 2013-10-21 | 2014-02-12 | 姚富云 | 一种高耐腐蚀及可焊性能的高强度铝合金 |
| CN103602855A (zh) * | 2013-11-22 | 2014-02-26 | 惠州市源宝精密五金压铸有限公司 | 高韧性高延展性锌合金及其加工方法 |
| CN103981407A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-08-13 | 安徽乾通教育制造有限公司 | 一种化学仪器实验柜用铝合金型材及其制备方法 |
| CN103981395A (zh) * | 2014-05-28 | 2014-08-13 | 东莞市洁澳思五金制品有限公司 | 一种锌铝合金齿轮箱盖及其制备工艺 |
| KR101526661B1 (ko) * | 2013-05-07 | 2015-06-05 | 현대자동차주식회사 | 복합 미세조직을 갖는 내마모성 합금 |
| CN105132747A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 济南大学 | 含钽铸造锌-铝合金及其制备方法 |
| CN105132745A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 无锡贺邦金属制品有限公司 | 一种减振锌铝合金 |
| CN105177365A (zh) * | 2015-08-19 | 2015-12-23 | 合肥市田源精铸有限公司 | 一种新型铝合金材料 |
| CN105648271A (zh) * | 2016-01-20 | 2016-06-08 | 广西丛欣实业有限公司 | 防盗窗用锌合金的制备方法 |
| CN105695843A (zh) * | 2016-04-20 | 2016-06-22 | 苏州市相城区明达复合材料厂 | 一种铸造用高性能锌合金 |
| CN106119607A (zh) * | 2016-07-26 | 2016-11-16 | 浙江朋诚科技有限公司 | 一种油膜轴承合金材料及其制造方法 |
| CN106282701A (zh) * | 2016-09-21 | 2017-01-04 | 东莞劲胜精密组件股份有限公司 | 一种压铸铝合金材料、其制作及使用方法 |
| CN106480344A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-03-08 | 台州职业技术学院 | 一种真空泵转子用含稀土铝合金及其制备方法 |
| CN106521259A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-03-22 | 台州职业技术学院 | 一种真空泵转子用含Dy铝合金及其制备方法 |
| CN106756156A (zh) * | 2017-02-20 | 2017-05-31 | 河北工业大学 | 一种ZnAl合金晶粒细化的方法 |
| CN106756304A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-05-31 | 台州职业技术学院 | 一种真空泵转子用含y铝合金 |
| CN106834813A (zh) * | 2015-12-03 | 2017-06-13 | 黄波 | 一种高强度含钆元素铝合金导线及其制备方法 |
| CN106834831A (zh) * | 2015-12-03 | 2017-06-13 | 黄波 | 一种Al-Ce-Zn-B合金导线及其制备方法 |
| CN106967910A (zh) * | 2017-02-27 | 2017-07-21 | 广东省材料与加工研究所 | 一种高强度Al‑Zn‑Mg系铝合金及其制备方法 |
| CN107043875A (zh) * | 2017-06-20 | 2017-08-15 | 合肥市淑芹美装饰工程有限公司 | 一种空气净化器用耐腐蚀高强度铝合金外罩材料 |
| CN107760939A (zh) * | 2017-08-31 | 2018-03-06 | 天长市良文运动器材有限公司 | 一种抗冲击防开裂的垒球棒及其制备方法 |
| CN109266918A (zh) * | 2018-09-21 | 2019-01-25 | 马鞍山市恒利达机械刀片有限公司 | 一种硬质合金刀具研磨工艺 |
| CN111676394A (zh) * | 2020-05-20 | 2020-09-18 | 惠州亿纬创能电池有限公司 | 铝箔及其制备方法 |
| CN111850436A (zh) * | 2020-07-29 | 2020-10-30 | 中南大学 | 一种同时提高高强韧铝合金基体强度和焊接接头强度的热处理方法 |
| CN112281027A (zh) * | 2020-10-13 | 2021-01-29 | 南昌大学 | 一种可降解生物医用Zn-Cu-Ag-Zr系锌合金及其制备方法 |
| CN112831695A (zh) * | 2020-12-30 | 2021-05-25 | 安徽鑫铂铝业股份有限公司 | 一种高抗拉强度大型车辆铝型材及其制备方法 |
| CN112941369A (zh) * | 2021-02-01 | 2021-06-11 | 山东运达机床股份有限公司 | 一种轮辐合金圆盘材料、制备方法及圆盘制作方法 |
| KR20210070455A (ko) * | 2019-12-04 | 2021-06-15 | 한국재료연구원 | 고내마모성 알루미늄-아연-구리 합금 및 이를 이용한 물품 |
| CN113061788A (zh) * | 2021-03-24 | 2021-07-02 | 深圳市金悦志丰眼镜有限公司 | 一种高强度高韧性眼镜镜架用铝合金材料及其制备方法 |
| WO2021172635A1 (ko) * | 2020-02-28 | 2021-09-02 | 엘지전자 주식회사 | 다원계 합금 |
| CN113549796A (zh) * | 2021-07-08 | 2021-10-26 | 泉州市天成铝业科技有限公司 | 一种门窗用高强度铝合金及其制造方法 |
| CN114686726A (zh) * | 2022-04-06 | 2022-07-01 | 湘潭大学 | 一种可降解Zn-X生物医用材料及其加工工艺 |
| CN115094283A (zh) * | 2022-06-22 | 2022-09-23 | 中南大学 | 高强高导铝合金电枢材料及其制造方法和应用 |
-
1999
- 1999-08-06 JP JP25609299A patent/JP2001049371A/ja not_active Withdrawn
Cited By (44)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1309853C (zh) * | 2004-01-30 | 2007-04-11 | 济南大学 | 陶瓷颗粒增强锌—铝基复合材料及其制备工艺 |
| CN100362123C (zh) * | 2006-02-16 | 2008-01-16 | 无锡麟龙铝业有限公司 | 一种镀锌钢板的镀覆材料及其生产方法 |
| CN102260808A (zh) * | 2010-05-26 | 2011-11-30 | 沈阳龙实合金有限公司 | 高铝锌基微晶合金及其制备方法 |
| CN102121079A (zh) * | 2011-03-24 | 2011-07-13 | 株洲冶炼集团股份有限公司 | 一种锌基合金的制备方法 |
| KR101526661B1 (ko) * | 2013-05-07 | 2015-06-05 | 현대자동차주식회사 | 복합 미세조직을 갖는 내마모성 합금 |
| CN103572117A (zh) * | 2013-10-21 | 2014-02-12 | 姚富云 | 一种高耐腐蚀及可焊性能的高强度铝合金 |
| CN103572127A (zh) * | 2013-11-05 | 2014-02-12 | 吴高峰 | 一种高尔夫球杆用铝合金 |
| CN103556017A (zh) * | 2013-11-20 | 2014-02-05 | 江苏江旭铸造集团有限公司 | 耐高温铸造用铝合金 |
| CN103602855A (zh) * | 2013-11-22 | 2014-02-26 | 惠州市源宝精密五金压铸有限公司 | 高韧性高延展性锌合金及其加工方法 |
| CN103602855B (zh) * | 2013-11-22 | 2015-09-30 | 惠州市源宝精密五金压铸有限公司 | 高韧性高延展性锌合金及其加工方法 |
| CN103981407A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-08-13 | 安徽乾通教育制造有限公司 | 一种化学仪器实验柜用铝合金型材及其制备方法 |
| CN103981407B (zh) * | 2014-04-10 | 2016-01-20 | 安徽乾通教育制造有限公司 | 一种化学仪器实验柜用铝合金型材及其制备方法 |
| CN103981395A (zh) * | 2014-05-28 | 2014-08-13 | 东莞市洁澳思五金制品有限公司 | 一种锌铝合金齿轮箱盖及其制备工艺 |
| CN105177365A (zh) * | 2015-08-19 | 2015-12-23 | 合肥市田源精铸有限公司 | 一种新型铝合金材料 |
| CN105132747A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 济南大学 | 含钽铸造锌-铝合金及其制备方法 |
| CN105132745A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 无锡贺邦金属制品有限公司 | 一种减振锌铝合金 |
| CN106834813A (zh) * | 2015-12-03 | 2017-06-13 | 黄波 | 一种高强度含钆元素铝合金导线及其制备方法 |
| CN106834831A (zh) * | 2015-12-03 | 2017-06-13 | 黄波 | 一种Al-Ce-Zn-B合金导线及其制备方法 |
| CN105648271A (zh) * | 2016-01-20 | 2016-06-08 | 广西丛欣实业有限公司 | 防盗窗用锌合金的制备方法 |
| CN105695843A (zh) * | 2016-04-20 | 2016-06-22 | 苏州市相城区明达复合材料厂 | 一种铸造用高性能锌合金 |
| CN106119607A (zh) * | 2016-07-26 | 2016-11-16 | 浙江朋诚科技有限公司 | 一种油膜轴承合金材料及其制造方法 |
| CN106119607B (zh) * | 2016-07-26 | 2018-02-23 | 浙江朋诚科技有限公司 | 一种油膜轴承合金材料及其制造方法 |
| CN106282701A (zh) * | 2016-09-21 | 2017-01-04 | 东莞劲胜精密组件股份有限公司 | 一种压铸铝合金材料、其制作及使用方法 |
| CN106480344A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-03-08 | 台州职业技术学院 | 一种真空泵转子用含稀土铝合金及其制备方法 |
| CN106521259A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-03-22 | 台州职业技术学院 | 一种真空泵转子用含Dy铝合金及其制备方法 |
| CN106756304A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-05-31 | 台州职业技术学院 | 一种真空泵转子用含y铝合金 |
| CN106756156A (zh) * | 2017-02-20 | 2017-05-31 | 河北工业大学 | 一种ZnAl合金晶粒细化的方法 |
| CN106967910A (zh) * | 2017-02-27 | 2017-07-21 | 广东省材料与加工研究所 | 一种高强度Al‑Zn‑Mg系铝合金及其制备方法 |
| CN107043875A (zh) * | 2017-06-20 | 2017-08-15 | 合肥市淑芹美装饰工程有限公司 | 一种空气净化器用耐腐蚀高强度铝合金外罩材料 |
| CN107760939A (zh) * | 2017-08-31 | 2018-03-06 | 天长市良文运动器材有限公司 | 一种抗冲击防开裂的垒球棒及其制备方法 |
| CN109266918A (zh) * | 2018-09-21 | 2019-01-25 | 马鞍山市恒利达机械刀片有限公司 | 一种硬质合金刀具研磨工艺 |
| KR20210070455A (ko) * | 2019-12-04 | 2021-06-15 | 한국재료연구원 | 고내마모성 알루미늄-아연-구리 합금 및 이를 이용한 물품 |
| KR102346994B1 (ko) | 2019-12-04 | 2022-01-05 | 한국재료연구원 | 고내마모성 알루미늄-아연-구리 합금 및 이를 이용한 물품 |
| WO2021172635A1 (ko) * | 2020-02-28 | 2021-09-02 | 엘지전자 주식회사 | 다원계 합금 |
| CN111676394A (zh) * | 2020-05-20 | 2020-09-18 | 惠州亿纬创能电池有限公司 | 铝箔及其制备方法 |
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