JP2001047537A - 多層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体及びその製造方法、並びに容器 - Google Patents
多層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体及びその製造方法、並びに容器Info
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 複雑な製造工程や装置を必要とせず、効率よ
い生産が可能であり、軽量性、耐熱性、耐薬品性、リサ
イクル性、断熱性、緩衝性、防振性、圧縮、引張、曲げ
等に優れた、ポリプロピレン系樹脂発泡層の表面に外観
良好なポリプロピレン系樹脂層を備えた構成の多層ポリ
プロピレン系樹脂発泡成形体を提供する。 【解決手段】 多層パリソンを、成形型にて成形して得
られる、ポリプロピレン系樹脂の発泡層１２の表面にポ
リプロピレン系樹脂層１３を有する発泡成形体１であ
る。
い生産が可能であり、軽量性、耐熱性、耐薬品性、リサ
イクル性、断熱性、緩衝性、防振性、圧縮、引張、曲げ
等に優れた、ポリプロピレン系樹脂発泡層の表面に外観
良好なポリプロピレン系樹脂層を備えた構成の多層ポリ
プロピレン系樹脂発泡成形体を提供する。 【解決手段】 多層パリソンを、成形型にて成形して得
られる、ポリプロピレン系樹脂の発泡層１２の表面にポ
リプロピレン系樹脂層１３を有する発泡成形体１であ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ポリプロピレン系
樹脂発泡層の表面にポリプロピレン系樹脂層を備えた発
泡成形体であって、例えば床やドア等の軽量断熱パネ
ル、パレット、容器、自動車部材等として用いられる多
層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体に関する。
樹脂発泡層の表面にポリプロピレン系樹脂層を備えた発
泡成形体であって、例えば床やドア等の軽量断熱パネ
ル、パレット、容器、自動車部材等として用いられる多
層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、樹脂発泡層の表面に熱可塑性
樹脂層が形成された、種々の形状の多層樹脂発泡成形体
が知られているが、近年、ごみ問題に対する関心が高ま
りつつあり、従来使い捨てされていた発泡ポリスチレン
樹脂製魚箱などを、ポリプロピレン系樹脂発泡層の表面
にポリプロピレン系樹脂層を形成した多層樹脂発泡成形
体製とすることで、蒸気減菌可能なリターナブル容器と
して流通させることが求められるようになってきた。ま
た、自動車部材等においてもリサイクル性、強度、軽量
性、断熱性、吸音性の面から、上記と同様の表面にポリ
プロピレン系樹脂層を有する多層樹脂発泡成形体製の部
材で構成することが求められている。
樹脂層が形成された、種々の形状の多層樹脂発泡成形体
が知られているが、近年、ごみ問題に対する関心が高ま
りつつあり、従来使い捨てされていた発泡ポリスチレン
樹脂製魚箱などを、ポリプロピレン系樹脂発泡層の表面
にポリプロピレン系樹脂層を形成した多層樹脂発泡成形
体製とすることで、蒸気減菌可能なリターナブル容器と
して流通させることが求められるようになってきた。ま
た、自動車部材等においてもリサイクル性、強度、軽量
性、断熱性、吸音性の面から、上記と同様の表面にポリ
プロピレン系樹脂層を有する多層樹脂発泡成形体製の部
材で構成することが求められている。
【０００３】この種の多層樹脂発泡成形体として、熱可
塑性樹脂にて中空構造の成形体を成形して樹脂層とし、
その内部の空洞部に、ウレタン樹脂を注入したり樹脂発
泡粒子などを充填成形する等の方法（特公昭５８−１０
２１７号公報、特開平６−３３９９７９号公報等）によ
り得られるものが知られている。しかしながら、これら
の方法は、表面層となる樹脂層の成形工程と、該樹脂層
内部に発泡層を形成する工程とが別工程となり、成形工
程が複雑になったり、特殊な成形機が必要となってしま
い、安価な多層樹脂発泡成形体を提供するのは困難であ
った。
塑性樹脂にて中空構造の成形体を成形して樹脂層とし、
その内部の空洞部に、ウレタン樹脂を注入したり樹脂発
泡粒子などを充填成形する等の方法（特公昭５８−１０
２１７号公報、特開平６−３３９９７９号公報等）によ
り得られるものが知られている。しかしながら、これら
の方法は、表面層となる樹脂層の成形工程と、該樹脂層
内部に発泡層を形成する工程とが別工程となり、成形工
程が複雑になったり、特殊な成形機が必要となってしま
い、安価な多層樹脂発泡成形体を提供するのは困難であ
った。
【０００４】上記の問題を解決し得る方法として、樹脂
発泡層の表面に熱可塑性樹脂層を有する中空の多層パリ
ソンを金型で圧縮しながら成形し、該パリソンの対向す
る内面を融着させた多層樹脂発泡成形体を得る方法も提
案されている（特公昭６２−２７９７８号公報、特開平
６−３１２４４９号公報等）。
発泡層の表面に熱可塑性樹脂層を有する中空の多層パリ
ソンを金型で圧縮しながら成形し、該パリソンの対向す
る内面を融着させた多層樹脂発泡成形体を得る方法も提
案されている（特公昭６２−２７９７８号公報、特開平
６−３１２４４９号公報等）。
【０００５】しかしながら上記したような多層パリソン
を金型で圧縮しながら成形する方法では、均一な厚みの
樹脂層を有する発泡成形体を得ることが難しく、発泡成
形体表面に凹凸が発生して外観を損ねたり、容器等の比
較的絞り比の大きなものを成形する場合には樹脂層に亀
裂が生じたり穴があいてしまうという問題があった。ま
た、基材樹脂としてポリプロピレン系樹脂を使用する
と、密度０．４ｇ／ｃｍ 3以下という低密度の発泡層を
有するものを得ることが困難であり、発泡層を低密度化
しようとすると、発泡層を構成している気泡の破泡や連
泡化が起こり易い等の問題を有し、いくつかの解決すべ
き課題を有するものであった。
を金型で圧縮しながら成形する方法では、均一な厚みの
樹脂層を有する発泡成形体を得ることが難しく、発泡成
形体表面に凹凸が発生して外観を損ねたり、容器等の比
較的絞り比の大きなものを成形する場合には樹脂層に亀
裂が生じたり穴があいてしまうという問題があった。ま
た、基材樹脂としてポリプロピレン系樹脂を使用する
と、密度０．４ｇ／ｃｍ 3以下という低密度の発泡層を
有するものを得ることが困難であり、発泡層を低密度化
しようとすると、発泡層を構成している気泡の破泡や連
泡化が起こり易い等の問題を有し、いくつかの解決すべ
き課題を有するものであった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の欠点に鑑み、発泡層表面の樹脂層となる成形体を製
造後、その中に発泡体を注入する等の複雑な工程が不要
であり、外観が奇麗であり、軽量性、機械的強度、断熱
性、緩衝性、耐薬品性、リサイクル性等に優れた多層ポ
リプロピレン系樹脂発泡成形体及びその製造方法、並び
に容器を提供することを目的とする。
術の欠点に鑑み、発泡層表面の樹脂層となる成形体を製
造後、その中に発泡体を注入する等の複雑な工程が不要
であり、外観が奇麗であり、軽量性、機械的強度、断熱
性、緩衝性、耐薬品性、リサイクル性等に優れた多層ポ
リプロピレン系樹脂発泡成形体及びその製造方法、並び
に容器を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】即ち本発明の多層ポリプ
ロピレン系樹脂発泡成形体は、樹脂発泡層の少なくとも
外面に樹脂層を有する多層パリソンを、該パリソン最内
面同志が少なくとも一部において融着するように成形型
にて成形して得られる、ポリプロピレン系樹脂発泡層の
表面にポリプロピレン系樹脂層を有する発泡成形体であ
って、発泡成形体の上記発泡層を形成しているポリプロ
ピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）と
メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが下記
（１）式の関係を満足するとともに、発泡成形体の上記
樹脂層を形成しているポリプロピレン系樹脂より測定さ
れるメルトフローレイト：ＭＦＲが０．３（ｇ／１０
分）以上の場合には、該樹脂層を形成しているポリプロ
ピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）と
メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが、下記
（２）式の関係を満足し、発泡成形体の上記樹脂層を形
成しているポリプロピレン系樹脂より測定されるメルト
フローレイト：ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、
０．３（ｇ／１０分）未満の場合には、該樹脂層を形成
しているポリプロピレン系樹脂より測定される溶融張
力：ＭＴが１０（ｇｆ）以上であることを特徴とする。
ロピレン系樹脂発泡成形体は、樹脂発泡層の少なくとも
外面に樹脂層を有する多層パリソンを、該パリソン最内
面同志が少なくとも一部において融着するように成形型
にて成形して得られる、ポリプロピレン系樹脂発泡層の
表面にポリプロピレン系樹脂層を有する発泡成形体であ
って、発泡成形体の上記発泡層を形成しているポリプロ
ピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）と
メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが下記
（１）式の関係を満足するとともに、発泡成形体の上記
樹脂層を形成しているポリプロピレン系樹脂より測定さ
れるメルトフローレイト：ＭＦＲが０．３（ｇ／１０
分）以上の場合には、該樹脂層を形成しているポリプロ
ピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）と
メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが、下記
（２）式の関係を満足し、発泡成形体の上記樹脂層を形
成しているポリプロピレン系樹脂より測定されるメルト
フローレイト：ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、
０．３（ｇ／１０分）未満の場合には、該樹脂層を形成
しているポリプロピレン系樹脂より測定される溶融張
力：ＭＴが１０（ｇｆ）以上であることを特徴とする。
【０００８】
【数７】 logＭＴ＞-0.74logＭＦＲ＋0.66 ‥‥（１）
【０００９】
【数８】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.47 ‥‥（２）
【００１０】本発明の多層ポリプロピレン系樹脂発泡成
形体は、発泡成形体の発泡層を形成しているポリプロピ
レン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメ
ルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが下記
（３）式の関係を満足するとともに、発泡成形体の樹脂
層を形成しているポリプロピレン系樹脂より測定される
メルトフローレイト：ＭＦＲが０．５（ｇ／１０分）以
上の場合には、該樹脂層を形成しているポリプロピレン
系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルト
フローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが、下記（４）
式の関係を満足し、発泡成形体の樹脂層を形成している
ポリプロピレン系樹脂より測定されるメルトフローレイ
ト：ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、０．５（ｇ／
１０分）未満の場合には、該樹脂層を形成しているポリ
プロピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴが１０
（ｇｆ）以上であるものが好ましい。
形体は、発泡成形体の発泡層を形成しているポリプロピ
レン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメ
ルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが下記
（３）式の関係を満足するとともに、発泡成形体の樹脂
層を形成しているポリプロピレン系樹脂より測定される
メルトフローレイト：ＭＦＲが０．５（ｇ／１０分）以
上の場合には、該樹脂層を形成しているポリプロピレン
系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルト
フローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが、下記（４）
式の関係を満足し、発泡成形体の樹脂層を形成している
ポリプロピレン系樹脂より測定されるメルトフローレイ
ト：ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、０．５（ｇ／
１０分）未満の場合には、該樹脂層を形成しているポリ
プロピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴが１０
（ｇｆ）以上であるものが好ましい。
【００１１】
【数９】 logＭＴ＞-0.74logＭＦＲ＋0.79 ‥‥（３）
【００１２】
【数１０】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.69 ‥‥（４）
【００１３】また本発明の発泡成形体は、ポリプロピレ
ン系樹脂層の厚みが１００μｍ〜１０ｍｍであり、発泡
成形体全体の密度が２０〜４００ｋｇ／ｍ3であるもの
が好ましい。
ン系樹脂層の厚みが１００μｍ〜１０ｍｍであり、発泡
成形体全体の密度が２０〜４００ｋｇ／ｍ3であるもの
が好ましい。
【００１４】本発明の多層ポリプロピレン系樹脂発泡成
形体の製造方法は、溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフ
ローレイト：ＭＦＲ（ｇ／10分）とが下記（５）式の関
係を満足するポリプロピレン系樹脂に発泡剤を添加し溶
融混練して得られる発泡性溶融樹脂と、メルトフローレ
イト：ＭＦＲが０．３（ｇ／１０分）以上であって且つ
溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ
（ｇ／１０分）とが、下記（６）式の関係を満足する
か、或いはメルトフローレイト：ＭＦＲが０．１（ｇ／
１０分）以上、０．３（ｇ／１０分）未満であって且つ
溶融張力：ＭＴが１０（ｇｆ）以上のポリプロピレン系
樹脂を溶融混練して得られる溶融樹脂とを共押出するこ
とにより、上記発泡性溶融樹脂が発泡してなる樹脂発泡
層の少なくとも外面に、上記溶融樹脂よりなる樹脂層を
有する多層パリソンを形成し、次いで該パリソン最内面
同志が少なくとも一部において融着するように成形型に
て成形してポリプロピレン系樹脂発泡層の表面にポリプ
ロピレン系樹脂層を有する発泡成形体を得ることを特徴
とする。
形体の製造方法は、溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフ
ローレイト：ＭＦＲ（ｇ／10分）とが下記（５）式の関
係を満足するポリプロピレン系樹脂に発泡剤を添加し溶
融混練して得られる発泡性溶融樹脂と、メルトフローレ
イト：ＭＦＲが０．３（ｇ／１０分）以上であって且つ
溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ
（ｇ／１０分）とが、下記（６）式の関係を満足する
か、或いはメルトフローレイト：ＭＦＲが０．１（ｇ／
１０分）以上、０．３（ｇ／１０分）未満であって且つ
溶融張力：ＭＴが１０（ｇｆ）以上のポリプロピレン系
樹脂を溶融混練して得られる溶融樹脂とを共押出するこ
とにより、上記発泡性溶融樹脂が発泡してなる樹脂発泡
層の少なくとも外面に、上記溶融樹脂よりなる樹脂層を
有する多層パリソンを形成し、次いで該パリソン最内面
同志が少なくとも一部において融着するように成形型に
て成形してポリプロピレン系樹脂発泡層の表面にポリプ
ロピレン系樹脂層を有する発泡成形体を得ることを特徴
とする。
【００１５】
【数１１】 logＭＴ＞-0.74logＭＦＲ＋0.66 ‥‥（５）
【００１６】
【数１２】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.47 ‥‥（６）
【００１７】また本発明の容器は、上記多層ポリプロピ
レン系樹脂発泡成形体よりなる容器であって、全体の密
度が３０〜４００ｋｇ／ｍ3、ポリプロピレン系樹脂層
の厚みが２００μｍ〜５ｍｍであることを特徴とする。
レン系樹脂発泡成形体よりなる容器であって、全体の密
度が３０〜４００ｋｇ／ｍ3、ポリプロピレン系樹脂層
の厚みが２００μｍ〜５ｍｍであることを特徴とする。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、図面を用いて本発明を詳細
に説明する。本発明における多層ポリプロピレン系樹脂
発泡成形体（以下、発泡成形体と言うこともある）の具
体例を図１に示す。図１（ａ）〜（ｃ）に示すように、
本発明の発泡成形体１は、ポリプロピレン系樹脂発泡層
１２の表面がポリプロピレン系樹脂面層１３で覆われた
構成を有する。
に説明する。本発明における多層ポリプロピレン系樹脂
発泡成形体（以下、発泡成形体と言うこともある）の具
体例を図１に示す。図１（ａ）〜（ｃ）に示すように、
本発明の発泡成形体１は、ポリプロピレン系樹脂発泡層
１２の表面がポリプロピレン系樹脂面層１３で覆われた
構成を有する。
【００１９】本発明の発泡成形体１は、多層パリソンを
金型などの成形型に挟み込んで圧縮成形することで得ら
れる。本発明において多層パリソンとは、吹き込み成形
等で金型に挟んで空気を吹き込み可能に予備成形された
ものと同じ又は類似の機能を発揮できる形状のものであ
る。図２は多層パリソン６の一例を示し、図１（ａ）に
示す発泡成形体１は、図２（ａ）に示す多層パリソン６
より、図１（ｂ）は、に示す発泡成形体１は、図２
（ｂ）に示す多層パリソン６より、図１（ｃ）に示す発
泡成形体１は、図２（ｃ）に示す多層パリソン６より、
それぞれ得られる。
金型などの成形型に挟み込んで圧縮成形することで得ら
れる。本発明において多層パリソンとは、吹き込み成形
等で金型に挟んで空気を吹き込み可能に予備成形された
ものと同じ又は類似の機能を発揮できる形状のものであ
る。図２は多層パリソン６の一例を示し、図１（ａ）に
示す発泡成形体１は、図２（ａ）に示す多層パリソン６
より、図１（ｂ）は、に示す発泡成形体１は、図２
（ｂ）に示す多層パリソン６より、図１（ｃ）に示す発
泡成形体１は、図２（ｃ）に示す多層パリソン６より、
それぞれ得られる。
【００２０】図２（ａ）の多層パリソン６は、ポリプロ
ピレン系樹脂の樹脂発泡層２の外面に、ポリプロピレン
系樹脂の樹脂層３が積層された構成を有し、図２（ｂ）
に示す多層パリソン６は、図２（ａ）に示す多層パリソ
ン６の樹脂層３の表面に更に重合体層４が積層された構
成を有し、更に図２（ｃ）に示す多層パリソン６は、図
２（ａ）に示す多層パリソン６の内面にも樹脂層３が積
層された構成を有している。
ピレン系樹脂の樹脂発泡層２の外面に、ポリプロピレン
系樹脂の樹脂層３が積層された構成を有し、図２（ｂ）
に示す多層パリソン６は、図２（ａ）に示す多層パリソ
ン６の樹脂層３の表面に更に重合体層４が積層された構
成を有し、更に図２（ｃ）に示す多層パリソン６は、図
２（ａ）に示す多層パリソン６の内面にも樹脂層３が積
層された構成を有している。
【００２１】上記樹脂層３としては、非発泡体あるいは
密度０．４ｇ／ｃｍ3以上の発泡体又は無機物充填非発
泡体が好ましく用いられる。上記多層パリソン６は、樹
脂発泡層２を構成するポリプロピレン系樹脂に発泡剤を
添加して押出機内で溶融混練して調製した発泡性溶融樹
脂と、樹脂層３を構成するポリプロピレン系樹脂を別の
押出機内で溶融して調製した溶融樹脂（或いは更に重合
体層４を構成する重合体を更に別の押出機内で溶融して
調製した溶融重合体）とを、共押出用のダイス内にて合
流積層させ、該ダイスから低圧域に共押出して発泡性樹
脂を発泡させることにより得ることができる。
密度０．４ｇ／ｃｍ3以上の発泡体又は無機物充填非発
泡体が好ましく用いられる。上記多層パリソン６は、樹
脂発泡層２を構成するポリプロピレン系樹脂に発泡剤を
添加して押出機内で溶融混練して調製した発泡性溶融樹
脂と、樹脂層３を構成するポリプロピレン系樹脂を別の
押出機内で溶融して調製した溶融樹脂（或いは更に重合
体層４を構成する重合体を更に別の押出機内で溶融して
調製した溶融重合体）とを、共押出用のダイス内にて合
流積層させ、該ダイスから低圧域に共押出して発泡性樹
脂を発泡させることにより得ることができる。
【００２２】本発明において発泡成形体１のポリプロピ
レン系樹脂層１３（以下、発泡成形体の樹脂層と言うこ
とがある）は、図１（ａ）、（ｃ）に示すように基本的
には発泡成形体１の表皮を形成し、多層パリソン６の樹
脂層３に対応するものである。一方、発泡成形体１のポ
リプロピレン系樹脂発泡層１２（以下、発泡成形体の発
泡層と言うことがある）は、多層パリソン６の発泡層２
に対応するものである。また、図２（ｂ）に示す多層パ
リソンにおける重合体層４は、図１（ｂ）に示す発泡成
形体の樹脂層１３の外面に設けられた重合体層１４（以
下、発泡成形体の重合体層と言うことがある）に相当す
る。
レン系樹脂層１３（以下、発泡成形体の樹脂層と言うこ
とがある）は、図１（ａ）、（ｃ）に示すように基本的
には発泡成形体１の表皮を形成し、多層パリソン６の樹
脂層３に対応するものである。一方、発泡成形体１のポ
リプロピレン系樹脂発泡層１２（以下、発泡成形体の発
泡層と言うことがある）は、多層パリソン６の発泡層２
に対応するものである。また、図２（ｂ）に示す多層パ
リソンにおける重合体層４は、図１（ｂ）に示す発泡成
形体の樹脂層１３の外面に設けられた重合体層１４（以
下、発泡成形体の重合体層と言うことがある）に相当す
る。
【００２３】更に、図２（ｃ）に示した多層パリソン６
のように、内面側にもポリプロピレン系の樹脂層３を形
成した多層パリソンを用いて成形することにより、図１
（ｃ）に示すように、ポリプロピレン系樹脂発泡層１２
に挟まれたポリプロピレン系樹脂の芯層１５を有する発
泡成形体１が得られる。この発泡成形体１における芯層
１５は、多層パリソン６の内面側の樹脂層３において内
面同士が融着したものに相当する。
のように、内面側にもポリプロピレン系の樹脂層３を形
成した多層パリソンを用いて成形することにより、図１
（ｃ）に示すように、ポリプロピレン系樹脂発泡層１２
に挟まれたポリプロピレン系樹脂の芯層１５を有する発
泡成形体１が得られる。この発泡成形体１における芯層
１５は、多層パリソン６の内面側の樹脂層３において内
面同士が融着したものに相当する。
【００２４】上記発泡成形体の発泡層１２を形成するた
めに使用すされるポリプロピレン系樹脂、つまり、多層
パリソンの発泡層２を形成するために使用されるポリプ
ロピレン系樹脂としては、ポリプロピレン系樹脂を主成
分とし、２３０℃におけるメルトテンション：ＭＴ（ｇ
ｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが
下記（５）式の関係を満足するポリプロピレン系樹脂
（以下、「特定ポリプロピレン系樹脂Ａ」という）が使
用される。
めに使用すされるポリプロピレン系樹脂、つまり、多層
パリソンの発泡層２を形成するために使用されるポリプ
ロピレン系樹脂としては、ポリプロピレン系樹脂を主成
分とし、２３０℃におけるメルトテンション：ＭＴ（ｇ
ｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが
下記（５）式の関係を満足するポリプロピレン系樹脂
（以下、「特定ポリプロピレン系樹脂Ａ」という）が使
用される。
【００２５】
【数１３】 logＭＴ＞-0.74logＭＦＲ＋0.66 ‥‥（５）
【００２６】上記（５）式を満足しないポリプロピレン
系樹脂から樹脂発泡層２を得ようとしても高発泡倍率、
高厚みの発泡層を得ることができない。また、特定ポリ
プロピレン系樹脂ＡのＭＴ（ｇｆ）とＭＦＲ（ｇ／１０
分）との関係において好ましい範囲は下記（７）式のも
のであり、更に高発泡倍率、高厚みの発泡層を得ること
ができる。
系樹脂から樹脂発泡層２を得ようとしても高発泡倍率、
高厚みの発泡層を得ることができない。また、特定ポリ
プロピレン系樹脂ＡのＭＴ（ｇｆ）とＭＦＲ（ｇ／１０
分）との関係において好ましい範囲は下記（７）式のも
のであり、更に高発泡倍率、高厚みの発泡層を得ること
ができる。
【００２７】
【数１４】 logＭＴ＞-0.74logＭＦＲ＋1.14 ‥‥（７）
【００２８】また、上記特定ポリプロピレン系樹脂Ａの
ＭＦＲは０．３〜２０ｇ／１０分であることが好まし
い。ＭＦＲが０．３ｇ／１０分未満の場合、特定ポリプ
ロピレン系樹脂Ａと発泡剤とを溶融混練して得られる発
泡性溶融樹脂の押出発泡温度を高くしなければならず、
樹脂の粘弾性が低下してしまい該樹脂から発泡剤が飛散
し、独立気泡構造の発泡層を得られない虞がある。一
方、ＭＦＲが２０ｇ／１０分を超えると、得られた多層
パリソンの樹脂発泡層は、加熱成形時の流動性が高いた
めにドローダウンが大きくなってしまい、大型の発泡成
形体を得る際に装置上の工夫が必要となる。
ＭＦＲは０．３〜２０ｇ／１０分であることが好まし
い。ＭＦＲが０．３ｇ／１０分未満の場合、特定ポリプ
ロピレン系樹脂Ａと発泡剤とを溶融混練して得られる発
泡性溶融樹脂の押出発泡温度を高くしなければならず、
樹脂の粘弾性が低下してしまい該樹脂から発泡剤が飛散
し、独立気泡構造の発泡層を得られない虞がある。一
方、ＭＦＲが２０ｇ／１０分を超えると、得られた多層
パリソンの樹脂発泡層は、加熱成形時の流動性が高いた
めにドローダウンが大きくなってしまい、大型の発泡成
形体を得る際に装置上の工夫が必要となる。
【００２９】上記発泡成形体の樹脂層１３を形成するた
めに用いるポリプロピレン系樹脂、つまり、多層パリソ
ン６の樹脂層３を形成するために使用されるポリプロピ
レン系樹脂としてはポリプロピレン系樹脂を主成分と
し、ＭＦＲが０．３（ｇ／１０分）以上の場合には、Ｍ
Ｔ（ｇｆ）とＭＦＲ（ｇ／１０分）とが、下記（６）式
の関係を満足し、ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、
０．３（ｇ／１０分）未満の場合にはＭＴが１０（ｇ
ｆ）以上であるポリプロピレン系樹脂（以下、「特定ポ
リプロピレン系樹脂Ｂ」という）が使用される。
めに用いるポリプロピレン系樹脂、つまり、多層パリソ
ン６の樹脂層３を形成するために使用されるポリプロピ
レン系樹脂としてはポリプロピレン系樹脂を主成分と
し、ＭＦＲが０．３（ｇ／１０分）以上の場合には、Ｍ
Ｔ（ｇｆ）とＭＦＲ（ｇ／１０分）とが、下記（６）式
の関係を満足し、ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、
０．３（ｇ／１０分）未満の場合にはＭＴが１０（ｇ
ｆ）以上であるポリプロピレン系樹脂（以下、「特定ポ
リプロピレン系樹脂Ｂ」という）が使用される。
【００３０】
【数１５】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.47 ‥‥（６）
【００３１】ＭＦＲが０．３（ｇ／１０分）以上で上記
（６）式を満足しないポリプロピレン系樹脂や、ＭＦＲ
が０．２（ｇ／１０分）以上、０．３（ｇ／１０分）未
満でＭＴが１０（ｇｆ）未満のポリプロピレン系樹脂を
溶融混錬し多層パリソンの樹脂層３を形成した場合、該
パリソンを成形機にて成形すると樹脂層３が樹脂発泡層
２の伸びに追従しきれず、樹脂層３の伸びむらが起こ
り、樹脂層表面に鱗状の模様、亀裂や穴が発生し、発泡
成形体１の樹脂層１３が良好なものとならない。また、
ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）未満のものから多層パリ
ソン６の樹脂層３を形成ようとすると、流動性が低いこ
とよりダイスでの押出温度を高くしなければならない
が、一方で該樹脂層３が積層される樹脂発泡層２は発泡
に適正な粘度になるまでダイスでの押出発泡温度を下げ
る必要性があるため、両者を共押出すること自体が難し
くなり、樹脂層３の熱により樹脂発泡層２の気泡構造が
破壊されることになる。また特定ポリプロピレン系樹脂
ＢのＭＴが１０（ｇｆ）以上の場合には、ＭＦＲが少な
くとも０．２（ｇ／１０分）以上であれば、特定ポリプ
ロピレン系樹脂Ｂの流動性の悪さを溶融時の張力の強さ
によって補うことができるため、多層パリソンの製造条
件、該パリソンの成形条件等を充分考慮することにより
発泡成形体の樹脂層１３に鱗状の模様、亀裂や穴等を発
生させることなく良好な発泡成形体１を得ることができ
る。なお、特定ポリプロピレン系樹脂ＢのＭＦＲは、得
られる多層パリソン６のドローダウン防止のために２０
（ｇ／１０分）以下であることが好ましい。また、特定
ポリプロピレン系樹脂Ｂとしてより好ましいもは、ＭＦ
Ｒが０．５（ｇ／１０分）以上であって、ＭＴ（ｇｆ）
とＭＦＲ（ｇ／１０分）とが下記（８）式の関係を満足
するか、ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、０．５
（ｇ／１０分）未満であってＭＴが１０（ｇｆ）以上の
ものであり、更に好ましものはＭＦＲが０．８（ｇ／１
０分）以上で且つＭＴ（ｇｆ）とＭＦＲ（ｇ／１０分）
とが下記（９）式の関係を満足するか、ＭＦＲが０．２
（ｇ／１０分）以上、０．８（ｇ／１０分）未満であっ
てＭＴが１０（ｇｆ）以上のものである。このような樹
脂Ｂを用いると発泡成形体１の樹脂層１３の厚みが更に
均一で良好なものとなる。
（６）式を満足しないポリプロピレン系樹脂や、ＭＦＲ
が０．２（ｇ／１０分）以上、０．３（ｇ／１０分）未
満でＭＴが１０（ｇｆ）未満のポリプロピレン系樹脂を
溶融混錬し多層パリソンの樹脂層３を形成した場合、該
パリソンを成形機にて成形すると樹脂層３が樹脂発泡層
２の伸びに追従しきれず、樹脂層３の伸びむらが起こ
り、樹脂層表面に鱗状の模様、亀裂や穴が発生し、発泡
成形体１の樹脂層１３が良好なものとならない。また、
ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）未満のものから多層パリ
ソン６の樹脂層３を形成ようとすると、流動性が低いこ
とよりダイスでの押出温度を高くしなければならない
が、一方で該樹脂層３が積層される樹脂発泡層２は発泡
に適正な粘度になるまでダイスでの押出発泡温度を下げ
る必要性があるため、両者を共押出すること自体が難し
くなり、樹脂層３の熱により樹脂発泡層２の気泡構造が
破壊されることになる。また特定ポリプロピレン系樹脂
ＢのＭＴが１０（ｇｆ）以上の場合には、ＭＦＲが少な
くとも０．２（ｇ／１０分）以上であれば、特定ポリプ
ロピレン系樹脂Ｂの流動性の悪さを溶融時の張力の強さ
によって補うことができるため、多層パリソンの製造条
件、該パリソンの成形条件等を充分考慮することにより
発泡成形体の樹脂層１３に鱗状の模様、亀裂や穴等を発
生させることなく良好な発泡成形体１を得ることができ
る。なお、特定ポリプロピレン系樹脂ＢのＭＦＲは、得
られる多層パリソン６のドローダウン防止のために２０
（ｇ／１０分）以下であることが好ましい。また、特定
ポリプロピレン系樹脂Ｂとしてより好ましいもは、ＭＦ
Ｒが０．５（ｇ／１０分）以上であって、ＭＴ（ｇｆ）
とＭＦＲ（ｇ／１０分）とが下記（８）式の関係を満足
するか、ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、０．５
（ｇ／１０分）未満であってＭＴが１０（ｇｆ）以上の
ものであり、更に好ましものはＭＦＲが０．８（ｇ／１
０分）以上で且つＭＴ（ｇｆ）とＭＦＲ（ｇ／１０分）
とが下記（９）式の関係を満足するか、ＭＦＲが０．２
（ｇ／１０分）以上、０．８（ｇ／１０分）未満であっ
てＭＴが１０（ｇｆ）以上のものである。このような樹
脂Ｂを用いると発泡成形体１の樹脂層１３の厚みが更に
均一で良好なものとなる。
【００３２】
【数１６】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.69 ‥‥（８）
【００３３】
【数１７】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.90 ・・・・（９）
【００３４】上記特定ポリプロピレン系樹脂Ａ及びＢは
例えば、次のような方法によって得ることができる。即
ち、ＭＴが小さい通常のポリプロピレン系樹脂（以下、
特定ポリプロピレン系樹脂と区別するために、特定ポリ
プロピレン系樹脂Ａ、Ｂを得るために用いる通常のポリ
プロピレン系樹脂を「原料ポリプロピレン系樹脂」とい
う）と、１分間半減期温度が原料ポリプロピレン系樹脂
の融点よりも低い過酸化物（１分間半減期温度とは、過
酸化物の半減期が１分間となる温度）と、主鎖切断防止
剤とを水性媒体中に投入してこれらを攪拌し、過酸化物
が分解してしまうのを極力抑え、少なくとも投入した過
酸化物の全量の半分以上が残存するような温度と時間
で、原料ポリプロピレン系樹脂に過酸化物と主鎖切断防
止剤を含浸させ、次いで、使用した過酸化物の１分間半
減期温度となる温度条件下で所定時間保持して過酸化物
を分解せしめ、原料ポリプロピレン系樹脂を溶融させる
ことなくゲル分率が１％未満となるように、原料ポリプ
ロピレン系樹脂を微架橋させる方法、また、アタクチッ
ク成分及び／又はアイソタクチックでありながら結晶し
ていない成分を含む原料ポリプロピレン系樹脂に対し、
低温分解型（分解温度：室温〜１２０℃程度）の過酸化
物を混合して１２０℃以下で加熱し、原料ポリプロピレ
ン系樹脂の主鎖にアタクチック成分及び／又は結晶して
いないアイソタクチック成分を分岐鎖として結合させ長
鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂とする方法により
得ることができる。
例えば、次のような方法によって得ることができる。即
ち、ＭＴが小さい通常のポリプロピレン系樹脂（以下、
特定ポリプロピレン系樹脂と区別するために、特定ポリ
プロピレン系樹脂Ａ、Ｂを得るために用いる通常のポリ
プロピレン系樹脂を「原料ポリプロピレン系樹脂」とい
う）と、１分間半減期温度が原料ポリプロピレン系樹脂
の融点よりも低い過酸化物（１分間半減期温度とは、過
酸化物の半減期が１分間となる温度）と、主鎖切断防止
剤とを水性媒体中に投入してこれらを攪拌し、過酸化物
が分解してしまうのを極力抑え、少なくとも投入した過
酸化物の全量の半分以上が残存するような温度と時間
で、原料ポリプロピレン系樹脂に過酸化物と主鎖切断防
止剤を含浸させ、次いで、使用した過酸化物の１分間半
減期温度となる温度条件下で所定時間保持して過酸化物
を分解せしめ、原料ポリプロピレン系樹脂を溶融させる
ことなくゲル分率が１％未満となるように、原料ポリプ
ロピレン系樹脂を微架橋させる方法、また、アタクチッ
ク成分及び／又はアイソタクチックでありながら結晶し
ていない成分を含む原料ポリプロピレン系樹脂に対し、
低温分解型（分解温度：室温〜１２０℃程度）の過酸化
物を混合して１２０℃以下で加熱し、原料ポリプロピレ
ン系樹脂の主鎖にアタクチック成分及び／又は結晶して
いないアイソタクチック成分を分岐鎖として結合させ長
鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂とする方法により
得ることができる。
【００３５】上記方法において、原料ポリプロピレン系
樹脂としては、プロピレンホモポリマーやプロピレンと
他のモノマー成分との共重合体を用いることができる。
他のモノマー成分としては、エチレン、１−ブテン、イ
ソブチレン、１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、
１−ヘキセン、３，４−ジメチル−１−ブテン、１−ヘ
プテン、３−メチル−１−ヘキセン等が挙げられる。共
重合体は、ランダム共重合体でもブロック共重合体でも
良い。
樹脂としては、プロピレンホモポリマーやプロピレンと
他のモノマー成分との共重合体を用いることができる。
他のモノマー成分としては、エチレン、１−ブテン、イ
ソブチレン、１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、
１−ヘキセン、３，４−ジメチル−１−ブテン、１−ヘ
プテン、３−メチル−１−ヘキセン等が挙げられる。共
重合体は、ランダム共重合体でもブロック共重合体でも
良い。
【００３６】原料ポリプロピレン系樹脂として共重合体
を用いる場合、ポリプロピレン系樹脂本来の特性が損な
われないように、他のモノマー成分は共重合体中に、ラ
ンダム共重合体の場合には５．０重量％以下、ブロック
共重合体の場合には２０．０重量％以下の割合で含有さ
れているのが好ましい。
を用いる場合、ポリプロピレン系樹脂本来の特性が損な
われないように、他のモノマー成分は共重合体中に、ラ
ンダム共重合体の場合には５．０重量％以下、ブロック
共重合体の場合には２０．０重量％以下の割合で含有さ
れているのが好ましい。
【００３７】また、上記したような原料ポリプロピレン
系樹脂は、単独で用いるのみならず、２種以上を混合し
て用いても良い。更に、原料ポリプロピレン系樹脂に
は、ポリプロピレン本来の特性が損なわれない範囲で、
高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密
度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリエチレン、エチレ
ン−ブテン共重合体、エチレン−無水マレイン酸共重合
体等のエチレン系樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合
体、スチレン系樹脂等の他の樹脂成分を必要に応じて混
合しても良い。
系樹脂は、単独で用いるのみならず、２種以上を混合し
て用いても良い。更に、原料ポリプロピレン系樹脂に
は、ポリプロピレン本来の特性が損なわれない範囲で、
高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密
度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリエチレン、エチレ
ン−ブテン共重合体、エチレン−無水マレイン酸共重合
体等のエチレン系樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合
体、スチレン系樹脂等の他の樹脂成分を必要に応じて混
合しても良い。
【００３８】上記方法において原料ポリプロピレン系樹
脂から特定ポリプロピレン系樹脂Ａ、Ｂを調整するため
に使用される過酸化物としては、例えば、ラウロイルパ
ーオキサイド、ｍ−トルオイル−ベンゾイルパーオキサ
イド、ベンゾイルパーオキサイド、ビス（４−ブチルシ
クロヘキシル）パーオキシジカーボネート等が挙げら
れ、これらのなかから１分間半減期温度が使用する原料
ポリプロピレン系樹脂の融点未満のものが選択される。
また、主鎖切断防止剤は、過酸化物によって原料ポリプ
ロピレン系樹脂の主鎖が切断されるのを防止するための
ものであり、例えば、メチルメタクリレート、ジビニル
ベンゼン、トリアリルシアヌレート等が用いられ、水性
媒体としては、通常は界面活性剤を添加した水が用いら
れる。
脂から特定ポリプロピレン系樹脂Ａ、Ｂを調整するため
に使用される過酸化物としては、例えば、ラウロイルパ
ーオキサイド、ｍ−トルオイル−ベンゾイルパーオキサ
イド、ベンゾイルパーオキサイド、ビス（４−ブチルシ
クロヘキシル）パーオキシジカーボネート等が挙げら
れ、これらのなかから１分間半減期温度が使用する原料
ポリプロピレン系樹脂の融点未満のものが選択される。
また、主鎖切断防止剤は、過酸化物によって原料ポリプ
ロピレン系樹脂の主鎖が切断されるのを防止するための
ものであり、例えば、メチルメタクリレート、ジビニル
ベンゼン、トリアリルシアヌレート等が用いられ、水性
媒体としては、通常は界面活性剤を添加した水が用いら
れる。
【００３９】ＭＴとＭＦＲとの間に、上記（５）式で示
す関係を有する特定ポリプロピレン系樹脂Ａは、上記方
法において得られる分岐鎖を有するポリプロピレン系樹
脂の分岐鎖の長さ、主鎖に対する分岐点の割合を調整こ
とにより得ることができ、特に分岐鎖の長さを長くし分
岐点の割合を比較的少なくすることにより（７）式の関
係を有する特定ポリプロピレン系樹脂Ａが得られる。ま
たＭＴとＭＦＲとの間に、上記（６）式で示す関係を有
する特定ポリプロピレン系樹脂Ｂも、上記特定ポリプロ
ピレン系樹脂Ａと同様にして調製することができ、また
直鎖構造のポリプロピレン系樹脂であっても高分子量の
ものを滑剤等で流動性を改善することにより得ることが
でき、特に分岐鎖を有するポリプロピレン系樹脂を選択
し、調製することにより（８）、（９）式の関係を有す
る特定ポリプロピレン系樹脂Ｂが得られる。
す関係を有する特定ポリプロピレン系樹脂Ａは、上記方
法において得られる分岐鎖を有するポリプロピレン系樹
脂の分岐鎖の長さ、主鎖に対する分岐点の割合を調整こ
とにより得ることができ、特に分岐鎖の長さを長くし分
岐点の割合を比較的少なくすることにより（７）式の関
係を有する特定ポリプロピレン系樹脂Ａが得られる。ま
たＭＴとＭＦＲとの間に、上記（６）式で示す関係を有
する特定ポリプロピレン系樹脂Ｂも、上記特定ポリプロ
ピレン系樹脂Ａと同様にして調製することができ、また
直鎖構造のポリプロピレン系樹脂であっても高分子量の
ものを滑剤等で流動性を改善することにより得ることが
でき、特に分岐鎖を有するポリプロピレン系樹脂を選択
し、調製することにより（８）、（９）式の関係を有す
る特定ポリプロピレン系樹脂Ｂが得られる。
【００４０】但し、上記方法等は特定ポリプロピレン系
樹脂Ａ、Ｂを得るための一例であり、本発明において発
泡成形体の発泡層１２や発泡成形体の樹脂層１３を形成
するための基材樹脂に用いられるポリプロピレン系樹脂
Ａ、Ｂは、上記方法で得られたものであるに限らず、前
記した式を満足するメルトテンション（ＭＴ）とメルト
フローレイト（ＭＦＲ）の関係を満足するものであれば
その入手方法は特に問わない。また、上記特定ポリプロ
ピレン系樹脂Ａ、Ｂという表記は、発泡成形体１の発泡
層１２を形成するために用いる上記した要件をみたすよ
うな基材樹脂と、発泡成形体の樹脂層１３を形成するた
めに用いる上記した要件を満たすような基材樹脂とを便
宜的に区別するためのものであって、発泡成形体の発泡
層１２を形成するために用いる基材樹脂に要求される上
記した要件と、発泡成形体の樹脂層１３を形成するため
に用いる基材樹脂に要求される上記した要件とをともに
満たしているポリプロピレン系樹脂であれば、発泡成形
体の発泡層１２と樹脂層１３ともに同一の基材樹脂を用
いて形成することもできる。また使用後の本発明の発泡
成形体、発泡成形体製造時に発生するスクラップやバリ
を溶融等してリサイクル原料として使用する場合、上記
特定ポリプロピレンＡ又はＢの条件を満足するものであ
れば、何回でもリサイクル原料として使用することがで
きる。
樹脂Ａ、Ｂを得るための一例であり、本発明において発
泡成形体の発泡層１２や発泡成形体の樹脂層１３を形成
するための基材樹脂に用いられるポリプロピレン系樹脂
Ａ、Ｂは、上記方法で得られたものであるに限らず、前
記した式を満足するメルトテンション（ＭＴ）とメルト
フローレイト（ＭＦＲ）の関係を満足するものであれば
その入手方法は特に問わない。また、上記特定ポリプロ
ピレン系樹脂Ａ、Ｂという表記は、発泡成形体１の発泡
層１２を形成するために用いる上記した要件をみたすよ
うな基材樹脂と、発泡成形体の樹脂層１３を形成するた
めに用いる上記した要件を満たすような基材樹脂とを便
宜的に区別するためのものであって、発泡成形体の発泡
層１２を形成するために用いる基材樹脂に要求される上
記した要件と、発泡成形体の樹脂層１３を形成するため
に用いる基材樹脂に要求される上記した要件とをともに
満たしているポリプロピレン系樹脂であれば、発泡成形
体の発泡層１２と樹脂層１３ともに同一の基材樹脂を用
いて形成することもできる。また使用後の本発明の発泡
成形体、発泡成形体製造時に発生するスクラップやバリ
を溶融等してリサイクル原料として使用する場合、上記
特定ポリプロピレンＡ又はＢの条件を満足するものであ
れば、何回でもリサイクル原料として使用することがで
きる。
【００４１】更に本発明で用いる特定ポリプロピレン系
樹脂Ａ、Ｂは、各々他の重合体成分を必要に応じて適宜
混合したものも包含される。他の重合体成分を混合して
特定ポリプロピレンＡ、Ｂを得る場合、当然のことなが
ら混合系の特定ポリプロピレン系樹脂Ａ、ＢのＭＴとＭ
ＦＲが、前記ＭＴとＭＦＲとの関係を満足するものでな
ければならない。他の重合体成分を混合して調製した混
合系の特定ポリプロピレン系樹脂Ａ、Ｂにおける他の重
合体成分としては、特定ポリプロピレン系樹脂Ａ、Ｂを
得るための一例として挙げた前述の方法において、原料
ポリプロピレン系樹脂に混合できる他の樹脂成分として
例示したのと同様の樹脂や、エチレン−プロピレンラバ
ー等のゴム、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック
共重合体やスチレン−イソプレン−スチレンブロック共
重合体、或いはこれらの水素添加物等のポリスチレン系
エラストマーや、更には、プロピレン−エチレンブロッ
ク共重合体等のポリオレフィン系共重合体をハードセグ
メントとし、エチレン−プロピレンランダム共重合体、
エチレン−プロピレン−ジエンランダム共重合体等のポ
リオレフィン系共重合体ゴムをソフトセグメントとする
ポリオレフィン系エラストマー等を用いることができ
る。尚、特定ポリプロピレン系樹脂Ａ又はＢの中の、ポ
リプロピレン系樹脂以外の重合体成分の割合が多くなる
と、たとえ上記したＭＴとＭＦＲとの関係を満足してい
ても、ポリプロピレン系樹脂本来の特性が損なわれてし
まう虞れがある。このため、特定ポリプロピレン系樹脂
Ａ、Ｂを得るにあたって原料ポリプロピレン系樹脂に他
の重合体成分を混合する場合や、更にはポリプロピレン
系樹脂に他の重合体成分を混合して特定ポリプロピレン
系樹脂Ａ、Ｂを調製する場合には６５重量％以上、好ま
しくは８０重量％以上の割合でポリプロピレン系樹脂成
分が特定ポリプロピレン系樹脂Ａ、Ｂ中に含まれるよう
にする。
樹脂Ａ、Ｂは、各々他の重合体成分を必要に応じて適宜
混合したものも包含される。他の重合体成分を混合して
特定ポリプロピレンＡ、Ｂを得る場合、当然のことなが
ら混合系の特定ポリプロピレン系樹脂Ａ、ＢのＭＴとＭ
ＦＲが、前記ＭＴとＭＦＲとの関係を満足するものでな
ければならない。他の重合体成分を混合して調製した混
合系の特定ポリプロピレン系樹脂Ａ、Ｂにおける他の重
合体成分としては、特定ポリプロピレン系樹脂Ａ、Ｂを
得るための一例として挙げた前述の方法において、原料
ポリプロピレン系樹脂に混合できる他の樹脂成分として
例示したのと同様の樹脂や、エチレン−プロピレンラバ
ー等のゴム、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック
共重合体やスチレン−イソプレン−スチレンブロック共
重合体、或いはこれらの水素添加物等のポリスチレン系
エラストマーや、更には、プロピレン−エチレンブロッ
ク共重合体等のポリオレフィン系共重合体をハードセグ
メントとし、エチレン−プロピレンランダム共重合体、
エチレン−プロピレン−ジエンランダム共重合体等のポ
リオレフィン系共重合体ゴムをソフトセグメントとする
ポリオレフィン系エラストマー等を用いることができ
る。尚、特定ポリプロピレン系樹脂Ａ又はＢの中の、ポ
リプロピレン系樹脂以外の重合体成分の割合が多くなる
と、たとえ上記したＭＴとＭＦＲとの関係を満足してい
ても、ポリプロピレン系樹脂本来の特性が損なわれてし
まう虞れがある。このため、特定ポリプロピレン系樹脂
Ａ、Ｂを得るにあたって原料ポリプロピレン系樹脂に他
の重合体成分を混合する場合や、更にはポリプロピレン
系樹脂に他の重合体成分を混合して特定ポリプロピレン
系樹脂Ａ、Ｂを調製する場合には６５重量％以上、好ま
しくは８０重量％以上の割合でポリプロピレン系樹脂成
分が特定ポリプロピレン系樹脂Ａ、Ｂ中に含まれるよう
にする。
【００４２】ここで、本明細書における溶融張力（Ｍ
Ｔ）は、株式会社東洋精機製作所製のメルトテンション
テスターII型等によって測定することができる。具体的
には、ノズル径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルを
有するメルトテンションテスターを用い、上記ノズルか
ら樹脂温度２３０℃、押出のピストン速度１０ｍｍ／分
の条件で樹脂を紐状に押し出して、この紐状物を直径４
５ｍｍの張力検出用プーリーに掛けた後、５ｒｐｍ／秒
（紐状物の捲取り加速度：１．３×１０-2ｍ／秒 2 ）程
度の割合で捲取り速度を徐々に増加させていきながら直
径５０ｍｍの捲取りローラーで捲取る。そして、まず、
張力検出用プーリーに掛けた紐状物が切れるまで捲取り
速度を増加させ、紐状物が切れたときの捲取り速度をＲ
（ｒｐｍ）を求める。次いでＲ×０．７（ｒｐｍ）の一
定の捲取り速度において、捲取りを行って張力検出用プ
ーリーと連結する検出機により検出される紐状物の溶融
張力（ＭＴ）を経時的に測定し、縦軸にＭＴ（ｇｆ）
を、横軸に時間（秒）を取ったチャートに示すと、図３
のように振幅をもったグラフが得られる。図３におい
て、本発明におけるＭＴは、振幅の安定した部分の振幅
の中央値（Ｘ）とする。但し、捲取り速度が５００（ｒ
ｐｍ）に達しても紐状物が切れない場合には、捲取り速
度５００（ｒｐｍ）において捲取りを行って得られるグ
ラフから上記の通り測定される値を溶融張力（ＭＴ）と
する。尚、まれに発生する特異的な振幅は無視するもの
とする。また、メルトフローレイト（ＭＦＲ）は、ＪＩ
Ｓ Ｋ７２１０に記載されている２３０℃、荷重２．１
６ｋｇｆで測定した値を採用するものとする。
Ｔ）は、株式会社東洋精機製作所製のメルトテンション
テスターII型等によって測定することができる。具体的
には、ノズル径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルを
有するメルトテンションテスターを用い、上記ノズルか
ら樹脂温度２３０℃、押出のピストン速度１０ｍｍ／分
の条件で樹脂を紐状に押し出して、この紐状物を直径４
５ｍｍの張力検出用プーリーに掛けた後、５ｒｐｍ／秒
（紐状物の捲取り加速度：１．３×１０-2ｍ／秒 2 ）程
度の割合で捲取り速度を徐々に増加させていきながら直
径５０ｍｍの捲取りローラーで捲取る。そして、まず、
張力検出用プーリーに掛けた紐状物が切れるまで捲取り
速度を増加させ、紐状物が切れたときの捲取り速度をＲ
（ｒｐｍ）を求める。次いでＲ×０．７（ｒｐｍ）の一
定の捲取り速度において、捲取りを行って張力検出用プ
ーリーと連結する検出機により検出される紐状物の溶融
張力（ＭＴ）を経時的に測定し、縦軸にＭＴ（ｇｆ）
を、横軸に時間（秒）を取ったチャートに示すと、図３
のように振幅をもったグラフが得られる。図３におい
て、本発明におけるＭＴは、振幅の安定した部分の振幅
の中央値（Ｘ）とする。但し、捲取り速度が５００（ｒ
ｐｍ）に達しても紐状物が切れない場合には、捲取り速
度５００（ｒｐｍ）において捲取りを行って得られるグ
ラフから上記の通り測定される値を溶融張力（ＭＴ）と
する。尚、まれに発生する特異的な振幅は無視するもの
とする。また、メルトフローレイト（ＭＦＲ）は、ＪＩ
Ｓ Ｋ７２１０に記載されている２３０℃、荷重２．１
６ｋｇｆで測定した値を採用するものとする。
【００４３】発泡成形体の樹脂層１３の外面に更に発泡
成形体の重合体層１４を有する発泡成形体１の場合、該
重合体層１４を構成するために用いられる重合体として
は例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、
直鎖状低密度ポリエチレン等のポリエチレン系樹脂、ポ
リプロピレン、プロピレン−エチレンランダム共重合
体、プロピレン−1ブテンランダム共重合体、プロピレ
ン−エチレンブロック共重合体、プロピレン−1ブテン
ブロック共重合体等のポリプロピレン系樹脂、環状ポリ
オレフィン、ポリカーボネート系樹脂、ポリエステル系
樹脂、スチレン系エラストマー、オレフィン系エラスト
マー、ポリエステル系エラストマー等から選択される一
種又は二種以上の混合物等の熱可塑性重合体が挙げられ
る。尚、これらのうちで、発泡成形体の樹脂層１３を構
成する樹脂と実用的に十分な熱接着性を有さない熱可塑
性重合体を用いる場合には、該重合体層１４の樹脂層１
３との積層面側に接着層を設けると良い。尚、発泡成形
体の重合体層１４として、ポリオレフィン系エラストマ
ー、ポリスチレン系エラストマー、耐衝撃性ポリスチレ
ンを用いるのが、得られる成形体の耐衝撃性の面で好ま
しく、特にポリプロピレン系エラストマーを用いるのが
耐熱性、耐衝撃性の面で好ましい。また、発泡成形体の
重合体層１４はフィルム状又はシート状に限らず、不織
布、織布等の繊維状の形態のものであってもよく、また
重合体層１４は単層のものに限らず多層のものであって
も良い。
成形体の重合体層１４を有する発泡成形体１の場合、該
重合体層１４を構成するために用いられる重合体として
は例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、
直鎖状低密度ポリエチレン等のポリエチレン系樹脂、ポ
リプロピレン、プロピレン−エチレンランダム共重合
体、プロピレン−1ブテンランダム共重合体、プロピレ
ン−エチレンブロック共重合体、プロピレン−1ブテン
ブロック共重合体等のポリプロピレン系樹脂、環状ポリ
オレフィン、ポリカーボネート系樹脂、ポリエステル系
樹脂、スチレン系エラストマー、オレフィン系エラスト
マー、ポリエステル系エラストマー等から選択される一
種又は二種以上の混合物等の熱可塑性重合体が挙げられ
る。尚、これらのうちで、発泡成形体の樹脂層１３を構
成する樹脂と実用的に十分な熱接着性を有さない熱可塑
性重合体を用いる場合には、該重合体層１４の樹脂層１
３との積層面側に接着層を設けると良い。尚、発泡成形
体の重合体層１４として、ポリオレフィン系エラストマ
ー、ポリスチレン系エラストマー、耐衝撃性ポリスチレ
ンを用いるのが、得られる成形体の耐衝撃性の面で好ま
しく、特にポリプロピレン系エラストマーを用いるのが
耐熱性、耐衝撃性の面で好ましい。また、発泡成形体の
重合体層１４はフィルム状又はシート状に限らず、不織
布、織布等の繊維状の形態のものであってもよく、また
重合体層１４は単層のものに限らず多層のものであって
も良い。
【００４４】また、発泡成形体の発泡層１２、樹脂層１
３及び重合体層１４には、赤外線吸収剤、赤外線反射
剤、難燃剤、流動性向上剤、耐候剤、着色剤、熱安定
剤、酸化防止剤、結晶核剤、無機充填剤、ゴム等の各種
添加剤を必要に応じて適宜配合することができる。
３及び重合体層１４には、赤外線吸収剤、赤外線反射
剤、難燃剤、流動性向上剤、耐候剤、着色剤、熱安定
剤、酸化防止剤、結晶核剤、無機充填剤、ゴム等の各種
添加剤を必要に応じて適宜配合することができる。
【００４５】本発明の発泡成形体１の樹脂層１３の厚み
は１００μｍ〜１０ｍｍが好ましく、更に好ましくは１
００μｍ〜７ｍｍである。樹脂層１３の厚みが薄くなり
すぎると表面平滑性が低下するため、該成形体１の表面
外観が劣る虞れがある。また該樹脂層１３の厚みが厚く
なりすぎると、発泡成形体１全体の重量も重くなること
から、用途によっては、軽量とは言い難くなり、また、
発泡成形体の発泡層１２の独立気泡率が低くなることが
ある。
は１００μｍ〜１０ｍｍが好ましく、更に好ましくは１
００μｍ〜７ｍｍである。樹脂層１３の厚みが薄くなり
すぎると表面平滑性が低下するため、該成形体１の表面
外観が劣る虞れがある。また該樹脂層１３の厚みが厚く
なりすぎると、発泡成形体１全体の重量も重くなること
から、用途によっては、軽量とは言い難くなり、また、
発泡成形体の発泡層１２の独立気泡率が低くなることが
ある。
【００４６】多層パリソン６から発泡成形体１を製造す
る際、該パリソンの成形条件を適宜選択することによっ
て多層パリソン６の内面層同志が融着した部分に比較的
高密度の芯層１５を存在させることで該芯層１５がリブ
の如き働きをして、成形品１に収縮や変形が発生するの
を防止する効果が期待できる。芯層１５の厚みは０．１
〜１０ｍｍが好ましく、芯層１５の厚みが０．１ｍｍ未
満になると、上記のリブの如き働きが低下し、成形品１
に収縮や変形が発生しやすくなる虞れがある。特に厚み
の厚い芯層１５を有する発泡成形体１は、図２（ｂ）に
示す多層パリソン６を成形することによって得られ、多
層パリソン６における内面側のポリプロピレン系樹脂層
３によって芯層１５が構成される。
る際、該パリソンの成形条件を適宜選択することによっ
て多層パリソン６の内面層同志が融着した部分に比較的
高密度の芯層１５を存在させることで該芯層１５がリブ
の如き働きをして、成形品１に収縮や変形が発生するの
を防止する効果が期待できる。芯層１５の厚みは０．１
〜１０ｍｍが好ましく、芯層１５の厚みが０．１ｍｍ未
満になると、上記のリブの如き働きが低下し、成形品１
に収縮や変形が発生しやすくなる虞れがある。特に厚み
の厚い芯層１５を有する発泡成形体１は、図２（ｂ）に
示す多層パリソン６を成形することによって得られ、多
層パリソン６における内面側のポリプロピレン系樹脂層
３によって芯層１５が構成される。
【００４７】本発明の発泡成形体１を成形するために用
いられる前記多層パリソン６の樹脂発泡層２を形成する
ために、前記特定ポリプロピレン系樹脂Ａと発泡剤、更
に適宜タルク等の気泡調整剤等とを押出機にて溶融混練
することにより発泡性溶融樹脂を調製する。また、ポリ
プロピレン系樹脂からなる樹脂層３を形成するために、
前記特定ポリプロピレン系樹脂Ｂ、更に必要に応じて各
種添加剤を加えて押出機にて溶融混練することにより溶
融樹脂を調製する。そして、上記発泡性溶融樹脂と溶融
樹脂とを共押出用の環状ダイス内にて合流積層させ、該
環状ダイスから低圧域に共押出しすることにより、発泡
性溶融樹脂を発泡させて多層パリソン６を得ることがで
きる。尚、図１（ｃ）に示すように発泡成形体の樹脂層
１３の外面に更に重合体層１４を有する発泡成形体１を
得るために用いる多層パリソンや、３層以上の層構成の
多層パリソンは、層の数に応じた台数の押出機を使用す
るとともに、共押出用の環状ダイスも多層パリソンの層
の数に応じた複数の樹脂を合流積層することのできる構
造のものを用いることにより得ることができる。
いられる前記多層パリソン６の樹脂発泡層２を形成する
ために、前記特定ポリプロピレン系樹脂Ａと発泡剤、更
に適宜タルク等の気泡調整剤等とを押出機にて溶融混練
することにより発泡性溶融樹脂を調製する。また、ポリ
プロピレン系樹脂からなる樹脂層３を形成するために、
前記特定ポリプロピレン系樹脂Ｂ、更に必要に応じて各
種添加剤を加えて押出機にて溶融混練することにより溶
融樹脂を調製する。そして、上記発泡性溶融樹脂と溶融
樹脂とを共押出用の環状ダイス内にて合流積層させ、該
環状ダイスから低圧域に共押出しすることにより、発泡
性溶融樹脂を発泡させて多層パリソン６を得ることがで
きる。尚、図１（ｃ）に示すように発泡成形体の樹脂層
１３の外面に更に重合体層１４を有する発泡成形体１を
得るために用いる多層パリソンや、３層以上の層構成の
多層パリソンは、層の数に応じた台数の押出機を使用す
るとともに、共押出用の環状ダイスも多層パリソンの層
の数に応じた複数の樹脂を合流積層することのできる構
造のものを用いることにより得ることができる。
【００４８】発泡成形体の発泡層１２を形成するために
特定ポリプロピレン系樹脂Ａに添加される発泡剤として
は、揮発性発泡剤、分解型発泡剤のいずれも使用可能で
あるが、発泡倍率の高い発泡層を得るには揮発性発泡剤
を使用することが好ましい。揮発性発泡剤としては例え
ば、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマル
ペンタン、イソペンタン、ノルマルヘキサン、イソヘキ
サン、シクロヘキサン等の脂肪族炭化水素、塩化メチ
ル、塩化エチル等の塩化炭化水素、1,1,1,2-テトラフロ
ロエタン、1,1-ジフロロエタン等のフッ化炭化水素等が
挙げられる。分解型発泡剤としては、アゾジカルボンア
ミド等が挙げられる。上記した発泡剤は、２種以上混合
して使用可能であり、又、気泡の調整も兼ねて分解型発
泡剤を無機発泡剤や揮発性発泡剤に併用することも可能
である。
特定ポリプロピレン系樹脂Ａに添加される発泡剤として
は、揮発性発泡剤、分解型発泡剤のいずれも使用可能で
あるが、発泡倍率の高い発泡層を得るには揮発性発泡剤
を使用することが好ましい。揮発性発泡剤としては例え
ば、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマル
ペンタン、イソペンタン、ノルマルヘキサン、イソヘキ
サン、シクロヘキサン等の脂肪族炭化水素、塩化メチ
ル、塩化エチル等の塩化炭化水素、1,1,1,2-テトラフロ
ロエタン、1,1-ジフロロエタン等のフッ化炭化水素等が
挙げられる。分解型発泡剤としては、アゾジカルボンア
ミド等が挙げられる。上記した発泡剤は、２種以上混合
して使用可能であり、又、気泡の調整も兼ねて分解型発
泡剤を無機発泡剤や揮発性発泡剤に併用することも可能
である。
【００４９】次に、図４及び図５により本発明発泡成形
体１の製造方法を更に詳しく説明する。図４に示すよう
に例えば、パリソンを形成するに際して各層を形成する
基材樹脂をそれぞれ別々の押出機内（図示しない）で溶
融混練し、これらをダイス２１内で合流積層させなが
ら、押出機内より低圧域に押出すことで多層パリソン６
を得ることができる。必要に応じて押出機とダイス２１
の間もしくはダイス２１内にアキュームレーターを設置
してもよい。
体１の製造方法を更に詳しく説明する。図４に示すよう
に例えば、パリソンを形成するに際して各層を形成する
基材樹脂をそれぞれ別々の押出機内（図示しない）で溶
融混練し、これらをダイス２１内で合流積層させなが
ら、押出機内より低圧域に押出すことで多層パリソン６
を得ることができる。必要に応じて押出機とダイス２１
の間もしくはダイス２１内にアキュームレーターを設置
してもよい。
【００５０】多層パリソン６から発泡成形体１を得るに
は、多層パリソン６を形成後、図４に示すように、押出
された多層パリソン６の両側面から挟むように分割形式
の雄型２２ａと雌型２２ｂとを閉鎖していく。金型を閉
鎖していくとキャビティ内では多層パリソン６が圧縮さ
れて、偏平状に変形しながら、多層パリソン６が金型内
面に密着される。次いで図５に示すように、金型の閉鎖
を完了することにより、多層パリソン６の最内面同志の
少なくとも一部が接合一体化され、本発明の発泡成形体
１が得られる。尚、図１に示すように、多層パリソン６
の最内面同志を完全に密着させて隙間なく一体化させた
発泡成形体１は、機械的強度、寸法安定性に優れるため
好ましい。
は、多層パリソン６を形成後、図４に示すように、押出
された多層パリソン６の両側面から挟むように分割形式
の雄型２２ａと雌型２２ｂとを閉鎖していく。金型を閉
鎖していくとキャビティ内では多層パリソン６が圧縮さ
れて、偏平状に変形しながら、多層パリソン６が金型内
面に密着される。次いで図５に示すように、金型の閉鎖
を完了することにより、多層パリソン６の最内面同志の
少なくとも一部が接合一体化され、本発明の発泡成形体
１が得られる。尚、図１に示すように、多層パリソン６
の最内面同志を完全に密着させて隙間なく一体化させた
発泡成形体１は、機械的強度、寸法安定性に優れるため
好ましい。
【００５１】また、図４に示すように金型に減圧用配管
２３を設け金型内面とパリソン外表面との間が減圧可能
に形成された金型を用い、減圧しながら成形することに
より、多層パリソンの最外表面と金型の内面とがよく密
着し、金型形状を良好に再現した発泡成形体１が得られ
るとともに、得られた発泡成形体１は外観も良好なもの
となり、金型内面に模様を有する金型を使用した場合、
発泡成形体への模様転写性が良好となり、更に外観に優
れたものとなる。
２３を設け金型内面とパリソン外表面との間が減圧可能
に形成された金型を用い、減圧しながら成形することに
より、多層パリソンの最外表面と金型の内面とがよく密
着し、金型形状を良好に再現した発泡成形体１が得られ
るとともに、得られた発泡成形体１は外観も良好なもの
となり、金型内面に模様を有する金型を使用した場合、
発泡成形体への模様転写性が良好となり、更に外観に優
れたものとなる。
【００５２】また多層パリソン６を押出した直後、パリ
ソンピンチにより該パリソン６の開口端を閉鎖し、プリ
ブローを行って膨張させた多層パリソン６を上記と同様
にして成形してもよい。
ソンピンチにより該パリソン６の開口端を閉鎖し、プリ
ブローを行って膨張させた多層パリソン６を上記と同様
にして成形してもよい。
【００５３】尚、図４、図５は発泡成形体の製造例を概
念的に示す説明図であり、本発明において発泡成形体を
製造する具体的な操作手順は図示するものに限定されな
い。また、多層パリソンを深絞り成形する場合には図６
（ａ）、（ｂ）に示すように、雌型２２ｂを、底面部２
４を中心に、四方の側面部２５の可動によって雌型２２
ｂの型組み、展開が可能に構成し、雌型２２ｂを展開し
た状態から、雄型２２ａと雌型２２ｂを閉鎖しながら雌
型２２ｂの側面部２５を動かして雌型２２ｂを型組して
成形するようにすることが好ましい。
念的に示す説明図であり、本発明において発泡成形体を
製造する具体的な操作手順は図示するものに限定されな
い。また、多層パリソンを深絞り成形する場合には図６
（ａ）、（ｂ）に示すように、雌型２２ｂを、底面部２
４を中心に、四方の側面部２５の可動によって雌型２２
ｂの型組み、展開が可能に構成し、雌型２２ｂを展開し
た状態から、雄型２２ａと雌型２２ｂを閉鎖しながら雌
型２２ｂの側面部２５を動かして雌型２２ｂを型組して
成形するようにすることが好ましい。
【００５４】上記多層パリソン６の最内面同志の融着割
合は、本明細書においては融着部面積比（％）で表すも
のとし、本発明においては融着部面積比が６０％以上、
更には８０％以上、特に９５％以上のものが発泡成形体
１の十分な機械的強度、寸法安定性を達成する上で好ま
しい。融着部面積比の測定方法は以下の通りである。
合は、本明細書においては融着部面積比（％）で表すも
のとし、本発明においては融着部面積比が６０％以上、
更には８０％以上、特に９５％以上のものが発泡成形体
１の十分な機械的強度、寸法安定性を達成する上で好ま
しい。融着部面積比の測定方法は以下の通りである。
【００５５】発泡成形体１を等間隔で１０等分するよう
に発泡成形体製造時の多層パリソン押出方向に直交し、
且つ多層パリソン金型圧縮方向に平行な方向で切断す
る。次に切断した発泡成形体切断片は、発泡成形体を形
成していた順番通りに切断面が左右方向に位置するよう
に置き、各成形体切断片における右側の切断面において
多層パリソン最内面同志が融着している部分の長さ（ｍ
ｍ）を求め、これを２倍した値を融着部長さＬ（ｍｍ）
とする。更に該右側の切断面において、多層パリソンの
最内面同志が融着していないで空隙部を形成している場
合、空隙部の内周長さＭ（ｍｍ）を求める。尚、各切断
面において前記融着部及び／又は空隙部が複数存在する
場合は各々の箇所について、各部分の融着部長さ又は各
部分の空隙部の内周長さを求め、各々の合計をＬ又はＭ
とする。そしてこれらの値から下記式により融着部面積
比（％）求める。
に発泡成形体製造時の多層パリソン押出方向に直交し、
且つ多層パリソン金型圧縮方向に平行な方向で切断す
る。次に切断した発泡成形体切断片は、発泡成形体を形
成していた順番通りに切断面が左右方向に位置するよう
に置き、各成形体切断片における右側の切断面において
多層パリソン最内面同志が融着している部分の長さ（ｍ
ｍ）を求め、これを２倍した値を融着部長さＬ（ｍｍ）
とする。更に該右側の切断面において、多層パリソンの
最内面同志が融着していないで空隙部を形成している場
合、空隙部の内周長さＭ（ｍｍ）を求める。尚、各切断
面において前記融着部及び／又は空隙部が複数存在する
場合は各々の箇所について、各部分の融着部長さ又は各
部分の空隙部の内周長さを求め、各々の合計をＬ又はＭ
とする。そしてこれらの値から下記式により融着部面積
比（％）求める。
【００５６】
【数１８】 融着部面積比（％）＝［Ｌ／（Ｌ＋Ｍ）］×１００
【００５７】尚、空隙部がない状態で該最内面同志が隙
間なく融着している断面は当然該面積比は１００％とな
る。そして各切断面（但し、最内面融着部自体が存在し
ない切断面は除く）の融着部面積比の算術平均値をもっ
て発泡成形体の融着部面積比（％）とする。
間なく融着している断面は当然該面積比は１００％とな
る。そして各切断面（但し、最内面融着部自体が存在し
ない切断面は除く）の融着部面積比の算術平均値をもっ
て発泡成形体の融着部面積比（％）とする。
【００５８】上記製造例で示したように本発明の発泡成
形体１は、発泡成形体の発泡層１２を形成するために特
定ポリプロピレン系樹脂Ａを、発泡成形体の樹脂層１３
を形成するために特定ポリプロピレン系樹脂Ｂを原料と
して使用するものであるが、それらの樹脂から最終的に
成形された発泡成形体１の発泡層１２及び樹脂層１３か
ら切り出した試料に基づき（発泡層においては、２００
℃の真空オーブン中に１５分程度入れて加熱溶融させる
ことにより脱泡させた後）、前述の通り特定ポリプロピ
レン系樹脂Ａ、ＢのＭＴと、ＭＦＲの測定と同じ方法に
てＭＴと、ＭＦＲを測定すると、発泡成形体１を得るま
での熱履歴等の違いにより発泡成形体の発泡層１２や樹
脂層１３から求めたＭＴ、ＭＦＲの値は、元の特定ポリ
プロピレン系樹脂Ａ、ＢのＭＴ、ＭＦＲの値と異なるこ
とがあり、また同じ特定ポリプロピレン系樹脂を用いて
得た発泡成形体であっても、多層パリソンを製造する際
の押出条件等の違いにより、得られた発泡成形体の発泡
層１２や樹脂層１３から求められるＭＴ、ＭＦＲの値は
相互に異なることがある。
形体１は、発泡成形体の発泡層１２を形成するために特
定ポリプロピレン系樹脂Ａを、発泡成形体の樹脂層１３
を形成するために特定ポリプロピレン系樹脂Ｂを原料と
して使用するものであるが、それらの樹脂から最終的に
成形された発泡成形体１の発泡層１２及び樹脂層１３か
ら切り出した試料に基づき（発泡層においては、２００
℃の真空オーブン中に１５分程度入れて加熱溶融させる
ことにより脱泡させた後）、前述の通り特定ポリプロピ
レン系樹脂Ａ、ＢのＭＴと、ＭＦＲの測定と同じ方法に
てＭＴと、ＭＦＲを測定すると、発泡成形体１を得るま
での熱履歴等の違いにより発泡成形体の発泡層１２や樹
脂層１３から求めたＭＴ、ＭＦＲの値は、元の特定ポリ
プロピレン系樹脂Ａ、ＢのＭＴ、ＭＦＲの値と異なるこ
とがあり、また同じ特定ポリプロピレン系樹脂を用いて
得た発泡成形体であっても、多層パリソンを製造する際
の押出条件等の違いにより、得られた発泡成形体の発泡
層１２や樹脂層１３から求められるＭＴ、ＭＦＲの値は
相互に異なることがある。
【００５９】そこで、発泡成形体１の発泡層１２及び樹
脂層１３から切り出したサンプルから上記の通りＭＴ
と、ＭＦＲとを測定したとき、発泡成形体の発泡層１２
を形成しているポリプロピレン系樹脂より測定される溶
融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ
（ｇ／10分）とが下記（１）式の関係を満足するととも
に、発泡成形体の樹脂層１３を形成しているポリプロピ
レン系樹脂より測定されるメルトフローレイト：ＭＦＲ
が０．３（ｇ／１０分）以上であって、該樹脂層を構成
しているポリプロピレン系樹脂より測定される溶融張
力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／
10分）とが下記（２）式の関係を満足するか、発泡成形
体の樹脂層１３を形成しているポリプロピレン系樹脂よ
り測定されるメルトフローレイト：ＭＦＲが０．２（ｇ
／１０分）以上、０．３（ｇ／１０分）未満であって、
該樹脂層を構成しているポリプロピレン系樹脂より測定
される溶融張力：ＭＴが１０（ｇｆ）以上であるものが
所期の目的を達成する良好な発泡成形体である。
脂層１３から切り出したサンプルから上記の通りＭＴ
と、ＭＦＲとを測定したとき、発泡成形体の発泡層１２
を形成しているポリプロピレン系樹脂より測定される溶
融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ
（ｇ／10分）とが下記（１）式の関係を満足するととも
に、発泡成形体の樹脂層１３を形成しているポリプロピ
レン系樹脂より測定されるメルトフローレイト：ＭＦＲ
が０．３（ｇ／１０分）以上であって、該樹脂層を構成
しているポリプロピレン系樹脂より測定される溶融張
力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／
10分）とが下記（２）式の関係を満足するか、発泡成形
体の樹脂層１３を形成しているポリプロピレン系樹脂よ
り測定されるメルトフローレイト：ＭＦＲが０．２（ｇ
／１０分）以上、０．３（ｇ／１０分）未満であって、
該樹脂層を構成しているポリプロピレン系樹脂より測定
される溶融張力：ＭＴが１０（ｇｆ）以上であるものが
所期の目的を達成する良好な発泡成形体である。
【００６０】
【数１９】 logＭＴ＞-0.74logＭＦＲ＋0.66 ‥‥（１）
【００６１】
【数２０】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.47 ‥‥（２）
【００６２】更に、発泡成形体の発泡層１２を形成して
いるポリプロピレン系樹脂より測定される溶融張力：Ｍ
Ｔ（ｇｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／10分）
とが下記（３）式の関係を満足するとともに、発泡成形
体の樹脂層１３を形成しているポリプロピレン系樹脂よ
り測定されるＭＦＲが０．５（ｇ／１０分）以上であっ
て、該樹脂層１３を構成しているポリプロピレン系樹脂
より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフロー
レイト：ＭＦＲ（ｇ／10分）とが下記（４）式の関係を
満足するか、発泡成形体の樹脂層１３を形成しているポ
リプロピレン系樹脂より測定されるメルトフローレイ
ト：ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、０．５（ｇ／
１０分）未満であって、該樹脂層を構成しているポリプ
ロピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴが１０
（ｇｆ）以上であるものが特に好ましく、大型の発泡成
形体や深絞りの発泡成形体、或いは大型且つ深絞りの発
泡成形体であっても、外観、機械的物性において優れた
ものとなる。
いるポリプロピレン系樹脂より測定される溶融張力：Ｍ
Ｔ（ｇｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／10分）
とが下記（３）式の関係を満足するとともに、発泡成形
体の樹脂層１３を形成しているポリプロピレン系樹脂よ
り測定されるＭＦＲが０．５（ｇ／１０分）以上であっ
て、該樹脂層１３を構成しているポリプロピレン系樹脂
より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフロー
レイト：ＭＦＲ（ｇ／10分）とが下記（４）式の関係を
満足するか、発泡成形体の樹脂層１３を形成しているポ
リプロピレン系樹脂より測定されるメルトフローレイ
ト：ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、０．５（ｇ／
１０分）未満であって、該樹脂層を構成しているポリプ
ロピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴが１０
（ｇｆ）以上であるものが特に好ましく、大型の発泡成
形体や深絞りの発泡成形体、或いは大型且つ深絞りの発
泡成形体であっても、外観、機械的物性において優れた
ものとなる。
【００６３】
【数２１】 logＭＴ＞-0.74logＭＦＲ＋0.79 ‥‥（３）
【００６４】
【数２２】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.69 ‥‥（４）
【００６５】本発明ではポリプロピレン系樹脂からなる
樹脂発泡層２の少なくとも外面にポリプロピレン系樹脂
からなる樹脂層３を有する多層パリソン６を、成形型に
て成形することにより発泡成形体を得ている。このよう
に多層パリソン６を使用して、本発明成形体１を得るこ
とにより、発泡成形体１の発泡層１２と樹脂層１３との
接着性が、より強固なものとなり、また、発泡成形体１
の樹脂層１３の厚みはより均一なものとなり、該発泡層
１２の発泡倍率のより高いものを容易に得られ、外観良
好な多層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体１となる等の
優位性がある。
樹脂発泡層２の少なくとも外面にポリプロピレン系樹脂
からなる樹脂層３を有する多層パリソン６を、成形型に
て成形することにより発泡成形体を得ている。このよう
に多層パリソン６を使用して、本発明成形体１を得るこ
とにより、発泡成形体１の発泡層１２と樹脂層１３との
接着性が、より強固なものとなり、また、発泡成形体１
の樹脂層１３の厚みはより均一なものとなり、該発泡層
１２の発泡倍率のより高いものを容易に得られ、外観良
好な多層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体１となる等の
優位性がある。
【００６６】本発明の発泡成形体１の発泡層１２の密度
は２０〜５００ｋｇ／ｍ3が好ましく、さらに好ましく
は２５〜４００ｋｇ／ｍ3である。該発泡層１２の密度
が５００ｋｇ／ｍ3を超えると軽量とは言い難くなり、
また断熱性等の物性が低下するおそれがある。また該発
泡層１２の密度が２０ｋｇ／ｍ3未満としようとする
と、発泡層を構成している気泡膜が薄くなり成形時に破
泡し易くなる等、成形が困難になり、良好な発泡成形体
１とはならない虞れがある。
は２０〜５００ｋｇ／ｍ3が好ましく、さらに好ましく
は２５〜４００ｋｇ／ｍ3である。該発泡層１２の密度
が５００ｋｇ／ｍ3を超えると軽量とは言い難くなり、
また断熱性等の物性が低下するおそれがある。また該発
泡層１２の密度が２０ｋｇ／ｍ3未満としようとする
と、発泡層を構成している気泡膜が薄くなり成形時に破
泡し易くなる等、成形が困難になり、良好な発泡成形体
１とはならない虞れがある。
【００６７】尚、発泡成形体の発泡層１２の密度は次の
ようにして求める。発泡成形体１より該発泡層１２のみ
を切り出し、切り出したサンプルの重量（ｇ）を、その
外形寸法より求められる体積（ｃｍ3）にて割り、ｋｇ
／ｍ3単位に換算することにより求められる。また各層
の厚みは、成形体断面（必要に応じて顕微鏡により拡大
し、拡大された投影図を用いる）より求めることができ
る。尚、発泡成形体の部分部分により発泡層の密度が異
なる場合があるため、発泡成形体の底面、側面等の１０
箇所以上から発泡成形体の発泡層１２のサンプルを切り
出し、各々のサンプルについて密度を測定し、最大値及
び最小値を除いた値の算術平均をもって発泡成形体の発
泡層１２の密度とする。
ようにして求める。発泡成形体１より該発泡層１２のみ
を切り出し、切り出したサンプルの重量（ｇ）を、その
外形寸法より求められる体積（ｃｍ3）にて割り、ｋｇ
／ｍ3単位に換算することにより求められる。また各層
の厚みは、成形体断面（必要に応じて顕微鏡により拡大
し、拡大された投影図を用いる）より求めることができ
る。尚、発泡成形体の部分部分により発泡層の密度が異
なる場合があるため、発泡成形体の底面、側面等の１０
箇所以上から発泡成形体の発泡層１２のサンプルを切り
出し、各々のサンプルについて密度を測定し、最大値及
び最小値を除いた値の算術平均をもって発泡成形体の発
泡層１２の密度とする。
【００６８】本発明の発泡成形体１において、発泡成形
体の樹脂層１３の厚みは１００μｍ〜１０ｍｍが好まし
い。該樹脂層１３の厚みが薄くなりすぎると、発泡成形
体１の表面平滑性が低下するため外観が悪くなる虞れが
ある。一方、発泡成形体の樹脂層１３の厚みが厚くなり
すぎると発泡成形体１の重量が重くなってしまい、用途
によっては軽量とは言い難くなる。
体の樹脂層１３の厚みは１００μｍ〜１０ｍｍが好まし
い。該樹脂層１３の厚みが薄くなりすぎると、発泡成形
体１の表面平滑性が低下するため外観が悪くなる虞れが
ある。一方、発泡成形体の樹脂層１３の厚みが厚くなり
すぎると発泡成形体１の重量が重くなってしまい、用途
によっては軽量とは言い難くなる。
【００６９】また、本発明の発泡成形体１全体の密度
は、おおむね２０〜８００ｋｇ／ｍ3であり、好ましく
は２０〜４００ｋｇ／ｍ3である。該成形体１の全体の
密度が８００ｋｇ／ｍ3を超えると軽量性や断熱性が低
下する虞れがある。また、該成形体１の密度が２０ｋｇ
／ｍ3未満の場合は圧縮強度等の機械的物性が低下する
虞れがある。
は、おおむね２０〜８００ｋｇ／ｍ3であり、好ましく
は２０〜４００ｋｇ／ｍ3である。該成形体１の全体の
密度が８００ｋｇ／ｍ3を超えると軽量性や断熱性が低
下する虞れがある。また、該成形体１の密度が２０ｋｇ
／ｍ3未満の場合は圧縮強度等の機械的物性が低下する
虞れがある。
【００７０】尚、発泡成形体１の全体の密度は、発泡成
形体１の重量（ｋｇ）を、該成形体１を水没して測定し
た体積（ｍ3）（但し、発泡成形体内部に空隙部が存在
する場合であっても求められる該成形体の体積より空隙
部の容積を差し引くことはしない）で除することにより
求められる値である。
形体１の重量（ｋｇ）を、該成形体１を水没して測定し
た体積（ｍ3）（但し、発泡成形体内部に空隙部が存在
する場合であっても求められる該成形体の体積より空隙
部の容積を差し引くことはしない）で除することにより
求められる値である。
【００７１】本発明において、発泡成形体からなる容器
の具体例として、図１に容器の断面形状を示した。図１
に示す発泡成形体１は、多層パリソンの最内面同志を隙
間なく完全に融着させた構成であり、容器空間１６が形
成されるように成形したものである。
の具体例として、図１に容器の断面形状を示した。図１
に示す発泡成形体１は、多層パリソンの最内面同志を隙
間なく完全に融着させた構成であり、容器空間１６が形
成されるように成形したものである。
【００７２】上記のような容器は、密度が３０〜４００
ｋｇ／ｍ3であることにより軽量で、断熱性に優れたも
のとなり、また表面層１３の厚みが２００μｍ〜５ｍｍ
であることにより、耐久性、表面平滑性が高く、外観と
軽量性のバランスのとれたものとなり、容器に成型後の
収縮が小さく、外力に対する機械的強度に優れたものと
なる。また耐熱性に優れるため蒸気滅菌を行うことがで
き、リターナブル容器として特に好適なものである。
ｋｇ／ｍ3であることにより軽量で、断熱性に優れたも
のとなり、また表面層１３の厚みが２００μｍ〜５ｍｍ
であることにより、耐久性、表面平滑性が高く、外観と
軽量性のバランスのとれたものとなり、容器に成型後の
収縮が小さく、外力に対する機械的強度に優れたものと
なる。また耐熱性に優れるため蒸気滅菌を行うことがで
き、リターナブル容器として特に好適なものである。
【００７３】
【実施例】以下、実施例を挙げて本発明をより詳細に説
明する。尚、以下の実施例、比較例において使用したポ
リプロピレン系樹脂のメルトテンション：ＭＴ（ｇｆ）
及びメルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）の値を
表１に示す。
明する。尚、以下の実施例、比較例において使用したポ
リプロピレン系樹脂のメルトテンション：ＭＴ（ｇｆ）
及びメルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）の値を
表１に示す。
【００７４】
【表１】
【００７５】実施例１ クエン酸ナトリウム５重量部及びタルク１０重量部を低
密度ポリエチレン樹脂１００重量部に配合して調製した
気泡調整剤マスターバッチ３重量部を、樹脂Ａ１００重
量部に対して配合し、これを口径６５ｍｍの押出機に供
給し、更に揮発性発泡剤としてイソブタンを、樹脂Ａ１
００重量部に対して２重量部の割合で押出機内の樹脂中
に圧入混練して発泡性溶融物とした。
密度ポリエチレン樹脂１００重量部に配合して調製した
気泡調整剤マスターバッチ３重量部を、樹脂Ａ１００重
量部に対して配合し、これを口径６５ｍｍの押出機に供
給し、更に揮発性発泡剤としてイソブタンを、樹脂Ａ１
００重量部に対して２重量部の割合で押出機内の樹脂中
に圧入混練して発泡性溶融物とした。
【００７６】一方、樹脂Ａに着色剤を配合して、口径４
０ｍｍの押出機に供給し、加熱溶融して非発泡性溶融物
とした。次いで、各押出機内で溶融混練された溶融物
を、各押出機と連結したアキュームレーターに各々充填
した後、発泡性溶融物と非発泡性溶融物とがダイス内で
同時に合流積層するように各アキュムレーターから発泡
性溶融物と非発泡性溶融物を射出するとともに、ダイス
から押出し、発泡性溶融物が発泡して形成された樹脂発
泡層の外面に非発泡性溶融物からなる樹脂層が積層され
た多層パリソンを形成した。
０ｍｍの押出機に供給し、加熱溶融して非発泡性溶融物
とした。次いで、各押出機内で溶融混練された溶融物
を、各押出機と連結したアキュームレーターに各々充填
した後、発泡性溶融物と非発泡性溶融物とがダイス内で
同時に合流積層するように各アキュムレーターから発泡
性溶融物と非発泡性溶融物を射出するとともに、ダイス
から押出し、発泡性溶融物が発泡して形成された樹脂発
泡層の外面に非発泡性溶融物からなる樹脂層が積層され
た多層パリソンを形成した。
【００７７】次いで図６に示すように、押出された前記
多層パリソンを挟むようにダイス直下に設置された箱形
形状の分割形式の金型を閉鎖していくことにより、金型
内面にて多層パリソンを扁平状に変形させ、更に金型内
を減圧して多層パリソンを金型内面に密着させて成形し
た後、冷却、離型して、開口部外形寸法３００ｍｍ×２
６０ｍｍ、底面部外形寸法２６０ｍｍ×１８０ｍｍ、高
さ１１０ｍｍ、容器肉厚約２０ｍｍの円すい台形状の容
器状発泡成形体を得た。尚、上記金型には金型内面に梨
地加工を施したものを使用した。この発泡成形体は表面
平滑性が良く、収縮変形、座屈などの見られない外観良
好なものであった。得られた発泡成形体の断面を観察し
たところ、発泡成形体の発泡層の表面に、多層パリソン
の外表面の樹脂層からなる樹脂層を有し、また多層パリ
ソンにおける樹脂発泡層の内面同士が隙間なく良好に融
着してなる発泡成形体であった。
多層パリソンを挟むようにダイス直下に設置された箱形
形状の分割形式の金型を閉鎖していくことにより、金型
内面にて多層パリソンを扁平状に変形させ、更に金型内
を減圧して多層パリソンを金型内面に密着させて成形し
た後、冷却、離型して、開口部外形寸法３００ｍｍ×２
６０ｍｍ、底面部外形寸法２６０ｍｍ×１８０ｍｍ、高
さ１１０ｍｍ、容器肉厚約２０ｍｍの円すい台形状の容
器状発泡成形体を得た。尚、上記金型には金型内面に梨
地加工を施したものを使用した。この発泡成形体は表面
平滑性が良く、収縮変形、座屈などの見られない外観良
好なものであった。得られた発泡成形体の断面を観察し
たところ、発泡成形体の発泡層の表面に、多層パリソン
の外表面の樹脂層からなる樹脂層を有し、また多層パリ
ソンにおける樹脂発泡層の内面同士が隙間なく良好に融
着してなる発泡成形体であった。
【００７８】得られた発泡成形体の発泡層を形成してい
る樹脂より測定されるＭＦＲ、ＭＴ、logＭＴ及び−
０．７４logＭＦＲ＋０．６６の値を表２に、発泡成形
体の樹脂層を形成している樹脂より測定されるＭＦＲ、
ＭＴ、logＭＴ及び−１．０２logＭＦＲ＋０．４７の値
を表３に、また発泡成形体の樹脂層の厚み、発泡層の厚
み、発泡層の密度、発泡成形体全体の密度を測定した結
果を表４にそれぞれ示した。尚、表２、表３に示す数値
において、かっこ内の数値は多層パリソンを製造するた
めに用いた元の樹脂（基材樹脂）における値である。
る樹脂より測定されるＭＦＲ、ＭＴ、logＭＴ及び−
０．７４logＭＦＲ＋０．６６の値を表２に、発泡成形
体の樹脂層を形成している樹脂より測定されるＭＦＲ、
ＭＴ、logＭＴ及び−１．０２logＭＦＲ＋０．４７の値
を表３に、また発泡成形体の樹脂層の厚み、発泡層の厚
み、発泡層の密度、発泡成形体全体の密度を測定した結
果を表４にそれぞれ示した。尚、表２、表３に示す数値
において、かっこ内の数値は多層パリソンを製造するた
めに用いた元の樹脂（基材樹脂）における値である。
【００７９】
【表２】
【００８０】
【表３】
【００８１】
【表４】
【００８２】尚、表４における外観の評価は、容器状発
泡成形体を目視観察して以下の基準で判断した。 ◎：鱗状の模様、亀裂や穴がなく、表面平滑性、金型再
現性に優れる。 ○：鱗状の模様、亀裂や穴がない。 △：亀裂や穴はないが、容器状発泡成形体側壁の一部に
樹脂溶融流れの跡が僅かに見られる。
泡成形体を目視観察して以下の基準で判断した。 ◎：鱗状の模様、亀裂や穴がなく、表面平滑性、金型再
現性に優れる。 ○：鱗状の模様、亀裂や穴がない。 △：亀裂や穴はないが、容器状発泡成形体側壁の一部に
樹脂溶融流れの跡が僅かに見られる。
【００８３】実施例２〜６、８、９ 表２に示す発泡成形体の発泡層形成用樹脂及び、表３に
示す発泡成形体の樹脂層形成用樹脂を用い、実施例１と
同様にして多層パリソンを得、それを成形して発泡成形
体を得た。得られた発泡成形体は実施例１と同様の良好
な外観を有していた。また、この発泡成形体は、多層パ
リソンにおける樹脂発泡層の内面同士が隙間なく良好に
融着している発泡成形体であった。得られた発泡成形体
の諸物性を表２〜表４に示す。尚、実施例４について
は、揮発性発泡剤として実施例１で使用したイソブタン
を、イソブタン３０重量％とノルマルブタン７０重量％
との混合揮発発泡剤に代えて使用した。
示す発泡成形体の樹脂層形成用樹脂を用い、実施例１と
同様にして多層パリソンを得、それを成形して発泡成形
体を得た。得られた発泡成形体は実施例１と同様の良好
な外観を有していた。また、この発泡成形体は、多層パ
リソンにおける樹脂発泡層の内面同士が隙間なく良好に
融着している発泡成形体であった。得られた発泡成形体
の諸物性を表２〜表４に示す。尚、実施例４について
は、揮発性発泡剤として実施例１で使用したイソブタン
を、イソブタン３０重量％とノルマルブタン７０重量％
との混合揮発発泡剤に代えて使用した。
【００８４】実施例７ 表２に示す発泡成形体の発泡層形成用樹脂及び、表３に
示す発泡成形体の樹脂層形成用樹脂を用い、揮発性発泡
剤を樹脂Ｂ１００重量部に対して１．８重量部とした以
外は実施例１と同様にして得た多層パリソンから、実施
例１で用いた金型とは別の金型を用いた以外は実施例１
と同様にして発泡成形体を得た。得られた発泡成形体は
実施例１と同様の良好な外観を有していた。また、この
発泡成形体は、多層パリソンにおける樹脂発泡層の内面
同士が隙間なく良好に融着している発泡成形体であっ
た。得られた発泡成形体の諸物性を表２〜表４に示す。
尚、実施例７においては、多層パリソンを成形するため
の箱形形状の多分割式の金型により、開口部外形寸法３
００ｍｍ×２３０ｍｍ、高さ１２０ｍｍ、容器肉厚約２
０ｍｍの直方体形状の容器状発泡成形体を得た。
示す発泡成形体の樹脂層形成用樹脂を用い、揮発性発泡
剤を樹脂Ｂ１００重量部に対して１．８重量部とした以
外は実施例１と同様にして得た多層パリソンから、実施
例１で用いた金型とは別の金型を用いた以外は実施例１
と同様にして発泡成形体を得た。得られた発泡成形体は
実施例１と同様の良好な外観を有していた。また、この
発泡成形体は、多層パリソンにおける樹脂発泡層の内面
同士が隙間なく良好に融着している発泡成形体であっ
た。得られた発泡成形体の諸物性を表２〜表４に示す。
尚、実施例７においては、多層パリソンを成形するため
の箱形形状の多分割式の金型により、開口部外形寸法３
００ｍｍ×２３０ｍｍ、高さ１２０ｍｍ、容器肉厚約２
０ｍｍの直方体形状の容器状発泡成形体を得た。
【００８５】比較例１ 表２に示す発泡成形体の発泡層形成用樹脂及び、表３に
示す発泡成形体の樹脂層形成用樹脂を用い、実施例１と
同様にして多層パリソンを得、それを成形して発泡成形
体を得た。得られた発泡成形体は樹脂層の一部に破れが
生じ、ところどころ発泡層が表面に露出していた。得ら
れた発泡成形体の諸物性を表２〜４に示す。
示す発泡成形体の樹脂層形成用樹脂を用い、実施例１と
同様にして多層パリソンを得、それを成形して発泡成形
体を得た。得られた発泡成形体は樹脂層の一部に破れが
生じ、ところどころ発泡層が表面に露出していた。得ら
れた発泡成形体の諸物性を表２〜４に示す。
【００８６】比較例２〜３ 表２に示す発泡成形体の発泡層形成用樹脂及び、表３に
示す発泡成形体の樹脂層形成用樹脂を用い、実施例１と
同様にして、多層パリソンの製造を試みたが、気泡が破
泡して樹脂発泡層が収縮してほとんど発泡せず、良好な
多層パリソンは得られなかった。この多層パリソンを実
施例１と同様に成形したが、発泡成形体は得られなかっ
た。
示す発泡成形体の樹脂層形成用樹脂を用い、実施例１と
同様にして、多層パリソンの製造を試みたが、気泡が破
泡して樹脂発泡層が収縮してほとんど発泡せず、良好な
多層パリソンは得られなかった。この多層パリソンを実
施例１と同様に成形したが、発泡成形体は得られなかっ
た。
【００８７】
【発明の効果】本発明の発泡成形体は、上記構成を採用
したことにより、多層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体
を構成するポリプロピレン系樹脂発泡層の肉厚、密度を
広い範囲で任意に選択または調節することができるもの
であり、高厚み、高倍率の発泡層を有するものとするこ
ともできる。また、該発泡成形体を構成するポリプロピ
レン系樹脂層は厚みが均一で、表面に鱗状の模様、亀裂
や穴が発生することなく、外観の良好な発泡成形体であ
る。
したことにより、多層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体
を構成するポリプロピレン系樹脂発泡層の肉厚、密度を
広い範囲で任意に選択または調節することができるもの
であり、高厚み、高倍率の発泡層を有するものとするこ
ともできる。また、該発泡成形体を構成するポリプロピ
レン系樹脂層は厚みが均一で、表面に鱗状の模様、亀裂
や穴が発生することなく、外観の良好な発泡成形体であ
る。
【００８８】本発明の発泡成形体の製造方法は、樹脂発
泡層の少なくとも外面に樹脂層を有する多層パリソン
を、該パリソン最内面同志が少なくとも一部において融
着するように成形型にて成形するものであるから、発泡
層の表面に表面層を有する構成の多層ポリプロピレン系
樹脂発泡成形体を得る従来法のような複雑な製造工程や
装置も不要であり、また特定のポリプロピレン系樹脂を
基材樹脂とすることにより、多層パリソンの樹脂層の伸
び、ドローダウン性等を改善するとともに、樹脂発泡層
の発泡性、ドローダウン性等を改善し、従来多層パリソ
ンを成形する方法では得ることが難しかった多層ポリプ
ロピレン系樹脂発泡成形体が生産性良く得られる。
泡層の少なくとも外面に樹脂層を有する多層パリソン
を、該パリソン最内面同志が少なくとも一部において融
着するように成形型にて成形するものであるから、発泡
層の表面に表面層を有する構成の多層ポリプロピレン系
樹脂発泡成形体を得る従来法のような複雑な製造工程や
装置も不要であり、また特定のポリプロピレン系樹脂を
基材樹脂とすることにより、多層パリソンの樹脂層の伸
び、ドローダウン性等を改善するとともに、樹脂発泡層
の発泡性、ドローダウン性等を改善し、従来多層パリソ
ンを成形する方法では得ることが難しかった多層ポリプ
ロピレン系樹脂発泡成形体が生産性良く得られる。
【００８９】更に本発明の発泡成形体は、軽量性、耐熱
性、耐薬品性、リサイクル性、断熱性、緩衝性、防振
性、圧縮、引張、曲げ等の機械的強度に優れたものであ
る。また本発明の発泡成形体は、深絞り成形物や大型成
形物としても好適なものであり、リターナブル容器をは
じめ床やドアなどの軽量断熱パネル、パレット、ピラー
やバンパー、インスツルメントパネルなどの自動車部
材、机、いす、フロート、サーフボード等に利用でき
る。
性、耐薬品性、リサイクル性、断熱性、緩衝性、防振
性、圧縮、引張、曲げ等の機械的強度に優れたものであ
る。また本発明の発泡成形体は、深絞り成形物や大型成
形物としても好適なものであり、リターナブル容器をは
じめ床やドアなどの軽量断熱パネル、パレット、ピラー
やバンパー、インスツルメントパネルなどの自動車部
材、机、いす、フロート、サーフボード等に利用でき
る。
【図１】本発明の発泡成形体の一例を示す縦断面図であ
る。
る。
【図２】本発明の発泡成形体の製造に用いる多層パリソ
ンの一例を示す一部切欠斜視図である。
ンの一例を示す一部切欠斜視図である。
【図３】溶融張力の測定における、溶融張力と時間又は
巻き取り速度との関係を示すグラフである。
巻き取り速度との関係を示すグラフである。
【図４】本発明発泡成形体の製造方法の一工程を示す説
明図である。
明図である。
【図５】本発明発泡成形体の製造方法の一工程を示す説
明図である。
明図である。
【図６】本発明発泡成形体の製造方法の異なる態様を示
す説明図である。
す説明図である。
１ ポリプロピレン系樹脂多層発泡成形体 ２ 樹脂発泡層 ３ 樹脂層 ６ 多層パリソン １２ ポリプロピレン系樹脂発泡層 １３ ポリプロピレン系樹脂層
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１２年８月１７日（２０００．８．１
７）
７）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２９】上記発泡成形体の樹脂層１３を形成するた
めに用いるポリプロピレン系樹脂、つまり、多層パリソ
ン６の樹脂層３を形成するために使用されるポリプロピ
レン系樹脂としてはポリプロピレン系樹脂を主成分と
し、ＭＦＲが０．３（ｇ／１０分）以上の場合には、Ｍ
Ｔ（ｇｆ）とＭＦＲ（ｇ／１０分）とが、下記（６）式
の関係を満足し、ＭＦＲが０．１（ｇ／１０分）以上、
０．３（ｇ／１０分）未満の場合にはＭＴが１０（ｇ
ｆ）以上であるポリプロピレン系樹脂（以下、「特定ポ
リプロピレン系樹脂Ｂ」という）が使用される。
めに用いるポリプロピレン系樹脂、つまり、多層パリソ
ン６の樹脂層３を形成するために使用されるポリプロピ
レン系樹脂としてはポリプロピレン系樹脂を主成分と
し、ＭＦＲが０．３（ｇ／１０分）以上の場合には、Ｍ
Ｔ（ｇｆ）とＭＦＲ（ｇ／１０分）とが、下記（６）式
の関係を満足し、ＭＦＲが０．１（ｇ／１０分）以上、
０．３（ｇ／１０分）未満の場合にはＭＴが１０（ｇ
ｆ）以上であるポリプロピレン系樹脂（以下、「特定ポ
リプロピレン系樹脂Ｂ」という）が使用される。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３１】ＭＦＲが０．３（ｇ／１０分）以上で上記
（６）式を満足しないポリプロピレン系樹脂や、ＭＦＲ
が０．１（ｇ／１０分）以上、０．３（ｇ／１０分）未
満でＭＴが１０（ｇｆ）未満のポリプロピレン系樹脂を
溶融混錬し多層パリソンの樹脂層３を形成した場合、該
パリソンを成形機にて成形すると樹脂層３が樹脂発泡層
２の伸びに追従しきれず、樹脂層３の伸びむらが起こ
り、樹脂層表面に鱗状の模様、亀裂や穴が発生し、発泡
成形体１の樹脂層１３が良好なものとならない。また、
ＭＦＲが０．１（ｇ／１０分）未満のものから多層パリ
ソン６の樹脂層３を形成ようとすると、流動性が低いこ
とよりダイスでの押出温度を高くしなければならない
が、一方で該樹脂層３が積層される樹脂発泡層２は発泡
に適正な粘度になるまでダイスでの押出発泡温度を下げ
る必要性があるため、両者を共押出すること自体が難し
くなり、樹脂層３の熱により樹脂発泡層２の気泡構造が
破壊されることになる。また特定ポリプロピレン系樹脂
ＢのＭＴが１０（ｇｆ）以上の場合には、ＭＦＲが少な
くとも０．１（ｇ／１０分）以上であれば、特定ポリプ
ロピレン系樹脂Ｂの流動性の悪さを溶融時の張力の強さ
によって補うことができるため、多層パリソンの製造条
件、該パリソンの成形条件等を充分考慮することにより
発泡成形体の樹脂層１３に鱗状の模様、亀裂や穴等を発
生させることなく良好な発泡成形体１を得ることができ
る。なお、特定ポリプロピレン系樹脂ＢのＭＦＲは、得
られる多層パリソン６のドローダウン防止のために２０
（ｇ／１０分）以下であることが好ましい。また、特定
ポリプロピレン系樹脂Ｂとしてより好ましいもは、ＭＦ
Ｒが０．５（ｇ／１０分）以上であって、ＭＴ（ｇｆ）
とＭＦＲ（ｇ／１０分）とが下記（８）式の関係を満足
するか、ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、０．５
（ｇ／１０分）未満であってＭＴが１０（ｇｆ）以上の
ものであり、更に好ましものはＭＦＲが０．８（ｇ／１
０分）以上で且つＭＴ（ｇｆ）とＭＦＲ（ｇ／１０分）
とが下記（９）式の関係を満足するか、ＭＦＲが０．２
（ｇ／１０分）以上、０．８（ｇ／１０分）未満であっ
てＭＴが１０（ｇｆ）以上のものである。このような樹
脂Ｂを用いると発泡成形体１の樹脂層１３の厚みが更に
均一で良好なものとなる。
（６）式を満足しないポリプロピレン系樹脂や、ＭＦＲ
が０．１（ｇ／１０分）以上、０．３（ｇ／１０分）未
満でＭＴが１０（ｇｆ）未満のポリプロピレン系樹脂を
溶融混錬し多層パリソンの樹脂層３を形成した場合、該
パリソンを成形機にて成形すると樹脂層３が樹脂発泡層
２の伸びに追従しきれず、樹脂層３の伸びむらが起こ
り、樹脂層表面に鱗状の模様、亀裂や穴が発生し、発泡
成形体１の樹脂層１３が良好なものとならない。また、
ＭＦＲが０．１（ｇ／１０分）未満のものから多層パリ
ソン６の樹脂層３を形成ようとすると、流動性が低いこ
とよりダイスでの押出温度を高くしなければならない
が、一方で該樹脂層３が積層される樹脂発泡層２は発泡
に適正な粘度になるまでダイスでの押出発泡温度を下げ
る必要性があるため、両者を共押出すること自体が難し
くなり、樹脂層３の熱により樹脂発泡層２の気泡構造が
破壊されることになる。また特定ポリプロピレン系樹脂
ＢのＭＴが１０（ｇｆ）以上の場合には、ＭＦＲが少な
くとも０．１（ｇ／１０分）以上であれば、特定ポリプ
ロピレン系樹脂Ｂの流動性の悪さを溶融時の張力の強さ
によって補うことができるため、多層パリソンの製造条
件、該パリソンの成形条件等を充分考慮することにより
発泡成形体の樹脂層１３に鱗状の模様、亀裂や穴等を発
生させることなく良好な発泡成形体１を得ることができ
る。なお、特定ポリプロピレン系樹脂ＢのＭＦＲは、得
られる多層パリソン６のドローダウン防止のために２０
（ｇ／１０分）以下であることが好ましい。また、特定
ポリプロピレン系樹脂Ｂとしてより好ましいもは、ＭＦ
Ｒが０．５（ｇ／１０分）以上であって、ＭＴ（ｇｆ）
とＭＦＲ（ｇ／１０分）とが下記（８）式の関係を満足
するか、ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、０．５
（ｇ／１０分）未満であってＭＴが１０（ｇｆ）以上の
ものであり、更に好ましものはＭＦＲが０．８（ｇ／１
０分）以上で且つＭＴ（ｇｆ）とＭＦＲ（ｇ／１０分）
とが下記（９）式の関係を満足するか、ＭＦＲが０．２
（ｇ／１０分）以上、０．８（ｇ／１０分）未満であっ
てＭＴが１０（ｇｆ）以上のものである。このような樹
脂Ｂを用いると発泡成形体１の樹脂層１３の厚みが更に
均一で良好なものとなる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 誠治 栃木県宇都宮市鶴田町1704−25 テラスハ ウスＡ−102 (72)発明者 今成 大典 栃木県宇都宮市駒生町1669 若葉ハイツ 201 (72)発明者 北浜 卓 栃木県宇都宮市砥上町1126−５ Ｆターム(参考） 4F100 AC10H AH01H AH02H AH08H AK06H AK07A AK07B BA02 BA03 BA10B CA01 CA01A CA13 DA01 DD31 DJ01A EC032 EH202 EJ022 EJ242 GB08 GB16 GB33 GB81 GB87 JA06A JA06B JA13A JB01 JH02 JJ02 JJ03 JK02A JK04 JK05 JK06B JK11 JL01 JL02 JL03 JL16 YY00A YY00B 4F207 AA11 AB02 AB06 AB12 AE02 AE07 AG01 AG03 AG07 AG20 AH24 AH25 AH28 AH48 AH56 AH59 KA01 KA11 KB26 KK87 KW42
Claims (5)
- 【請求項１】 樹脂発泡層の少なくとも外面に樹脂層を
有する多層パリソンを、該パリソン最内面同志が少なく
とも一部において融着するように成形型にて成形して得
られる、ポリプロピレン系樹脂発泡層の表面にポリプロ
ピレン系樹脂層を有する発泡成形体であって、発泡成形
体の上記発泡層を形成しているポリプロピレン系樹脂よ
り測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフローレ
イト：ＭＦＲ（ｇ／10分）とが下記（１）式の関係を満
足するとともに、発泡成形体の上記樹脂層を形成してい
るポリプロピレン系樹脂より測定されるメルトフローレ
イト：ＭＦＲが０．３（ｇ／１０分）以上の場合には、
該樹脂層を形成しているポリプロピレン系樹脂より測定
される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフローレイト：
ＭＦＲ（ｇ／10分）とが、下記（２）式の関係を満足
し、発泡成形体の上記樹脂層を形成しているポリプロピ
レン系樹脂より測定されるメルトフローレイト：ＭＦＲ
が０．２（ｇ／１０分）以上、０．３（ｇ／１０分）未
満の場合には、該樹脂層を形成しているポリプロピレン
系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴが１０（ｇｆ）以
上であることを特徴とする多層ポリプロピレン系樹脂発
泡成形体。 【数１】 logＭＴ＞-0.74logＭＦＲ＋0.66 ‥‥（１） 【数２】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.47 ‥‥（２） - 【請求項２】 発泡成形体の発泡層を形成しているポリ
プロピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇ
ｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが
下記（３）式の関係を満足するとともに、発泡成形体の
樹脂層を形成しているポリプロピレン系樹脂より測定さ
れるメルトフローレイト：ＭＦＲが０．５（ｇ／１０
分）以上の場合には、該樹脂層を形成しているポリプロ
ピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）と
メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが、下記
（４）式の関係を満足し、発泡成形体の樹脂層を形成し
ているポリプロピレン系樹脂より測定されるメルトフロ
ーレイト：ＭＦＲが０．２（ｇ／１０分）以上、０．５
（ｇ／１０分）未満の場合には、該樹脂層を形成してい
るポリプロピレン系樹脂より測定される溶融張力：ＭＴ
が１０（ｇｆ）以上であることを特徴とする請求項１記
載の多層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体。 【数３】 logＭＴ＞-0.74logＭＦＲ＋0.79 ‥‥（３） 【数４】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.69 ‥‥（４） - 【請求項３】 発泡成形体のポリプロピレン系樹脂層の
厚みが１００μｍ〜１０ｍｍであり、発泡成形体全体の
密度が２０〜４００ｋｇ／ｍ3であることを特徴とする
請求項１又は２記載の多層ポリプロピレン系樹脂発泡成
形体。 - 【請求項４】 溶融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフロー
レイト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）とが下記（５）式の関係
を満足するポリプロピレン系樹脂に発泡剤を添加し溶融
混練して得られる発泡性溶融樹脂と、メルトフローレイ
ト：ＭＦＲが０．３（ｇ／１０分）以上であって且つ溶
融張力：ＭＴ（ｇｆ）とメルトフローレイト：ＭＦＲ
（ｇ／１０分）とが、下記（６）式の関係を満足する
か、或いはメルトフローレイト：ＭＦＲが０．１（ｇ／
１０分）以上、０．３（ｇ／１０分）未満であって且つ
溶融張力：ＭＴが１０（ｇｆ）以上のポリプロピレン系
樹脂を溶融混練して得られる溶融樹脂とを共押出するこ
とにより、上記発泡性溶融樹脂が発泡してなる樹脂発泡
層の少なくとも外面に、上記溶融樹脂よりなる樹脂層を
有する多層パリソンを形成し、次いで該パリソン最内面
同志が少なくとも一部において融着するように成形型に
て成形してポリプロピレン系樹脂発泡層の表面にポリプ
ロピレン系樹脂層を有する発泡成形体を得ることを特徴
とする多層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体の製造方
法。 【数５】 logＭＴ＞-0.74logＭＦＲ＋0.66 ‥‥（５） 【数６】 logＭＴ＞-1.02logＭＦＲ＋0.47 ‥‥（６） - 【請求項５】 請求項１又は２記載の多層ポリプロピレ
ン系樹脂発泡成形体よりなる容器であって、全体の密度
が３０〜４００ｋｇ／ｍ3、ポリプロピレン系樹脂層の
厚みが２００μｍ〜５ｍｍであることを特徴とする容
器。
Priority Applications (7)
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|---|---|---|---|
| JP22534699A JP3646858B2 (ja) | 1999-08-09 | 1999-08-09 | 多層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体及びその製造方法、並びに容器 |
| US09/629,949 US6875484B1 (en) | 1999-08-09 | 2000-08-01 | Multi-layer expansion-molded article of polypropylene resin, production process thereof, and container, shock-absorbing material for automobile and automotive member formed of the multi-layer expansion-molded article of polypropylene resin |
| AT00116199T ATE307716T1 (de) | 1999-08-09 | 2000-08-03 | Mehrschichtiges expansionsformteil aus polypropylenharz, verfahren zur herstellung, und aus dem mehrschichtigen expansionsformteil hergestellte behälter und stossabsorbierendes material für fahrzeugunterteil |
| DE60023409T DE60023409T2 (de) | 1999-08-09 | 2000-08-03 | Mehrschichtiges Expansionsformteil aus Polypropylenharz, Verfahren zur Herstellung, und aus dem mehrschichtigen Expansionsformteil hergestellte Behälter und stossabsorbierendes Material für Fahrzeugunterteil |
| EP00116199A EP1075933B8 (en) | 1999-08-09 | 2000-08-03 | Multi-layer expansion-molded article of polypropylene resin, production process thereof, and container, shock-absorbing material for automobile and automotive member formed of the multi-layer expansion-molded article of polypropylene resin |
| TW089115604A TW537973B (en) | 1999-08-09 | 2000-08-03 | Multi-layer expansion-molded article of polypropylene resin and the production process thereof |
| KR1020000046151A KR100686505B1 (ko) | 1999-08-09 | 2000-08-09 | 다층 폴리프로필렌 수지 발포 성형체, 이의 제조 방법, 및다층 폴리프로필렌 수지 발포 성형체로 이루어진 용기,차량용 충격 완충재 및 차량용 부재 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22534699A JP3646858B2 (ja) | 1999-08-09 | 1999-08-09 | 多層ポリプロピレン系樹脂発泡成形体及びその製造方法、並びに容器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001047537A true JP2001047537A (ja) | 2001-02-20 |
| JP3646858B2 JP3646858B2 (ja) | 2005-05-11 |
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ID=16827912
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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| Country | Link |
|---|---|
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| EP (1) | EP1075933B8 (ja) |
| JP (1) | JP3646858B2 (ja) |
| KR (1) | KR100686505B1 (ja) |
| AT (1) | ATE307716T1 (ja) |
| DE (1) | DE60023409T2 (ja) |
| TW (1) | TW537973B (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7014801B2 (en) | 2002-09-30 | 2006-03-21 | Jsp Corporation | Polypropylene resin hollow molded foam article and a process for the production thereof |
| WO2006118160A1 (ja) * | 2005-04-27 | 2006-11-09 | Prime Polymer Co., Ltd. | プロピレン系樹脂押出発泡複合体 |
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