JP2001028303A - 電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニット - Google Patents
電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニットInfo
- Publication number
- JP2001028303A JP2001028303A JP11201672A JP20167299A JP2001028303A JP 2001028303 A JP2001028303 A JP 2001028303A JP 11201672 A JP11201672 A JP 11201672A JP 20167299 A JP20167299 A JP 20167299A JP 2001028303 A JP2001028303 A JP 2001028303A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage non
- linear resistor
- unit according
- resistor unit
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01C—RESISTORS
- H01C7/00—Non-adjustable resistors formed as one or more layers or coatings; Non-adjustable resistors made from powdered conducting material or powdered semi-conducting material with or without insulating material
- H01C7/10—Non-adjustable resistors formed as one or more layers or coatings; Non-adjustable resistors made from powdered conducting material or powdered semi-conducting material with or without insulating material voltage responsive, i.e. varistors
- H01C7/105—Varistor cores
- H01C7/108—Metal oxide
- H01C7/112—ZnO type
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01C—RESISTORS
- H01C7/00—Non-adjustable resistors formed as one or more layers or coatings; Non-adjustable resistors made from powdered conducting material or powdered semi-conducting material with or without insulating material
- H01C7/10—Non-adjustable resistors formed as one or more layers or coatings; Non-adjustable resistors made from powdered conducting material or powdered semi-conducting material with or without insulating material voltage responsive, i.e. varistors
- H01C7/12—Overvoltage protection resistors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/26—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 400 degrees C
- B23K35/262—Sn as the principal constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
- Details Of Resistors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 放電耐量が低下することなく小型化が図れる
電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニットを提供
することである。 【解決手段】 電圧非直線抵抗体は、原料を成形し焼結
して円柱形とした焼結体の両端面を所定の表面粗さとし
て電極皮膜層を形成して作製される。そして、１個また
は複数個の電圧非直線抵抗体を積層し両端部に端子金具
を取り付ける。電圧非直線抵抗体間および電圧非直線抵
抗体と端子金具との間は、ハンダ材で接合される。
電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニットを提供
することである。 【解決手段】 電圧非直線抵抗体は、原料を成形し焼結
して円柱形とした焼結体の両端面を所定の表面粗さとし
て電極皮膜層を形成して作製される。そして、１個また
は複数個の電圧非直線抵抗体を積層し両端部に端子金具
を取り付ける。電圧非直線抵抗体間および電圧非直線抵
抗体と端子金具との間は、ハンダ材で接合される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電力系統機器に使
用される電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニッ
トに関する。
用される電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニッ
トに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、電力系統機器には各種抵抗体が
使用されている。例えば、異常電圧から電力系統を保護
する電気回路に用いられる避雷器には電圧非直線抵抗体
が使用される。電圧非直線抵抗体は、その素体として、
セラミック材料である酸化亜鉛（ＺｎＯ）系材料が用い
られている。具体的には、酸化亜鉛（ＺｎＯ）を主成分
とし、ビスマス（Ｂｉ）、アンチモン（Ｓｂ）、ニッケ
ル（Ｎｉ）、コバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、ク
ロム（Ｃｒ）、ケイ素（Ｓｉ）の酸化物等からなる副成
分と、水および有機バインダーとを加えて十分攪拌した
後、スプレードライヤーなどで造粒、成形して焼結した
焼結体を素体としている。
使用されている。例えば、異常電圧から電力系統を保護
する電気回路に用いられる避雷器には電圧非直線抵抗体
が使用される。電圧非直線抵抗体は、その素体として、
セラミック材料である酸化亜鉛（ＺｎＯ）系材料が用い
られている。具体的には、酸化亜鉛（ＺｎＯ）を主成分
とし、ビスマス（Ｂｉ）、アンチモン（Ｓｂ）、ニッケ
ル（Ｎｉ）、コバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、ク
ロム（Ｃｒ）、ケイ素（Ｓｉ）の酸化物等からなる副成
分と、水および有機バインダーとを加えて十分攪拌した
後、スプレードライヤーなどで造粒、成形して焼結した
焼結体を素体としている。
【０００３】また、焼結体の側面には、必要に応じ沿面
閃絡を防止するための高抵抗物質を塗布し再焼成して高
抵抗層を形成する。そして、焼結体の両端面を研磨し電
極皮膜を取付けて、電圧非直線抵抗体が製造される。避
雷器はこのような電圧非直線抵抗体の素子を一枚または
複数積層し、絶縁物を介して端子金具を圧接して構成さ
れる。また、避雷器には、この端子金具を電気的に接続
するためのバネ構造が介在されている。
閃絡を防止するための高抵抗物質を塗布し再焼成して高
抵抗層を形成する。そして、焼結体の両端面を研磨し電
極皮膜を取付けて、電圧非直線抵抗体が製造される。避
雷器はこのような電圧非直線抵抗体の素子を一枚または
複数積層し、絶縁物を介して端子金具を圧接して構成さ
れる。また、避雷器には、この端子金具を電気的に接続
するためのバネ構造が介在されている。
【０００４】このように、避雷器はバネ構造を使用する
ため、部品点数が複雑化しコストがかかる。また近年、
電力系統は送電コスト低減のため機器構造の小形化が進
んでおり、これらの絶縁物による設置構造の小型化が要
求されている。
ため、部品点数が複雑化しコストがかかる。また近年、
電力系統は送電コスト低減のため機器構造の小形化が進
んでおり、これらの絶縁物による設置構造の小型化が要
求されている。
【０００５】そこで、特開平１０−２７０２１４号公報
や特開平１０−２７５７３７号公報に示されているよう
に、複数個の酸化亜鉛焼結体の間に導電性材料によって
焼結体同士を接合し、接合体両端部にメタライジングを
施し、低融点金属材料によって端子金具を接合し、素子
と端子金具とをユニット化し部品点数を簡素化すると共
にコストを低減した電圧非直線抵抗体ユニットが開発さ
れている。
や特開平１０−２７５７３７号公報に示されているよう
に、複数個の酸化亜鉛焼結体の間に導電性材料によって
焼結体同士を接合し、接合体両端部にメタライジングを
施し、低融点金属材料によって端子金具を接合し、素子
と端子金具とをユニット化し部品点数を簡素化すると共
にコストを低減した電圧非直線抵抗体ユニットが開発さ
れている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この種
形式の電圧非直線抵抗体ユニットにおいては、各電圧非
直線抵抗体間および各電圧非直線抵抗体と端子金具との
接合が不適切であると均一な導電性が得られにくい。す
なわち、各電圧非直線抵抗体間および各電圧非直線抵抗
体と端子金具の接合が、通電性を損なうことなく強固に
なされていることが必要である。
形式の電圧非直線抵抗体ユニットにおいては、各電圧非
直線抵抗体間および各電圧非直線抵抗体と端子金具との
接合が不適切であると均一な導電性が得られにくい。す
なわち、各電圧非直線抵抗体間および各電圧非直線抵抗
体と端子金具の接合が、通電性を損なうことなく強固に
なされていることが必要である。
【０００７】従来の接合方法においては、導電性材料と
して、銀粉末、ガラス粉末、有機バインダーからなる導
電性ペーストが用いられており、接合強度に寄与するガ
ラス粉末は絶縁物であるため、形成された接合面は導電
性に劣り、均一な導電性が得られにくい。そのため、放
電耐量時に電流集中が生じやすくなり放電耐量が低下す
ると言う問題があった。
して、銀粉末、ガラス粉末、有機バインダーからなる導
電性ペーストが用いられており、接合強度に寄与するガ
ラス粉末は絶縁物であるため、形成された接合面は導電
性に劣り、均一な導電性が得られにくい。そのため、放
電耐量時に電流集中が生じやすくなり放電耐量が低下す
ると言う問題があった。
【０００８】本発明の目的は、放電耐量が低下すること
なく小型化が図れる電圧非直線抵抗体ユニットおよび避
雷器ユニットを提供することである。
なく小型化が図れる電圧非直線抵抗体ユニットおよび避
雷器ユニットを提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係わる
電圧非直線抵抗体ユニットは、原料を成形し焼結して円
柱形とした焼結体の両端面を所定の表面粗さで制御する
ことによって電極皮膜層を形成した１個または積層され
た複数個の電圧非直線抵抗体と、所定の形状に加工され
前記電圧非直線抵抗体に取り付けられる端子金具と、前
記電圧非直線抵抗体間および前記電圧非直線抵抗体と前
記端子金具との間に配置され加熱することによりそれら
を接合するためのハンダ材とを備えたことを特徴とす
る。
電圧非直線抵抗体ユニットは、原料を成形し焼結して円
柱形とした焼結体の両端面を所定の表面粗さで制御する
ことによって電極皮膜層を形成した１個または積層され
た複数個の電圧非直線抵抗体と、所定の形状に加工され
前記電圧非直線抵抗体に取り付けられる端子金具と、前
記電圧非直線抵抗体間および前記電圧非直線抵抗体と前
記端子金具との間に配置され加熱することによりそれら
を接合するためのハンダ材とを備えたことを特徴とす
る。
【００１０】請求項１の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットでは、電圧非直線抵抗体は、原料を成形し焼結
して円柱形とした焼結体の両端面を所定の表面粗さとし
て電極皮膜層を形成して作製される。そして、１個また
は複数個の電圧非直線抵抗体を積層し両端部に端子金具
を取り付ける。電圧非直線抵抗体間および電圧非直線抵
抗体と端子金具との間は、ハンダ材で接合される。
ユニットでは、電圧非直線抵抗体は、原料を成形し焼結
して円柱形とした焼結体の両端面を所定の表面粗さとし
て電極皮膜層を形成して作製される。そして、１個また
は複数個の電圧非直線抵抗体を積層し両端部に端子金具
を取り付ける。電圧非直線抵抗体間および電圧非直線抵
抗体と端子金具との間は、ハンダ材で接合される。
【００１１】請求項２の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直線
抵抗体間の接合部または前記電圧非直線抵抗体と前記端
子金具との接合部の接合は、前記接合部の前記ハンダ材
に熱源を当てて加熱し、回転を加えながら接合面に垂直
に荷重を加え接合することを特徴とする。
ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直線
抵抗体間の接合部または前記電圧非直線抵抗体と前記端
子金具との接合部の接合は、前記接合部の前記ハンダ材
に熱源を当てて加熱し、回転を加えながら接合面に垂直
に荷重を加え接合することを特徴とする。
【００１２】請求項２の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、電圧非直
線抵抗体間の接合部または電圧非直線抵抗体と端子金具
との接合部の接合は、回転および荷重を加えながら、ハ
ンダ材に熱源を当てて接合する。
ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、電圧非直
線抵抗体間の接合部または電圧非直線抵抗体と端子金具
との接合部の接合は、回転および荷重を加えながら、ハ
ンダ材に熱源を当てて接合する。
【００１３】請求項３の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットは、請求項２の発明において、前記電圧非直線
抵抗体間の接合部または前記電圧非直線抵抗体と前記端
子金具との接合部の接合は、前記接合部と異なる部分で
前記電圧非直線抵抗体ユニットを支持して行うことを特
徴とする請求項２に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。
ユニットは、請求項２の発明において、前記電圧非直線
抵抗体間の接合部または前記電圧非直線抵抗体と前記端
子金具との接合部の接合は、前記接合部と異なる部分で
前記電圧非直線抵抗体ユニットを支持して行うことを特
徴とする請求項２に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。
【００１４】請求項３の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットでは、請求項２の発明の作用に加え、電圧非直
線抵抗体間の接合部または電圧非直線抵抗体と端子金具
との接合部の接合は、所定の治具で接合部と異なる部分
を支持して行われる。
ユニットでは、請求項２の発明の作用に加え、電圧非直
線抵抗体間の接合部または電圧非直線抵抗体と端子金具
との接合部の接合は、所定の治具で接合部と異なる部分
を支持して行われる。
【００１５】請求項４の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットは、請求項２の発明において、前記熱源とし
て、誘導加熱、集光加熱、ヒートファン、またはバーナ
ー熱を用いることを特徴とする。
ユニットは、請求項２の発明において、前記熱源とし
て、誘導加熱、集光加熱、ヒートファン、またはバーナ
ー熱を用いることを特徴とする。
【００１６】請求項４の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットでは、請求項２の発明の作用に加え、誘導加
熱、集光加熱、ヒートファン、またはバーナー熱により
ハンダ材を溶融させて接合する。
ユニットでは、請求項２の発明の作用に加え、誘導加
熱、集光加熱、ヒートファン、またはバーナー熱により
ハンダ材を溶融させて接合する。
【００１７】請求項５の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットは、請求項３の発明において、前記熱源での加
熱条件は、最高温度までの昇温速度が１０℃／ｍｉｎ以
上であることを特徴とする。
ユニットは、請求項３の発明において、前記熱源での加
熱条件は、最高温度までの昇温速度が１０℃／ｍｉｎ以
上であることを特徴とする。
【００１８】請求項５の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットでは、請求項３の発明の作用に加え、接合部の
ハンダ材料の加熱は、最高温度までの昇温速度が１０℃
／ｍｉｎ以上で加熱する。
ユニットでは、請求項３の発明の作用に加え、接合部の
ハンダ材料の加熱は、最高温度までの昇温速度が１０℃
／ｍｉｎ以上で加熱する。
【００１９】請求項６の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットは、請求項２の発明において、前記接合面に加
えられる垂直荷重は、５ｋｇｆ以上であることを特徴と
する。
ユニットは、請求項２の発明において、前記接合面に加
えられる垂直荷重は、５ｋｇｆ以上であることを特徴と
する。
【００２０】請求項６の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットでは、請求項２の発明の作用に加え、接合面に
は、５ｋｇｆ以上の垂直荷重を加える。
ユニットでは、請求項２の発明の作用に加え、接合面に
は、５ｋｇｆ以上の垂直荷重を加える。
【００２１】請求項７の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直線
抵抗体同士を接合する際、一方の大きい接合面の直径を
Ｒ１、他方の小さい方の接合面の直径をＲ２とすると
き、（Ｒ１−Ｒ２）／Ｒ２≦０．０５の範囲にあること
を特徴とする。
ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直線
抵抗体同士を接合する際、一方の大きい接合面の直径を
Ｒ１、他方の小さい方の接合面の直径をＲ２とすると
き、（Ｒ１−Ｒ２）／Ｒ２≦０．０５の範囲にあること
を特徴とする。
【００２２】請求項７の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、一方の大
きい接合面の直径をＲ１、他方の小さい方の接合面の直
径をＲ２とするとき、（Ｒ１−Ｒ２）／Ｒ２≦０．０５
の範囲の大きさにして、電圧非直線抵抗体同士を接合す
る。
ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、一方の大
きい接合面の直径をＲ１、他方の小さい方の接合面の直
径をＲ２とするとき、（Ｒ１−Ｒ２）／Ｒ２≦０．０５
の範囲の大きさにして、電圧非直線抵抗体同士を接合す
る。
【００２３】請求項８の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直線
抵抗体と前記端子金具を接合する際、前記電圧非直線抵
抗体の接合面の直径をＲ３、端子金具の接合面の直径を
Ｒ４とするとき、（Ｒ３−Ｒ４）／Ｒ４≦０．３の範囲
にあることを特徴とする。
ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直線
抵抗体と前記端子金具を接合する際、前記電圧非直線抵
抗体の接合面の直径をＲ３、端子金具の接合面の直径を
Ｒ４とするとき、（Ｒ３−Ｒ４）／Ｒ４≦０．３の範囲
にあることを特徴とする。
【００２４】請求項８の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、電圧非直
線抵抗体の接合面の直径をＲ３、端子金具の接合面の直
径をＲ４とするとき、（Ｒ３−Ｒ４）／Ｒ４≦０．３の
範囲にある大きさで、電圧非直線抵抗体と端子金具とを
接合する。
ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、電圧非直
線抵抗体の接合面の直径をＲ３、端子金具の接合面の直
径をＲ４とするとき、（Ｒ３−Ｒ４）／Ｒ４≦０．３の
範囲にある大きさで、電圧非直線抵抗体と端子金具とを
接合する。
【００２５】請求項９の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直線
抵抗体同士または前記電圧非直線抵抗体と前記端子金具
とを接合する際、一方の接合面の中心軸と他方の接合面
の中心軸のずれが接合面の小さい方の直径をＲ５とした
とき、０．１×Ｒ５以下の範囲内であることを特徴とす
る。
ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直線
抵抗体同士または前記電圧非直線抵抗体と前記端子金具
とを接合する際、一方の接合面の中心軸と他方の接合面
の中心軸のずれが接合面の小さい方の直径をＲ５とした
とき、０．１×Ｒ５以下の範囲内であることを特徴とす
る。
【００２６】請求項９の発明に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、一方の接
合面の中心軸と他方の接合面の中心軸のずれが接合面の
小さい方の直径をＲ５としたとき、０．１×Ｒ５以下の
範囲内の大きさで、電圧非直線抵抗体同士または電圧非
直線抵抗体と端子金具とを接合する。
ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、一方の接
合面の中心軸と他方の接合面の中心軸のずれが接合面の
小さい方の直径をＲ５としたとき、０．１×Ｒ５以下の
範囲内の大きさで、電圧非直線抵抗体同士または電圧非
直線抵抗体と端子金具とを接合する。
【００２７】請求項１０の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体の厚さ方向の中央部の径をＲ６、端部の径をＲ
７としたとき、これらの比Ｒ６／Ｒ７が０．９＜（Ｒ６
／Ｒ７）≦１の範囲にあることを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体の厚さ方向の中央部の径をＲ６、端部の径をＲ
７としたとき、これらの比Ｒ６／Ｒ７が０．９＜（Ｒ６
／Ｒ７）≦１の範囲にあることを特徴とする。
【００２８】請求項１０の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、電圧非
直線抵抗体の厚さ方向の中央部の径をＲ６、端部の径を
Ｒ７としたとき、これらの比Ｒ６／Ｒ７が０．９＜（Ｒ
６／Ｒ７）≦１の範囲の大きさで電圧非直線抵抗体を接
合する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、電圧非
直線抵抗体の厚さ方向の中央部の径をＲ６、端部の径を
Ｒ７としたとき、これらの比Ｒ６／Ｒ７が０．９＜（Ｒ
６／Ｒ７）≦１の範囲の大きさで電圧非直線抵抗体を接
合する。
【００２９】請求項１１の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体の電極皮膜が形成された両端面の平行度が２０
／１００以内であることを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体の電極皮膜が形成された両端面の平行度が２０
／１００以内であることを特徴とする。
【００３０】請求項１１の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、電圧非
直線抵抗体の電極皮膜が形成された両端面の平行度が２
０／１００以内で電圧非直線抵抗体を接合する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、電圧非
直線抵抗体の電極皮膜が形成された両端面の平行度が２
０／１００以内で電圧非直線抵抗体を接合する。
【００３１】請求項１２の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体はＺｎＯを主成分とし、副成分としてビスマ
ス、コバルト、マンガン、アンチモン、ニッケルがそれ
ぞれＢｉ2Ｏ、Ｃｏ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＮｉＯに換算し
て、Ｂｉ2Ｏ3は０．１〜５ｍｏｌ％、Ｃｏ2Ｏ3は０．１
〜５ｍｏｌ％、ＭｎＯは０．１〜５ｍｏｌ％、Ｓｂ2Ｏ3
は０．１〜５ｍｏｌ％、ＮｉＯは０．１〜５ｍｏｌ％そ
れぞれ含有された基本成分に対して、ホウ素がＢ2Ｏ3に
０．００１〜１ｗｔ％、アルミニウムがＡｌ3+に換算し
て０．０５ｍｏｌ％以下含まれ、ＭｎＯ／Ｓｂ2Ｏ3の比
が０．３〜１、Ｓｂ2Ｏ3／Ｂｉ2Ｏ3の比が１〜７である
ことを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体はＺｎＯを主成分とし、副成分としてビスマ
ス、コバルト、マンガン、アンチモン、ニッケルがそれ
ぞれＢｉ2Ｏ、Ｃｏ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＮｉＯに換算し
て、Ｂｉ2Ｏ3は０．１〜５ｍｏｌ％、Ｃｏ2Ｏ3は０．１
〜５ｍｏｌ％、ＭｎＯは０．１〜５ｍｏｌ％、Ｓｂ2Ｏ3
は０．１〜５ｍｏｌ％、ＮｉＯは０．１〜５ｍｏｌ％そ
れぞれ含有された基本成分に対して、ホウ素がＢ2Ｏ3に
０．００１〜１ｗｔ％、アルミニウムがＡｌ3+に換算し
て０．０５ｍｏｌ％以下含まれ、ＭｎＯ／Ｓｂ2Ｏ3の比
が０．３〜１、Ｓｂ2Ｏ3／Ｂｉ2Ｏ3の比が１〜７である
ことを特徴とする。
【００３２】請求項１２の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、電圧非
直線抵抗体はＺｎＯを主成分とし所定の副成分を含有し
た組成比を基に、気孔率を低減し素体強度を向上させた
焼結体を製造する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、電圧非
直線抵抗体はＺｎＯを主成分とし所定の副成分を含有し
た組成比を基に、気孔率を低減し素体強度を向上させた
焼結体を製造する。
【００３３】請求項１３の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体は、前記焼結体の側面に無機系絶縁コーティン
グ材を予め具備したことを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体は、前記焼結体の側面に無機系絶縁コーティン
グ材を予め具備したことを特徴とする。
【００３４】請求項１３の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の側面に予め無機系絶縁コーティング材を具備した電圧
非直線抵抗体を用いる。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の側面に予め無機系絶縁コーティング材を具備した電圧
非直線抵抗体を用いる。
【００３５】請求項１４の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１３の発明において、前記無機無
機系絶縁コーティング材は、ムライト（Ａｌ6Ｓｉ
2Ｏ13）を主成分とし、ＡｌＰＯ4を５．０〜２０ｗｔ
％、ＴｉＯ2またはＦｅ2Ｏ3が０．２〜５ｗｔ％含有し
た高抵抗層を有することを特徴とする。
体ユニットは、請求項１３の発明において、前記無機無
機系絶縁コーティング材は、ムライト（Ａｌ6Ｓｉ
2Ｏ13）を主成分とし、ＡｌＰＯ4を５．０〜２０ｗｔ
％、ＴｉＯ2またはＦｅ2Ｏ3が０．２〜５ｗｔ％含有し
た高抵抗層を有することを特徴とする。
【００３６】請求項１４の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１３の発明の作用に加え、電圧
非直線抵抗体の無機無機系絶縁コーティング材は、ムラ
イト（Ａｌ6Ｓｉ2Ｏ13）を主成分とした高抵抗層とし焼
結体との密着強度を向上させる。
体ユニットでは、請求項１３の発明の作用に加え、電圧
非直線抵抗体の無機無機系絶縁コーティング材は、ムラ
イト（Ａｌ6Ｓｉ2Ｏ13）を主成分とした高抵抗層とし焼
結体との密着強度を向上させる。
【００３７】請求項１５の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１３または請求項１４の発明にお
いて、前記無機系絶縁コーティング材上に、さらにＳｉ
Ｏ2、Ａｌ2Ｏ3を主成分とした非晶質の高抵抗膜を有す
ることを特徴とする。
体ユニットは、請求項１３または請求項１４の発明にお
いて、前記無機系絶縁コーティング材上に、さらにＳｉ
Ｏ2、Ａｌ2Ｏ3を主成分とした非晶質の高抵抗膜を有す
ることを特徴とする。
【００３８】請求項１５の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１３または請求項１４の発明の
作用に加え、無機系絶縁コーティング材上に、さらにＳ
ｉＯ 2、Ａｌ2Ｏ3を主成分とした非晶質の高抵抗膜を形
成し、撥水性を向上させる。
体ユニットでは、請求項１３または請求項１４の発明の
作用に加え、無機系絶縁コーティング材上に、さらにＳ
ｉＯ 2、Ａｌ2Ｏ3を主成分とした非晶質の高抵抗膜を形
成し、撥水性を向上させる。
【００３９】請求項１６の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体の前記焼結体の表面粗さは、中心線平均粗さＲ
ａで１〜２μｍであることを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体の前記焼結体の表面粗さは、中心線平均粗さＲ
ａで１〜２μｍであることを特徴とする。
【００４０】請求項１６の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、中心線
平均粗さＲａで１〜２μｍとした電極被膜面を焼結体の
表面に形成する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、中心線
平均粗さＲａで１〜２μｍとした電極被膜面を焼結体の
表面に形成する。
【００４１】請求項１７の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体の前記焼結体の表面粗さを制御する際、研磨加
工またはブラスト加工を行うことを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体の前記焼結体の表面粗さを制御する際、研磨加
工またはブラスト加工を行うことを特徴とする。
【００４２】請求項１７の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の表面には、研磨加工またはブラスト加工により電極被
膜面が形成される。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の表面には、研磨加工またはブラスト加工により電極被
膜面が形成される。
【００４３】請求項１８の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記焼結体の
表面の気孔率が１５％以下であることを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記焼結体の
表面の気孔率が１５％以下であることを特徴とする。
【００４４】請求項１８の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の表面の気孔率が１５％以下であるように焼結体の表面
を形成する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の表面の気孔率が１５％以下であるように焼結体の表面
を形成する。
【００４５】請求項１９の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記焼結体に
形成する電極皮膜は、銀ペーストとしたことを特徴とす
る。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記焼結体に
形成する電極皮膜は、銀ペーストとしたことを特徴とす
る。
【００４６】請求項１９の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の表面に銀ペーストを設けて電極皮膜を形成する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の表面に銀ペーストを設けて電極皮膜を形成する。
【００４７】請求項２０の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記焼結体に
形成する電極皮膜は、ＣｕまたはＣｕ合金層からなるこ
とを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記焼結体に
形成する電極皮膜は、ＣｕまたはＣｕ合金層からなるこ
とを特徴とする。
【００４８】請求項２０の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用の加え、焼結体
の表面にＣｕまたはＣｕ合金層を設けて電極皮膜を形成
する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用の加え、焼結体
の表面にＣｕまたはＣｕ合金層を設けて電極皮膜を形成
する。
【００４９】請求項２１の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記焼結体に
形成する電極皮膜は、第１の層としてＡｌまたはＡｌ合
金、第２の層としてＣｕまたはＣｕ合金からなる複数層
で構成される電極皮膜からなることを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記焼結体に
形成する電極皮膜は、第１の層としてＡｌまたはＡｌ合
金、第２の層としてＣｕまたはＣｕ合金からなる複数層
で構成される電極皮膜からなることを特徴とする。
【００５０】請求項２１の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の表面に第１の層としてＡｌまたはＡｌ合金、第２の層
としてＣｕまたはＣｕ合金からなる複数層を設けて電極
皮膜を形成する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の表面に第１の層としてＡｌまたはＡｌ合金、第２の層
としてＣｕまたはＣｕ合金からなる複数層を設けて電極
皮膜を形成する。
【００５１】請求項２２の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電極皮膜
の厚さは、３００μｍ以下であることを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電極皮膜
の厚さは、３００μｍ以下であることを特徴とする。
【００５２】請求項２２の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の表面に３００μｍ以下の電極皮膜を形成する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、焼結体
の表面に３００μｍ以下の電極皮膜を形成する。
【００５３】請求項２３の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体の電極皮膜は、アーク溶射法、プラズマ溶射
法、高速ガス炎溶射法、または高速吹き付け法で形成さ
せることを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記電圧非直
線抵抗体の電極皮膜は、アーク溶射法、プラズマ溶射
法、高速ガス炎溶射法、または高速吹き付け法で形成さ
せることを特徴とする。
【００５４】請求項２３の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、アーク
溶射法、プラズマ溶射法、高速ガス炎溶射法、または高
速吹き付け法により電極被膜を形成する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、アーク
溶射法、プラズマ溶射法、高速ガス炎溶射法、または高
速吹き付け法により電極被膜を形成する。
【００５５】請求項２４の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記ハンダ材
は、鉛の含有量が０．１ｗｔ％以下であることを特徴と
する。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記ハンダ材
は、鉛の含有量が０．１ｗｔ％以下であることを特徴と
する。
【００５６】請求項２４の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、鉛の含
有量が０．１ｗｔ％以下のハンダ材を使用する。これに
より環境汚染を防止する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、鉛の含
有量が０．１ｗｔ％以下のハンダ材を使用する。これに
より環境汚染を防止する。
【００５７】請求項２５の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記ハンダ材
は、融点が２１０℃以上の特性をもつことを特徴とす
る。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記ハンダ材
は、融点が２１０℃以上の特性をもつことを特徴とす
る。
【００５８】請求項２５の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、融点が
２１０℃以上のハンダ材を使用する。これにより、高温
環境下でも安定的な接合強度を保つ。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、融点が
２１０℃以上のハンダ材を使用する。これにより、高温
環境下でも安定的な接合強度を保つ。
【００５９】請求項２６の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記ハンダ材
は、Ｓｎを主成分とし、副成分としてＣｕ、Ａｇ、Ｓｂ
のうち少なくとも１つを含有し、Ｓｎは７０〜９９％、
Ａｇは３〜２０％、ＣｕおよびＳｂは５％以下であるこ
とを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記ハンダ材
は、Ｓｎを主成分とし、副成分としてＣｕ、Ａｇ、Ｓｂ
のうち少なくとも１つを含有し、Ｓｎは７０〜９９％、
Ａｇは３〜２０％、ＣｕおよびＳｂは５％以下であるこ
とを特徴とする。
【００６０】請求項２６の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、Ｓｎを
主成分とし所定の副成分を含有したハンダ材を使用し、
ヤング率および引っ張り強度を保つ。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、Ｓｎを
主成分とし所定の副成分を含有したハンダ材を使用し、
ヤング率および引っ張り強度を保つ。
【００６１】請求項２７の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記ハンダ材
は、直径が６０μｍ以下の球状からなる低融点金属部と
塩化亜鉛とを主成分とするフラックス部から構成された
ペースト状ハンダ材を用いたことを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記ハンダ材
は、直径が６０μｍ以下の球状からなる低融点金属部と
塩化亜鉛とを主成分とするフラックス部から構成された
ペースト状ハンダ材を用いたことを特徴とする。
【００６２】請求項２７の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、直径が
６０μｍ以下の球状からなる低融点金属部と塩化亜鉛と
を主成分とするフラックス部から構成されたペースト状
ハンダ材を用いる。これにより、電圧非直線抵抗体の製
造を容易にする。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、直径が
６０μｍ以下の球状からなる低融点金属部と塩化亜鉛と
を主成分とするフラックス部から構成されたペースト状
ハンダ材を用いる。これにより、電圧非直線抵抗体の製
造を容易にする。
【００６３】請求項２８の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項２７の発明において、前記低融点
金属からなる層の厚さは、３００μｍ以下であることを
特徴とする。
体ユニットは、請求項２７の発明において、前記低融点
金属からなる層の厚さは、３００μｍ以下であることを
特徴とする。
【００６４】請求項２８の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項２７の発明の作用に加え、ペー
スト状のハンダ材の低融点金属層の厚さは３００μｍ以
下とする。
体ユニットでは、請求項２７の発明の作用に加え、ペー
スト状のハンダ材の低融点金属層の厚さは３００μｍ以
下とする。
【００６５】請求項２９の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記ハンダ材
は、前記電圧非直線抵抗体と前記端子金具との接合外周
面全体に行き渡り、前記端子金具の側面から前記電圧非
直線抵抗体の接合面まで連続的に円弧状に滑らかに形成
されていることを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記ハンダ材
は、前記電圧非直線抵抗体と前記端子金具との接合外周
面全体に行き渡り、前記端子金具の側面から前記電圧非
直線抵抗体の接合面まで連続的に円弧状に滑らかに形成
されていることを特徴とする。
【００６６】請求項２９の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、端子金
具の側面から電圧非直線抵抗体の接合面まで連続的に円
弧状に滑らかに形成されているので、ハンダ材は電圧非
直線抵抗体と端子金具との接合外周面全体に行き渡る。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、端子金
具の側面から電圧非直線抵抗体の接合面まで連続的に円
弧状に滑らかに形成されているので、ハンダ材は電圧非
直線抵抗体と端子金具との接合外周面全体に行き渡る。
【００６７】請求項３０の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項２７の発明において、前記ペース
ト状ハンダ材は、前記電圧非直線抵抗体の接合する面の
面積の６０〜９０％を占め、かつ塗布厚さが０．２〜１
ｍｍに形成され、かつ接合する面の面積の６０〜７０％
の範囲においては塗布厚さがその範囲での終端を結んだ
直線より上にあり、８０〜９０％の範囲においては塗布
厚さがその範囲での終端を結んだ直線より下にあること
を特徴とする。
体ユニットは、請求項２７の発明において、前記ペース
ト状ハンダ材は、前記電圧非直線抵抗体の接合する面の
面積の６０〜９０％を占め、かつ塗布厚さが０．２〜１
ｍｍに形成され、かつ接合する面の面積の６０〜７０％
の範囲においては塗布厚さがその範囲での終端を結んだ
直線より上にあり、８０〜９０％の範囲においては塗布
厚さがその範囲での終端を結んだ直線より下にあること
を特徴とする。
【００６８】請求項３０の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項２７の発明の作用に加え、ペー
スト状ハンダ材は、電圧非直線抵抗体の接合する面にお
いて所定の条件を満たすように接合される。これによ
り、接合面での接合強度を確保する。
体ユニットでは、請求項２７の発明の作用に加え、ペー
スト状ハンダ材は、電圧非直線抵抗体の接合する面にお
いて所定の条件を満たすように接合される。これによ
り、接合面での接合強度を確保する。
【００６９】請求項３１の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記端子金具
は、鋼、銅、または銅合金であることを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記端子金具
は、鋼、銅、または銅合金であることを特徴とする。
【００７０】請求項３１の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、端子金
具は、鋼、銅、または銅合金で形成し所定の接合強度を
確保する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、端子金
具は、鋼、銅、または銅合金で形成し所定の接合強度を
確保する。
【００７１】請求項３２の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記端子金具
は、鋼、銅、銅合金、アルミ、またはアルミ合金に、Ｎ
ｉ、Ｓｎ、またはＺｎからなるメッキを施したことを特
徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記端子金具
は、鋼、銅、銅合金、アルミ、またはアルミ合金に、Ｎ
ｉ、Ｓｎ、またはＺｎからなるメッキを施したことを特
徴とする。
【００７２】請求項３２の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、端子金
具は、鋼、銅、銅合金、アルミ、またはアルミ合金に、
Ｎｉ、Ｓｎ、またはＺｎからなるメッキを施したもので
形成し、所定の接合強度を確保する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、端子金
具は、鋼、銅、銅合金、アルミ、またはアルミ合金に、
Ｎｉ、Ｓｎ、またはＺｎからなるメッキを施したもので
形成し、所定の接合強度を確保する。
【００７３】請求項３３の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記端子金具
は、電圧非直線抵抗体と接合する面は円板状で接合面と
反対側の面の中心部に接合面側の端子金具の直径の１／
３以上の直径を持つ突起状のネジ部を備えたことを特徴
とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記端子金具
は、電圧非直線抵抗体と接合する面は円板状で接合面と
反対側の面の中心部に接合面側の端子金具の直径の１／
３以上の直径を持つ突起状のネジ部を備えたことを特徴
とする。
【００７４】請求項３３の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、端子金
具と電圧非直線抵抗体とは、接合面側の中心部に設けら
れた突起状のネジ部で結合される。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、端子金
具と電圧非直線抵抗体とは、接合面側の中心部に設けら
れた突起状のネジ部で結合される。
【００７５】請求項３４の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記端子金具
は、接合面からの厚さが２ｍｍ以上であることを特徴と
する。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記端子金具
は、接合面からの厚さが２ｍｍ以上であることを特徴と
する。
【００７６】請求項３４の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、接合面
からの厚さが２ｍｍ以上の端子金具を使用する。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、接合面
からの厚さが２ｍｍ以上の端子金具を使用する。
【００７７】請求項３５の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットは、請求項１の発明において、前記端子金具
の接合面の円周部は、Ｃ加工またはＲ加工されているこ
とを特徴とする。
体ユニットは、請求項１の発明において、前記端子金具
の接合面の円周部は、Ｃ加工またはＲ加工されているこ
とを特徴とする。
【００７８】請求項３５の発明に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、端子金
具の接合面の円周部にはＣ加工またはＲ加工を施す。
体ユニットでは、請求項１の発明の作用に加え、端子金
具の接合面の円周部にはＣ加工またはＲ加工を施す。
【００７９】請求項３６の発明に係わる避雷器ユニット
は、前記請求項１乃至請求項３５のいずれか一に記載の
電圧非直線抵抗体ユニットと、前記電圧非直線抵抗体ユ
ニットの両端部の端子金具以外の部分を被覆する熱硬化
性の多孔状絶縁性チューブと、前記電圧非直線抵抗体ユ
ニットの端子金具部分に配置され前記多孔状絶縁性チュ
ーブの端部を挟み込む金属円板と、前記金属円板を介し
て設けられた第２の端子金具と、前記多孔状絶縁性チュ
ーブの外周を被覆する弾性絶縁性被覆体とを備えたこと
を特徴とする。
は、前記請求項１乃至請求項３５のいずれか一に記載の
電圧非直線抵抗体ユニットと、前記電圧非直線抵抗体ユ
ニットの両端部の端子金具以外の部分を被覆する熱硬化
性の多孔状絶縁性チューブと、前記電圧非直線抵抗体ユ
ニットの端子金具部分に配置され前記多孔状絶縁性チュ
ーブの端部を挟み込む金属円板と、前記金属円板を介し
て設けられた第２の端子金具と、前記多孔状絶縁性チュ
ーブの外周を被覆する弾性絶縁性被覆体とを備えたこと
を特徴とする。
【００８０】請求項３６の発明に係わる避雷器ユニット
は、請求項１乃至請求項３５のいずれか一に記載の電圧
非直線抵抗体ユニットの両端部の端子金具以外の部分を
熱硬化性の多孔状絶縁性チューブで被覆し、多孔状絶縁
性チューブの端部を挟み込む金属円板を電圧非直線抵抗
体ユニットの端子金具部分に配置する。そして、金属円
板を介して第２の端子金具を設け、弾性絶縁性被覆体で
多孔状絶縁性チューブの外周を被覆して形成される。
は、請求項１乃至請求項３５のいずれか一に記載の電圧
非直線抵抗体ユニットの両端部の端子金具以外の部分を
熱硬化性の多孔状絶縁性チューブで被覆し、多孔状絶縁
性チューブの端部を挟み込む金属円板を電圧非直線抵抗
体ユニットの端子金具部分に配置する。そして、金属円
板を介して第２の端子金具を設け、弾性絶縁性被覆体で
多孔状絶縁性チューブの外周を被覆して形成される。
【００８１】請求項３７の発明に係わる避雷器ユニット
は、請求項３６の発明において、前記金属円板は、前記
電圧非直線抵抗体ユニットの前記端子金具と対向する側
に凸状の突起物を多数備えることを特徴とする。
は、請求項３６の発明において、前記金属円板は、前記
電圧非直線抵抗体ユニットの前記端子金具と対向する側
に凸状の突起物を多数備えることを特徴とする。
【００８２】請求項３７の発明に係わる避雷器ユニット
では、請求項３６の発明の作用に加え、金属円板の突起
物により、さらに多孔状絶縁性チューブを強固に挟みこ
む。
では、請求項３６の発明の作用に加え、金属円板の突起
物により、さらに多孔状絶縁性チューブを強固に挟みこ
む。
【００８３】請求項３８の発明に係わる避雷器ユニット
は、請求項３６の発明において、前記第２の端子金具
は、前記電圧非直線抵抗体ユニットの端子金具とネジ接
続し、接合底部から円柱状に延び、上面側は中心部が凸
部または凹部からなるネジ部を備えたことを特徴とす
る。
は、請求項３６の発明において、前記第２の端子金具
は、前記電圧非直線抵抗体ユニットの端子金具とネジ接
続し、接合底部から円柱状に延び、上面側は中心部が凸
部または凹部からなるネジ部を備えたことを特徴とす
る。
【００８４】請求項３８の発明に係わる避雷器ユニット
では、請求項３６の発明の作用に加え、電圧非直線抵抗
体ユニットの端子金具とネジ接続して、避雷器ユニット
の第２の端子金具は取り付けられる。
では、請求項３６の発明の作用に加え、電圧非直線抵抗
体ユニットの端子金具とネジ接続して、避雷器ユニット
の第２の端子金具は取り付けられる。
【００８５】請求項３９の発明に係わる避雷器ユニット
は、請求項３６の発明において、前記第２の端子金具の
側面部の表面粗さは、中心線平均表面粗さＲａで１００
μｍ以上であることを特徴とする。
は、請求項３６の発明において、前記第２の端子金具の
側面部の表面粗さは、中心線平均表面粗さＲａで１００
μｍ以上であることを特徴とする。
【００８６】請求項３９の発明に係わる避雷器ユニット
では、請求項３６の発明の発明において、第２の端子金
具の側面部の表面粗さにより、弾性絶縁性被覆体の食い
つきが良くし、弾性絶縁性被覆体の剥離を防止する。
では、請求項３６の発明の発明において、第２の端子金
具の側面部の表面粗さにより、弾性絶縁性被覆体の食い
つきが良くし、弾性絶縁性被覆体の剥離を防止する。
【００８７】請求項４０の発明に係わる避雷器ユニット
は、請求項３６の発明において、前記弾性絶縁性被覆体
は、一方向に肉薄部を備えたことを特徴とする。
は、請求項３６の発明において、前記弾性絶縁性被覆体
は、一方向に肉薄部を備えたことを特徴とする。
【００８８】請求項４０の発明に係わる避雷器ユニット
では、請求項３６の発明の発明の作用に加え、弾性絶縁
性被覆体の肉薄部により、アークの放出を１方向に制御
する。
では、請求項３６の発明の発明の作用に加え、弾性絶縁
性被覆体の肉薄部により、アークの放出を１方向に制御
する。
【００８９】請求項４１の発明に係わる避雷器ユニット
は、請求項４０の発明において、前記肉薄部は、円形状
またはスリット状で縦方向に１つ以上有することを特徴
とする。
は、請求項４０の発明において、前記肉薄部は、円形状
またはスリット状で縦方向に１つ以上有することを特徴
とする。
【００９０】請求項４１の発明に係わる避雷器ユニット
では、請求項４０の発明の作用に加え、円形状またはス
リット状の縦方向の肉薄部により、アークの放出を制御
する。
では、請求項４０の発明の作用に加え、円形状またはス
リット状の縦方向の肉薄部により、アークの放出を制御
する。
【００９１】請求項４２の発明に係わる避雷器ユニット
は、請求項３６の発明において、前記多孔状絶縁性チュ
ーブおよび前記弾性絶縁性被覆体を、２００℃以下で硬
化させることを特徴とする。
は、請求項３６の発明において、前記多孔状絶縁性チュ
ーブおよび前記弾性絶縁性被覆体を、２００℃以下で硬
化させることを特徴とする。
【００９２】請求項４２の発明に係わる避雷器ユニット
では、請求項３６の発明の作用に加え、多孔状絶縁性チ
ューブおよび弾性絶縁性被覆体は所定の熱を加えられて
硬化する。
では、請求項３６の発明の作用に加え、多孔状絶縁性チ
ューブおよび弾性絶縁性被覆体は所定の熱を加えられて
硬化する。
【００９３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。図１は、本発明の実施の形態に係わる電圧非直線
抵抗体ユニットの説明図である。この電圧非直線抵抗体
ユニット１は、柱状変圧器内部や配電盤内部に取り付け
ることが可能である。
する。図１は、本発明の実施の形態に係わる電圧非直線
抵抗体ユニットの説明図である。この電圧非直線抵抗体
ユニット１は、柱状変圧器内部や配電盤内部に取り付け
ることが可能である。
【００９４】電圧非直線抵抗体ユニット１は、１個また
は複数個の電圧非直線抵抗体２を積層し、その両端部に
突起状のネジ部を有した端子金具４が取り付けられて形
成される。そして、各々の電圧非直線抵抗体２の間およ
び電圧非直線抵抗体２と端子金具４との間にハンダ材３
が配置されている。図１では、５個の電圧非直線抵抗体
２を積層した電圧非直線抵抗体ユニット１を示してい
る。
は複数個の電圧非直線抵抗体２を積層し、その両端部に
突起状のネジ部を有した端子金具４が取り付けられて形
成される。そして、各々の電圧非直線抵抗体２の間およ
び電圧非直線抵抗体２と端子金具４との間にハンダ材３
が配置されている。図１では、５個の電圧非直線抵抗体
２を積層した電圧非直線抵抗体ユニット１を示してい
る。
【００９５】各々の電圧非直線抵抗体２は以下のように
形成される。主成分ＺｎＯに、副成分としてＢｉなどの
微量添加物を所定量秤量して原料とする。この原料を水
および分散剤などの有機バインダーとともに混合装置に
て混合する。次に、混合物を例えばスプレードライヤー
で所定の粒径例えば１００μｍに噴霧造粒する。そし
て、この造粒粉を金型に入れ加圧し、円柱状に成形する
ことで成形体を得る。
形成される。主成分ＺｎＯに、副成分としてＢｉなどの
微量添加物を所定量秤量して原料とする。この原料を水
および分散剤などの有機バインダーとともに混合装置に
て混合する。次に、混合物を例えばスプレードライヤー
で所定の粒径例えば１００μｍに噴霧造粒する。そし
て、この造粒粉を金型に入れ加圧し、円柱状に成形する
ことで成形体を得る。
【００９６】こうして得られた成形体は、添加した有機
バインダー類を除去するために空気中で例えば５００℃
で焼成し、さらに空気中１２００℃で２時間焼成するこ
とにより、図２に示す様に焼結体５を得ることができ
る。そして、焼結体５の両端面を表面粗さが中心線平均
粗さＲａで１〜２μｍの範囲に入る砥石を用いて研磨加
工して電極被膜面を形成する。また、所定の配合で予め
調整しておいた銀ペースト６を両端面に塗布して電極被
膜層を形成した電圧非直線抵抗体２を得る。
バインダー類を除去するために空気中で例えば５００℃
で焼成し、さらに空気中１２００℃で２時間焼成するこ
とにより、図２に示す様に焼結体５を得ることができ
る。そして、焼結体５の両端面を表面粗さが中心線平均
粗さＲａで１〜２μｍの範囲に入る砥石を用いて研磨加
工して電極被膜面を形成する。また、所定の配合で予め
調整しておいた銀ペースト６を両端面に塗布して電極被
膜層を形成した電圧非直線抵抗体２を得る。
【００９７】この後に、さらに電圧非直線抵抗体２の電
極皮膜が形成された面にハンダ材３を配置し、所定個数
たとえば５個とその両端面に所定形状の端子金具４を重
ねる。さらに、図３および図４に示すようにしてハンダ
材３を溶融させる。図３は、本発明の実施の形態に係わ
る電圧非直線抵抗体ユニットの製作時の正面図であり、
図４はその平面図である。
極皮膜が形成された面にハンダ材３を配置し、所定個数
たとえば５個とその両端面に所定形状の端子金具４を重
ねる。さらに、図３および図４に示すようにしてハンダ
材３を溶融させる。図３は、本発明の実施の形態に係わ
る電圧非直線抵抗体ユニットの製作時の正面図であり、
図４はその平面図である。
【００９８】図３および図４に示すように、支持台７お
よび支持棒８を用い、電圧非直線抵抗２間や電圧非直線
抵抗２と端子金具４との間の接合面と異なる部分で電極
非直線抵抗体２に接し、電極非直線抵抗体ユニット１を
支持するようにセッティングする。そして、ハンダ材３
が配置された接合部の局所部に熱源９を当てて加熱し、
回転を加えながら接合と垂直方向に荷重を加える。この
場合、最高温度までの昇温速度が６０℃／ｍｉｎで昇温
させ、ハンダ材３の融点より３０℃以上までに最高温度
を上げ、その後１０℃／ｍｉｎで降温させ電圧非直線抵
抗体ユニット１を得る。
よび支持棒８を用い、電圧非直線抵抗２間や電圧非直線
抵抗２と端子金具４との間の接合面と異なる部分で電極
非直線抵抗体２に接し、電極非直線抵抗体ユニット１を
支持するようにセッティングする。そして、ハンダ材３
が配置された接合部の局所部に熱源９を当てて加熱し、
回転を加えながら接合と垂直方向に荷重を加える。この
場合、最高温度までの昇温速度が６０℃／ｍｉｎで昇温
させ、ハンダ材３の融点より３０℃以上までに最高温度
を上げ、その後１０℃／ｍｉｎで降温させ電圧非直線抵
抗体ユニット１を得る。
【００９９】以上のようにして得られた電圧非直線抵抗
体ユニット１の電気特性については、電圧非直線抵抗体
２を従来通り５個積層し、絶縁物を介して設置した場合
と同じ特性が得られることを確認した。以上の説明で
は、電圧非直線抵抗体２を製造する際に、焼結体５の表
面粗さを砥石を用いて制御したが、研磨後に所定の粒径
の粉体を用いてブラスト加工するようにしても良い。そ
の場合には、さらに均一な制御が可能となる。
体ユニット１の電気特性については、電圧非直線抵抗体
２を従来通り５個積層し、絶縁物を介して設置した場合
と同じ特性が得られることを確認した。以上の説明で
は、電圧非直線抵抗体２を製造する際に、焼結体５の表
面粗さを砥石を用いて制御したが、研磨後に所定の粒径
の粉体を用いてブラスト加工するようにしても良い。そ
の場合には、さらに均一な制御が可能となる。
【０１００】また、焼結体５の表面の気孔率が１５％以
下であると素体の強度が向上し、砥石研磨およびブラス
ト加工する際に素体が脱粒を起こさない様になり、電極
皮膜を形成する時の素体面と電極皮膜面との接合強度が
良好になる。これらの制御の他に、焼成時の昇温速度や
保持時間、バインダーの配合比などがあるが電圧非直線
抵抗体２を構成する組成比を選択することが最も効果が
ある。
下であると素体の強度が向上し、砥石研磨およびブラス
ト加工する際に素体が脱粒を起こさない様になり、電極
皮膜を形成する時の素体面と電極皮膜面との接合強度が
良好になる。これらの制御の他に、焼成時の昇温速度や
保持時間、バインダーの配合比などがあるが電圧非直線
抵抗体２を構成する組成比を選択することが最も効果が
ある。
【０１０１】すなわち、電圧非直線抵抗体２を構成する
組成比を以下のように選択する。ＺｎＯを主成分とし、
副成分としてビスマス、コバルト、マンガン、アンチモ
ン、ニッケルがそれぞれＢｉ2Ｏ、Ｃｏ2Ｏ3、Ｓｂ
2Ｏ3、ＮｉＯに換算して、Ｂｉ2Ｏ 3は０．１〜５ｍｏｌ
％、Ｃｏ2Ｏ3は０．１〜５ｍｏｌ％、ＭｎＯは０．１〜
５ｍｏｌ％、Ｓｂ2Ｏ3は０．１〜５ｍｏｌ％、ＮｉＯは
０．１〜５ｍｏｌ％それぞれ含有された基本成分に対し
て、ホウ素がＢ2Ｏ3に０．００１〜１ｗｔ％、アルミニ
ウムがＡｌ3+に換算して０．０５ｍｏｌ％以下含まれ、
ＭｎＯ／Ｓｂ2Ｏ3の比が０．３〜１、Ｓｂ2Ｏ3／Ｂｉ2
Ｏ3の比が１〜７からなる組成比を基に焼結体５を製造
する。
組成比を以下のように選択する。ＺｎＯを主成分とし、
副成分としてビスマス、コバルト、マンガン、アンチモ
ン、ニッケルがそれぞれＢｉ2Ｏ、Ｃｏ2Ｏ3、Ｓｂ
2Ｏ3、ＮｉＯに換算して、Ｂｉ2Ｏ 3は０．１〜５ｍｏｌ
％、Ｃｏ2Ｏ3は０．１〜５ｍｏｌ％、ＭｎＯは０．１〜
５ｍｏｌ％、Ｓｂ2Ｏ3は０．１〜５ｍｏｌ％、ＮｉＯは
０．１〜５ｍｏｌ％それぞれ含有された基本成分に対し
て、ホウ素がＢ2Ｏ3に０．００１〜１ｗｔ％、アルミニ
ウムがＡｌ3+に換算して０．０５ｍｏｌ％以下含まれ、
ＭｎＯ／Ｓｂ2Ｏ3の比が０．３〜１、Ｓｂ2Ｏ3／Ｂｉ2
Ｏ3の比が１〜７からなる組成比を基に焼結体５を製造
する。
【０１０２】このようにして製造された焼結体は、その
気孔率を低減でき、素体強度を向上させることができ
る。そのため、砥石研磨およびブラスト加工する際に素
体が脱粒を起こしにくくなり、電極皮膜を形成する面と
電極皮膜面の接合強度が良好になる。
気孔率を低減でき、素体強度を向上させることができ
る。そのため、砥石研磨およびブラスト加工する際に素
体が脱粒を起こしにくくなり、電極皮膜を形成する面と
電極皮膜面の接合強度が良好になる。
【０１０３】電圧非直線抵抗体２は、図２に示したもの
他に、図５に示す様に形成しても良い。すなわち、焼結
体５の側面に低融点ガラスを主成分とする無機系絶縁コ
ーティング材１０を塗布して焼き付け、所定の表面粗さ
で両面を研磨して電極皮膜面を形成させる。そして、銀
ペースト６の代わりにアーク放電を利用したアーク溶射
によりＣｕ電極皮膜１１を形成させ電圧非直線抵抗体２
を得る。
他に、図５に示す様に形成しても良い。すなわち、焼結
体５の側面に低融点ガラスを主成分とする無機系絶縁コ
ーティング材１０を塗布して焼き付け、所定の表面粗さ
で両面を研磨して電極皮膜面を形成させる。そして、銀
ペースト６の代わりにアーク放電を利用したアーク溶射
によりＣｕ電極皮膜１１を形成させ電圧非直線抵抗体２
を得る。
【０１０４】このようにして得られた電圧非直線抵抗体
２は側面の無機系絶縁コーティング材１０により放電時
の絶縁特性に優れ耐量特性が向上する。またＣｕ電極皮
膜１１は導電率に優れているため、放電時に発熱が抑え
られハンダ材３に与える熱的ストレスを抑制することが
できる。
２は側面の無機系絶縁コーティング材１０により放電時
の絶縁特性に優れ耐量特性が向上する。またＣｕ電極皮
膜１１は導電率に優れているため、放電時に発熱が抑え
られハンダ材３に与える熱的ストレスを抑制することが
できる。
【０１０５】ここでは、銀ペースト６の代わりにＣｕ電
極皮膜１１をアーク溶射法を用いて形成させたが、電極
皮膜材料としてＣｕ合金、例えばＣｕ−Ｚｎ合金を用い
てプラズマ熱源で材料を溶融させ、素体表面に電極皮膜
を形成させるプラズマ溶射法、または高速ガス炎を利用
して溶融させた材料を高速で、素体表面に付着させるこ
とによって電極皮膜を形成させる高速ガス炎溶射法また
は高速で材料を吹き付け、素体表面に電極皮膜を形成さ
せる高速吹きつけ法によって電極皮膜を形成させても同
様の効果がある。
極皮膜１１をアーク溶射法を用いて形成させたが、電極
皮膜材料としてＣｕ合金、例えばＣｕ−Ｚｎ合金を用い
てプラズマ熱源で材料を溶融させ、素体表面に電極皮膜
を形成させるプラズマ溶射法、または高速ガス炎を利用
して溶融させた材料を高速で、素体表面に付着させるこ
とによって電極皮膜を形成させる高速ガス炎溶射法また
は高速で材料を吹き付け、素体表面に電極皮膜を形成さ
せる高速吹きつけ法によって電極皮膜を形成させても同
様の効果がある。
【０１０６】さらに、図６に示すよなうに電圧非直線抵
抗体２を形成し、放電耐量特性と接合強度を向上させる
ようにしても良い。すなわち、焼結体５の側面に側面絶
縁コーティング材として、ムライトを主成分とし第一り
ん酸アルミと、ＴｉＯ2またはＦｅ2Ｏ3を所定量加え４
００℃で焼付けを行い、ムライトを主成分としＡｌＰＯ
4を５．０〜２０ｗｔ％，ＴｉＯ2またはＦｅ2Ｏ3が０．
２〜５ｗｔ％含有した高抵抗層１２を焼結体側面に形成
させる。また、必要に応じて、高抵抗層１２の上に、さ
らにＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3を主成分とした非晶質の高抵抗
膜１５を形成させる。
抗体２を形成し、放電耐量特性と接合強度を向上させる
ようにしても良い。すなわち、焼結体５の側面に側面絶
縁コーティング材として、ムライトを主成分とし第一り
ん酸アルミと、ＴｉＯ2またはＦｅ2Ｏ3を所定量加え４
００℃で焼付けを行い、ムライトを主成分としＡｌＰＯ
4を５．０〜２０ｗｔ％，ＴｉＯ2またはＦｅ2Ｏ3が０．
２〜５ｗｔ％含有した高抵抗層１２を焼結体側面に形成
させる。また、必要に応じて、高抵抗層１２の上に、さ
らにＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3を主成分とした非晶質の高抵抗
膜１５を形成させる。
【０１０７】一方、焼結体５を所定の表面粗さで研磨
し、この研磨面にプラズマ溶射法にて第１の電極皮膜１
３としてＡｌまたはＡｌ合金を、さらにこの上に第２の
電極皮膜１４としてＣｕまたはＣｕ合金からなる層を形
成させ、電圧非直線抵抗体２を得る。
し、この研磨面にプラズマ溶射法にて第１の電極皮膜１
３としてＡｌまたはＡｌ合金を、さらにこの上に第２の
電極皮膜１４としてＣｕまたはＣｕ合金からなる層を形
成させ、電圧非直線抵抗体２を得る。
【０１０８】これにより、側面絶縁コーティングに上述
の高抵抗層１２の無機コーティング材を用いるので、焼
結体５との密着強度が向上する。また、側面絶縁コーテ
ィング材の気孔率が減少するので、放電耐量に優れた電
圧非直線抵抗体２を提供することができる。また、高抵
抗膜１５を設けた場合には、撥水性が向上し耐湿特性に
優れた電圧非直線抵抗体２を提供できる。
の高抵抗層１２の無機コーティング材を用いるので、焼
結体５との密着強度が向上する。また、側面絶縁コーテ
ィング材の気孔率が減少するので、放電耐量に優れた電
圧非直線抵抗体２を提供することができる。また、高抵
抗膜１５を設けた場合には、撥水性が向上し耐湿特性に
優れた電圧非直線抵抗体２を提供できる。
【０１０９】また、第１の電極被膜１３として、融点の
低くヤング率の小さいアルミまたはアルミ合金を用い、
第２の電極被膜１４であるＣｕまたはＣｕ合金からなる
層の間に介在させるこので、接合強度のより安定した電
圧非直線抵抗体２を提供することができる。
低くヤング率の小さいアルミまたはアルミ合金を用い、
第２の電極被膜１４であるＣｕまたはＣｕ合金からなる
層の間に介在させるこので、接合強度のより安定した電
圧非直線抵抗体２を提供することができる。
【０１１０】以上の説明では、電極皮膜を形成させる材
質や側面絶縁コーティング材を備えた電圧非直線抵抗体
２を用いることにより、接合強度と放電耐量特性につい
て説明したが、電極皮膜を形成させる状態や電極皮膜の
厚さも放電耐量特性に影響する。そこで、図２の電圧非
直線抵抗体２を用い予め電極皮膜の厚さの異なる電圧非
直線抵抗体ユニットを作製し放電耐量特性の関係を調べ
た。
質や側面絶縁コーティング材を備えた電圧非直線抵抗体
２を用いることにより、接合強度と放電耐量特性につい
て説明したが、電極皮膜を形成させる状態や電極皮膜の
厚さも放電耐量特性に影響する。そこで、図２の電圧非
直線抵抗体２を用い予め電極皮膜の厚さの異なる電圧非
直線抵抗体ユニットを作製し放電耐量特性の関係を調べ
た。
【０１１１】図７は、本発明の実施の形態における電極
皮膜の厚さと放電耐量との関係を示すグラフである。横
軸に電極皮膜の厚さを、縦軸にインパルス電流を通電し
たときの破壊前の電流値をプロットした。図７から明ら
かなように電極皮膜の厚さが３００μｍを超えると放電
耐量特性は大きく低下する。上述の例では図２に示した
電圧非直線抵抗体２を用いた例を挙げたが、その他の図
５や図６の電圧非直線抵抗体２を用いても同様の効果が
あることを確認した。
皮膜の厚さと放電耐量との関係を示すグラフである。横
軸に電極皮膜の厚さを、縦軸にインパルス電流を通電し
たときの破壊前の電流値をプロットした。図７から明ら
かなように電極皮膜の厚さが３００μｍを超えると放電
耐量特性は大きく低下する。上述の例では図２に示した
電圧非直線抵抗体２を用いた例を挙げたが、その他の図
５や図６の電圧非直線抵抗体２を用いても同様の効果が
あることを確認した。
【０１１２】次に、電圧非直線抵抗体ユニット１の接合
強度を調べるため、引張試験を行った。具体的には、端
子金具４に設けたタップに治具を取り付け、引張り強度
を測定した。比較例（従来例）としては、導電性材料と
して銀粉末、ガラス粉末、有機バインダーからなる導電
性ペーストを用い、電圧非直線抵抗体２を接合した電圧
非直線抵抗体ユニット１を用意した。一方、本発明とし
ては、図２の電圧非直線抵抗体２（銀ペースト＋ハン
ダ）、図５の電圧非直線抵抗体２（Ｃｕ＋ハンダ）、図
６の電圧非直線抵抗体２（Ａｌ＋Ｃｕ／Ｚｎ＋ハンダ）
を用いて作製した電圧非直線抵抗体ユニット１を用意し
比較試験を行った。
強度を調べるため、引張試験を行った。具体的には、端
子金具４に設けたタップに治具を取り付け、引張り強度
を測定した。比較例（従来例）としては、導電性材料と
して銀粉末、ガラス粉末、有機バインダーからなる導電
性ペーストを用い、電圧非直線抵抗体２を接合した電圧
非直線抵抗体ユニット１を用意した。一方、本発明とし
ては、図２の電圧非直線抵抗体２（銀ペースト＋ハン
ダ）、図５の電圧非直線抵抗体２（Ｃｕ＋ハンダ）、図
６の電圧非直線抵抗体２（Ａｌ＋Ｃｕ／Ｚｎ＋ハンダ）
を用いて作製した電圧非直線抵抗体ユニット１を用意し
比較試験を行った。
【０１１３】図８にその比較結果を示す。図８で黒丸は
平均値であり、上下の直線はばらつきを示している。図
８から明らかなように、導電性材料として銀粉末、ガラ
ス粉末、有機バインダーからなる導電性ペーストを用い
た従来例では、強度は０．５ＭＰａ程度であるのに対
し、本発明による電圧非直線抵抗体ユニット１の接合強
度は電圧非直線抵抗体２に銀ペーストを用いた場合は
１．０ＭＰａ程度、Ｃｕ電極皮膜の場合は１．２Ｍａ程
度、Ａｌ溶射膜／Ｃｕ−Ｚｎ溶射膜の場合は１．４ＭＰ
ａ以上と高く、良好な特性であることがわかる。
平均値であり、上下の直線はばらつきを示している。図
８から明らかなように、導電性材料として銀粉末、ガラ
ス粉末、有機バインダーからなる導電性ペーストを用い
た従来例では、強度は０．５ＭＰａ程度であるのに対
し、本発明による電圧非直線抵抗体ユニット１の接合強
度は電圧非直線抵抗体２に銀ペーストを用いた場合は
１．０ＭＰａ程度、Ｃｕ電極皮膜の場合は１．２Ｍａ程
度、Ａｌ溶射膜／Ｃｕ−Ｚｎ溶射膜の場合は１．４ＭＰ
ａ以上と高く、良好な特性であることがわかる。
【０１１４】以上述べた電圧非直線抵抗体ユニット１の
例では、図３および図４に示すような支持台７や支持棒
８の治具を用いて得た電圧非直線抵抗体ユニット１を使
用しているが、製造方法の違いや端子金具の形状、接合
状態の形状などにより放電耐量特性は大きく異なる。す
なわち、電圧非直線抵抗体２を接合する際に、図３およ
び図４に示すような支持台７や支持棒８の治具を用いな
い場合には、電圧非直線抵抗体２同士の接合のずれや電
圧非直線抵抗体２と端子金具４の接合のずれが生じ、放
電耐量特性が低下する。そこで、接合のずれと放電耐量
特性との関係を調べた。
例では、図３および図４に示すような支持台７や支持棒
８の治具を用いて得た電圧非直線抵抗体ユニット１を使
用しているが、製造方法の違いや端子金具の形状、接合
状態の形状などにより放電耐量特性は大きく異なる。す
なわち、電圧非直線抵抗体２を接合する際に、図３およ
び図４に示すような支持台７や支持棒８の治具を用いな
い場合には、電圧非直線抵抗体２同士の接合のずれや電
圧非直線抵抗体２と端子金具４の接合のずれが生じ、放
電耐量特性が低下する。そこで、接合のずれと放電耐量
特性との関係を調べた。
【０１１５】図９は、電圧非直線抵抗体２同士のずれと
放電耐量との関係を示すグラフである。図９では、図３
および図４に示すような支持台７や支持棒８の治具を用
いずに電圧非直線抵抗体２を接合し、端子金具４を接合
せずに放電耐量試験を行った。電圧非直線抵抗体２の大
きい方の直径をＲ１、小さい方の直径をＲ２とし、横軸
に（Ｒ１−Ｒ２）／Ｒ２をとり、縦軸にインパルス電流
を通電したときの破壊前の電流値をプロットした。図９
から明らかなように、（Ｒ１−Ｒ２）／Ｒ２が０．０５
を超えると放電耐量特性は大きく低下する。
放電耐量との関係を示すグラフである。図９では、図３
および図４に示すような支持台７や支持棒８の治具を用
いずに電圧非直線抵抗体２を接合し、端子金具４を接合
せずに放電耐量試験を行った。電圧非直線抵抗体２の大
きい方の直径をＲ１、小さい方の直径をＲ２とし、横軸
に（Ｒ１−Ｒ２）／Ｒ２をとり、縦軸にインパルス電流
を通電したときの破壊前の電流値をプロットした。図９
から明らかなように、（Ｒ１−Ｒ２）／Ｒ２が０．０５
を超えると放電耐量特性は大きく低下する。
【０１１６】また、図１０は、端子金具４および電圧非
直線抵抗体２の位置と放電耐量との関係を示すグラフで
ある。図１０では、電圧非直線抵抗体２の部分には、図
３および図４に示すような支持台７や支持棒８の治具を
セットして固定し、端子金具４の接合部には治具をセッ
トフリーにして接合し放電耐量試験を行った。端子金具
４の直径をＲ３、電圧非直線抵抗体２の接合面の直径を
Ｒ４とし、横軸に（Ｒ３−Ｒ４）／Ｒ４をとり、縦軸に
インパルス電流を通電したときの破壊前の電流値をプロ
ットした。図１０から明らかなように、端子金具４の直
径が電圧非直線抵抗体２の径より大きい場合には放電耐
量特性は低下し、（Ｒ３−Ｒ４）／Ｒ４が０．３を超え
るとき放電耐量特性は大きく低下する。
直線抵抗体２の位置と放電耐量との関係を示すグラフで
ある。図１０では、電圧非直線抵抗体２の部分には、図
３および図４に示すような支持台７や支持棒８の治具を
セットして固定し、端子金具４の接合部には治具をセッ
トフリーにして接合し放電耐量試験を行った。端子金具
４の直径をＲ３、電圧非直線抵抗体２の接合面の直径を
Ｒ４とし、横軸に（Ｒ３−Ｒ４）／Ｒ４をとり、縦軸に
インパルス電流を通電したときの破壊前の電流値をプロ
ットした。図１０から明らかなように、端子金具４の直
径が電圧非直線抵抗体２の径より大きい場合には放電耐
量特性は低下し、（Ｒ３−Ｒ４）／Ｒ４が０．３を超え
るとき放電耐量特性は大きく低下する。
【０１１７】また、図１１は、電圧非直線抵抗体の接合
部の中心部からのずれと放電耐量との関係を示すグラフ
である。図１１では、一方の接合面の小さい方の直径を
Ｒ５とし、一方の接合面の中心軸と他方の接合面の中心
軸のずれの差を横軸にとり、縦軸にインパルス電流を通
電したときの破壊前の電流値をプロットした。図１１か
ら明らかなように接合間のずれの差が０．１×Ｒ５より
大きい場合に放電耐量特性は大きく低下する。
部の中心部からのずれと放電耐量との関係を示すグラフ
である。図１１では、一方の接合面の小さい方の直径を
Ｒ５とし、一方の接合面の中心軸と他方の接合面の中心
軸のずれの差を横軸にとり、縦軸にインパルス電流を通
電したときの破壊前の電流値をプロットした。図１１か
ら明らかなように接合間のずれの差が０．１×Ｒ５より
大きい場合に放電耐量特性は大きく低下する。
【０１１８】次に、電圧非直線抵抗体ユニット１の放電
耐量特性に与える影響は、接合時のずれおよび端子金具
４の形状や製造条件の他に、電圧非直線抵抗体２自体の
形状が考えられる。そこで、電圧非直線抵抗体２の形状
と放電耐量との関係を調べた。
耐量特性に与える影響は、接合時のずれおよび端子金具
４の形状や製造条件の他に、電圧非直線抵抗体２自体の
形状が考えられる。そこで、電圧非直線抵抗体２の形状
と放電耐量との関係を調べた。
【０１１９】図１２は、電圧非直線抵抗体２の形状と放
電耐量との関係を示すグラフである。図１２では、電圧
非直線抵抗体２の厚さ方向の中央部の径をＲ６、端部の
径をＲ７とし、これらの比Ｒ６／Ｒ７を測定した後、図
３および図４に示すような支持台７や支持棒８の治具を
用いてセッティングし、電圧非直線抵抗体ユニット１を
作製した。そして、その電圧非直線抵抗体ユニット１に
対して試験を行った。横軸にこれらの比Ｒ６／Ｒ７を取
り、縦軸にインパルス電流を通電したときの破壊前の電
流値をプロットした。図１２から明らかなように、Ｒ６
／Ｒ７が０．９≦Ｒ６／Ｒ７≦１の範囲を超えると放電
耐量特性は大きく低下する。
電耐量との関係を示すグラフである。図１２では、電圧
非直線抵抗体２の厚さ方向の中央部の径をＲ６、端部の
径をＲ７とし、これらの比Ｒ６／Ｒ７を測定した後、図
３および図４に示すような支持台７や支持棒８の治具を
用いてセッティングし、電圧非直線抵抗体ユニット１を
作製した。そして、その電圧非直線抵抗体ユニット１に
対して試験を行った。横軸にこれらの比Ｒ６／Ｒ７を取
り、縦軸にインパルス電流を通電したときの破壊前の電
流値をプロットした。図１２から明らかなように、Ｒ６
／Ｒ７が０．９≦Ｒ６／Ｒ７≦１の範囲を超えると放電
耐量特性は大きく低下する。
【０１２０】また、電圧比直線抵抗体２の側面の形状だ
けでなく両端面の平行度も放電耐量特性と密接な関係が
ある。そこで、電圧非直線抵抗体２の平行度と放電耐量
との関係を調べた。図１３は、電圧非直線抵抗体２の平
行度と放電耐量との関係を示すグラフである。図１３か
ら明らかなように平行度が２０／１００を超えると放電
耐量特性は大きく低下する。
けでなく両端面の平行度も放電耐量特性と密接な関係が
ある。そこで、電圧非直線抵抗体２の平行度と放電耐量
との関係を調べた。図１３は、電圧非直線抵抗体２の平
行度と放電耐量との関係を示すグラフである。図１３か
ら明らかなように平行度が２０／１００を超えると放電
耐量特性は大きく低下する。
【０１２１】次に、特殊なハンダ材３を使った場合の電
圧非直線抵抗体２について説明する。一般に、ハンダ材
３にはＳｎ−Ｐｂ系共晶ハンダが用いられている。ハン
ダ材３として、Ｐｂ含有量が少ないものを使用すること
は、環境汚染を防止する点から好ましい。そこで、Ｐｂ
の含有量が０．１ｗｔ％以下で融点が２１０℃以上のハ
ンダ材３を用い環境に優れた電圧非直線抵抗体ユニット
１を提供する。
圧非直線抵抗体２について説明する。一般に、ハンダ材
３にはＳｎ−Ｐｂ系共晶ハンダが用いられている。ハン
ダ材３として、Ｐｂ含有量が少ないものを使用すること
は、環境汚染を防止する点から好ましい。そこで、Ｐｂ
の含有量が０．１ｗｔ％以下で融点が２１０℃以上のハ
ンダ材３を用い環境に優れた電圧非直線抵抗体ユニット
１を提供する。
【０１２２】すなわち、ハンダ材の中でＳｎを主成分と
し、Ｃｕ、Ａｇ、Ｓｂのうち少なくとも１つを含有し、
Ｓｎが７０〜９９％、Ａｇが３〜２０％、Ｃｕ、Ｓｂが
５％以下の範囲にある低融点金属部から構成されている
ハンダ材を使用する。このハンダ材３は、特にヤング率
および引っ張り強度に優れ、これらのハンダ材を使用し
た電圧非直線抵抗体ユニット１は高温環境下でも安定的
な接合強度を有することになる。
し、Ｃｕ、Ａｇ、Ｓｂのうち少なくとも１つを含有し、
Ｓｎが７０〜９９％、Ａｇが３〜２０％、Ｃｕ、Ｓｂが
５％以下の範囲にある低融点金属部から構成されている
ハンダ材を使用する。このハンダ材３は、特にヤング率
および引っ張り強度に優れ、これらのハンダ材を使用し
た電圧非直線抵抗体ユニット１は高温環境下でも安定的
な接合強度を有することになる。
【０１２３】このハンダ材３および一般的な低融点金属
であるＳｎ６０％−Ｐｂ４０％の従来のハンダ材を用い
た電圧非直線抵抗体ユニット１の１２０℃時における接
合強度の違いを比較例と共に試験した。表１に示すよう
に、比較例を含め１６通りのハンダ材３を用意し電圧非
直線抵抗体ユニット１の接合強度を試験した。なお、表
１の＊は比較例を示す。
であるＳｎ６０％−Ｐｂ４０％の従来のハンダ材を用い
た電圧非直線抵抗体ユニット１の１２０℃時における接
合強度の違いを比較例と共に試験した。表１に示すよう
に、比較例を含め１６通りのハンダ材３を用意し電圧非
直線抵抗体ユニット１の接合強度を試験した。なお、表
１の＊は比較例を示す。
【０１２４】
【表１】
【０１２５】ここで、試験に当たり、表１に示す各々の
ハンダ材３を円板状の箔にし、図６に示す電圧非直線抵
抗体２と端子金具４との間に配置してフラックスを塗布
し、図３および図４に示す支持台７や支持棒８の治具を
用いて、所定の条件で加熱し、電圧非直線抵抗体ユニッ
ト１を作製した。具体的には、端子金具４に設けたタッ
プに治具を取り付け、１２０℃の恒温層に入れて引張り
強度を測定した。以上の試験結果は表１に示すとおりで
ある。
ハンダ材３を円板状の箔にし、図６に示す電圧非直線抵
抗体２と端子金具４との間に配置してフラックスを塗布
し、図３および図４に示す支持台７や支持棒８の治具を
用いて、所定の条件で加熱し、電圧非直線抵抗体ユニッ
ト１を作製した。具体的には、端子金具４に設けたタッ
プに治具を取り付け、１２０℃の恒温層に入れて引張り
強度を測定した。以上の試験結果は表１に示すとおりで
ある。
【０１２６】表１から明らかなように、Ｐｂが０．１％
以下でありＡｇを３〜２０％、またはＣｕおよびＳｂが
５％以下含み、残部がＳｎである電圧非直線抵抗体ユニ
ット１では、高温下での接合強度が０．８５ＭＰａと強
度特性に優れ、さらに安定性にも優れた電圧非直線抵抗
体ユニット１を提供することができる。
以下でありＡｇを３〜２０％、またはＣｕおよびＳｂが
５％以下含み、残部がＳｎである電圧非直線抵抗体ユニ
ット１では、高温下での接合強度が０．８５ＭＰａと強
度特性に優れ、さらに安定性にも優れた電圧非直線抵抗
体ユニット１を提供することができる。
【０１２７】以上の説明では、ハンダ材３として低融点
金属箔を用いて電圧非直線抵抗体２の電極皮膜形成面上
にフラックスを塗布し接合をしているが、低融点金属と
フラックスとを一体化しペースト状にしたハンダ材を使
用することも可能である。このペースト状ハンダは、直
径６０μｍ以下の球状の低融点金属部と塩化亜鉛とを主
成分とするフラックス部からなることが好ましい。この
ペースト状ハンダ材を使用することにより作業効率が向
上する。
金属箔を用いて電圧非直線抵抗体２の電極皮膜形成面上
にフラックスを塗布し接合をしているが、低融点金属と
フラックスとを一体化しペースト状にしたハンダ材を使
用することも可能である。このペースト状ハンダは、直
径６０μｍ以下の球状の低融点金属部と塩化亜鉛とを主
成分とするフラックス部からなることが好ましい。この
ペースト状ハンダ材を使用することにより作業効率が向
上する。
【０１２８】図１４は、ペースト状ハンダ材中の低融点
金属の直径と接合強度との関係を示すグラフである。図
１４から明らかなように、低融点金属部の直径が６０μ
ｍより大きいと、フラックスが先に揮発してしまい濡れ
性が悪くなるため接合強度が低下する。
金属の直径と接合強度との関係を示すグラフである。図
１４から明らかなように、低融点金属部の直径が６０μ
ｍより大きいと、フラックスが先に揮発してしまい濡れ
性が悪くなるため接合強度が低下する。
【０１２９】図１５は、ペースト状ハンダ材中の低融点
金属の厚さと接合強度との関係を示すグラフである。図
１５では、ペースト状ハンダを電圧非直線抵抗体２に塗
布し所定の条件で接合したときの低融点金属の厚さと放
電耐量特性との関係を示している。図１５から明らかな
ように、低融点金属の厚みが３００μｍを超えると放電
耐量特性は大幅に低下する。
金属の厚さと接合強度との関係を示すグラフである。図
１５では、ペースト状ハンダを電圧非直線抵抗体２に塗
布し所定の条件で接合したときの低融点金属の厚さと放
電耐量特性との関係を示している。図１５から明らかな
ように、低融点金属の厚みが３００μｍを超えると放電
耐量特性は大幅に低下する。
【０１３０】次に、図１６は、ペースト状ハンダ材の塗
布条件と放電耐量との関係を示すグラフである。図１６
の斜線部内の放電耐量特性は１００ｋＡ以上の領域であ
る。図１６に示すように、ペースト状ハンダ材は電圧非
直線抵抗体２の接合する面の面積の６０〜９０％を占
め、かつ塗布厚さが０．２〜１ｍｍに形成され、かつ接
合する面の面積の６０〜７０％の範囲においては、塗布
厚さがその範囲での終端を結んだ直線より上にあり、８
０〜９０％の範囲においては塗布厚さがその範囲での終
端を結んだ直線より下にあるように塗布条件を設定する
ことにより、接合後の低融点金属厚さを３００μｍに制
御することが可能である。
布条件と放電耐量との関係を示すグラフである。図１６
の斜線部内の放電耐量特性は１００ｋＡ以上の領域であ
る。図１６に示すように、ペースト状ハンダ材は電圧非
直線抵抗体２の接合する面の面積の６０〜９０％を占
め、かつ塗布厚さが０．２〜１ｍｍに形成され、かつ接
合する面の面積の６０〜７０％の範囲においては、塗布
厚さがその範囲での終端を結んだ直線より上にあり、８
０〜９０％の範囲においては塗布厚さがその範囲での終
端を結んだ直線より下にあるように塗布条件を設定する
ことにより、接合後の低融点金属厚さを３００μｍに制
御することが可能である。
【０１３１】図１６の斜線部内の塗布条件でペースト状
ハンダを塗布することにより、放電耐量特性に優れた電
圧非直線抵抗体２を提供することができる。さらに接合
時に接合面と垂直方向に荷重をかけながら熱源を当て接
合することは接合強度向上に有効な手段である。
ハンダを塗布することにより、放電耐量特性に優れた電
圧非直線抵抗体２を提供することができる。さらに接合
時に接合面と垂直方向に荷重をかけながら熱源を当て接
合することは接合強度向上に有効な手段である。
【０１３２】図１７は、電圧非直線抵抗体ユニット１の
製造時の押し付け荷重と接合強度との関係を示すグラフ
である。図１７では、横軸に接合時の押し付け圧力、縦
軸に接合強度を示している。図１７から明らかなよう
に、接合時の押し付け圧力が５ｋｇｆ以上あれば、接合
強度は、１．０ＭＰａと接合強度が高く、優れたＺｎＯ
素子ユニットを提供することができる。これは、接合時
荷重をかけながら加熱することによりハンダ中の気孔が
低減できるためと考えられる。
製造時の押し付け荷重と接合強度との関係を示すグラフ
である。図１７では、横軸に接合時の押し付け圧力、縦
軸に接合強度を示している。図１７から明らかなよう
に、接合時の押し付け圧力が５ｋｇｆ以上あれば、接合
強度は、１．０ＭＰａと接合強度が高く、優れたＺｎＯ
素子ユニットを提供することができる。これは、接合時
荷重をかけながら加熱することによりハンダ中の気孔が
低減できるためと考えられる。
【０１３３】また、接合後のハンダ材の形状も大きく接
合強度に影響する。すなわち、電圧非直線抵抗体２と端
子金具４との接合外周面にハンダ材３が全体に行き渡
り、端子金具４の側面から電圧非直線抵抗体２の接合面
まで連続的に円弧状に滑らかに形成されていることが必
要であり、これらの形状を達成するためにはハンダ材３
を接合する際に、接合部の局所部に熱源を当て、回転を
加えながら接合する方法が良い。
合強度に影響する。すなわち、電圧非直線抵抗体２と端
子金具４との接合外周面にハンダ材３が全体に行き渡
り、端子金具４の側面から電圧非直線抵抗体２の接合面
まで連続的に円弧状に滑らかに形成されていることが必
要であり、これらの形状を達成するためにはハンダ材３
を接合する際に、接合部の局所部に熱源を当て、回転を
加えながら接合する方法が良い。
【０１３４】これは、接合部の局所部に集中的に熱源を
加えることによって、電圧非直線抵抗体２に熱を奪われ
ず、効率的にハンダ材３を溶融することができるからで
ある。また、回転を加えることにより、接合部に均一に
熱を伝えることができ、連続的に円弧状に滑らかな形状
に施工することができる。このとき、荷重を加えながら
接合することによって一層の効果を示すことができる。
加えることによって、電圧非直線抵抗体２に熱を奪われ
ず、効率的にハンダ材３を溶融することができるからで
ある。また、回転を加えることにより、接合部に均一に
熱を伝えることができ、連続的に円弧状に滑らかな形状
に施工することができる。このとき、荷重を加えながら
接合することによって一層の効果を示すことができる。
【０１３５】このとき、熱源９として端子金具４の周囲
にコイルを配し、高周波電流を利用した誘導加熱、ハロ
ゲンランプ等の熱源を利用した集光加熱、バーナーを利
用したバーナー熱、電熱線を利用したヒートファンを採
用することによって発生する熱を局所的に制御すること
ができる。
にコイルを配し、高周波電流を利用した誘導加熱、ハロ
ゲンランプ等の熱源を利用した集光加熱、バーナーを利
用したバーナー熱、電熱線を利用したヒートファンを採
用することによって発生する熱を局所的に制御すること
ができる。
【０１３６】次に、これらの加熱条件について説明す
る。上記の熱源を利用することによって昇温速度を速く
することができる。昇温速度が遅ければフラックスが先
に揮発してしまい低融点金属と基材を十分に濡らすこと
ができないためである。図１８に昇温速度と接合強度の
関係を示す。図１８から明らかなように昇温速度が１０
℃／ｍｉｎ以下である場合接合強度は大きく低下する。
る。上記の熱源を利用することによって昇温速度を速く
することができる。昇温速度が遅ければフラックスが先
に揮発してしまい低融点金属と基材を十分に濡らすこと
ができないためである。図１８に昇温速度と接合強度の
関係を示す。図１８から明らかなように昇温速度が１０
℃／ｍｉｎ以下である場合接合強度は大きく低下する。
【０１３７】次に、端子金具４の材質およびその形状が
電圧非直線抵抗体２にもたらす影響について説明する。
端子金具４は、鋼、銅、銅合金であることが望ましい。
これらを用いた電圧非直線抵抗体ユニット１と比較例と
してアルミ材を用いた電圧非直線抵抗体ユニット１の接
合強度を調べた。試験方法は端子金具４に設けたタップ
に治具を取り付け、引張り強度を測定した。その結果を
表２に示す。表２中の＊は比較例を示す。
電圧非直線抵抗体２にもたらす影響について説明する。
端子金具４は、鋼、銅、銅合金であることが望ましい。
これらを用いた電圧非直線抵抗体ユニット１と比較例と
してアルミ材を用いた電圧非直線抵抗体ユニット１の接
合強度を調べた。試験方法は端子金具４に設けたタップ
に治具を取り付け、引張り強度を測定した。その結果を
表２に示す。表２中の＊は比較例を示す。
【０１３８】
【表２】
【０１３９】この結果から明らかなように鋼、銅、銅合
金を用いた端子金具４を接合したとき、接合強度は、
１．０ＭＰａ以上となり、接合強度が高く優れたＺｎＯ
素子ユニットを提供することができる。また表２に示し
た実施例２〜５以外の鋼、銅、銅合金でも同様の効果を
得ることを確認した。
金を用いた端子金具４を接合したとき、接合強度は、
１．０ＭＰａ以上となり、接合強度が高く優れたＺｎＯ
素子ユニットを提供することができる。また表２に示し
た実施例２〜５以外の鋼、銅、銅合金でも同様の効果を
得ることを確認した。
【０１４０】上述の実施例２〜５では、端子金具４にア
ルミ材を用いると接合強度は大きく低下するが、端子金
具４にメッキ処理を行うことで接合強度を向上させるこ
とができる。すなわち、アルミ、アルミ合金からなる端
子金具４にＮｉ、Ｓｎ、またはＺｎメッキを行った後、
電圧非直線抵抗体ユニット１を作製した。以上のように
して得られた電圧非直線抵抗体ユニット１について、上
述の実施例２〜５と同様に接合強度を試験した。その結
果を表３に示す。
ルミ材を用いると接合強度は大きく低下するが、端子金
具４にメッキ処理を行うことで接合強度を向上させるこ
とができる。すなわち、アルミ、アルミ合金からなる端
子金具４にＮｉ、Ｓｎ、またはＺｎメッキを行った後、
電圧非直線抵抗体ユニット１を作製した。以上のように
して得られた電圧非直線抵抗体ユニット１について、上
述の実施例２〜５と同様に接合強度を試験した。その結
果を表３に示す。
【０１４１】
【表３】
【０１４２】この結果から明らかなように、端子金具４
にＮｉ、Ｓｎ、またはＺｎメッキを行うことにより、接
合強度は１．０ＭＰａ以上となり、接合強度が高く優れ
たＺｎＯ素子ユニットを提供することができる。また、
表３に示した実施例１〜３以外の材質、アルミ、アルミ
合金、鋼、銅、または、銅合金でも同様の効果を得るこ
とを確認した。
にＮｉ、Ｓｎ、またはＺｎメッキを行うことにより、接
合強度は１．０ＭＰａ以上となり、接合強度が高く優れ
たＺｎＯ素子ユニットを提供することができる。また、
表３に示した実施例１〜３以外の材質、アルミ、アルミ
合金、鋼、銅、または、銅合金でも同様の効果を得るこ
とを確認した。
【０１４３】次に、端子金具４の形状が電圧非直線抵抗
体２にもたらす影響について説明する。端子金具４の構
造は電圧非直線抵抗体２の形状に合わせて、接合面は円
板状に加工し、接合面と反対側の面の中心部に接合部の
端子金具４の１／３以上の口径を持った突起状のネジ部
を備えた端子金具４を電圧非直線抵抗体ユニット１に適
用する。これにより、これらの端子金具４の上に、後述
の第２の端子金具をネジ止めした避雷器ユニットを作製
することができる。この場合、上述の突起状のネジ部の
口径が接合部の端子金具の１／３以上を必要とするの
は、横方向に荷重がかかった場合の変形を防ぐためであ
る。
体２にもたらす影響について説明する。端子金具４の構
造は電圧非直線抵抗体２の形状に合わせて、接合面は円
板状に加工し、接合面と反対側の面の中心部に接合部の
端子金具４の１／３以上の口径を持った突起状のネジ部
を備えた端子金具４を電圧非直線抵抗体ユニット１に適
用する。これにより、これらの端子金具４の上に、後述
の第２の端子金具をネジ止めした避雷器ユニットを作製
することができる。この場合、上述の突起状のネジ部の
口径が接合部の端子金具の１／３以上を必要とするの
は、横方向に荷重がかかった場合の変形を防ぐためであ
る。
【０１４４】また端子金具４の電圧非直線抵抗体２の接
合面からの最小厚さが接合強度に与える影響について調
べた。具体的には、取り付け部分の厚さを変えた複数個
の電圧非直線抵抗体ユニット１を作製し試験を行った。
試験方法は端子金具４に設けたタップに治具を取り付
け、引張り強度を測定した。その結果を図１９に示す。
図１９では、横軸に端子金具の最小厚さ、縦軸に接合強
度を示している。この結果から明らかなように、端子金
具４の接合部分の最小厚さを２ｍｍ以上とすることによ
り、接合強度は、１．０ＭＰａ以上となり、接合強度が
高く優れたＺｎＯ素子ユニットを提供することができ
る。
合面からの最小厚さが接合強度に与える影響について調
べた。具体的には、取り付け部分の厚さを変えた複数個
の電圧非直線抵抗体ユニット１を作製し試験を行った。
試験方法は端子金具４に設けたタップに治具を取り付
け、引張り強度を測定した。その結果を図１９に示す。
図１９では、横軸に端子金具の最小厚さ、縦軸に接合強
度を示している。この結果から明らかなように、端子金
具４の接合部分の最小厚さを２ｍｍ以上とすることによ
り、接合強度は、１．０ＭＰａ以上となり、接合強度が
高く優れたＺｎＯ素子ユニットを提供することができ
る。
【０１４５】端子金具４については、接合面周囲をＣ加
工したもの、またはＲ加工することによって接合面周囲
に溝ができハンダ材３が溜まりやすくなり、端子金具４
の周囲に均一に行き渡ることができる。このため、接合
強度の安定した電圧非直線抵抗体ユニット１を提供する
ことができる。接合面周囲をＣ加工またはＲ加工した端
子金具４を用いて、得られた電圧非直線抵抗体ユニット
１について接合強度を調査した。その結果を表４に示
す。
工したもの、またはＲ加工することによって接合面周囲
に溝ができハンダ材３が溜まりやすくなり、端子金具４
の周囲に均一に行き渡ることができる。このため、接合
強度の安定した電圧非直線抵抗体ユニット１を提供する
ことができる。接合面周囲をＣ加工またはＲ加工した端
子金具４を用いて、得られた電圧非直線抵抗体ユニット
１について接合強度を調査した。その結果を表４に示
す。
【０１４６】
【表４】
【０１４７】この結果から明らかなように、端子金具４
の接合面の周囲をＣ加工またはＲ加工したことにより、
接合強度は１．０ＭＰａ以上となり、接合強度が高く優
れた電圧非直線抵抗体ユニットを提供することができ
る。これにより、電圧非直線抵抗体２を確実に接合する
ことができ、変電機器のコンパクト化に貢献できる電圧
非直線抵抗体ユニット１を提供することができる。
の接合面の周囲をＣ加工またはＲ加工したことにより、
接合強度は１．０ＭＰａ以上となり、接合強度が高く優
れた電圧非直線抵抗体ユニットを提供することができ
る。これにより、電圧非直線抵抗体２を確実に接合する
ことができ、変電機器のコンパクト化に貢献できる電圧
非直線抵抗体ユニット１を提供することができる。
【０１４８】次に、これらの電圧非直線抵抗体を用いた
避雷器ユニットの実施の形態について説明する。図２０
は、本発明の実施の形態に係わる避雷器ユニット１６の
断面図である。この避雷器ユニット１６は、柱状避雷
器、配電避雷器、送電線用避雷器などに適用することが
可能である。図２０に示すように避雷器ユニット１６
は、電圧非直線抵抗体ユニット１、電圧非直線抵抗体ユ
ニット１を覆う多孔状絶縁性チューブ１７、貫通孔を有
した金属円板１８、電圧非直線抵抗体ユニット１の端子
金具４に取り付けられる第２の端子金具１９、第２の端
子金具１９以外を覆う弾性絶縁性被覆体２０から構成さ
れる。
避雷器ユニットの実施の形態について説明する。図２０
は、本発明の実施の形態に係わる避雷器ユニット１６の
断面図である。この避雷器ユニット１６は、柱状避雷
器、配電避雷器、送電線用避雷器などに適用することが
可能である。図２０に示すように避雷器ユニット１６
は、電圧非直線抵抗体ユニット１、電圧非直線抵抗体ユ
ニット１を覆う多孔状絶縁性チューブ１７、貫通孔を有
した金属円板１８、電圧非直線抵抗体ユニット１の端子
金具４に取り付けられる第２の端子金具１９、第２の端
子金具１９以外を覆う弾性絶縁性被覆体２０から構成さ
れる。
【０１４９】電圧非直線抵抗体ユニット１は、上述の実
施の形態のいずれかで製造されたものを用いる。この電
圧非直線抵抗体ユニット１に熱硬化性の多孔状絶縁性チ
ューブ１７を被覆し、電圧非直線抵抗体ユニット１の両
端側の端子金具４の突起状のネジ部に金属円板１８を通
し、多孔状絶縁性チューブを挟みこむようにして第２の
端子金具１９でネジ止めする。次に、これらを焼付け炉
に入れ２００℃以下で熱硬化させ、ついで所定の形状の
金型にセッティングし弾性絶縁性被覆体２０で被覆す
る。そして、これらを２００℃以下で熱硬化させ避雷器
ユニット１６を得る。
施の形態のいずれかで製造されたものを用いる。この電
圧非直線抵抗体ユニット１に熱硬化性の多孔状絶縁性チ
ューブ１７を被覆し、電圧非直線抵抗体ユニット１の両
端側の端子金具４の突起状のネジ部に金属円板１８を通
し、多孔状絶縁性チューブを挟みこむようにして第２の
端子金具１９でネジ止めする。次に、これらを焼付け炉
に入れ２００℃以下で熱硬化させ、ついで所定の形状の
金型にセッティングし弾性絶縁性被覆体２０で被覆す
る。そして、これらを２００℃以下で熱硬化させ避雷器
ユニット１６を得る。
【０１５０】ここで、金属円板１８は電圧非直線抵抗体
ユニット１と対向する側に凸状の突起物を多数備えるこ
とにより、さらに多孔状絶縁性チューブ１７を強固に挟
みこむことができるようになる。また、複数個の避雷器
ユニット１６を直列に配置する場合には、図２１に示す
ように両側にネジ部２１を備える第２の端子金具１９を
用いる。すなわち、電圧非直線抵抗体ユニット１の端子
金具４とネジ接合でき、接合底部から円柱状に伸び上面
側の中心部が凹部からなるネジ部２１を備えた第２の端
子金具１９を使用する。これにより、避雷器ユニット１
６を直接直列に組み合わせることが可能になる。
ユニット１と対向する側に凸状の突起物を多数備えるこ
とにより、さらに多孔状絶縁性チューブ１７を強固に挟
みこむことができるようになる。また、複数個の避雷器
ユニット１６を直列に配置する場合には、図２１に示す
ように両側にネジ部２１を備える第２の端子金具１９を
用いる。すなわち、電圧非直線抵抗体ユニット１の端子
金具４とネジ接合でき、接合底部から円柱状に伸び上面
側の中心部が凹部からなるネジ部２１を備えた第２の端
子金具１９を使用する。これにより、避雷器ユニット１
６を直接直列に組み合わせることが可能になる。
【０１５１】さらに、第２の端子金具１９の側面部を中
心線平均粗さで１００μｍ以上とすることにより、弾性
絶縁性被覆体２０の食いつきが良くなり、外力、周囲温
度、内部発熱の作用を受けても弾性絶縁性被覆体２０が
剥離することなく剥離に起因する吸湿等の絶縁低下が発
生するようなことはない。
心線平均粗さで１００μｍ以上とすることにより、弾性
絶縁性被覆体２０の食いつきが良くなり、外力、周囲温
度、内部発熱の作用を受けても弾性絶縁性被覆体２０が
剥離することなく剥離に起因する吸湿等の絶縁低下が発
生するようなことはない。
【０１５２】この避雷器ユニット１６では、電圧非直線
抵抗体ユニット１に熱硬化性の多孔状絶縁性チューブ１
７を被覆している。これは過大サージが侵入し避雷器を
破壊した場合、避雷器の各部位が飛散することを防止す
るためである。また、過大サージの侵入時に内部圧力が
上昇するとき、その内部圧力を均一に分散させ、破壊時
の応力集中を防止するためである。
抵抗体ユニット１に熱硬化性の多孔状絶縁性チューブ１
７を被覆している。これは過大サージが侵入し避雷器を
破壊した場合、避雷器の各部位が飛散することを防止す
るためである。また、過大サージの侵入時に内部圧力が
上昇するとき、その内部圧力を均一に分散させ、破壊時
の応力集中を防止するためである。
【０１５３】また弾性絶縁性被覆体２０には、図２２や
図２３に示すように、１方向に肉薄部２２が設けられて
いる。図２２ではスリット状の縦方向の肉薄部２２が設
けられ、図２３では円形状に縦方向の肉薄部が形成され
ている。この肉薄部２２を備えることによってアークの
放出を１方向に制御することが可能になる。
図２３に示すように、１方向に肉薄部２２が設けられて
いる。図２２ではスリット状の縦方向の肉薄部２２が設
けられ、図２３では円形状に縦方向の肉薄部が形成され
ている。この肉薄部２２を備えることによってアークの
放出を１方向に制御することが可能になる。
【０１５４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
電極皮膜を形成した電圧非直線抵抗体間や両端面の端子
金具との間をハンダ材を用いて接合するので、コンパク
トで低コストの電圧非直線抵抗体ユニットを提供でき
る。また、電圧非直線抵抗体の接合強度が強固になり、
外力、周囲温度、内部発熱の作用を受けても剥離するこ
とがない電圧非直線抵抗体ユニットを提供できる。
電極皮膜を形成した電圧非直線抵抗体間や両端面の端子
金具との間をハンダ材を用いて接合するので、コンパク
トで低コストの電圧非直線抵抗体ユニットを提供でき
る。また、電圧非直線抵抗体の接合強度が強固になり、
外力、周囲温度、内部発熱の作用を受けても剥離するこ
とがない電圧非直線抵抗体ユニットを提供できる。
【０１５５】また、これらの電圧非直線抵抗体ユニット
は構造的に完全に接合されているため、避雷器ユニット
の製造に当たって、多孔状絶縁性チューブや絶縁性弾性
被覆体で覆う際に、これらが接合界面に入り込まむこと
がなく、従って、電気特性を損なうことなく電圧印加時
に発生するコロナを防止することができる。
は構造的に完全に接合されているため、避雷器ユニット
の製造に当たって、多孔状絶縁性チューブや絶縁性弾性
被覆体で覆う際に、これらが接合界面に入り込まむこと
がなく、従って、電気特性を損なうことなく電圧印加時
に発生するコロナを防止することができる。
【図１】本発明の実施の形態に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットの説明図。
ユニットの説明図。
【図２】本発明の実施の形態に係わる電圧非直線抵抗体
の一例を示す正面図。
の一例を示す正面図。
【図３】本発明の実施の形態に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットの製作時の正面図。
ユニットの製作時の正面図。
【図４】本発明の実施の形態に係わる電圧非直線抵抗体
ユニットの製作時の平面図。
ユニットの製作時の平面図。
【図５】本発明の実施の形態に係わる電圧非直線抵抗体
の他の一例を示す正面図。
の他の一例を示す正面図。
【図６】本発明の実施の形態に係わる電圧非直線抵抗体
の別の他の一例を示す正面図。
の別の他の一例を示す正面図。
【図７】本発明の実施の形態における電極皮膜の厚さと
放電耐量との関係を示すグラフ。
放電耐量との関係を示すグラフ。
【図８】本発明の実施の形態における電極皮膜の材質お
よび構造と引っ張り強度との関係を示すグラフ。
よび構造と引っ張り強度との関係を示すグラフ。
【図９】本発明の実施の形態における電圧非直線抵抗体
同士のずれと放電耐量との関係を示すグラフ。
同士のずれと放電耐量との関係を示すグラフ。
【図１０】本発明の実施の形態における端子金具および
電圧非直線抵抗体の位置と放電耐量との関係を示すグラ
フ。
電圧非直線抵抗体の位置と放電耐量との関係を示すグラ
フ。
【図１１】本発明の実施の形態における電圧非直線抵抗
体の接合部の中心部からのずれと放電耐量との関係を示
すグラフ。
体の接合部の中心部からのずれと放電耐量との関係を示
すグラフ。
【図１２】本発明の実施の形態における電圧非直線抵抗
体の形状と放電耐量との関係を示すグラフ。
体の形状と放電耐量との関係を示すグラフ。
【図１３】本発明の実施の形態における電圧非直線抵抗
体の平行度と放電耐量との関係を示すグラフ。
体の平行度と放電耐量との関係を示すグラフ。
【図１４】本発明の実施の形態におけるペースト状ハン
ダ材中の低融点金属の直径と接合強度との関係を示すグ
ラフ。
ダ材中の低融点金属の直径と接合強度との関係を示すグ
ラフ。
【図１５】本発明の実施の形態におけるペースト状ハン
ダ材中の低融点金属の厚さと接合強度との関係を示すグ
ラフ。
ダ材中の低融点金属の厚さと接合強度との関係を示すグ
ラフ。
【図１６】本発明の実施の形態におけるペースト状ハン
ダ材の塗布条件と放電耐量との関係を示すグラフ。
ダ材の塗布条件と放電耐量との関係を示すグラフ。
【図１７】本発明の実施の形態に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットの製造時の押し付け荷重と接合強度との関係
を示すグラフ。
体ユニットの製造時の押し付け荷重と接合強度との関係
を示すグラフ。
【図１８】本発明の実施の形態に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットの接合時のハンダ加熱時の昇温速度と接合強
度との関係を示すグラフ。
体ユニットの接合時のハンダ加熱時の昇温速度と接合強
度との関係を示すグラフ。
【図１９】本発明の実施の形態に係わる電圧非直線抵抗
体ユニットの端子金具の厚さと接合強度との関係を示す
グラフ。
体ユニットの端子金具の厚さと接合強度との関係を示す
グラフ。
【図２０】本発明の実施の形態に係わる避雷器ユニット
を示す断面図。
を示す断面図。
【図２１】本発明の実施の形態に係わる避雷器ユニット
の第２の端子金具の一例を示す正面図。
の第２の端子金具の一例を示す正面図。
【図２２】本発明の実施の形態に係わる避雷器ユニット
の弾性絶縁性被覆体の一例を示す断面図。
の弾性絶縁性被覆体の一例を示す断面図。
【図２３】本発明の実施の形態に係わる避雷器ユニット
の弾性絶縁性被覆体の他の一例を示す断面図。
の弾性絶縁性被覆体の他の一例を示す断面図。
１ 電圧非直線抵抗体ユニット ２ 電圧非直線抵抗体
３ ハンダ材 ４端子金具 ５ 焼結体 ６ 銀ペー
スト ７ 支持台 ８ 支持棒 ９ 熱源 １０ 無機系絶縁コーティング材 １１ Ｃｕ電極被膜
１２ 高抵抗層 １３第１の電極皮膜 １４ 第２の
電極皮膜 １５ 高抵抗膜 １６ 避雷器ユニット １
７ 多孔状絶縁性チューブ １８ 金属円板 １９ 第
２の端子金具 ２０ 弾性絶縁性被覆体 ２１ ネジ部 ２２ 肉薄部
３ ハンダ材 ４端子金具 ５ 焼結体 ６ 銀ペー
スト ７ 支持台 ８ 支持棒 ９ 熱源 １０ 無機系絶縁コーティング材 １１ Ｃｕ電極被膜
１２ 高抵抗層 １３第１の電極皮膜 １４ 第２の
電極皮膜 １５ 高抵抗膜 １６ 避雷器ユニット １
７ 多孔状絶縁性チューブ １８ 金属円板 １９ 第
２の端子金具 ２０ 弾性絶縁性被覆体 ２１ ネジ部 ２２ 肉薄部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石崎 義弘 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 清水 信行 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 鈴木 洋典 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 成田 広好 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 平野 嘉彦 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 安藤 秀泰 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 谷口 安彦 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 花井 正広 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 蝦名 雅彦 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 島上 圭祐 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 伊藤 義康 神奈川県横浜市鶴見区末広町２丁目４番地 株式会社東芝京浜事業所内 (72)発明者 新藤 尊彦 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 Ｆターム(参考） 5E034 CA09 CB01 CC05 DB15 DC03 DC05 DD01 EA07 EB01 EB04 EB05 EC01 ED03
Claims (42)
- 【請求項１】 原料を成形し焼結して円柱形とした焼結
体の両端面を所定の表面粗さで制御することによって電
極皮膜層を形成した１個または積層された複数個の電圧
非直線抵抗体と、所定の形状に加工され前記電圧非直線
抵抗体に取り付けられる端子金具と、前記電圧非直線抵
抗体間および前記電圧非直線抵抗体と前記端子金具との
間に配置され加熱することによりそれらを接合するため
のハンダ材とを備えたことを特徴とする電圧非直線抵抗
体ユニット。 - 【請求項２】 前記電圧非直線抵抗体間の接合部または
前記電圧非直線抵抗体と前記端子金具との接合部の接合
は、前記接合部の前記ハンダ材に熱源を当てて加熱し、
回転を加えながら接合面に垂直に荷重を加え接合するこ
とを特徴とする請求項１に記載の電圧非直線抵抗体ユニ
ット。 - 【請求項３】 前記電圧非直線抵抗体間の接合部または
前記電圧非直線抵抗体と前記端子金具との接合部の接合
は、前記接合部と異なる部分で前記電圧非直線抵抗体ユ
ニットを支持して行うことを特徴とする請求項２に記載
の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項４】 前記熱源として、誘導加熱、集光加熱、
ヒートファン、またはバーナー熱を用いることを特徴と
する請求項２に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項５】 前記熱源での加熱条件は、最高温度まで
の昇温速度が１０℃／ｍｉｎ以上であることを特徴とす
る請求項３に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項６】 前記接合面に加えられる垂直荷重は、５
ｋｇｆ以上であることを特徴とする請求項２に記載の電
圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項７】 前記電圧非直線抵抗体同士を接合する
際、一方の大きい接合面の直径をＲ１、他方の小さい方
の接合面の直径をＲ２とするとき、（Ｒ１−Ｒ２）／Ｒ
２≦０．０５の範囲にあることを特徴とする請求項１に
記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項８】 前記電圧非直線抵抗体と前記端子金具を
接合する際、前記電圧非直線抵抗体の接合面の直径をＲ
３、端子金具の接合面の直径をＲ４とするとき、（Ｒ３
−Ｒ４）／Ｒ４≦０．３の範囲にあることを特徴とする
請求項１に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項９】 前記電圧非直線抵抗体同士または前記電
圧非直線抵抗体と前記端子金具とを接合する際、一方の
接合面の中心軸と他方の接合面の中心軸のずれが接合面
の小さい方の直径をＲ５としたとき、０．１×Ｒ５以下
の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の電圧
非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項１０】 前記電圧非直線抵抗体の厚さ方向の中
央部の径をＲ６、端部の径をＲ７としたとき、これらの
比Ｒ６／Ｒ７が０．９＜（Ｒ６／Ｒ７）≦１の範囲にあ
ることを特徴とする請求項１に記載の電圧非直線抵抗体
ユニット。 - 【請求項１１】 前記電圧非直線抵抗体の電極皮膜が形
成された両端面の平行度が２０／１００以内であること
を特徴とする請求項１に記載の電圧非直線抵抗体ユニッ
ト。 - 【請求項１２】 前記電圧非直線抵抗体はＺｎＯを主成
分とし、副成分としてビスマス、コバルト、マンガン、
アンチモン、ニッケルがそれぞれＢｉ2Ｏ、Ｃｏ2Ｏ3、
Ｓｂ2Ｏ3、ＮｉＯに換算して、Ｂｉ2Ｏ3は０．１〜５ｍ
ｏｌ％、Ｃｏ 2Ｏ3は０．１〜５ｍｏｌ％、ＭｎＯは０．
１〜５ｍｏｌ％、Ｓｂ2Ｏ3は０．１〜５ｍｏｌ％、Ｎｉ
Ｏは０．１〜５ｍｏｌ％それぞれ含有された基本成分に
対して、ホウ素がＢ2Ｏ3に０．００１〜１ｗｔ％、アル
ミニウムがＡｌ3+に換算して０．０５ｍｏｌ％以下含ま
れ、ＭｎＯ／Ｓｂ2Ｏ3の比が０．３〜１、Ｓｂ2Ｏ3／Ｂ
ｉ2Ｏ3の比が１〜７であることを特徴とする請求項１に
記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項１３】 前記電圧非直線抵抗体は、前記焼結体
の側面に無機系絶縁コーティング材を予め具備したこと
を特徴とする請求項１に記載の電圧非直線抵抗体ユニッ
ト。 - 【請求項１４】 前記無機無機系絶縁コーティング材
は、ムライト（Ａｌ6Ｓｉ2Ｏ13）を主成分とし、ＡｌＰ
Ｏ4を５．０〜２０ｗｔ％、ＴｉＯ2またはＦｅ2Ｏ3が
０．２〜５ｗｔ％含有した高抵抗層を有することを特徴
とする請求項１３に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項１５】 前記無機系絶縁コーティング材上に、
さらにＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3を主成分とした非晶質の高抵
抗膜を有することを特徴とする請求項１３または請求項
１４に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項１６】 前記電圧非直線抵抗体の前記焼結体の
表面粗さは、中心線平均粗さＲａで１〜２μｍであるこ
とを特徴とする請求項１に記載の電圧非直線抵抗体ユニ
ット。 - 【請求項１７】 前記電圧非直線抵抗体の前記焼結体の
表面粗さを制御する際、研磨加工またはブラスト加工を
行うことを特徴とする請求項１に記載の電圧非直線抵抗
体ユニット。 - 【請求項１８】 前記焼結体の表面の気孔率が１５％以
下であることを特徴とする請求項１に記載の電圧非直線
抵抗体ユニット。 - 【請求項１９】 前記焼結体に形成する電極皮膜は、銀
ペーストとしたことを特徴とする請求項１に記載の電圧
非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項２０】 前記焼結体に形成する電極皮膜は、Ｃ
ｕまたはＣｕ合金層からなることを特徴とする請求項１
に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項２１】 前記焼結体に形成する電極皮膜は、第
１の層としてＡｌまたはＡｌ合金、第２の層としてＣｕ
またはＣｕ合金からなる複数層で構成される電極皮膜か
らなることを特徴とする請求項１に記載の電圧非直線抵
抗体ユニット。 - 【請求項２２】 前記電極皮膜の厚さは、３００μｍ以
下であることを特徴とする請求項１に記載の電圧非直線
抵抗体ユニット。 - 【請求項２３】 前記電圧非直線抵抗体の電極皮膜は、
アーク溶射法、プラズマ溶射法、高速ガス炎溶射法、ま
たは高速吹き付け法で形成させることを特徴とする請求
項１に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項２４】 前記ハンダ材は、鉛の含有量が０．１
ｗｔ％以下であることを特徴とする請求項１に記載の電
圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項２５】 前記ハンダ材は、融点が２１０℃以上
の特性をもつことを特徴とする請求項１に記載の電圧非
直線抵抗体ユニット。 - 【請求項２６】 前記ハンダ材は、Ｓｎを主成分とし、
副成分としてＣｕ、Ａｇ、Ｓｂのうち少なくとも１つを
含有し、Ｓｎは７０〜９９％、Ａｇは３〜２０％、Ｃｕ
およびＳｂは５％以下であることを特徴とする請求項１
に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項２７】 前記ハンダ材は、直径が６０μｍ以下
の球状からなる低融点金属部と塩化亜鉛とを主成分とす
るフラックス部から構成されたペースト状ハンダ材を用
いたことを特徴とする請求項１に記載の電圧非直線抵抗
体ユニット。 - 【請求項２８】 前記低融点金属からなる層の厚さは、
３００μｍ以下であることを特徴とする請求項２７に記
載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項２９】 前記ハンダ材は、前記電圧非直線抵抗
体と前記端子金具との接合外周面全体に行き渡り、前記
端子金具の側面から前記電圧非直線抵抗体の接合面まで
連続的に円弧状に滑らかに形成されていることを特徴と
する請求項１に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項３０】 前記ペースト状ハンダ材は、前記電圧
非直線抵抗体の接合する面の面積の６０〜９０％を占
め、かつ塗布厚さが０．２〜１ｍｍに形成され、かつ接
合する面の面積の６０〜７０％の範囲においては塗布厚
さがその範囲での終端を結んだ直線より上にあり、８０
〜９０％の範囲においては塗布厚さがその範囲での終端
を結んだ直線より下にあることを特徴とする請求項２７
に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項３１】 前記端子金具は、鋼、銅、または銅合
金であることを特徴とする請求項１に記載の電圧非直線
抵抗体ユニット。 - 【請求項３２】 前記端子金具は、鋼、銅、銅合金、ア
ルミ、またはアルミ合金に、Ｎｉ、Ｓｎ、またはＺｎか
らなるメッキを施したことを特徴とする請求項１に記載
の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項３３】 前記端子金具は、電圧非直線抵抗体と
接合する面は円板状で接合面と反対側の面の中心部に接
合面側の端子金具の直径の１／３以上の直径を持つ突起
状のネジ部を備えたことを特徴とする請求項１に記載電
圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項３４】 前記端子金具は、接合面からの厚さが
２ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１に記載の電
圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項３５】 前記端子金具の接合面の円周部は、Ｃ
加工またはＲ加工されていることを特徴とする請求項１
に記載の電圧非直線抵抗体ユニット。 - 【請求項３６】 前記請求項１乃至請求項３５のいずれ
か一に記載の電圧非直線抵抗体ユニットと、前記電圧非
直線抵抗体ユニットの両端部の端子金具以外の部分を被
覆する熱硬化性の多孔状絶縁性チューブと、前記電圧非
直線抵抗体ユニットの端子金具部分に配置され前記多孔
状絶縁性チューブの端部を挟み込む金属円板と、前記金
属円板を介して設けられた第２の端子金具と、前記多孔
状絶縁性チューブの外周を被覆する弾性絶縁性被覆体と
を備えたことを特徴とする避雷器ユニット。 - 【請求項３７】 前記金属円板は、前記電圧非直線抵抗
体ユニットの前記端子金具と対向する側に凸状の突起物
を多数備えることを特徴とする請求項３６に記載の避雷
器ユニット。 - 【請求項３８】 前記第２の端子金具は、前記電圧非直
線抵抗体ユニットの端子金具とネジ接続し、接合底部か
ら円柱状に延び、上面側は中心部が凸部または凹部から
なるネジ部を備えたことを特徴とする請求項３６に記載
の避雷器ユニット。 - 【請求項３９】 前記第２の端子金具の側面部の表面粗
さは、中心線平均表面粗さＲａで１００μｍ以上である
ことを特徴とする請求項３６に記載の避雷器ユニット。 - 【請求項４０】 前記弾性絶縁性被覆体は、一方向に肉
薄部を備えたことを特徴とする請求項３６に記載の避雷
器ユニット。 - 【請求項４１】 前記肉薄部は、円形状またはスリット
状で縦方向に１つ以上有することを特徴とする請求項４
０に記載の避雷器ユニット。 - 【請求項４２】 前記多孔状絶縁性チューブおよび前記
弾性絶縁性被覆体を、２００℃以下で硬化させることを
特徴とする請求項３６に記載の避雷器ユニット。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11201672A JP2001028303A (ja) | 1999-07-15 | 1999-07-15 | 電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニット |
| US09/617,115 US6344789B1 (en) | 1999-07-15 | 2000-07-14 | Voltage non-linear resistor unit and arrester unit |
| CNB001207792A CN1152391C (zh) | 1999-07-15 | 2000-07-14 | 电压非线性电阻体组件和避雷器组件 |
| EP00115336A EP1069574A3 (en) | 1999-07-15 | 2000-07-14 | Voltage non-linear resistor unit and arrester unit |
| CA002313914A CA2313914C (en) | 1999-07-15 | 2000-07-14 | Voltage non-linear resistor unit and arrester unit |
| TW089114192A TW468185B (en) | 1999-07-15 | 2000-07-15 | Voltage nonlinear resistor unit and lightning arrester unit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11201672A JP2001028303A (ja) | 1999-07-15 | 1999-07-15 | 電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001028303A true JP2001028303A (ja) | 2001-01-30 |
Family
ID=16444996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11201672A Pending JP2001028303A (ja) | 1999-07-15 | 1999-07-15 | 電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニット |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6344789B1 (ja) |
| EP (1) | EP1069574A3 (ja) |
| JP (1) | JP2001028303A (ja) |
| CN (1) | CN1152391C (ja) |
| CA (1) | CA2313914C (ja) |
| TW (1) | TW468185B (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008078286A (ja) * | 2006-09-20 | 2008-04-03 | Toshiba Corp | サージアブソーバ |
| EP2144256A1 (en) | 2008-07-09 | 2010-01-13 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Current/voltage nonlinear resistor |
| JP2010205852A (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-16 | Mitsubishi Electric Corp | 避雷器 |
| JP2019091907A (ja) * | 2013-12-24 | 2019-06-13 | ティーディーケイ・エレクトロニクス・アクチェンゲゼルシャフトＴｄｋ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ａｇ | バリスタ装置の製造方法およびバリスタ装置 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW466507B (en) * | 1999-10-04 | 2001-12-01 | Toshiba Corp | Voltage nonlinear resistor and its manufacture |
| BRPI1013494A2 (pt) | 2009-05-13 | 2019-09-24 | Prad Research And Development Limited | unidade de contencao para realizar operacoes de mitigacao de vazamento em torno de uma locacao de poco, sistema para executar uma operacao de contencao em torno de uma locacao de poco, e metodo para realizar uma operacao de contencao em torno de uma locacao de poco |
| MX2011008109A (es) * | 2011-08-01 | 2012-02-23 | Mappec Materiales Productos Polimericos Y Elementos De Construccion S A De C V | Dispositivo protector de sobretensión con mecanismo para liberar presión. |
| JP2013229362A (ja) * | 2012-04-24 | 2013-11-07 | Toshiba Corp | ポリマー避雷器 |
| DE102015214938A1 (de) * | 2015-08-05 | 2017-02-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Überspannungsableiter mit mehreren Säulen von Widerständen, bei dem die Säulen an einem Ende mit einer Haltevorrichtung befestigt sind, sowie ein Verfahren zur Montage eines Überspannungsableiters |
| KR102282785B1 (ko) * | 2017-11-28 | 2021-07-29 | 엔지케이 인슐레이터 엘티디 | 도전성 선단 부재 및 그 제조 방법 |
| JP7324973B2 (ja) * | 2018-03-26 | 2023-08-14 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | バリスタおよびその製造方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5586680A (en) * | 1978-12-25 | 1980-06-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Soldering method of voltage nonlinear resistor |
| US4298900A (en) * | 1980-01-02 | 1981-11-03 | Avdeenko Boris K | Overvoltage protective device |
| US4444351A (en) * | 1981-11-16 | 1984-04-24 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method of soldering metal oxide varistors |
| US4423404A (en) * | 1982-02-01 | 1983-12-27 | Electric Power Research Institute, Inc. | Non-linear resistor stack and its method of assembly |
| CA1334990C (en) * | 1988-03-31 | 1995-03-28 | John D. Sakich | Modular electrical assemblies with pressure relief |
| US5959822A (en) * | 1995-12-22 | 1999-09-28 | Hubbell Incorporated | Compact lightning arrester assembly |
| JP3543046B2 (ja) | 1996-08-07 | 2004-07-14 | 日本碍子株式会社 | 避雷素子ユニットおよびその製造方法 |
| JP3254399B2 (ja) * | 1997-02-03 | 2002-02-04 | ティーディーケイ株式会社 | 積層チップバリスタ及びその製造方法 |
| JPH10275737A (ja) * | 1997-03-28 | 1998-10-13 | Toshiba Corp | セラミック素子とその製造方法 |
| JPH10270214A (ja) * | 1997-03-28 | 1998-10-09 | Toshiba Corp | 非直線抵抗体の積層接合体 |
| US5930102A (en) * | 1997-10-08 | 1999-07-27 | Joslyn Manufacturing Co. | Surge arrester having single surge arresting block |
| JP2000021609A (ja) * | 1998-06-29 | 2000-01-21 | Toshiba Corp | 避雷器 |
-
1999
- 1999-07-15 JP JP11201672A patent/JP2001028303A/ja active Pending
-
2000
- 2000-07-14 CA CA002313914A patent/CA2313914C/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-07-14 CN CNB001207792A patent/CN1152391C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-07-14 US US09/617,115 patent/US6344789B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-07-14 EP EP00115336A patent/EP1069574A3/en not_active Withdrawn
- 2000-07-15 TW TW089114192A patent/TW468185B/zh not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008078286A (ja) * | 2006-09-20 | 2008-04-03 | Toshiba Corp | サージアブソーバ |
| EP2144256A1 (en) | 2008-07-09 | 2010-01-13 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Current/voltage nonlinear resistor |
| JP2010205852A (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-16 | Mitsubishi Electric Corp | 避雷器 |
| JP2019091907A (ja) * | 2013-12-24 | 2019-06-13 | ティーディーケイ・エレクトロニクス・アクチェンゲゼルシャフトＴｄｋ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ａｇ | バリスタ装置の製造方法およびバリスタ装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1069574A2 (en) | 2001-01-17 |
| TW468185B (en) | 2001-12-11 |
| CA2313914C (en) | 2004-05-04 |
| US6344789B1 (en) | 2002-02-05 |
| EP1069574A3 (en) | 2002-08-28 |
| CN1281230A (zh) | 2001-01-24 |
| CN1152391C (zh) | 2004-06-02 |
| CA2313914A1 (en) | 2001-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4053864A (en) | Thermistor with leads and method of making | |
| JPH0252409B2 (ja) | ||
| JP2001028303A (ja) | 電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニット | |
| EP3109868B1 (en) | Preparation method for electronic components with an alloy electrode layer | |
| US20030137393A1 (en) | Brazing technique | |
| US4444351A (en) | Method of soldering metal oxide varistors | |
| US9934892B2 (en) | Method for fabricating a varistor device and varistor device | |
| JP3486064B2 (ja) | 電力用抵抗体、及びその製造方法 | |
| JP2003229302A (ja) | 電圧非直線抵抗体 | |
| JPH10275737A (ja) | セラミック素子とその製造方法 | |
| JP2000277302A (ja) | セラミック素子ユニット及びその製造方法 | |
| JP2002217005A (ja) | 非直線抵抗体およびその製造方法 | |
| JPH10270214A (ja) | 非直線抵抗体の積層接合体 | |
| JPH0722207A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH01289213A (ja) | 電圧依存性非直線抵抗体素子の製造法 | |
| JP2003109806A (ja) | 非直線抵抗体及びその製造方法 | |
| JPH07130506A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH07307205A (ja) | 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 | |
| JPH01289220A (ja) | 電圧依存性非直線抵抗体素子の製造法 | |
| JPS59169104A (ja) | 金属酸化物非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH10270213A (ja) | 酸化亜鉛焼結体の積層接合物 | |
| JPH10289808A (ja) | 機能性セラミックス素子 | |
| JPH0347283Y2 (ja) | ||
| JP2002289409A (ja) | セラミックス素子の製造方法、セラミックス素子および同素子を用いた避雷器 | |
| JPH1131603A (ja) | 電気回路保護用ｐｔｃ抵抗素子及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20050317 |
|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20050324 |