JPH07307205A - 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 - Google Patents
電圧非直線抵抗体及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH07307205A JPH07307205A JP6096808A JP9680894A JPH07307205A JP H07307205 A JPH07307205 A JP H07307205A JP 6096808 A JP6096808 A JP 6096808A JP 9680894 A JP9680894 A JP 9680894A JP H07307205 A JPH07307205 A JP H07307205A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage non
- paste
- linear resistor
- iron
- nickel alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 抵抗体素子の積層を容易にするとともに、低
コストで特性に優れた電圧非直線抵抗体を提供する。 【構成】 酸化亜鉛を主成分として電圧非直線性を有す
る複数の素子を通電可能な状態で積層した電圧非直線抵
抗体を得るとともに、Ａg粉末４０〜８５(wt％)、ＰbＯ
を含有するガラス粉末５〜４０(wt％)、有機ビヒクル１
０〜４０(wt％)をそれぞれ含有するＡgペースト２を介
して前記各素子を積層する。好ましくは積層体の両端面
に前記Ａgペースト２を介して鉄・ニッケル合金を接合
し、この鉄・ニッケル合金の熱膨張率を3.0×10-6〜10.
0×10-6／℃とする。
コストで特性に優れた電圧非直線抵抗体を提供する。 【構成】 酸化亜鉛を主成分として電圧非直線性を有す
る複数の素子を通電可能な状態で積層した電圧非直線抵
抗体を得るとともに、Ａg粉末４０〜８５(wt％)、ＰbＯ
を含有するガラス粉末５〜４０(wt％)、有機ビヒクル１
０〜４０(wt％)をそれぞれ含有するＡgペースト２を介
して前記各素子を積層する。好ましくは積層体の両端面
に前記Ａgペースト２を介して鉄・ニッケル合金を接合
し、この鉄・ニッケル合金の熱膨張率を3.0×10-6〜10.
0×10-6／℃とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電圧非直線性を有する電
圧非直線抵抗体及びその製造方法に関し、特に酸化亜鉛
型避雷器に組み込まれる電圧非直線抵抗体の製造方法に
関する。
圧非直線抵抗体及びその製造方法に関し、特に酸化亜鉛
型避雷器に組み込まれる電圧非直線抵抗体の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に電圧非直線抵抗体はオームの法則
に従わず、電圧が高くなると抵抗が減少し、電流が著し
く増加するという電圧非直線的な電圧−電流特性を有す
るため、避雷器やサージアブソーバのような異常電圧の
吸収などの用途において大きな効果を発揮する。
に従わず、電圧が高くなると抵抗が減少し、電流が著し
く増加するという電圧非直線的な電圧−電流特性を有す
るため、避雷器やサージアブソーバのような異常電圧の
吸収などの用途において大きな効果を発揮する。
【０００３】このような電圧非直線抵抗体として例えば
酸化亜鉛を主成分とする酸化亜鉛素子が挙げられる。一
般に、この酸化亜鉛を主成分とする電圧非直線抵抗体は
副添加物として酸化ビスマス、酸化珪素、酸化アンチモ
ン、酸化コバルト、酸化マンガン、酸化クロム、酸化ニ
ッケル等を含有し、電圧非直線性が高く熱損失の小さい
組成配合となっている。
酸化亜鉛を主成分とする酸化亜鉛素子が挙げられる。一
般に、この酸化亜鉛を主成分とする電圧非直線抵抗体は
副添加物として酸化ビスマス、酸化珪素、酸化アンチモ
ン、酸化コバルト、酸化マンガン、酸化クロム、酸化ニ
ッケル等を含有し、電圧非直線性が高く熱損失の小さい
組成配合となっている。
【０００４】通常、上記のような酸化亜鉛を主成分とす
る電圧非直線抵抗体は以下のように製造される。
る電圧非直線抵抗体は以下のように製造される。
【０００５】まず、上記副添加成分をボールミル等で予
備粉砕した後に有機バインダ及び酸化亜鉛と混合し、ス
プレードライヤーで乾燥を行って流動性の良い造粒粉を
得る。 次に、この造粒粉を金型成形プレスにより円板等の形
状に成形し、脱脂を行った後に1000(℃)〜1300(℃)で数
時間焼成を行い、更に側面に絶縁コーティングを施した
後に両平面を研磨し、アルミニウムの電極を溶射して電
圧非直線抵抗体素子を完成する。
備粉砕した後に有機バインダ及び酸化亜鉛と混合し、ス
プレードライヤーで乾燥を行って流動性の良い造粒粉を
得る。 次に、この造粒粉を金型成形プレスにより円板等の形
状に成形し、脱脂を行った後に1000(℃)〜1300(℃)で数
時間焼成を行い、更に側面に絶縁コーティングを施した
後に両平面を研磨し、アルミニウムの電極を溶射して電
圧非直線抵抗体素子を完成する。
【０００６】以上のようにして得られた素子は、避雷器
の限流要素ユニットとして複数個を直列及び並列に積層
して組み込まれる。
の限流要素ユニットとして複数個を直列及び並列に積層
して組み込まれる。
【０００７】特に、避雷器用の電圧非直線抵抗体は、一
般の弱電用サージ・アブソーバに比べると、吸収しうる
エネルギーが大きいため、大きな体積、または大口径サ
イズの素子が必要になる。
般の弱電用サージ・アブソーバに比べると、吸収しうる
エネルギーが大きいため、大きな体積、または大口径サ
イズの素子が必要になる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】通常、ＺnＯ素子は避
雷器に組み込む時に多数積層して使用するが、積層する
際に素子を固定するために絶縁体の支持棒を用いる。こ
のため碍管の径が大きくなりコストアップとなってしま
う。
雷器に組み込む時に多数積層して使用するが、積層する
際に素子を固定するために絶縁体の支持棒を用いる。こ
のため碍管の径が大きくなりコストアップとなってしま
う。
【０００９】また、ゴム、樹脂等の有機高分子材料によ
るモールドタイプの避雷器を設計、製造する場合、限流
要素ユニットの一体化が要求される。これらを解決する
ために、円盤状のＺnＯ素子をハンダ付け、ロー付け等
により接着することが考えられるが、溶射電極は素体と
密着性が良くないので、接着時に素体と溶射電極が剥離
する事がある。
るモールドタイプの避雷器を設計、製造する場合、限流
要素ユニットの一体化が要求される。これらを解決する
ために、円盤状のＺnＯ素子をハンダ付け、ロー付け等
により接着することが考えられるが、溶射電極は素体と
密着性が良くないので、接着時に素体と溶射電極が剥離
する事がある。
【００１０】特に、アルミニウムの電極はハンダ付けが
不可能であり、銅の溶射電極を用いるとコストアップと
なってしまう。また、現状技術において端子金属とＺn
Ｏ素子の接合は非常に困難であり、機械的接合強度、イ
ンパルス印可による接合保持能力等が要求される。
不可能であり、銅の溶射電極を用いるとコストアップと
なってしまう。また、現状技術において端子金属とＺn
Ｏ素子の接合は非常に困難であり、機械的接合強度、イ
ンパルス印可による接合保持能力等が要求される。
【００１１】更に、ロー材等による接合時の製造条件に
よっては、ＺnＯ素子の本来有する電圧−電流非直線特
性を著しく低下させてしまうこともある。
よっては、ＺnＯ素子の本来有する電圧−電流非直線特
性を著しく低下させてしまうこともある。
【００１２】本発明は上記背景の下になされたものであ
り、抵抗体素子の積層を容易にするとともに、低コスト
で特性に優れた電圧非直線抵抗体を提供することを目的
とする。
り、抵抗体素子の積層を容易にするとともに、低コスト
で特性に優れた電圧非直線抵抗体を提供することを目的
とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段及び作用】上記課題を解決
するために、本発明は、酸化亜鉛を主成分として電圧非
直線性を有する複数の素子を通電可能な状態で積層した
電圧非直線抵抗体であって、Ａg粉末４０〜８５(wt
％)、ＰbＯを含有するガラス粉末５〜４０(wt％)、有機
ビヒクル１０〜４０(wt％)をそれぞれ含有するＡgペー
ストを介して前記各素子を積層したことを特徴とする電
圧非直線抵抗体を提供する。
するために、本発明は、酸化亜鉛を主成分として電圧非
直線性を有する複数の素子を通電可能な状態で積層した
電圧非直線抵抗体であって、Ａg粉末４０〜８５(wt
％)、ＰbＯを含有するガラス粉末５〜４０(wt％)、有機
ビヒクル１０〜４０(wt％)をそれぞれ含有するＡgペー
ストを介して前記各素子を積層したことを特徴とする電
圧非直線抵抗体を提供する。
【００１４】好ましくは、前記積層体の両端面に前記Ａ
gペーストを介して鉄・ニッケル合金を接合する。ま
た、好ましくは前記鉄・ニッケル合金の熱膨張率を3.0
×10-6〜10.0×10-6／℃とする。
gペーストを介して鉄・ニッケル合金を接合する。ま
た、好ましくは前記鉄・ニッケル合金の熱膨張率を3.0
×10-6〜10.0×10-6／℃とする。
【００１５】更に、酸化亜鉛を主成分として電圧非直線
性を有する複数の素子を、Ａg粉末４０〜８５(wt％)、
ＰbＯを含有するガラス粉末５〜４０(wt％)、有機ビヒ
クル１０〜４０(wt％)をそれぞれ含有するＡgペースト
を介して積層し、これにより得られる積層体の両端面に
Ａgペーストを介して鉄・ニッケル合金を接合する電圧
非直線抵抗体の製造方法であって、前記素子及び鉄・ニ
ッケル合金の接合面にＡgペーストをスクリーン印刷し
た後に、大気中又はＮ2雰囲気中にて各接合面同士を接
触させた状態で３５０〜７００(℃)の熱処理を施して接
合処理を行うことを特徴とする電圧非直線抵抗体の製造
方法も提供される。
性を有する複数の素子を、Ａg粉末４０〜８５(wt％)、
ＰbＯを含有するガラス粉末５〜４０(wt％)、有機ビヒ
クル１０〜４０(wt％)をそれぞれ含有するＡgペースト
を介して積層し、これにより得られる積層体の両端面に
Ａgペーストを介して鉄・ニッケル合金を接合する電圧
非直線抵抗体の製造方法であって、前記素子及び鉄・ニ
ッケル合金の接合面にＡgペーストをスクリーン印刷し
た後に、大気中又はＮ2雰囲気中にて各接合面同士を接
触させた状態で３５０〜７００(℃)の熱処理を施して接
合処理を行うことを特徴とする電圧非直線抵抗体の製造
方法も提供される。
【００１６】Ａgペーストを用いると、鉄・ニッケル合
金とＺnＯ素子及びＺnＯ素子間の接合状態が向上し、特
に素子と電極材料との密着性が向上する。
金とＺnＯ素子及びＺnＯ素子間の接合状態が向上し、特
に素子と電極材料との密着性が向上する。
【００１７】また、Ａgペーストの熱処理は、３５０〜
７００℃の大気中又はＮ2中で行うことにより良好な接
合状態が得られる。
７００℃の大気中又はＮ2中で行うことにより良好な接
合状態が得られる。
【００１８】更に、金属端子として使用する鉄・ニッケ
ル合金の熱膨張率を3.0×10-6〜10.0×10-6／℃とし
て、ＺnＯ素子の熱膨張率5.0×10-6〜8.0×10-6／℃に
対し±2.0×10-6／℃（0〜600℃）の範囲内とすること
で、金属端子と素子との接合性が高くされる。
ル合金の熱膨張率を3.0×10-6〜10.0×10-6／℃とし
て、ＺnＯ素子の熱膨張率5.0×10-6〜8.0×10-6／℃に
対し±2.0×10-6／℃（0〜600℃）の範囲内とすること
で、金属端子と素子との接合性が高くされる。
【００１９】尚、避雷器の限流要素・素子ユニットとし
てＺnＯ素子を積層する場合、Ａgペーストによる電極
化、一体化を行うことにより、従来必要とされた素子を
支える支持棒（支持ボルト）が不要となる。
てＺnＯ素子を積層する場合、Ａgペーストによる電極
化、一体化を行うことにより、従来必要とされた素子を
支える支持棒（支持ボルト）が不要となる。
【００２０】
【実施例】以下、図面を用いて本発明を詳細に説明す
る。
る。
【００２１】本実施例においては限流要素ユニットを一
体化するために、Ａg粉末を含むペーストによってスク
リーン印刷・焼付けすることによる電極化、及び素子−
素子間、素子−端子金属間の接合を試みた。
体化するために、Ａg粉末を含むペーストによってスク
リーン印刷・焼付けすることによる電極化、及び素子−
素子間、素子−端子金属間の接合を試みた。
【００２２】以下に酸化亜鉛素子の製造工程及び素子−
素子間、素子−端子金属間の接合工程を示す。
素子間、素子−端子金属間の接合工程を示す。
【００２３】まず、Ｂi2Ｏ3，Ｓb2Ｏ3，Ｃo2Ｏ3，Ｃr2
Ｏ3，ＭnＯ2，ＳiＯ2，ＮiＯ等の添加物原料を所定の配
合量となるように各々計量し、ボール・ミルによって混
合・粉砕を行い、添加物スラリーを得た。
Ｏ3，ＭnＯ2，ＳiＯ2，ＮiＯ等の添加物原料を所定の配
合量となるように各々計量し、ボール・ミルによって混
合・粉砕を行い、添加物スラリーを得た。
【００２４】次に、主原料であるＺnＯと所定量の添加
物スラリーとを、有機バインダー溶液（カチオン系分散
剤、ＰＶＡ）に加え、ディスパー・ミルで十分混合し
た。得られた原料スラリーを十分に脱泡した後スプレー
・ドライヤーで噴霧乾燥し造粒粉を得た。
物スラリーとを、有機バインダー溶液（カチオン系分散
剤、ＰＶＡ）に加え、ディスパー・ミルで十分混合し
た。得られた原料スラリーを十分に脱泡した後スプレー
・ドライヤーで噴霧乾燥し造粒粉を得た。
【００２５】得られた造粒粉を乾式金型プレスφ４０−
ｔ３０の大きさに成形し、脱脂後、側面にセラミック絶
縁粉末ペーストを塗布し、１０００〜１３００℃で１０
時間焼成し、両端面を研磨してφ３２−ｔ２０のサイズ
の焼結体とした。
ｔ３０の大きさに成形し、脱脂後、側面にセラミック絶
縁粉末ペーストを塗布し、１０００〜１３００℃で１０
時間焼成し、両端面を研磨してφ３２−ｔ２０のサイズ
の焼結体とした。
【００２６】この焼結体の研磨面にＡgペースト（Ａタ
イプ）をスクリーン印刷し、１５０℃で乾燥させたもの
を５００〜７００℃で熱処理を行った。得られた焼結体
の一部を所定の形状に切り出し、熱膨張率の測定を行っ
た。熱膨張率の測定結果と金属材料の熱膨張係数を表１
に示す。
イプ）をスクリーン印刷し、１５０℃で乾燥させたもの
を５００〜７００℃で熱処理を行った。得られた焼結体
の一部を所定の形状に切り出し、熱膨張率の測定を行っ
た。熱膨張率の測定結果と金属材料の熱膨張係数を表１
に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】更に、各端子金属種ごとに、上記のように
得られたＺnＯ焼結体と端子金属材料とを金属端子−素
子−素子−端子の順に接合し、ＺnＯ素子ユニットを製
造した。この際、接合材料としてＡgペースト（Ｂタイ
プ）を用い、各接合面に接合材料をスクリーン印刷し、
３５０〜７００℃の大気中及びＮ2中で接合を行った。
端子金属としては、ＳＵＳ３０４、真鍮、アルミニウ
ム、鉄・ニッケル合金（42ALLOY）を用いた。
得られたＺnＯ焼結体と端子金属材料とを金属端子−素
子−素子−端子の順に接合し、ＺnＯ素子ユニットを製
造した。この際、接合材料としてＡgペースト（Ｂタイ
プ）を用い、各接合面に接合材料をスクリーン印刷し、
３５０〜７００℃の大気中及びＮ2中で接合を行った。
端子金属としては、ＳＵＳ３０４、真鍮、アルミニウ
ム、鉄・ニッケル合金（42ALLOY）を用いた。
【００２９】上記各素子ユニットの接合状態を図１に示
す。またその接合条件を表２に示す。尚、素子ユニット
試料１は比較例であり、従来と同様に素子の接合は行わ
ずに絶縁体の支持棒によって素子を積層し、試料２〜９
において素子の接合を行うようにした。
す。またその接合条件を表２に示す。尚、素子ユニット
試料１は比較例であり、従来と同様に素子の接合は行わ
ずに絶縁体の支持棒によって素子を積層し、試料２〜９
において素子の接合を行うようにした。
【００３０】
【表２】
【００３１】完成した各素子ユニットに対し電気特性試
験を実施し、その平均値を求めた。特性試験としては、
ＤＣ小電流試験、８／２０μｓ制限電圧比試験、ワット
ロス試験、４／１０μｓ放電耐量剥離試験を行った。
験を実施し、その平均値を求めた。特性試験としては、
ＤＣ小電流試験、８／２０μｓ制限電圧比試験、ワット
ロス試験、４／１０μｓ放電耐量剥離試験を行った。
【００３２】この際、素子サイズは直径３２ｍｍ、高さ
２０ｍｍの円柱形状(φ32−ｔ20)とし、ワットロスの測
定条件は温度１１５℃、課電率８５％とした。
２０ｍｍの円柱形状(φ32−ｔ20)とし、ワットロスの測
定条件は温度１１５℃、課電率８５％とした。
【００３３】また、ＤＣ小電流試験では素子のα値(電
圧非直線係数)を以下の式に従って求めた。
圧非直線係数)を以下の式に従って求めた。
【００３４】
【数１】α＝１／{log(Ｖ1mA)−(Ｖ0・1mA)} ４／１０μｓ放電耐量剥離試験は、放電電流を４０、５
０、６０ｋＡとしてその剥離率（ＮＧ）率を求めた。
０、６０ｋＡとしてその剥離率（ＮＧ）率を求めた。
【００３５】上記各試験結果を表３に示す。
【００３６】
【表３】
【００３７】尚、上記抵抗体素子の製造工程及び素子−
素子間、素子−端子金属間の接合工程においては、使用
材料として以下のものを用いた。
素子間、素子−端子金属間の接合工程においては、使用
材料として以下のものを用いた。
【００３８】Ａgペースト・Ａタイプ 奥野製薬工業
（株）製 ＤＳ−２２００ Ａgペースト・Ｂタイプ 奥野製薬工業（株）製 ＤＳ
−２２５０ 鉄・ニッケル合金 住友特殊金属（株）製 Ｄ−
１ （ＡＳＴＭ Ｆ３０ 42ALLOY） 上記接合を行った結果、ＳＵＳ３０４、アルミニウム及
び真鍮とＺnＯ素子は、今回使用したＡgペーストでは接
合不可能であった。これに対し、42ALLOYとＺnＯ素子は
接合状態が良好であり、表３に示されるような良好な結
果が得られている。
（株）製 ＤＳ−２２００ Ａgペースト・Ｂタイプ 奥野製薬工業（株）製 ＤＳ
−２２５０ 鉄・ニッケル合金 住友特殊金属（株）製 Ｄ−
１ （ＡＳＴＭ Ｆ３０ 42ALLOY） 上記接合を行った結果、ＳＵＳ３０４、アルミニウム及
び真鍮とＺnＯ素子は、今回使用したＡgペーストでは接
合不可能であった。これに対し、42ALLOYとＺnＯ素子は
接合状態が良好であり、表３に示されるような良好な結
果が得られている。
【００３９】４／１０μｓ放電耐量剥離試験の結果よ
り、鉄・ニッケル合金（42ALLOY）とＺnＯ素子とをＡg
ペーストのスクリーン印刷・熱処理により接合・一体化
した素子ユニット８、９は６０(kA)においても素子破壊
が認められず、良好な結果が得られている。
り、鉄・ニッケル合金（42ALLOY）とＺnＯ素子とをＡg
ペーストのスクリーン印刷・熱処理により接合・一体化
した素子ユニット８、９は６０(kA)においても素子破壊
が認められず、良好な結果が得られている。
【００４０】また、制限電圧比、ワットロス特性につい
ても従来例と遜色ない結果が得られており、特にワット
ロスに関しては素子と電極材料との密着性が向上し、従
来例よりも良好な結果が得られた。
ても従来例と遜色ない結果が得られており、特にワット
ロスに関しては素子と電極材料との密着性が向上し、従
来例よりも良好な結果が得られた。
【００４１】尚、上記実施例で用いたＡgペーストは、
Ａg粉末を４０〜８５(wt％)、ＰbＯ等を含むガラス粉末
を５〜４０(wt％)、有機ビヒクルを１０〜４０(wt％)含
有する組成よりなるものを用いた。Ａgペーストは従来
法で用いているコバール（ＫＶ−２，ＫＶ−４）に比較
して材料が安価であり、製品のコストダウンを図ること
が可能である。
Ａg粉末を４０〜８５(wt％)、ＰbＯ等を含むガラス粉末
を５〜４０(wt％)、有機ビヒクルを１０〜４０(wt％)含
有する組成よりなるものを用いた。Ａgペーストは従来
法で用いているコバール（ＫＶ−２，ＫＶ−４）に比較
して材料が安価であり、製品のコストダウンを図ること
が可能である。
【００４２】また、Ａgペーストの熱処理は、３５０〜
７００℃の大気中又はＮ2中で行うことが好ましい。
７００℃の大気中又はＮ2中で行うことが好ましい。
【００４３】更に、金属端子として使用する鉄・ニッケ
ル合金の熱膨張率を3.0×10-6〜10.0×10-6／℃とし
て、ＺnＯ素子の熱膨張率5.0×10-6〜8.0×10-6／℃に
対し±2.0×10-6／℃（0〜600℃）の範囲内とすること
で、金属端子と素子との接合性を高くすることが好まし
い。
ル合金の熱膨張率を3.0×10-6〜10.0×10-6／℃とし
て、ＺnＯ素子の熱膨張率5.0×10-6〜8.0×10-6／℃に
対し±2.0×10-6／℃（0〜600℃）の範囲内とすること
で、金属端子と素子との接合性を高くすることが好まし
い。
【００４４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
素体と電極材料との密着性が向上し、制限電圧比やワッ
トロス等の特性を向上することができる。
素体と電極材料との密着性が向上し、制限電圧比やワッ
トロス等の特性を向上することができる。
【００４５】また、Ａgペーストを用いて接合を行うこ
とで、作業環境における安全性が高くなるとともに、粉
塵も発生しなくなる。更に、製造ラインの昼夜無人運転
等が可能となる。
とで、作業環境における安全性が高くなるとともに、粉
塵も発生しなくなる。更に、製造ラインの昼夜無人運転
等が可能となる。
【００４６】特に、避雷器の限流要素・素子ユニットと
してＺnＯ素子を積層する場合、Ａgペーストによる電極
化、一体化することにより、支持棒（支持ボルト）を必
要としない構造をとることができ、避雷器のコンパクト
化、ゴム（樹脂）モールド化が可能となる。
してＺnＯ素子を積層する場合、Ａgペーストによる電極
化、一体化することにより、支持棒（支持ボルト）を必
要としない構造をとることができ、避雷器のコンパクト
化、ゴム（樹脂）モールド化が可能となる。
【図１】本発明の１実施例に係る電圧非直線抵抗体の説
明図。
明図。
【符号の説明】 １…酸化亜鉛素子 ２…Ａgペースト ３…端子金属
Claims (4)
- 【請求項１】 酸化亜鉛を主成分として電圧非直線性を
有する複数の素子を通電可能な状態で積層した電圧非直
線抵抗体であって、 Ａg粉末４０〜８５(wt％)、ＰbＯを含有するガラス粉末
５〜４０(wt％)、有機ビヒクル１０〜４０(wt％)をそれ
ぞれ含有するＡgペーストを介して前記各素子を積層し
たことを特徴とする電圧非直線抵抗体。 - 【請求項２】 請求項１記載の電圧非直線抵抗体おい
て、 前記積層体の両端面に前記Ａgペーストを介して鉄・ニ
ッケル合金を接合したことを特徴とする電圧非直線抵抗
体。 - 【請求項３】 請求項２記載の電圧非直線抵抗体におい
て、 前記鉄・ニッケル合金の熱膨張率を3.0×10-6〜10.0×1
0-6／℃としたことを特徴とする電圧非直線抵抗体。 - 【請求項４】 酸化亜鉛を主成分として電圧非直線性を
有する複数の素子を、Ａg粉末４０〜８５(wt％)、ＰbＯ
を含有するガラス粉末５〜４０(wt％)、有機ビヒクル１
０〜４０(wt％)をそれぞれ含有するＡgペーストを介し
て積層し、これにより得られる積層体の両端面にＡgペ
ーストを介して鉄・ニッケル合金を接合する電圧非直線
抵抗体の製造方法であって、 前記素子及び鉄・ニッケル合金の接合面にＡgペースト
をスクリーン印刷した後に、大気中又はＮ2雰囲気中に
て各接合面同士を接触させた状態で３５０〜７００(℃)
の熱処理を施して接合処理を行うことを特徴とする電圧
非直線抵抗体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6096808A JPH07307205A (ja) | 1994-05-11 | 1994-05-11 | 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6096808A JPH07307205A (ja) | 1994-05-11 | 1994-05-11 | 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07307205A true JPH07307205A (ja) | 1995-11-21 |
Family
ID=14174909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6096808A Pending JPH07307205A (ja) | 1994-05-11 | 1994-05-11 | 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07307205A (ja) |
-
1994
- 1994-05-11 JP JP6096808A patent/JPH07307205A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4296002A (en) | Metal oxide varistor manufacture | |
| US4031498A (en) | Non-linear voltage-dependent resistor | |
| EP0961300B1 (en) | Non-linear resistor | |
| EP3109868A1 (en) | Preparation method for electronic components with an alloy electrode layer | |
| US4920328A (en) | Material for resistor body and non-linear resistor made thereof | |
| JP2001028303A (ja) | 電圧非直線抵抗体ユニットおよび避雷器ユニット | |
| US3682841A (en) | Voltage dependent resistors in a bulk type | |
| JPH07307205A (ja) | 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 | |
| JPH10229004A (ja) | チップ型バリスタ | |
| JPH0766012A (ja) | 電圧非直線抵抗体の積層方法 | |
| JPH07130506A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH07211520A (ja) | 電圧非直線抵抗体の積層方法 | |
| JP2692210B2 (ja) | 酸化亜鉛形バリスタ | |
| JPH0845708A (ja) | 電圧非直線型抵抗体の積層方法 | |
| JP2003109806A (ja) | 非直線抵抗体及びその製造方法 | |
| JPH10270214A (ja) | 非直線抵抗体の積層接合体 | |
| JPH10275737A (ja) | セラミック素子とその製造方法 | |
| JP2002217005A (ja) | 非直線抵抗体およびその製造方法 | |
| JPH10270213A (ja) | 酸化亜鉛焼結体の積層接合物 | |
| JP2001052907A (ja) | セラミック素子とその製造方法 | |
| JP3631786B2 (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JP2000277302A (ja) | セラミック素子ユニット及びその製造方法 | |
| JP2000068112A (ja) | 電圧非直線性抵抗体磁器組成物及び電圧非直線性抵抗体 | |
| JPS642401Y2 (ja) | ||
| JPH07201527A (ja) | 導電性チップ型セラミック素子の製造方法 |