JP2001009825A - プレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物 - Google Patents
プレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物Info
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
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-
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-
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-
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-
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-
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-
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Abstract
(57)【要約】
【課題】コンクリート構造物内部の蓄熱温度が上昇して
も緊張材の緊張を終えるまで硬化せず、かつその後の放
冷期間内に硬化して緊張材の防錆および防食、ならびに
緊張材とコンクリートとの付着および一体化を達成する
ことができる熱硬化性樹脂塑性物およびその使用方法、
ならびにプレストレストコンクリート緊張材の提供。 【解決手段】エポキシ樹脂、潜在性硬化剤および硬化促
進性希釈剤を含有し、４０〜１４０℃の温度で予め熱処
理されることを特徴とするプレストレストコンクリート
緊張材用熱硬化性樹脂組成物およびその使用方法、なら
びにその組成物を使用したプレストレストコンクリート
緊張材。
も緊張材の緊張を終えるまで硬化せず、かつその後の放
冷期間内に硬化して緊張材の防錆および防食、ならびに
緊張材とコンクリートとの付着および一体化を達成する
ことができる熱硬化性樹脂塑性物およびその使用方法、
ならびにプレストレストコンクリート緊張材の提供。 【解決手段】エポキシ樹脂、潜在性硬化剤および硬化促
進性希釈剤を含有し、４０〜１４０℃の温度で予め熱処
理されることを特徴とするプレストレストコンクリート
緊張材用熱硬化性樹脂組成物およびその使用方法、なら
びにその組成物を使用したプレストレストコンクリート
緊張材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プレストレストコ
ンクリートのポストテンション工法に使用される緊張材
の防錆および防食、ならびに緊張材とコンクリートとの
一体化の目的で使用されるプレストレストコンクリート
緊張材用熱硬化性樹脂組成物およびその使用方法、なら
びにプレストレストコンクリート緊張材に関する。
ンクリートのポストテンション工法に使用される緊張材
の防錆および防食、ならびに緊張材とコンクリートとの
一体化の目的で使用されるプレストレストコンクリート
緊張材用熱硬化性樹脂組成物およびその使用方法、なら
びにプレストレストコンクリート緊張材に関する。
【０００２】
【従来の技術】プレストレストコンクリートのポストテ
ンション工法は、コンクリートの打設前に、型枠内に、
ＰＣ鋼材（ＰＣ鋼線、ＰＣ鋼撚線、ＰＣ鋼棒等）などの
緊張材が挿入された金属または樹脂製のシースを配設し
た後、コンクリートを打設し、コンクリートの硬化後に
緊張材を緊張させ、その後、緊張材の防錆および防食、
ならびに緊張材とコンクリートとの付着および一体化の
目的でセメントミルクなどをシースと緊張材との間に注
入する工法である。
ンション工法は、コンクリートの打設前に、型枠内に、
ＰＣ鋼材（ＰＣ鋼線、ＰＣ鋼撚線、ＰＣ鋼棒等）などの
緊張材が挿入された金属または樹脂製のシースを配設し
た後、コンクリートを打設し、コンクリートの硬化後に
緊張材を緊張させ、その後、緊張材の防錆および防食、
ならびに緊張材とコンクリートとの付着および一体化の
目的でセメントミルクなどをシースと緊張材との間に注
入する工法である。
【０００３】しかし、この従来の工法では、緊張材をシ
ースに挿入したり、セメントミルクを注入する作業が繁
雑な作業であり、時間と労力を要し、しかも、緊張材と
シースとの間隔が非常に狭いためコンクリートミルクの
充填が不完全になり易い。そこで、特開昭６４−３１８
７３号公報には、硬化性組成物を予めシースと緊張材の
隙間に充填する技術が提案されている。この技術では、
予めシースと緊張材の隙間に硬化性組成物を充填するた
め、シースと緊張材の隙間が完全に充填され、信頼性の
向上と現場における省力化を達成できる。
ースに挿入したり、セメントミルクを注入する作業が繁
雑な作業であり、時間と労力を要し、しかも、緊張材と
シースとの間隔が非常に狭いためコンクリートミルクの
充填が不完全になり易い。そこで、特開昭６４−３１８
７３号公報には、硬化性組成物を予めシースと緊張材の
隙間に充填する技術が提案されている。この技術では、
予めシースと緊張材の隙間に硬化性組成物を充填するた
め、シースと緊張材の隙間が完全に充填され、信頼性の
向上と現場における省力化を達成できる。
【０００４】しかし、大型のコンクリート構造物では、
コンクリート固化時に発生する水和反応熱が構造物の内
部に蓄積して場所によっては８０℃以上の高温になる。
そのため、大型の構造物に前記技術を適用して緊張材を
配筋すると、８０℃を超える温度が保持される期間とそ
の後の自然放冷の期間の間に、シースと緊張材の間に充
填された硬化性組成物が硬化してしまい、その後、緊張
材を緊張させようとしても緊張できない状態になるとい
う不具合のあることがわかった。さらにまた、緊張材を
配筋するコンクリート構造物の厚さが一様でないこと、
および緊張材を配筋するコンクリート構造物が長尺であ
るときは緊張材が垂下することから、コンクリート固化
時に発生する水和反応熱の蓄積の度合いが異なり、場所
によって緊張材の周囲温度が異なることが分かった。
コンクリート固化時に発生する水和反応熱が構造物の内
部に蓄積して場所によっては８０℃以上の高温になる。
そのため、大型の構造物に前記技術を適用して緊張材を
配筋すると、８０℃を超える温度が保持される期間とそ
の後の自然放冷の期間の間に、シースと緊張材の間に充
填された硬化性組成物が硬化してしまい、その後、緊張
材を緊張させようとしても緊張できない状態になるとい
う不具合のあることがわかった。さらにまた、緊張材を
配筋するコンクリート構造物の厚さが一様でないこと、
および緊張材を配筋するコンクリート構造物が長尺であ
るときは緊張材が垂下することから、コンクリート固化
時に発生する水和反応熱の蓄積の度合いが異なり、場所
によって緊張材の周囲温度が異なることが分かった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の第１
の目的は、コンクリート硬化時の水和反応熱によってコ
ンクリート構造物内部の蓄熱温度が３０℃から８０℃以
上、特には９５℃までの温度となり、この温度が反応終
了時まで保持されても硬化せず、コンクリート硬化後の
緊張材の緊張が可能であり、かつ、その後の放冷後の自
然環境温度下、部分的にコンクリート固化時の水和反応
熱による蓄熱がほとんどない３０℃以下の部位をも含め
て所定期間内に硬化して緊張材の防錆および防食、なら
びに緊張材とコンクリートとの付着および一体化を達成
することができる、所期の性能を有するコンクリート構
造物を得るために有効なプレストレストコンクリート緊
張材用熱硬化性樹脂塑性物を提供することにある。
の目的は、コンクリート硬化時の水和反応熱によってコ
ンクリート構造物内部の蓄熱温度が３０℃から８０℃以
上、特には９５℃までの温度となり、この温度が反応終
了時まで保持されても硬化せず、コンクリート硬化後の
緊張材の緊張が可能であり、かつ、その後の放冷後の自
然環境温度下、部分的にコンクリート固化時の水和反応
熱による蓄熱がほとんどない３０℃以下の部位をも含め
て所定期間内に硬化して緊張材の防錆および防食、なら
びに緊張材とコンクリートとの付着および一体化を達成
することができる、所期の性能を有するコンクリート構
造物を得るために有効なプレストレストコンクリート緊
張材用熱硬化性樹脂塑性物を提供することにある。
【０００６】また、本発明の第２の目的は、前記プレス
トレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物を使
用してポストテンション工法により所期の性能を有する
プレスレストコンクリート構造物を得ることができる、
前記プレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂
組成物の使用方法を提供することにある。
トレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物を使
用してポストテンション工法により所期の性能を有する
プレスレストコンクリート構造物を得ることができる、
前記プレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂
組成物の使用方法を提供することにある。
【０００７】さらに、本発明の第３の目的は、前記プレ
ストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物を
使用して、コンクリート固化時の水和反応熱によってコ
ンクリート構造物内部の蓄熱温度が３０℃から８０℃以
上、特には９５℃までの温度となり、この温度が反応終
了時まで保持されても前記組成物が硬化せず、コンクリ
ート硬化後の緊張材の緊張が可能であり、かつ、その後
の放冷後の自然環境温度下、部分的にコンクリート固化
時の水和反応熱による蓄熱がほとんどない３０℃以下の
部位をも含めて所定期間内に硬化して緊張材の防錆およ
び防食、ならびに緊張材とコンクリートとの付着および
一体化を達成することができる、所期の性能を有するコ
ンクリート構造物を得るために有効なプレストレストコ
ンクリート緊張材を提供することにある。
ストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物を
使用して、コンクリート固化時の水和反応熱によってコ
ンクリート構造物内部の蓄熱温度が３０℃から８０℃以
上、特には９５℃までの温度となり、この温度が反応終
了時まで保持されても前記組成物が硬化せず、コンクリ
ート硬化後の緊張材の緊張が可能であり、かつ、その後
の放冷後の自然環境温度下、部分的にコンクリート固化
時の水和反応熱による蓄熱がほとんどない３０℃以下の
部位をも含めて所定期間内に硬化して緊張材の防錆およ
び防食、ならびに緊張材とコンクリートとの付着および
一体化を達成することができる、所期の性能を有するコ
ンクリート構造物を得るために有効なプレストレストコ
ンクリート緊張材を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、エポキ
シ樹脂、潜在性硬化剤および硬化促進性希釈剤を含有
し、４０〜１４０℃の温度で予め熱処理されることを特
徴とするプレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性
樹脂組成物が提供される。
シ樹脂、潜在性硬化剤および硬化促進性希釈剤を含有
し、４０〜１４０℃の温度で予め熱処理されることを特
徴とするプレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性
樹脂組成物が提供される。
【０００９】また、本発明は、コンクリート打設から緊
張材の緊張までの時間が７日間以上であり、コンクリー
ト打設から熱硬化性樹脂組成物の硬化までの時間が３５
０日間以内であることを特徴とする、前記のプレストレ
ストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物の使用方
法を提供する。
張材の緊張までの時間が７日間以上であり、コンクリー
ト打設から熱硬化性樹脂組成物の硬化までの時間が３５
０日間以内であることを特徴とする、前記のプレストレ
ストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物の使用方
法を提供する。
【００１０】さらに、本発明は、コンクリート水和反応
による最高蓄熱温度が８０℃以上、特には８０〜９５℃
以上であることを特徴とする、前記のプレストレストコ
ンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物の使用方法を提
供する。
による最高蓄熱温度が８０℃以上、特には８０〜９５℃
以上であることを特徴とする、前記のプレストレストコ
ンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物の使用方法を提
供する。
【００１１】さらにまた、本発明は、前記のプレストレ
ストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物を使用し
たプレストレストコンクリート緊張材を提供する。
ストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物を使用し
たプレストレストコンクリート緊張材を提供する。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、 本発明のプレストレストコ
ンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物 (以下、「本発明
の組成物」という）、その使用方法、および本発明の組
成物を使用したプレストレストコンクリート緊張材につ
いて詳細に説明する。
ンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物 (以下、「本発明
の組成物」という）、その使用方法、および本発明の組
成物を使用したプレストレストコンクリート緊張材につ
いて詳細に説明する。
【００１３】本発明の組成物は、エポキシ樹脂、潜在性
硬化剤および硬化促進性希釈剤を必須成分とするもので
ある。本発明の組成物の必須成分であるエポキシ樹脂
は、１分子中に２個以上のエポキシ基を有する液状の樹
脂である。このエポキシ樹脂として、２，２−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）プロパン、ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）エタン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）
メタン、２，２−ビス（３，５−ジブロモ−４−ヒドロ
キシフェニル）プロパン、ハイドロキノン、レゾルシン
等の多価フェノールのポリグリシジル化物が挙げられ
る。
硬化剤および硬化促進性希釈剤を必須成分とするもので
ある。本発明の組成物の必須成分であるエポキシ樹脂
は、１分子中に２個以上のエポキシ基を有する液状の樹
脂である。このエポキシ樹脂として、２，２−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）プロパン、ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）エタン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）
メタン、２，２−ビス（３，５−ジブロモ−４−ヒドロ
キシフェニル）プロパン、ハイドロキノン、レゾルシン
等の多価フェノールのポリグリシジル化物が挙げられ
る。
【００１４】このエポキシ樹脂は、好ましくは加水分解
可能性塩素の含有量が０．０７重量％未満、さらに好ま
しくは０．０５重量％未満、特に好ましくは０．０３重
量％未満に精製された樹脂である。本発明において、後
記の潜在性硬化剤が塩素と反応すると硬化時間が長くな
るので、加水分解可能性塩素の含有量が少ない方が有利
である。
可能性塩素の含有量が０．０７重量％未満、さらに好ま
しくは０．０５重量％未満、特に好ましくは０．０３重
量％未満に精製された樹脂である。本発明において、後
記の潜在性硬化剤が塩素と反応すると硬化時間が長くな
るので、加水分解可能性塩素の含有量が少ない方が有利
である。
【００１５】本発明の組成物において、前記例示のエポ
キシ樹脂以外に、組成物の粘性の調節等の目的で他のエ
ポキシ樹脂を用いることもできる。使用できるエポキシ
樹脂としては、エチレングリコール、グリセリン、トリ
メチロールプロパン等の多価アルコール、フタル酸のよ
うな多価カルボン酸のポリグリシジル化物などが挙げら
れる。
キシ樹脂以外に、組成物の粘性の調節等の目的で他のエ
ポキシ樹脂を用いることもできる。使用できるエポキシ
樹脂としては、エチレングリコール、グリセリン、トリ
メチロールプロパン等の多価アルコール、フタル酸のよ
うな多価カルボン酸のポリグリシジル化物などが挙げら
れる。
【００１６】また、潜在性硬化剤としては、例えば、ア
ジピン酸ジヒドラジド、セバシン酸ジヒドラジド等の有
機酸ヒドラジド類、ジフェニルジアミノスルフォン、ジ
シアンジアミド、２−メチルイミダゾ−ルおよびその誘
導体等のイミダゾール誘導体類、ケチミン、ＢＦ3 ・ア
ミン錯体等が用いられ得る。これらの中でも、有機酸ヒ
ドラジド類、ジシアンジアミド、イミダゾール誘導体類
およびＢＦ3 ・アミン錯体は、室温における反応性が極
めて低く、本発明の組成物の熱処理による硬化時間の制
御幅を広く採り得るようになることから、好ましい。
ジピン酸ジヒドラジド、セバシン酸ジヒドラジド等の有
機酸ヒドラジド類、ジフェニルジアミノスルフォン、ジ
シアンジアミド、２−メチルイミダゾ−ルおよびその誘
導体等のイミダゾール誘導体類、ケチミン、ＢＦ3 ・ア
ミン錯体等が用いられ得る。これらの中でも、有機酸ヒ
ドラジド類、ジシアンジアミド、イミダゾール誘導体類
およびＢＦ3 ・アミン錯体は、室温における反応性が極
めて低く、本発明の組成物の熱処理による硬化時間の制
御幅を広く採り得るようになることから、好ましい。
【００１７】本発明の組成物における潜在性硬化剤の配
合比率は、エポキシ樹脂および硬化剤の種類により異な
るが、活性水素を有する潜在性硬化剤については、エポ
キシ基と活性水素とのモル比で１：０．３〜２．０、Ｂ
Ｆ3 ・アミン錯体や第３級アミン等のイオン重合性触媒
型潜在性硬化剤は、触媒型であるため、エポキシ樹脂へ
の配合量は一般に少量でよく、エポキシ樹脂１００重量
部に対して０．３〜５重量部が好ましい。
合比率は、エポキシ樹脂および硬化剤の種類により異な
るが、活性水素を有する潜在性硬化剤については、エポ
キシ基と活性水素とのモル比で１：０．３〜２．０、Ｂ
Ｆ3 ・アミン錯体や第３級アミン等のイオン重合性触媒
型潜在性硬化剤は、触媒型であるため、エポキシ樹脂へ
の配合量は一般に少量でよく、エポキシ樹脂１００重量
部に対して０．３〜５重量部が好ましい。
【００１８】本発明の組成物において、硬化促進性希釈
剤とは、エポキシ樹脂と潜在性硬化剤を希釈し硬化を促
進する役割を有するものである。本発明の組成物におい
て、エポキシ樹脂と潜在性硬化剤のみでは硬化反応が進
行しない。この硬化促進性希釈剤は、特に制限されない
が、アルコールおよびその誘導体、エーテル、エステ
ル、ケトン、アミド、炭化水素および水から選ばれる少
なくとも１種が好ましく用いられる。
剤とは、エポキシ樹脂と潜在性硬化剤を希釈し硬化を促
進する役割を有するものである。本発明の組成物におい
て、エポキシ樹脂と潜在性硬化剤のみでは硬化反応が進
行しない。この硬化促進性希釈剤は、特に制限されない
が、アルコールおよびその誘導体、エーテル、エステ
ル、ケトン、アミド、炭化水素および水から選ばれる少
なくとも１種が好ましく用いられる。
【００１９】アルコールの具体例として、メタノール、
エタノール、イソプロピルアルコール、ブタノール、イ
ソブタノール、シクロヘキサノール、２−エチルヘキサ
ノール、フルフリルアルコール、ベンジルアルコール等
が挙げられる。アルコール誘導体の具体例として、エチ
レングリコール、ジエチレングリコール、エチレングリ
コールモノメチルエーテル、ジエチレングリコールモノ
エチルエーテル等のエチレングリコール誘導体、プロピ
レングリコール、プロピレングリコールモノメチルエー
テル等のプロピレングリコール誘導体等が挙げられる。
エタノール、イソプロピルアルコール、ブタノール、イ
ソブタノール、シクロヘキサノール、２−エチルヘキサ
ノール、フルフリルアルコール、ベンジルアルコール等
が挙げられる。アルコール誘導体の具体例として、エチ
レングリコール、ジエチレングリコール、エチレングリ
コールモノメチルエーテル、ジエチレングリコールモノ
エチルエーテル等のエチレングリコール誘導体、プロピ
レングリコール、プロピレングリコールモノメチルエー
テル等のプロピレングリコール誘導体等が挙げられる。
【００２０】エーテルの具体例として、ジオキサン、テ
トラヒドロフラン等が挙げられ、エステルの具体例とし
て、酢酸ｎ−ブチル、酢酸イソブチル、エチレングリコ
ールモノエチルエーテル−アセテート等の前記エチレン
グリコール誘導体と酢酸とのエステル類、同様に前記プ
ロピレングリコール誘導体と酢酸とのエステル類等が挙
げられる。ケトンの具体例として、メチルイソブチルケ
トン、メチルエチルケトン、シクロヘキサノン、イソホ
ロン等が挙げられ、アミドの具体例として、ジメチルホ
ルムアミド等が挙げられる。炭化水素の具体例として、
トルエン、キシレン、シクロヘキサン、ミネラルスピリ
ット等が挙げられる。
トラヒドロフラン等が挙げられ、エステルの具体例とし
て、酢酸ｎ−ブチル、酢酸イソブチル、エチレングリコ
ールモノエチルエーテル−アセテート等の前記エチレン
グリコール誘導体と酢酸とのエステル類、同様に前記プ
ロピレングリコール誘導体と酢酸とのエステル類等が挙
げられる。ケトンの具体例として、メチルイソブチルケ
トン、メチルエチルケトン、シクロヘキサノン、イソホ
ロン等が挙げられ、アミドの具体例として、ジメチルホ
ルムアミド等が挙げられる。炭化水素の具体例として、
トルエン、キシレン、シクロヘキサン、ミネラルスピリ
ット等が挙げられる。
【００２１】これらの中でも、エチレングリコール誘導
体、プロピレングリコール誘導体、ベンジルアルコール
およびシクロヘキサノンが、本発明の組成物の熱処理に
よる硬化時間の調節に有効なことから、好ましい。
体、プロピレングリコール誘導体、ベンジルアルコール
およびシクロヘキサノンが、本発明の組成物の熱処理に
よる硬化時間の調節に有効なことから、好ましい。
【００２２】本発明の組成物において、硬化促進性希釈
剤の配合割合は、エポキシ樹脂１００重量部に対し０．
００１〜３０重量部が好ましく、さらに好ましくは０．
００２〜２５重量部である。硬化促進性希釈剤の配合割
合がこの範囲であると、得られる組成物の硬化時間の調
節が可能となるため、好ましい。
剤の配合割合は、エポキシ樹脂１００重量部に対し０．
００１〜３０重量部が好ましく、さらに好ましくは０．
００２〜２５重量部である。硬化促進性希釈剤の配合割
合がこの範囲であると、得られる組成物の硬化時間の調
節が可能となるため、好ましい。
【００２３】本発明の組成物には、前記の必須成分以外
に、粘性の調節、チクソトロピック性付与、硬化物の強
度改良等の目的で、市販のアエロジル、ニップシール、
アマイドワックス等の各種添加剤、キシレン樹脂、ジシ
クロペンタジエン樹脂、クマロン樹脂等の改質材、タル
ク、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、クレー、ドロマイ
ト、シリカ等の充填材、二酸化チタン、ベンガラ、フタ
ロシアニンブルー等の着色剤等を、本発明の効果を損な
わない範囲で添加してもよい。
に、粘性の調節、チクソトロピック性付与、硬化物の強
度改良等の目的で、市販のアエロジル、ニップシール、
アマイドワックス等の各種添加剤、キシレン樹脂、ジシ
クロペンタジエン樹脂、クマロン樹脂等の改質材、タル
ク、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、クレー、ドロマイ
ト、シリカ等の充填材、二酸化チタン、ベンガラ、フタ
ロシアニンブルー等の着色剤等を、本発明の効果を損な
わない範囲で添加してもよい。
【００２４】本発明の組成物の製造は、前記のエポキシ
樹脂、潜在性硬化剤および硬化促進性希釈剤、ならびに
必要に応じて配合または添加される各種の成分を、攪拌
混合することにより行うことができる。これらの各種成
分の配合または添加の順序は、特に制限されないが、エ
ポキシ樹脂、潜在性硬化剤および硬化促進性希釈剤は均
質分散状態であることが重要であり、これらの分散度合
いが点検可能なエポキシ樹脂に潜在性硬化剤および硬化
促進性希釈剤を配合し攪拌混合し、次いで必要に応じて
配合または添加される各種の成分を攪拌混合する方法が
好ましい。
樹脂、潜在性硬化剤および硬化促進性希釈剤、ならびに
必要に応じて配合または添加される各種の成分を、攪拌
混合することにより行うことができる。これらの各種成
分の配合または添加の順序は、特に制限されないが、エ
ポキシ樹脂、潜在性硬化剤および硬化促進性希釈剤は均
質分散状態であることが重要であり、これらの分散度合
いが点検可能なエポキシ樹脂に潜在性硬化剤および硬化
促進性希釈剤を配合し攪拌混合し、次いで必要に応じて
配合または添加される各種の成分を攪拌混合する方法が
好ましい。
【００２５】また、本発明の組成物は、前記の各成分を
攪拌混合後または攪拌混合中、あるいはプレストレスト
緊張材に加工された状態で、４０℃〜１４０℃、好まし
くは６０〜１２０℃の温度で所定時間熱処理される。こ
れにより、硬化促進性希釈剤の作用によりエポキシ樹脂
と潜在性硬化剤との硬化時間の調節が可能となり、対象
とするコンクリート固化時の水和反応熱による蓄熱温度
パターンに応じた所望の硬化特性を得ることができる。
例えば、９０℃で２４時間の熱処理は、コンクリート固
化時の水和反応熱による蓄熱がほとんどない２３℃の環
境温度下でも熱処理を施していない組成物と比較して硬
化日数を１００日以上短縮できる。９０℃で４８時間の
熱処理を施すと、コンクリート固化時の水和反応熱によ
る蓄熱がほとんどない２３℃の環境下でも熱処理を施し
ていない組成物と比較して硬化日数を２００日以上短縮
できる。一方、このときの緊張材の緊張可能日数は、厚
さ９０ｃｍのコンクリート固化時の水和反応熱による蓄
熱温度が９０℃を超える温度となり、この温度が保持さ
れた温度パターン下であってもいずれも１０日以上であ
り、緊張時までにコンクリートは既に十分に硬化してい
る。
攪拌混合後または攪拌混合中、あるいはプレストレスト
緊張材に加工された状態で、４０℃〜１４０℃、好まし
くは６０〜１２０℃の温度で所定時間熱処理される。こ
れにより、硬化促進性希釈剤の作用によりエポキシ樹脂
と潜在性硬化剤との硬化時間の調節が可能となり、対象
とするコンクリート固化時の水和反応熱による蓄熱温度
パターンに応じた所望の硬化特性を得ることができる。
例えば、９０℃で２４時間の熱処理は、コンクリート固
化時の水和反応熱による蓄熱がほとんどない２３℃の環
境温度下でも熱処理を施していない組成物と比較して硬
化日数を１００日以上短縮できる。９０℃で４８時間の
熱処理を施すと、コンクリート固化時の水和反応熱によ
る蓄熱がほとんどない２３℃の環境下でも熱処理を施し
ていない組成物と比較して硬化日数を２００日以上短縮
できる。一方、このときの緊張材の緊張可能日数は、厚
さ９０ｃｍのコンクリート固化時の水和反応熱による蓄
熱温度が９０℃を超える温度となり、この温度が保持さ
れた温度パターン下であってもいずれも１０日以上であ
り、緊張時までにコンクリートは既に十分に硬化してい
る。
【００２６】熱処理の温度は、本発明の組成物の所望の
硬化性を得る上で重要であり、本発明の組成物の製造の
観点からは、より高温の方が短時間で所望の硬化性を有
する組成物を製造できるため有利であるが、１４０℃を
超えると潜在性硬化剤が活性化され暴走反応の危険があ
り好ましくない。例えば、９０℃で２４時間の熱処理に
より得られる硬化性は、１１０℃で３時間の熱処理で得
る硬化性にほぼ相当する。
硬化性を得る上で重要であり、本発明の組成物の製造の
観点からは、より高温の方が短時間で所望の硬化性を有
する組成物を製造できるため有利であるが、１４０℃を
超えると潜在性硬化剤が活性化され暴走反応の危険があ
り好ましくない。例えば、９０℃で２４時間の熱処理に
より得られる硬化性は、１１０℃で３時間の熱処理で得
る硬化性にほぼ相当する。
【００２７】本発明の組成物は、これをプレストレスト
コンクリート緊張材の表面に塗布してシースで被覆、ま
たはシースに緊張材を挿入すると同時に本発明の組成物
をシースと緊張材の隙間に充填し、このシース内に収納
された緊張材を、型枠内の所定の位置に配筋してからコ
ンクリートを打設して、コンクリートの水和反応を経て
該コンクリートが所定強度に達した後、前記緊張材を緊
張するポストテンション工法に好適に使用することがで
きる。このとき、コンクリート打設から緊張材の緊張ま
での時間が７日間以上であり、コンクリート打設から熱
硬化性樹脂組成物の硬化までの時間が３５０日間以内と
するのが、ポストテンション工法によって得られるコン
クリート構造物の本来有する高強度、高耐久性を高い信
頼性で早期に確保できる点で、好ましい。
コンクリート緊張材の表面に塗布してシースで被覆、ま
たはシースに緊張材を挿入すると同時に本発明の組成物
をシースと緊張材の隙間に充填し、このシース内に収納
された緊張材を、型枠内の所定の位置に配筋してからコ
ンクリートを打設して、コンクリートの水和反応を経て
該コンクリートが所定強度に達した後、前記緊張材を緊
張するポストテンション工法に好適に使用することがで
きる。このとき、コンクリート打設から緊張材の緊張ま
での時間が７日間以上であり、コンクリート打設から熱
硬化性樹脂組成物の硬化までの時間が３５０日間以内と
するのが、ポストテンション工法によって得られるコン
クリート構造物の本来有する高強度、高耐久性を高い信
頼性で早期に確保できる点で、好ましい。
【００２８】さらに、従来技術においては、コンクリー
ト固化時の水和反応熱による最高蓄熱温度が８０℃以上
ではコンクリートが所定強度になる前に、従来の硬化性
組成物では硬化が進行してしまい緊張材の緊張が不可能
であったが、本発明の組成物を緊張材の表面に塗布して
シースで被覆、またはシースに緊張材を挿入すると同時
に本発明の組成物をシースと緊張材の隙間に充填してな
るプレストレストコンクリート緊張材を用いることによ
り、コンクリート固化時の水和反応熱によってコンクリ
ート構造物内部の蓄熱温度が８０℃以上、特には８０〜
９５℃の範囲となり、水和反応がほぼ終了するまで保持
されても硬化しないためコンクリート硬化後の緊張材の
緊張が可能である。さらに、その後の放冷後、自然環境
温度下、部分的にコンクリート固化時の水和反応熱によ
る蓄熱がほとんど無い３０℃以下の部位をも含めて所定
期間内に硬化して緊張材の防錆および防食、ならびに緊
張材とコンクリートとの付着および一体化を達成するこ
とができる、所期の性能を有するコンクリート構造物を
得ることができる。
ト固化時の水和反応熱による最高蓄熱温度が８０℃以上
ではコンクリートが所定強度になる前に、従来の硬化性
組成物では硬化が進行してしまい緊張材の緊張が不可能
であったが、本発明の組成物を緊張材の表面に塗布して
シースで被覆、またはシースに緊張材を挿入すると同時
に本発明の組成物をシースと緊張材の隙間に充填してな
るプレストレストコンクリート緊張材を用いることによ
り、コンクリート固化時の水和反応熱によってコンクリ
ート構造物内部の蓄熱温度が８０℃以上、特には８０〜
９５℃の範囲となり、水和反応がほぼ終了するまで保持
されても硬化しないためコンクリート硬化後の緊張材の
緊張が可能である。さらに、その後の放冷後、自然環境
温度下、部分的にコンクリート固化時の水和反応熱によ
る蓄熱がほとんど無い３０℃以下の部位をも含めて所定
期間内に硬化して緊張材の防錆および防食、ならびに緊
張材とコンクリートとの付着および一体化を達成するこ
とができる、所期の性能を有するコンクリート構造物を
得ることができる。
【００２９】本発明の組成物を使用する方法において、
用いられる緊張材、シース等は、特に限定されず、用途
に応じて常用のものを用いることができる。本発明の組
成物を緊張材の表面に塗布してシースで被覆するなどし
てプレストレストコンクリート緊張材に加工した状態で
熱処理する場合には、シースは、適切な耐熱性を有する
素材からなるものを選択することが好ましい。素材の銘
柄によって異なるが、シースに用いる素材の耐熱性は、
例えば、ポリエチレンでは９０℃あで、ポリプロピレン
では１１０℃まで、ポリメチルペンテンでは１４０℃程
度である。
用いられる緊張材、シース等は、特に限定されず、用途
に応じて常用のものを用いることができる。本発明の組
成物を緊張材の表面に塗布してシースで被覆するなどし
てプレストレストコンクリート緊張材に加工した状態で
熱処理する場合には、シースは、適切な耐熱性を有する
素材からなるものを選択することが好ましい。素材の銘
柄によって異なるが、シースに用いる素材の耐熱性は、
例えば、ポリエチレンでは９０℃あで、ポリプロピレン
では１１０℃まで、ポリメチルペンテンでは１４０℃程
度である。
【００３０】さらに、本発明の組成物を使用したプレス
トレストコンクリート緊張材は、本発明の組成物を、Ｐ
Ｃ鋼材（ＰＣ鋼線、ＰＣ鋼撚線、ＰＣ鋼棒等）からなる
緊張材に塗布して、または緊張材の挿入と同時にシース
と緊張材の隙間に充填して製造することができる。例え
ば、ポリエチレン製シースに鋼線が挿入された形のプレ
ストレストコンクリート鋼線材からなる緊張材は、工場
において連続的に製造されるが、この際、本発明の組成
物は、鋼線とほぼ同時にシースと鋼線の隙間に充填され
る。工場で製造されたプレストレストコンクリート鋼線
材からなる緊張材は、コンクリート構造物の作成現場に
搬入され、型枠内に配筋される。次いで、型枠内にコン
クリートが打設され、コンクリートの硬化後に、鋼線は
緊張され保持される。その後、プレストレストコンクリ
ート鋼線材内の熱硬化性組成物は所定時間内に硬化し
て、コンクリートと緊張材を一体化するとともに、緊張
材の腐食を防ぎ、信頼性の高いコンクリート構造物を造
ることができる。
トレストコンクリート緊張材は、本発明の組成物を、Ｐ
Ｃ鋼材（ＰＣ鋼線、ＰＣ鋼撚線、ＰＣ鋼棒等）からなる
緊張材に塗布して、または緊張材の挿入と同時にシース
と緊張材の隙間に充填して製造することができる。例え
ば、ポリエチレン製シースに鋼線が挿入された形のプレ
ストレストコンクリート鋼線材からなる緊張材は、工場
において連続的に製造されるが、この際、本発明の組成
物は、鋼線とほぼ同時にシースと鋼線の隙間に充填され
る。工場で製造されたプレストレストコンクリート鋼線
材からなる緊張材は、コンクリート構造物の作成現場に
搬入され、型枠内に配筋される。次いで、型枠内にコン
クリートが打設され、コンクリートの硬化後に、鋼線は
緊張され保持される。その後、プレストレストコンクリ
ート鋼線材内の熱硬化性組成物は所定時間内に硬化し
て、コンクリートと緊張材を一体化するとともに、緊張
材の腐食を防ぎ、信頼性の高いコンクリート構造物を造
ることができる。
【００３１】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明
する。しかし、本発明は実施例に限定されるものではな
い。
する。しかし、本発明は実施例に限定されるものではな
い。
【００３２】（実施例１）ビスフェノールＡ型エポキシ
樹脂１００部（粘度１３Ｐａ・Ｓ、加水分解可能塩素
０．０１％、エポキシ当量１８８）、ビスフェノールＡ
Ｄ型エポキシ樹脂２５部（粘度３Ｐａ・Ｓ、加水分解可
能塩素０．０１％、エポキシ当量１７３）、潜在性硬化
剤ジシアンジアミド７部、硬化促進性希釈剤としてベン
ジルアルコール１１．５部、エチレングリコールモノエ
チルエーテル０．５部、充填材としてタルク３５部、炭
酸カルシウム３５部、および添加剤としてアエロジル２
部の重量割合で配合し、攪拌混合して熱硬化性樹脂組成
物を得た。
樹脂１００部（粘度１３Ｐａ・Ｓ、加水分解可能塩素
０．０１％、エポキシ当量１８８）、ビスフェノールＡ
Ｄ型エポキシ樹脂２５部（粘度３Ｐａ・Ｓ、加水分解可
能塩素０．０１％、エポキシ当量１７３）、潜在性硬化
剤ジシアンジアミド７部、硬化促進性希釈剤としてベン
ジルアルコール１１．５部、エチレングリコールモノエ
チルエーテル０．５部、充填材としてタルク３５部、炭
酸カルシウム３５部、および添加剤としてアエロジル２
部の重量割合で配合し、攪拌混合して熱硬化性樹脂組成
物を得た。
【００３３】得られた熱硬化性樹脂組成物を、密栓でき
る内容積２２０ｍｌの容器２個に詰めた。容器に詰めた
熱硬化性樹脂組成物の内、一つを９０℃で４８時間熱処
理した後２３℃迄急冷し、以後、２３℃の雰囲気に放置
して定期的に針入度を測定し、針入度が０になるまでの
日数を求め、これを固化日数１とした。もう一つの容器
に詰めた熱硬化性樹脂組成物については、熱処理せずに
２３℃の雰囲気に放置して定期的に針入度を測定し、針
入度が０になるまでの日数を求め、これを固化日数２と
した。
る内容積２２０ｍｌの容器２個に詰めた。容器に詰めた
熱硬化性樹脂組成物の内、一つを９０℃で４８時間熱処
理した後２３℃迄急冷し、以後、２３℃の雰囲気に放置
して定期的に針入度を測定し、針入度が０になるまでの
日数を求め、これを固化日数１とした。もう一つの容器
に詰めた熱硬化性樹脂組成物については、熱処理せずに
２３℃の雰囲気に放置して定期的に針入度を測定し、針
入度が０になるまでの日数を求め、これを固化日数２と
した。
【００３４】また、上記で得られた熱硬化性樹脂塑性物
を再び攪拌し６０℃で７時間熱処理した後、これを鋼線
製緊張材の表面に塗布し、次いで、ポリエチレン製シー
スで被覆してポストテンション緊張材を作製した。次
に、作製したポストテンション緊張材を、縦３００ｃ
ｍ、横３００ｃｍ、厚さ９０ｃｍの型枠内の厚さ方向の
ほぼ中央に配筋した後、型枠内にコンクリートを打設し
た。コンクリートは１週間で所定の強度を発現したが、
コンクリートを打設してから１０日後、配筋した緊張材
の鋼線を引っ張って緊張させ固定した。このとき、鋼線
の伸長は２０ｍｍであり、鋼線には正常なテンションが
かけられた。このとき、コンクリートの硬化過程での緊
張材近傍の蓄熱温度を連続して測定したところ、コンク
リート打設からほぼ２４時間で緊張材近傍における蓄熱
温度は最高蓄熱温度９２℃に到達し、約１２時間この温
度を維持し、その後温度は徐々に下がり、１２０時間で
雰囲気温度とほぼ同じ程度までになった。
を再び攪拌し６０℃で７時間熱処理した後、これを鋼線
製緊張材の表面に塗布し、次いで、ポリエチレン製シー
スで被覆してポストテンション緊張材を作製した。次
に、作製したポストテンション緊張材を、縦３００ｃ
ｍ、横３００ｃｍ、厚さ９０ｃｍの型枠内の厚さ方向の
ほぼ中央に配筋した後、型枠内にコンクリートを打設し
た。コンクリートは１週間で所定の強度を発現したが、
コンクリートを打設してから１０日後、配筋した緊張材
の鋼線を引っ張って緊張させ固定した。このとき、鋼線
の伸長は２０ｍｍであり、鋼線には正常なテンションが
かけられた。このとき、コンクリートの硬化過程での緊
張材近傍の蓄熱温度を連続して測定したところ、コンク
リート打設からほぼ２４時間で緊張材近傍における蓄熱
温度は最高蓄熱温度９２℃に到達し、約１２時間この温
度を維持し、その後温度は徐々に下がり、１２０時間で
雰囲気温度とほぼ同じ程度までになった。
【００３５】（実施例２）ビスフェノールＡ型エポキシ
樹脂１００部（粘度１３Ｐａ・Ｓ、加水分解可能塩素
０．０１％、エポキシ当量１８８）、ビスフェノールＦ
型エポキシ樹脂３０部（粘度３．５Ｐａ・Ｓ、加水分解
可能塩素０．０１％、エポキシ当量１７６）、潜在性硬
化剤ジシアンジアミド７部、硬化促進性希釈剤としてベ
ンジルアルコール２０部、充填材としてタルク４０部、
炭酸カルシウム３５部、および添加剤としてアエロジル
２部の重量割合で配合し、攪拌混合して熱硬化性樹脂組
成物を得た。
樹脂１００部（粘度１３Ｐａ・Ｓ、加水分解可能塩素
０．０１％、エポキシ当量１８８）、ビスフェノールＦ
型エポキシ樹脂３０部（粘度３．５Ｐａ・Ｓ、加水分解
可能塩素０．０１％、エポキシ当量１７６）、潜在性硬
化剤ジシアンジアミド７部、硬化促進性希釈剤としてベ
ンジルアルコール２０部、充填材としてタルク４０部、
炭酸カルシウム３５部、および添加剤としてアエロジル
２部の重量割合で配合し、攪拌混合して熱硬化性樹脂組
成物を得た。
【００３６】得られた熱硬化性樹脂組成物を、実施例１
と同様にして密栓できる内容積２２０ｍｌの容器２個に
詰めて、固化日数１および２を求めた。
と同様にして密栓できる内容積２２０ｍｌの容器２個に
詰めて、固化日数１および２を求めた。
【００３７】また、実施例１と同様にして、熱硬化性樹
脂塑性物を７０℃で７時間熱処理した後、これを緊張材
の表面に塗布し、この緊張材をシースで被覆してポスト
テンション緊張材を作製した。次に、作製したポストテ
ンション緊張材を、縦３００ｃｍ、横３００ｃｍ、厚さ
９０ｃｍの型枠内の厚さ方向のほぼ中央に配筋した後、
型枠内にコンクリートを打設し、コンクリートが硬化し
た後、実施例１と同じタイミングで緊張材を緊張した。
このとき、鋼線の伸長は１８ｍｍであり、鋼線には正常
なテンションがかけられた。このとき、実施例１と同様
に、コンクリートの硬化過程でのポストテンション緊張
材近傍の温度変化を連続的に測定した。その結果、コン
クリートの硬化過程でのポストテンション緊張材近傍の
温度変化は、実施例１と同じ挙動を示した。結果を表１
に示す。
脂塑性物を７０℃で７時間熱処理した後、これを緊張材
の表面に塗布し、この緊張材をシースで被覆してポスト
テンション緊張材を作製した。次に、作製したポストテ
ンション緊張材を、縦３００ｃｍ、横３００ｃｍ、厚さ
９０ｃｍの型枠内の厚さ方向のほぼ中央に配筋した後、
型枠内にコンクリートを打設し、コンクリートが硬化し
た後、実施例１と同じタイミングで緊張材を緊張した。
このとき、鋼線の伸長は１８ｍｍであり、鋼線には正常
なテンションがかけられた。このとき、実施例１と同様
に、コンクリートの硬化過程でのポストテンション緊張
材近傍の温度変化を連続的に測定した。その結果、コン
クリートの硬化過程でのポストテンション緊張材近傍の
温度変化は、実施例１と同じ挙動を示した。結果を表１
に示す。
【００３８】（実施例３）ビスフェノールＡ型エポキシ
樹脂１００部（粘度１３Ｐａ・Ｓ、加水分解可能塩素
０．０４％、エポキシ当量１８８）、ビスフェノールＦ
型エポキシ樹脂２５部（粘度３．５Ｐａ・Ｓ、加水分解
可能塩素０．０４％、エポキシ当量１７６）、潜在性硬
化剤ジシアンジアミド７部、および硬化促進性希釈剤と
してベンジルアルコール１３部の重量割合で配合した組
成物を１１０℃で３時間加熱混合して熱処理した後、６
０℃以下まで冷却した。得られた組成物１４５部に対
し、充填材としてタルク４０部、炭酸カルシウム３５
部、添加剤としてアエロジル２部の重量割合で添加し、
攪拌混合して熱硬化性樹脂組成物を調製した。
樹脂１００部（粘度１３Ｐａ・Ｓ、加水分解可能塩素
０．０４％、エポキシ当量１８８）、ビスフェノールＦ
型エポキシ樹脂２５部（粘度３．５Ｐａ・Ｓ、加水分解
可能塩素０．０４％、エポキシ当量１７６）、潜在性硬
化剤ジシアンジアミド７部、および硬化促進性希釈剤と
してベンジルアルコール１３部の重量割合で配合した組
成物を１１０℃で３時間加熱混合して熱処理した後、６
０℃以下まで冷却した。得られた組成物１４５部に対
し、充填材としてタルク４０部、炭酸カルシウム３５
部、添加剤としてアエロジル２部の重量割合で添加し、
攪拌混合して熱硬化性樹脂組成物を調製した。
【００３９】得られた熱硬化性樹脂組成物を、実施例１
と同様にして密栓できる内容積２２０ｍｌの容器２個に
詰めて、固化日数１および２を求めた。
と同様にして密栓できる内容積２２０ｍｌの容器２個に
詰めて、固化日数１および２を求めた。
【００４０】また、上記で得た熱硬化性樹脂塑性物を緊
張材の表面に塗布し、この緊張材をシースで被覆してポ
ストテンション緊張材を作製した。次に、作製したポス
トテンション緊張材を、縦３００ｃｍ、横３００ｃｍ、
厚さ９０ｃｍの型枠内の厚さ方向のほぼ中央に配筋した
後、型枠内にコンクリートを打設し、コンクリートが硬
化した後、実施例１と同じタイミングで緊張材を緊張し
た。このとき、鋼線の伸長は２１ｍｍであり、鋼線には
正常なテンションがかけられた。このとき、実施例１と
同様に、コンクリートの硬化過程でのポストテンション
緊張材近傍の温度変化を連続的に測定した。その結果、
コンクリートの硬化過程でのポストテンション緊張材近
傍の温度変化は、実施例１と同じ挙動を示した。結果を
表１に示す。
張材の表面に塗布し、この緊張材をシースで被覆してポ
ストテンション緊張材を作製した。次に、作製したポス
トテンション緊張材を、縦３００ｃｍ、横３００ｃｍ、
厚さ９０ｃｍの型枠内の厚さ方向のほぼ中央に配筋した
後、型枠内にコンクリートを打設し、コンクリートが硬
化した後、実施例１と同じタイミングで緊張材を緊張し
た。このとき、鋼線の伸長は２１ｍｍであり、鋼線には
正常なテンションがかけられた。このとき、実施例１と
同様に、コンクリートの硬化過程でのポストテンション
緊張材近傍の温度変化を連続的に測定した。その結果、
コンクリートの硬化過程でのポストテンション緊張材近
傍の温度変化は、実施例１と同じ挙動を示した。結果を
表１に示す。
【００４１】（比較例１）ビスフェノールＡ型エポキシ
樹脂１００部（粘度１３Ｐａ・Ｓ、加水分解可能塩素
０．０４％、エポキシ当量１８８）、ビスフェノールＦ
型エポキシ樹脂２５部（粘度３．５Ｐａ・Ｓ、加水分解
可能塩素０．０１％、エポキシ当量１７６）、潜在性硬
化材ジシアンジアミド７部、硬化促進性希釈剤として第
３級アミンの２，４，６−ジメチルアミノメチルフェノ
ール０．０２部、ベンジルアルコール１３部、充填材と
してタルク３５部、炭酸カルシウム３５部、および添加
剤としてアエロジル２部の重量割合で配合し、攪拌混合
して熱硬化性樹脂組成物を調製した。
樹脂１００部（粘度１３Ｐａ・Ｓ、加水分解可能塩素
０．０４％、エポキシ当量１８８）、ビスフェノールＦ
型エポキシ樹脂２５部（粘度３．５Ｐａ・Ｓ、加水分解
可能塩素０．０１％、エポキシ当量１７６）、潜在性硬
化材ジシアンジアミド７部、硬化促進性希釈剤として第
３級アミンの２，４，６−ジメチルアミノメチルフェノ
ール０．０２部、ベンジルアルコール１３部、充填材と
してタルク３５部、炭酸カルシウム３５部、および添加
剤としてアエロジル２部の重量割合で配合し、攪拌混合
して熱硬化性樹脂組成物を調製した。
【００４２】得られた熱硬化性樹脂組成物を、実施例１
と同様にして密栓できる内容積２２０ｍｌの容器２個に
詰めて、固化日数１および２を求めた。
と同様にして密栓できる内容積２２０ｍｌの容器２個に
詰めて、固化日数１および２を求めた。
【００４３】また、熱硬化性樹脂塑性物を緊張材の表面
に塗布し、この緊張材をシースで被覆してポストテンシ
ョン緊張材を作製した。次に、作製したポストテンショ
ン緊張材を、縦３００ｃｍ、横３００ｃｍ、厚さ９０ｃ
ｍの型枠内の厚さ方向のほぼ中央と、得られるコンクリ
ート成形体の表面に相当する部位から１０ｃｍおよび２
２ｃｍの位置に配筋した後、型枠内にコンクリートを打
設し、コンクリートが硬化した後、実施例１と同じタイ
ミングで緊張材を緊張した。このとき、実施例１と同様
に、コンクリートの硬化過程でのポストテンション緊張
材近傍の温度変化を連続的に測定した。
に塗布し、この緊張材をシースで被覆してポストテンシ
ョン緊張材を作製した。次に、作製したポストテンショ
ン緊張材を、縦３００ｃｍ、横３００ｃｍ、厚さ９０ｃ
ｍの型枠内の厚さ方向のほぼ中央と、得られるコンクリ
ート成形体の表面に相当する部位から１０ｃｍおよび２
２ｃｍの位置に配筋した後、型枠内にコンクリートを打
設し、コンクリートが硬化した後、実施例１と同じタイ
ミングで緊張材を緊張した。このとき、実施例１と同様
に、コンクリートの硬化過程でのポストテンション緊張
材近傍の温度変化を連続的に測定した。
【００４４】その結果、コンクリートの硬化過程でのポ
ストテンション緊張材近傍の温度変化は、コンクリート
の厚さのほぼ中央に配筋したポストテンション緊張材近
傍は実施例１と同じ挙動を示し、表面から２２ｃｍの位
置に配筋したポストテンション緊張材近傍は最高蓄熱温
度が８２℃である他は実施例１の温度変化と同様の挙動
を示した。また、表面から１０ｃｍの位置に配筋したポ
ストテンション緊張材近傍は最高蓄熱温度が７２℃であ
る他は実施例１の温度変化と同様の挙動を示した。結果
を表１に示す。
ストテンション緊張材近傍の温度変化は、コンクリート
の厚さのほぼ中央に配筋したポストテンション緊張材近
傍は実施例１と同じ挙動を示し、表面から２２ｃｍの位
置に配筋したポストテンション緊張材近傍は最高蓄熱温
度が８２℃である他は実施例１の温度変化と同様の挙動
を示した。また、表面から１０ｃｍの位置に配筋したポ
ストテンション緊張材近傍は最高蓄熱温度が７２℃であ
る他は実施例１の温度変化と同様の挙動を示した。結果
を表１に示す。
【００４５】
【表１】
【００４６】 緊張性１：配筋位置が厚さ方向のほぼ中央で、最高蓄熱
温度９２℃ 緊張性２：配筋位置が表面から２２ｃｍの位置で、最高
蓄熱温度８２℃ 緊張性３：配筋位置が表面から１０ｃｍの位置で、最高
蓄熱温度７２℃ ○ ：緊張可（鋼線が６〜７ｍｍ／ｍ伸びる程度の荷
重で鋼線を引張った場合、鋼線が出て来る） × ：緊張不可（鋼線が６〜７ｍｍ／ｍ伸びる程度の
荷重で鋼線を引張っても、鋼線がでて来ない） 固化日数１（日）：９０℃４８時間熱処理品の針入度が
０になるまでの日数 固化日数２（日）：非熱処理品の２３℃放置での針入度
が０になるまでの日数
温度９２℃ 緊張性２：配筋位置が表面から２２ｃｍの位置で、最高
蓄熱温度８２℃ 緊張性３：配筋位置が表面から１０ｃｍの位置で、最高
蓄熱温度７２℃ ○ ：緊張可（鋼線が６〜７ｍｍ／ｍ伸びる程度の荷
重で鋼線を引張った場合、鋼線が出て来る） × ：緊張不可（鋼線が６〜７ｍｍ／ｍ伸びる程度の
荷重で鋼線を引張っても、鋼線がでて来ない） 固化日数１（日）：９０℃４８時間熱処理品の針入度が
０になるまでの日数 固化日数２（日）：非熱処理品の２３℃放置での針入度
が０になるまでの日数
【００４７】
【発明の効果】従来技術では、コンクリート硬化時の水
和反応熱に伴う蓄熱温度が８０℃を超えるとコンクリー
トの所定強度到達時のプレストレストコンクリート緊張
材の緊張ができなくなり、本来の目的である信頼性の高
いコンクリート構造物が得られなかった。これに対し
て、本発明の組成物を用いたプレストレストコンクリー
ト緊張材は、水和反応熱による高い蓄熱温度を示すコン
クリート構造物に適用してコンクリート構造物内部の蓄
熱温度が３０℃〜９５℃まで上昇しても硬化せず、コン
クリート硬化後の緊張材の緊張が可能であり、その後の
所定時間経過後に硬化して緊張材の防錆および防食、な
らびに緊張材とコンクリートとの付着および一体化を達
成することができ、広い温度範囲での使用が可能とな
り、高い信頼性のあるコンクリート構造物を造ることが
できる。特に、本発明の組成物は、コンクリート硬化時
の水和反応熱による蓄熱温度が８０℃を超え９５℃まで
の温度であっても、コンクリート打設からコンクリート
硬化後の緊張材の緊張まで７日以上硬化せず、その後５
５０日以内に硬化することができるため、有利である。
和反応熱に伴う蓄熱温度が８０℃を超えるとコンクリー
トの所定強度到達時のプレストレストコンクリート緊張
材の緊張ができなくなり、本来の目的である信頼性の高
いコンクリート構造物が得られなかった。これに対し
て、本発明の組成物を用いたプレストレストコンクリー
ト緊張材は、水和反応熱による高い蓄熱温度を示すコン
クリート構造物に適用してコンクリート構造物内部の蓄
熱温度が３０℃〜９５℃まで上昇しても硬化せず、コン
クリート硬化後の緊張材の緊張が可能であり、その後の
所定時間経過後に硬化して緊張材の防錆および防食、な
らびに緊張材とコンクリートとの付着および一体化を達
成することができ、広い温度範囲での使用が可能とな
り、高い信頼性のあるコンクリート構造物を造ることが
できる。特に、本発明の組成物は、コンクリート硬化時
の水和反応熱による蓄熱温度が８０℃を超え９５℃まで
の温度であっても、コンクリート打設からコンクリート
硬化後の緊張材の緊張まで７日以上硬化せず、その後５
５０日以内に硬化することができるため、有利である。
【００４８】また、本発明の方法によれば、前記プレス
トレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物を使
用したプレストレストコンクリート緊張材によるポスト
テンション工法により所期の性能を有するプレスレスト
コンクリート構造物を得ることができる。
トレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物を使
用したプレストレストコンクリート緊張材によるポスト
テンション工法により所期の性能を有するプレスレスト
コンクリート構造物を得ることができる。
【００４９】さらに、本発明のプレストレストコンクリ
ート緊張材は、前記プレストレストコンクリート緊張材
用熱硬化性樹脂組成物を使用して、コンクリート硬化時
の水和反応熱によってコンクリート構造物内部の蓄熱温
度が３０℃から８０℃以上、特にはコンクリート固化時
の最高温度である９５℃まで上昇しても、ポストテンシ
ョン工法の本来の目的である緊張材の緊張を終えるまで
前記組成物が硬化せず、かつその後の放冷された自然環
境温度下、部分的にコンクリート固化時の水和反応熱に
よる蓄熱がほとんど無い３０℃以下の部位をも含めて所
定期間内に硬化して緊張材の防錆および防食、ならびに
緊張材とコンクリートとの付着および一体化を達成する
ことができることから、好適である。
ート緊張材は、前記プレストレストコンクリート緊張材
用熱硬化性樹脂組成物を使用して、コンクリート硬化時
の水和反応熱によってコンクリート構造物内部の蓄熱温
度が３０℃から８０℃以上、特にはコンクリート固化時
の最高温度である９５℃まで上昇しても、ポストテンシ
ョン工法の本来の目的である緊張材の緊張を終えるまで
前記組成物が硬化せず、かつその後の放冷された自然環
境温度下、部分的にコンクリート固化時の水和反応熱に
よる蓄熱がほとんど無い３０℃以下の部位をも含めて所
定期間内に硬化して緊張材の防錆および防食、ならびに
緊張材とコンクリートとの付着および一体化を達成する
ことができることから、好適である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｅ０４Ｃ 5/08 Ｅ０４Ｃ 5/08
Claims (9)
- 【請求項１】エポキシ樹脂、潜在性硬化剤および硬化促
進性希釈剤を含有し、４０〜１４０℃の温度で予め熱処
理されることを特徴とするプレストレストコンクリート
緊張材用熱硬化性樹脂組成物。 - 【請求項２】硬化促進性希釈剤が、アルコール、エーテ
ル、エステル、ケトン、アミド、炭化水素および水から
選ばれる少なくとも１種である請求項１に記載のプレス
トレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物。 - 【請求項３】エポキシ樹脂１００重量部に対し硬化促進
性希釈剤を０．００１〜３０重量部の割合で含む、請求
項１または２に記載のプレストレストコンクリート緊張
材用熱硬化性樹脂組成物。 - 【請求項４】硬化促進性希釈剤が、エチレングリコール
モノメチルエーテル、エチレングリコールジメチルエー
テル、ベンジルアルコールおよびシクロヘキサンから選
ばれる少なくとも１種である、請求項１〜３のいずれか
に記載のプレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性
樹脂組成物。 - 【請求項５】潜在性硬化剤が、イオン性硬化剤であり、
エポキシ樹脂１００重量部に対してイオン性硬化剤０．
３〜５重量部の割合で使用することを特徴とする、請求
項１に記載のプレストレストコンクリート緊張材用熱硬
化性樹脂組成物。 - 【請求項６】コンクリート打設から緊張材の緊張までの
時間が７日間以上であり、コンクリート打設から熱硬化
性樹脂組成物の硬化までの時間が３５０日間以内である
ことを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載のプ
レストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物
の使用方法。 - 【請求項７】コンクリート水和反応による最高蓄熱温度
が８０℃以上であることを特徴とする、請求項１〜５の
いずれかに記載のプレストレストコンクリート緊張材用
熱硬化性樹脂組成物の使用方法。 - 【請求項８】コンクリート水和反応による最高蓄熱温度
が８０〜９５℃であることを特徴とする、請求項１〜５
のいずれかに記載のプレストレストコンクリート緊張材
用熱硬化性樹脂組成物の使用方法。 - 【請求項９】請求項１〜５のいずれかに記載のプレスト
レストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物を使用
したプレストレストコンクリート緊張材。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000117941A JP2001009825A (ja) | 1999-04-28 | 2000-04-19 | プレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物 |
| US09/557,609 US6387310B1 (en) | 1999-04-28 | 2000-04-25 | Thermosetting resin composition for prestressed concrete tendon, its use and prestressed concrete tendon using the composition |
| AU30143/00A AU763353B2 (en) | 1999-04-28 | 2000-04-27 | Thermosetting resin composition for prestressed concrete tendon, its use and prestressed concrete tendon using the composition |
| CA 2306727 CA2306727A1 (en) | 1999-04-28 | 2000-04-27 | Thermosetting resin composition for prestressed concrete tendon, its use and prestressed concrete tendon using the composition |
| ES00303593T ES2223404T3 (es) | 1999-04-28 | 2000-04-28 | Composicion de resina termoendurecible para tendon de hormigon pretensado, su utilizacion y tendon de hormigon pretensado para el cual se utiliza dicha composicion. |
| DE2000612261 DE60012261T2 (de) | 1999-04-28 | 2000-04-28 | Hitzehärtende Harzzusammensetzung für Betonspannglied, deren Verwendung und Betonspannglied für welchen eine solche Harzzusammensetztung verwendet ist |
| AT00303593T ATE271573T1 (de) | 1999-04-28 | 2000-04-28 | Hitzehärtende harzzusammensetzung für betonspannglied, deren verwendung und betonspannglied für welchen eine solche harzzusammensetztung verwendet ist |
| EP20000303593 EP1048682B1 (en) | 1999-04-28 | 2000-04-28 | Thermosetting resin composition for prestressed concrete tendon, its use and prestressed concrete tendon using the composition |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12173799 | 1999-04-28 | ||
| JP11-121737 | 1999-04-28 | ||
| JP2000117941A JP2001009825A (ja) | 1999-04-28 | 2000-04-19 | プレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001009825A true JP2001009825A (ja) | 2001-01-16 |
Family
ID=26459027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000117941A Withdrawn JP2001009825A (ja) | 1999-04-28 | 2000-04-19 | プレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6387310B1 (ja) |
| EP (1) | EP1048682B1 (ja) |
| JP (1) | JP2001009825A (ja) |
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| DE (1) | DE60012261T2 (ja) |
| ES (1) | ES2223404T3 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JP3585819B2 (ja) * | 2000-06-05 | 2004-11-04 | 住友電工スチールワイヤー株式会社 | プレストレストコンクリート緊張材用硬化性組成物及び緊張材 |
| GB2368338A (en) * | 2000-10-28 | 2002-05-01 | Richard J Foster | Epoxy resin coatings for hydraulic mortars |
| EP1217049A1 (de) * | 2000-12-23 | 2002-06-26 | Sika AG, vorm. Kaspar Winkler & Co. | Voranstrich für Beton |
| JP4236457B2 (ja) * | 2002-05-13 | 2009-03-11 | 神鋼鋼線工業株式会社 | プレストレストコンクリート緊張材用塗布組成物 |
| JP3836770B2 (ja) * | 2002-09-12 | 2006-10-25 | 神鋼鋼線工業株式会社 | プレストレストコンクリート緊張材用塗布組成物 |
| EP2367990A1 (en) | 2008-12-18 | 2011-09-28 | NV Bekaert SA | A cord for reinforcement of a cementitious matrix |
| CH709929A1 (de) * | 2014-07-28 | 2016-01-29 | Airlight Energy Ip Sa | Verfahren zum Herstellen eines durch eine Bewehrung vorgespannten Betonwerkstücks und durch eine Bewehrung vorgespanntes Betonwerkstück. |
| AU2015377198B2 (en) * | 2015-01-16 | 2018-05-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Hydrazide-based curing agents for use in subterranean operations |
| CN109338895B (zh) * | 2018-11-23 | 2023-07-25 | 中铁十二局集团第一工程有限公司 | 大体积混凝土智能混合冷却系统 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4452847A (en) * | 1982-11-17 | 1984-06-05 | Westinghouse Electric Corp. | Sheet material impregnated with a highly cross linked thermally stable epoxy composition |
| JPS6178842A (ja) * | 1984-09-27 | 1986-04-22 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | エポキシ樹脂積層板の製法 |
| JPH0811791B2 (ja) | 1987-07-27 | 1996-02-07 | 神鋼鋼線工業株式会社 | プレストレストコンクリート緊張材用塗布材料 |
-
2000
- 2000-04-19 JP JP2000117941A patent/JP2001009825A/ja not_active Withdrawn
- 2000-04-25 US US09/557,609 patent/US6387310B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-04-27 AU AU30143/00A patent/AU763353B2/en not_active Ceased
- 2000-04-27 CA CA 2306727 patent/CA2306727A1/en not_active Abandoned
- 2000-04-28 ES ES00303593T patent/ES2223404T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-28 EP EP20000303593 patent/EP1048682B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-28 AT AT00303593T patent/ATE271573T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-04-28 DE DE2000612261 patent/DE60012261T2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
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| EP1048682A3 (en) | 2002-10-02 |
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| AU3014300A (en) | 2000-11-02 |
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