JPH0811791B2 - プレストレストコンクリート緊張材用塗布材料 - Google Patents
プレストレストコンクリート緊張材用塗布材料Info
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- JPH0811791B2 JPH0811791B2 JP62188608A JP18860887A JPH0811791B2 JP H0811791 B2 JPH0811791 B2 JP H0811791B2 JP 62188608 A JP62188608 A JP 62188608A JP 18860887 A JP18860887 A JP 18860887A JP H0811791 B2 JPH0811791 B2 JP H0811791B2
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G59/00—Polycondensates containing more than one epoxy group per molecule; Macromolecules obtained by polymerising compounds containing more than one epoxy group per molecule using curing agents or catalysts which react with the epoxy groups
- C08G59/18—Macromolecules obtained by polymerising compounds containing more than one epoxy group per molecule using curing agents or catalysts which react with the epoxy groups ; e.g. general methods of curing
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C09D—COATING COMPOSITIONS, e.g. PAINTS, VARNISHES OR LACQUERS; FILLING PASTES; CHEMICAL PAINT OR INK REMOVERS; INKS; CORRECTING FLUIDS; WOODSTAINS; PASTES OR SOLIDS FOR COLOURING OR PRINTING; USE OF MATERIALS THEREFOR
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、プレストレストコンクリートのポストテン
ション工法において使用される緊張材の防錆、防食およ
びその緊張材とコンクリートとの一体化の目的で前記緊
張材表面に塗布されるプレストレストコンクリート緊張
材用塗布材料に関するものである。
ション工法において使用される緊張材の防錆、防食およ
びその緊張材とコンクリートとの一体化の目的で前記緊
張材表面に塗布されるプレストレストコンクリート緊張
材用塗布材料に関するものである。
（従来技術） プレストレストコンクリートの製造方法として代表的
なポストテンション工法は、通常、つぎのようにして行
なわれている。
なポストテンション工法は、通常、つぎのようにして行
なわれている。
すなわち、コンクリートの打設前にコンクリート内に
金属製シースを配設しておき、このシース中にPC鋼材
（PC鋼線、PC鋼撚線、PC鋼棒等）などの緊張材を挿入
し、コンクリート硬化後に緊張材を緊張させる。その
後、緊張材の防錆、防食および緊張材とコンクリートと
の付着、一体化の目的でセメントミルクなどをシースと
緊張材との間に注入するようにしている。
金属製シースを配設しておき、このシース中にPC鋼材
（PC鋼線、PC鋼撚線、PC鋼棒等）などの緊張材を挿入
し、コンクリート硬化後に緊張材を緊張させる。その
後、緊張材の防錆、防食および緊張材とコンクリートと
の付着、一体化の目的でセメントミルクなどをシースと
緊張材との間に注入するようにしている。
しかしながら、上記方法では、緊張材をシースに挿入
したり、セメントミルクなどを注入したりする作業が非
常に繁雑な作業であり、時間と労力を必要とする作業で
あるため、コストアップになっている。しかも、緊張材
とシースとの間隔が非常に狭く、また、一般に緊張材は
曲線状に配筋されるので、セメントミルクなどをシース
中に全長に亘って完全に注入することができず、注入の
不完全な部分で緊張材を腐蝕するおそれがある。
したり、セメントミルクなどを注入したりする作業が非
常に繁雑な作業であり、時間と労力を必要とする作業で
あるため、コストアップになっている。しかも、緊張材
とシースとの間隔が非常に狭く、また、一般に緊張材は
曲線状に配筋されるので、セメントミルクなどをシース
中に全長に亘って完全に注入することができず、注入の
不完全な部分で緊張材を腐蝕するおそれがある。
以上の欠点を解消しようとして、緊張材の表面にあら
かじめ塗布材料をコーティングしておく方法が種々提案
されている。これらの方法には、 防錆、防食硬化を得るためのもの コンクリートと緊張材との付着を生じさせないための
もの がある。
かじめ塗布材料をコーティングしておく方法が種々提案
されている。これらの方法には、 防錆、防食硬化を得るためのもの コンクリートと緊張材との付着を生じさせないための
もの がある。
の例としては、緊張材であるPC鋼材の表面に塗布材
料であるエポキシ樹脂を静電塗装しておく方法がある。
しかしながら、この場合、防錆、防食効果は得られる
が、塗布材料が緊張材上で完全に硬化した状態になるた
め、ポストテンション工法で使用するためには、通常の
ポストテンション工法と同様にシース中への挿入やコン
クリートと緊張材とを一体化するためのグラウト作業が
必要であり、コストアップの解消はできない。
料であるエポキシ樹脂を静電塗装しておく方法がある。
しかしながら、この場合、防錆、防食効果は得られる
が、塗布材料が緊張材上で完全に硬化した状態になるた
め、ポストテンション工法で使用するためには、通常の
ポストテンション工法と同様にシース中への挿入やコン
クリートと緊張材とを一体化するためのグラウト作業が
必要であり、コストアップの解消はできない。
、を兼ねるものとして、緊張材であるPC鋼材の表
面に塗布材料であるグリースを塗布し、それをポリエチ
レン等のシースで被覆した、いわゆるアンボンド用PC鋼
材を用いる方法がある。この場合、コンクリート打設前
に上述のアンボンド用PC鋼材を配筋し、コンクリート硬
化後にそのPC鋼材を緊張するようにして施工するが、そ
の施工にあたってPC鋼材を緊張した時に、コンクリート
とPC鋼材との間に流動性のグリースがあるので緊張力が
PC鋼材の全長に亘り伝達されるようになるという特徴が
ある。このため、通常のポストテンション工法で用いら
れる金属製のシースが不要となり、当然シースへの緊張
材の挿入も必要なく、また、セメントミルクなど注入す
るグラウト作業も不要になって、通常のポストテンショ
ン工法において欠点であったコストアップを解消するこ
とができる。しかしながら、塗布材料であるグリースが
硬化しないものであるため、緊張材とコンクリートとの
間は永久に付着せず、このため、コンクリートの曲げ耐
力や疲労強度が劣るという欠点がある。
面に塗布材料であるグリースを塗布し、それをポリエチ
レン等のシースで被覆した、いわゆるアンボンド用PC鋼
材を用いる方法がある。この場合、コンクリート打設前
に上述のアンボンド用PC鋼材を配筋し、コンクリート硬
化後にそのPC鋼材を緊張するようにして施工するが、そ
の施工にあたってPC鋼材を緊張した時に、コンクリート
とPC鋼材との間に流動性のグリースがあるので緊張力が
PC鋼材の全長に亘り伝達されるようになるという特徴が
ある。このため、通常のポストテンション工法で用いら
れる金属製のシースが不要となり、当然シースへの緊張
材の挿入も必要なく、また、セメントミルクなど注入す
るグラウト作業も不要になって、通常のポストテンショ
ン工法において欠点であったコストアップを解消するこ
とができる。しかしながら、塗布材料であるグリースが
硬化しないものであるため、緊張材とコンクリートとの
間は永久に付着せず、このため、コンクリートの曲げ耐
力や疲労強度が劣るという欠点がある。
上記アンボンド用鋼材を用いる方法の欠点を解消する
ものとして、塗布材料である熱硬化性の組成物を未硬化
の状態でPC鋼材（緊張材）に塗布しておき、上記のアン
ボンド用PC鋼材の場合と同様の方法で施工して、PC鋼材
を緊張後高周波加熱などの手段で鋼材を加熱することに
よりそれに塗布された熱硬化性の組成物を硬化させ、PC
鋼材とコンクリートとを付着させるようにする方法が提
案されている。しかし、この場合、緊張されたPC鋼材を
加熱することになるため、非常に危険であり、しかも、
大きなコンクリート構造物の中の所定の鋼材のみを精度
良く加熱することが不可能であるため、全長に亘って完
全に付着させることができないという欠点がある。
ものとして、塗布材料である熱硬化性の組成物を未硬化
の状態でPC鋼材（緊張材）に塗布しておき、上記のアン
ボンド用PC鋼材の場合と同様の方法で施工して、PC鋼材
を緊張後高周波加熱などの手段で鋼材を加熱することに
よりそれに塗布された熱硬化性の組成物を硬化させ、PC
鋼材とコンクリートとを付着させるようにする方法が提
案されている。しかし、この場合、緊張されたPC鋼材を
加熱することになるため、非常に危険であり、しかも、
大きなコンクリート構造物の中の所定の鋼材のみを精度
良く加熱することが不可能であるため、全長に亘って完
全に付着させることができないという欠点がある。
（発明の目的） 以上の問題点を解消するため、本発明は、プレストレ
ストコンクリートの構造にあたって、コストダウンが図
れ、かつ、緊張材の防錆、防食効果が確実に得られ、し
かも、コンクリートと緊張材との間の付着力も確実に得
ることができるプレストレストコンクリート緊張材用塗
布材料を提供することを目的としている。
ストコンクリートの構造にあたって、コストダウンが図
れ、かつ、緊張材の防錆、防食効果が確実に得られ、し
かも、コンクリートと緊張材との間の付着力も確実に得
ることができるプレストレストコンクリート緊張材用塗
布材料を提供することを目的としている。
（発明の構成） 本発明は、プレストレストコンクリートに用いる緊張
材の表面に塗布される材料であって、所定の雰囲気下に
おいてコンクリート硬化後に３日以上経って硬化するよ
うに硬化時間が調整された硬化性組成物よりなり、この
硬化性組成物は少なくとも主成分となるエポキシ樹脂
と、上記硬化条件に調整される常温で化学的硬化を進め
る潜在性硬化剤とを含むプレストレストコンクリート緊
張材用塗布材料をその要旨としている。
材の表面に塗布される材料であって、所定の雰囲気下に
おいてコンクリート硬化後に３日以上経って硬化するよ
うに硬化時間が調整された硬化性組成物よりなり、この
硬化性組成物は少なくとも主成分となるエポキシ樹脂
と、上記硬化条件に調整される常温で化学的硬化を進め
る潜在性硬化剤とを含むプレストレストコンクリート緊
張材用塗布材料をその要旨としている。
上記硬化性組成物は、エポキシ樹脂にジヒドラジド
類、ジフェニルジアミノスルホン、ジシアンジアミド、
イミダゾールおよびその誘導体、およびBF3・アミン錯
体からなる群より選ばれた少なくとも一種の潜在性硬化
剤を添加、混合することが好ましく、また上記硬化性組
成物に硬化促進剤を添加、混合してもよい。さらに上記
硬化促進剤は第３級アミン化合物であってもよい。
類、ジフェニルジアミノスルホン、ジシアンジアミド、
イミダゾールおよびその誘導体、およびBF3・アミン錯
体からなる群より選ばれた少なくとも一種の潜在性硬化
剤を添加、混合することが好ましく、また上記硬化性組
成物に硬化促進剤を添加、混合してもよい。さらに上記
硬化促進剤は第３級アミン化合物であってもよい。
本発明は、以上のように構成されているため、コンク
リート硬化後、所定時間経つまでは未硬化状態で流動性
をもった状態であり、その時間経過後においては確実に
硬化するようになるのである。
リート硬化後、所定時間経つまでは未硬化状態で流動性
をもった状態であり、その時間経過後においては確実に
硬化するようになるのである。
本発明における硬化性組成物は、基本的には、常温で
単体では硬化しない硬化物とその硬化物を化学的に硬化
させる潜在性硬化剤とで構成されたものである。ただ
し、必要に応じて、硬化反応を促進させる硬化促進剤が
加えられていてもよい。その他、充填材や添加剤などが
加えられていてもよい。
単体では硬化しない硬化物とその硬化物を化学的に硬化
させる潜在性硬化剤とで構成されたものである。ただ
し、必要に応じて、硬化反応を促進させる硬化促進剤が
加えられていてもよい。その他、充填材や添加剤などが
加えられていてもよい。
硬化時間の調整は、潜在性硬化剤や硬化促進剤の種類
や量を変えることで行うことができる。
や量を変えることで行うことができる。
塗布材料の具体例としては、常温で単体では硬化しな
い硬化物であるエポキシ樹脂を主成分としたエポキシ樹
脂系の硬化性組成物があり、これは、エポキシ樹脂、希
釈剤、潜在性硬化剤、硬化促進剤、充填材および添加剤
で構成されている。
い硬化物であるエポキシ樹脂を主成分としたエポキシ樹
脂系の硬化性組成物があり、これは、エポキシ樹脂、希
釈剤、潜在性硬化剤、硬化促進剤、充填材および添加剤
で構成されている。
エポキシ樹脂としては、１分子当り２個以上のエポキ
シ基をもつ液状のポリエポキシドであり、2,2−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通称ビスフェノ
ールＡ）、ビス（４−ヒドロキシフェニル）メタン（通
称ビスフェノールＦ）、1,1−ビス（４−ヒドロキシフ
ェニル）エタン（通称ビスフェノールAD）、2,2−ビス
（3,5ジブロモ−４−ヒドロキシフェニル）プロパン
（通称TBA）、ハイドロキノン、レゾルシンのような多
価フェノールのポリグリシジル化物を使用する。この他
に使用できる樹脂としては、エチレングリコール、グリ
セリンのような多価アルコール、フタル酸のような多価
カルボン酸のポリグリシジル化物などがある。
シ基をもつ液状のポリエポキシドであり、2,2−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通称ビスフェノ
ールＡ）、ビス（４−ヒドロキシフェニル）メタン（通
称ビスフェノールＦ）、1,1−ビス（４−ヒドロキシフ
ェニル）エタン（通称ビスフェノールAD）、2,2−ビス
（3,5ジブロモ−４−ヒドロキシフェニル）プロパン
（通称TBA）、ハイドロキノン、レゾルシンのような多
価フェノールのポリグリシジル化物を使用する。この他
に使用できる樹脂としては、エチレングリコール、グリ
セリンのような多価アルコール、フタル酸のような多価
カルボン酸のポリグリシジル化物などがある。
希釈剤としては、ｎ−ブチルグリシジルエーテルのよ
うな汎用されている反応性希釈剤や、ジオクチルフタレ
ートのようなフタル酸エステル、ベンジルアルコール、
フルフリルアルコール、その他フェノール変性芳香族重
合油等が使用できる。
うな汎用されている反応性希釈剤や、ジオクチルフタレ
ートのようなフタル酸エステル、ベンジルアルコール、
フルフリルアルコール、その他フェノール変性芳香族重
合油等が使用できる。
潜在性硬化剤としては、以下に示すような常温で長時
間安定なもの、たとえば、アジピン酸ジヒドラジド、セ
バシン酸ジヒドラジドのようなジヒドラジド類、ジフェ
ニルジアミノスルホン、ジシアンジアミド、２−メチル
イミダゾールおよびその誘導体、BF3・アミン錯体等を
使用する。
間安定なもの、たとえば、アジピン酸ジヒドラジド、セ
バシン酸ジヒドラジドのようなジヒドラジド類、ジフェ
ニルジアミノスルホン、ジシアンジアミド、２−メチル
イミダゾールおよびその誘導体、BF3・アミン錯体等を
使用する。
硬化促進剤としては、2,4,6−トリス（N,N−ジメチル
アミノメチル）フェノール、N,N−ベンジルメチルアミ
ンなどの第３級アミン等があげられる。
アミノメチル）フェノール、N,N−ベンジルメチルアミ
ンなどの第３級アミン等があげられる。
充填材は、粘性、チクソトロピック性等の調整のため
に配合されるものであって、炭酸カルシウム、タルク、
シリカ等があげられる。
に配合されるものであって、炭酸カルシウム、タルク、
シリカ等があげられる。
添加剤は、充填材分散、沈降防止を目的として配合さ
れるものであって、市販のエロジール等があげられる。
れるものであって、市販のエロジール等があげられる。
上記具体例を構成する各成分の配合比率は、まずエポ
キシ樹脂と潜在性硬化剤では、樹脂、硬化剤の種類によ
り異なるが、ジヒドラジドのように活性水素をもつ潜在
性硬化剤については、エポキシ基とのモル比で1:0.5〜
2.0、またBF3・アミン錯体や第３級アミン等のイオン性
硬化剤では、エポキシ樹脂に対して0.5〜1.0phr（配合
剤の外掛百分率）が好ましい。硬化促進剤は、0.05〜0.
5phrがよく、また、希釈剤、充填材については組成物の
粘性を考慮した上で配合量を定めるようにするのが好ま
しい。
キシ樹脂と潜在性硬化剤では、樹脂、硬化剤の種類によ
り異なるが、ジヒドラジドのように活性水素をもつ潜在
性硬化剤については、エポキシ基とのモル比で1:0.5〜
2.0、またBF3・アミン錯体や第３級アミン等のイオン性
硬化剤では、エポキシ樹脂に対して0.5〜1.0phr（配合
剤の外掛百分率）が好ましい。硬化促進剤は、0.05〜0.
5phrがよく、また、希釈剤、充填材については組成物の
粘性を考慮した上で配合量を定めるようにするのが好ま
しい。
本発明にかかる塗布材料をポストテンション工法で使
用する場合は、これを緊張材の表面に塗布しておき、そ
の緊張材を所定の位置に配筋してからコンクリートを打
設して、コンクリートが所定強度に達した後、前記緊張
材を緊張するようにする。
用する場合は、これを緊張材の表面に塗布しておき、そ
の緊張材を所定の位置に配筋してからコンクリートを打
設して、コンクリートが所定強度に達した後、前記緊張
材を緊張するようにする。
第１図はプレストレストコンクリート中に本発明にか
かる塗布材料が塗布された緊張材を埋設した状態を示し
ている。図において、１は塗布材料、２はPC鋼撚線（緊
張材）、３はプレストレストコンクリートである。ま
た、第２図に示すように、螺旋状に凹凸が形成されたシ
ース４で塗布材料１を被覆するようにして使用してもよ
い。このシース４は、通常の鋼などの金属、あるいは、
ポリエチレンなどの樹脂で構成すればよい。
かる塗布材料が塗布された緊張材を埋設した状態を示し
ている。図において、１は塗布材料、２はPC鋼撚線（緊
張材）、３はプレストレストコンクリートである。ま
た、第２図に示すように、螺旋状に凹凸が形成されたシ
ース４で塗布材料１を被覆するようにして使用してもよ
い。このシース４は、通常の鋼などの金属、あるいは、
ポリエチレンなどの樹脂で構成すればよい。
なお、塗布材料の硬化時間は、一般にコンクリートが
打設後、所定強度に達するまでには３日〜２週間必要で
あり、コンクリートが所定強度に達するまでに塗布材料
が硬化してしまってはならないので、製造（硬化性組成
物の混合）後、少なくとも３日以上になるように調整さ
れていることが望ましい。しかも、緊張材を緊張した後
は、できるだけ速やかに硬化してコンクリートと緊張材
とが一体化されるように調整されていることが好まし
く、したがって、硬化時間は、１年以下になるように調
整されていることが好ましい。
打設後、所定強度に達するまでには３日〜２週間必要で
あり、コンクリートが所定強度に達するまでに塗布材料
が硬化してしまってはならないので、製造（硬化性組成
物の混合）後、少なくとも３日以上になるように調整さ
れていることが望ましい。しかも、緊張材を緊張した後
は、できるだけ速やかに硬化してコンクリートと緊張材
とが一体化されるように調整されていることが好まし
く、したがって、硬化時間は、１年以下になるように調
整されていることが好ましい。
使用に際しての塗布材料の塗膜厚みは、20μｍ以上が
好ましい。これは20μｍ以下では塗膜にピンホールが発
生するなどの理由で耐食性が悪くなるとともに、緊張時
に緊張材とコンクリートとの間の縁切りが十分でなくな
り、摩擦係数が大きくなるからである。
好ましい。これは20μｍ以下では塗膜にピンホールが発
生するなどの理由で耐食性が悪くなるとともに、緊張時
に緊張材とコンクリートとの間の縁切りが十分でなくな
り、摩擦係数が大きくなるからである。
塗布方法については、ハケ塗り、浸漬などがあげられ
るが、とくに限定はない。
るが、とくに限定はない。
つぎに、実施例に基づいて本発明をさらに詳しく説明
する。
する。
（実施例１） ビスフェノールＡ型のエポキシ樹脂（エポキシ当量18
9,粘度130ポイズ/25℃；以下、粘度は、すべて25℃での
測定値を示す。）90部に、希釈剤としてベンジルアルコ
ール10部、潜在性硬化剤としてジシアンジアミド７部、
硬化促進剤として2,4,6−トリス（N,N−ジメチルアミノ
メチル）フェノール0.12部、充填材としてタルク50部、
添加剤としてエロジール１部を加え、撹拌混合して硬化
性組成物からなる塗布材料を得た。この塗布材料の20℃
の雰囲気下における硬化時間と剪断接着力（鉄／鉄）の
関係を調べた。その結果を第３図に示す。第３図に示す
ように、この塗布材料の７ケ月後における剪断接着力
は、135kg/cm2であった。
9,粘度130ポイズ/25℃；以下、粘度は、すべて25℃での
測定値を示す。）90部に、希釈剤としてベンジルアルコ
ール10部、潜在性硬化剤としてジシアンジアミド７部、
硬化促進剤として2,4,6−トリス（N,N−ジメチルアミノ
メチル）フェノール0.12部、充填材としてタルク50部、
添加剤としてエロジール１部を加え、撹拌混合して硬化
性組成物からなる塗布材料を得た。この塗布材料の20℃
の雰囲気下における硬化時間と剪断接着力（鉄／鉄）の
関係を調べた。その結果を第３図に示す。第３図に示す
ように、この塗布材料の７ケ月後における剪断接着力
は、135kg/cm2であった。
つぎに、この塗布材料を、製造してから１ケ月後に、
直径12.7mmのPC鋼撚線上に0.5〜1mmの厚みで塗布し、第
１図のようにコンクリート中に埋設した。２ケ月後から
コンクリートとPC鋼撚線との間の摩擦係数を測定した。
比較のために、PC鋼撚線の周囲にグリースを塗布し、ポ
リエチレン製のシースで被覆した従来のアンボンド用PC
鋼撚線をコンクリート中に埋設して、２ケ月後からコン
クリートとPC鋼撚線との間の摩擦係数を測定した。以上
の結果を第４図に示す。第４図において、領域５が実施
例１の塗布材料を用いた結果を示し、領域６が従来のア
ンボンド用PC鋼撚線を用いた結果を示している。なお、
ここにいう摩擦係数とは、コンクリート中に埋設したPC
鋼撚線の一方の端部に加えた緊張力が、反対側の端部に
伝達されるまでにどの程度損失するかを示す単位長さ
（ｍ）当りの割合を示し、加えた緊張力に摩擦係数の値
を乗算した値が単位長さ当りの損失した力を示すもので
ある。
直径12.7mmのPC鋼撚線上に0.5〜1mmの厚みで塗布し、第
１図のようにコンクリート中に埋設した。２ケ月後から
コンクリートとPC鋼撚線との間の摩擦係数を測定した。
比較のために、PC鋼撚線の周囲にグリースを塗布し、ポ
リエチレン製のシースで被覆した従来のアンボンド用PC
鋼撚線をコンクリート中に埋設して、２ケ月後からコン
クリートとPC鋼撚線との間の摩擦係数を測定した。以上
の結果を第４図に示す。第４図において、領域５が実施
例１の塗布材料を用いた結果を示し、領域６が従来のア
ンボンド用PC鋼撚線を用いた結果を示している。なお、
ここにいう摩擦係数とは、コンクリート中に埋設したPC
鋼撚線の一方の端部に加えた緊張力が、反対側の端部に
伝達されるまでにどの程度損失するかを示す単位長さ
（ｍ）当りの割合を示し、加えた緊張力に摩擦係数の値
を乗算した値が単位長さ当りの損失した力を示すもので
ある。
実施例１の場合（領域５）は、製造後６ケ月未満では
摩擦係数が従来のアンボンド用PC鋼撚線を用いた場合
（領域６）と同程度の低い値を示している。したがっ
て、この時期までは、緊張力がPC鋼撚線の全長に亘って
十分に伝達されることがわかる。そして、６ケ月経過後
は摩擦係数が急に増大している。これにより、硬化性組
成物よりなる塗布材料が硬化し、コンクリートとPC鋼撚
線との間で塗布材料を介して強固な付着が生じたことが
わかる。これに対し、従来のアンボンド用PC鋼撚線を用
いた場合は、６ケ月経過後においても摩擦係数の上昇が
なく、コンクリートとPC鋼撚線との間で付着の発生がみ
られないことがわかる。
摩擦係数が従来のアンボンド用PC鋼撚線を用いた場合
（領域６）と同程度の低い値を示している。したがっ
て、この時期までは、緊張力がPC鋼撚線の全長に亘って
十分に伝達されることがわかる。そして、６ケ月経過後
は摩擦係数が急に増大している。これにより、硬化性組
成物よりなる塗布材料が硬化し、コンクリートとPC鋼撚
線との間で塗布材料を介して強固な付着が生じたことが
わかる。これに対し、従来のアンボンド用PC鋼撚線を用
いた場合は、６ケ月経過後においても摩擦係数の上昇が
なく、コンクリートとPC鋼撚線との間で付着の発生がみ
られないことがわかる。
また、実施例１の塗布材料を直径12.7mmのPC鋼撚線上
に0.5〜1.0mmの厚みで塗布し、第１図と第２図との２通
りの方法でコンクリート中に埋設して、それぞれ７ケ月
後の引き抜き強度を測定した。比較のために、塗布材料
を塗布せずにPC鋼撚線をそのままコンクリート中に埋設
して、７ケ月後の引き抜き強度を測定した。以上の結果
を第５図に示す。第５図において、縦軸は引き抜き荷
重、横軸はコンクリートとPC鋼撚線との相対すべり量を
示し、曲線７が実施例１の塗布材料を用いて第１図の方
法でコンクリート中に埋設した結果、曲線８が実施例１
の塗布材料を用いて第２図の方法でコンクリート中に埋
設した結果、曲線９が塗布材料を塗布せずにPC鋼撚線を
そのままコンクリート中に埋設した結果をそれぞれ示し
ている。
に0.5〜1.0mmの厚みで塗布し、第１図と第２図との２通
りの方法でコンクリート中に埋設して、それぞれ７ケ月
後の引き抜き強度を測定した。比較のために、塗布材料
を塗布せずにPC鋼撚線をそのままコンクリート中に埋設
して、７ケ月後の引き抜き強度を測定した。以上の結果
を第５図に示す。第５図において、縦軸は引き抜き荷
重、横軸はコンクリートとPC鋼撚線との相対すべり量を
示し、曲線７が実施例１の塗布材料を用いて第１図の方
法でコンクリート中に埋設した結果、曲線８が実施例１
の塗布材料を用いて第２図の方法でコンクリート中に埋
設した結果、曲線９が塗布材料を塗布せずにPC鋼撚線を
そのままコンクリート中に埋設した結果をそれぞれ示し
ている。
最大引き抜き荷重は、実施例１の塗布材料を用いて第
１図の方法で埋設した場合8.7ton、実施例１の塗布材料
を用いて第２図の方法で埋設した場合8.9tonであった。
これに対し、塗布材料を塗布せずに埋設した場合は4.9t
onであった。ちなみに、アンボンド用PC鋼撚線を埋設
し、同様に７ケ月後の引き抜き荷重を測定してみたとこ
ろ、その値は極めて小さいものであった。以上の結果よ
り、実施例１の塗布材料を使用すれば、所定時間経過後
にはコンクリートとPC鋼撚線との間で十分な付着力が得
られることがわかる。
１図の方法で埋設した場合8.7ton、実施例１の塗布材料
を用いて第２図の方法で埋設した場合8.9tonであった。
これに対し、塗布材料を塗布せずに埋設した場合は4.9t
onであった。ちなみに、アンボンド用PC鋼撚線を埋設
し、同様に７ケ月後の引き抜き荷重を測定してみたとこ
ろ、その値は極めて小さいものであった。以上の結果よ
り、実施例１の塗布材料を使用すれば、所定時間経過後
にはコンクリートとPC鋼撚線との間で十分な付着力が得
られることがわかる。
さらに、実施例１の塗布材料を直径12.7mmのPC鋼撚線
に0.5〜1.0mmの膜厚で塗布し、第１図に示した方法でコ
ンクリート中に埋設して梁を製作した。７ケ月後、JISA
1106に規定する方法に準じて、このコンクリート梁の曲
げ試験を行った。その結果を第６図に曲線10で示した。
第６図において、縦軸は曲げ荷重を示し、横軸は中央た
わみ量を示している。比較のために、直径12.7mmのPC鋼
撚線を用いて通常のポストテンション工法で行われてい
るセメントグラウトを行って梁を製作し、その曲げ試験
結果を第６図に曲線11で示した。また、アンボンド用PC
鋼撚線を用いて梁を製作し、その曲げ試験結果を第６図
に曲線12で示した。実施例１の塗布材料を用いたものは
通常のポステンション工法で行われているセメントグラ
ウトを行ったものと同程度の曲げ破壊荷重（4.2ton）と
たわみ量が得られ、従来のアンボンド用PC鋼撚線を用い
たものより優れていることがわかる。
に0.5〜1.0mmの膜厚で塗布し、第１図に示した方法でコ
ンクリート中に埋設して梁を製作した。７ケ月後、JISA
1106に規定する方法に準じて、このコンクリート梁の曲
げ試験を行った。その結果を第６図に曲線10で示した。
第６図において、縦軸は曲げ荷重を示し、横軸は中央た
わみ量を示している。比較のために、直径12.7mmのPC鋼
撚線を用いて通常のポストテンション工法で行われてい
るセメントグラウトを行って梁を製作し、その曲げ試験
結果を第６図に曲線11で示した。また、アンボンド用PC
鋼撚線を用いて梁を製作し、その曲げ試験結果を第６図
に曲線12で示した。実施例１の塗布材料を用いたものは
通常のポステンション工法で行われているセメントグラ
ウトを行ったものと同程度の曲げ破壊荷重（4.2ton）と
たわみ量が得られ、従来のアンボンド用PC鋼撚線を用い
たものより優れていることがわかる。
実施例１の塗布材料において、硬化促進剤の配合比率
を0.07、0.10、0.15、0.20、0.25（phr）と変えて、硬
化促進剤の配合比率に対する硬化までの所要日数の関係
を調べた。その結果を第７図に示す。また、各配合比率
での剪断接着力（鉄／鉄）をJIS−K6850（1972）に規定
する方法に準じて測定し、その結果を第１表に示した。
を0.07、0.10、0.15、0.20、0.25（phr）と変えて、硬
化促進剤の配合比率に対する硬化までの所要日数の関係
を調べた。その結果を第７図に示す。また、各配合比率
での剪断接着力（鉄／鉄）をJIS−K6850（1972）に規定
する方法に準じて測定し、その結果を第１表に示した。
第７図から、硬化促進剤の配合比率を変えることによ
り、所定の雰囲気下において所定時間で硬化するように
硬化時間を調整することができるということがわかる。
しかも、第１表にみるように、いずれの場合も剪断接着
力が110kg/cm2以上の高い値に達しており、硬化促進剤
の配合比率を変えた場合についても、実施例１と同等な
引き抜き強度および曲げ破壊強度が得られることがわか
る。
り、所定の雰囲気下において所定時間で硬化するように
硬化時間を調整することができるということがわかる。
しかも、第１表にみるように、いずれの場合も剪断接着
力が110kg/cm2以上の高い値に達しており、硬化促進剤
の配合比率を変えた場合についても、実施例１と同等な
引き抜き強度および曲げ破壊強度が得られることがわか
る。
（実施例２） ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（エポキシ当量190,
粘度130ポイズ）90部に、希釈剤としてｎ−ブチルグリ
シジルエーテルを10部、潜在性硬化剤として150メッシ
ュパスに粉砕したアジピン酸ジヒドラジドを３部、硬化
促進剤として2,4,6−トリス（N,N−ジメチルアミノメチ
ル）フェノール0.03部、充填材として炭酸カルシウム50
部、沈降防止剤としてアマイド系添加剤３部を加え、混
合撹拌して硬化性組成物からなる塗布材料を得た。この
塗布材料の６ケ月後における剪断接着力は105kg/cm2で
あった。つぎに、この塗布材料について、硬化期間と剪
断接着力との関係、および硬化促進剤2,4,6−トリス
（N,N−ジメチルアミノメチル）フェノールの配合比率
に対する硬化所要日数と剪断接着力との関係を調べ、結
果を第２表および第３表に示した。なお、剪断接着力
は、JIS−K6850（1972）に規定する方法に準じて測定し
た。
粘度130ポイズ）90部に、希釈剤としてｎ−ブチルグリ
シジルエーテルを10部、潜在性硬化剤として150メッシ
ュパスに粉砕したアジピン酸ジヒドラジドを３部、硬化
促進剤として2,4,6−トリス（N,N−ジメチルアミノメチ
ル）フェノール0.03部、充填材として炭酸カルシウム50
部、沈降防止剤としてアマイド系添加剤３部を加え、混
合撹拌して硬化性組成物からなる塗布材料を得た。この
塗布材料の６ケ月後における剪断接着力は105kg/cm2で
あった。つぎに、この塗布材料について、硬化期間と剪
断接着力との関係、および硬化促進剤2,4,6−トリス
（N,N−ジメチルアミノメチル）フェノールの配合比率
に対する硬化所要日数と剪断接着力との関係を調べ、結
果を第２表および第３表に示した。なお、剪断接着力
は、JIS−K6850（1972）に規定する方法に準じて測定し
た。
（実施例３） ビスフェノールAD型エポキシ樹脂（エポキシ当量175,
粘度32ポイズ）100部に、潜在性硬化剤として200メッシ
ュパスに粉砕したジフェニルジアミノスルホン４部、硬
化促進剤として2,4,6−トリス（N,N−ジメチルアミノメ
チル）フェノール0.05部、充填材としてタルク35部、添
加剤としてエロジール１部を加え、混合撹拌して硬化性
組成物からなる塗布材料を得た。この塗布材料の６ケ月
後における剪断接着力は165kg/cm2であった。
粘度32ポイズ）100部に、潜在性硬化剤として200メッシ
ュパスに粉砕したジフェニルジアミノスルホン４部、硬
化促進剤として2,4,6−トリス（N,N−ジメチルアミノメ
チル）フェノール0.05部、充填材としてタルク35部、添
加剤としてエロジール１部を加え、混合撹拌して硬化性
組成物からなる塗布材料を得た。この塗布材料の６ケ月
後における剪断接着力は165kg/cm2であった。
（実施例４） ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（エポキシ当量188,
粘度130ポイズ）90部に、希釈剤としてベンジルアルコ
ール10部、充填材としてタルク50部、潜在性硬化剤とし
てBF3・アミン硬化剤（アンカー1040:アンカーケミカル
社製）３部、沈降防止剤としてアマイド系添加剤３部を
加え、撹拌混合して硬化性組成物からなる塗布材料を得
た。この塗布材料の21℃の雰囲気下における５ケ月後の
剪断接着力を測定したところ、その値は140kg/cm2であ
った。
粘度130ポイズ）90部に、希釈剤としてベンジルアルコ
ール10部、充填材としてタルク50部、潜在性硬化剤とし
てBF3・アミン硬化剤（アンカー1040:アンカーケミカル
社製）３部、沈降防止剤としてアマイド系添加剤３部を
加え、撹拌混合して硬化性組成物からなる塗布材料を得
た。この塗布材料の21℃の雰囲気下における５ケ月後の
剪断接着力を測定したところ、その値は140kg/cm2であ
った。
以上の結果にみるように、実施例２ないし実施例４の
いずれにおいても実施例１と同等な特性が得られること
がわかる。
いずれにおいても実施例１と同等な特性が得られること
がわかる。
（発明の効果） 以上に説明したように、本発明にかかるプレストレス
トコンクリート緊張材用塗布材料は、所定の雰囲気下に
おいてコンクリート硬化後に所定時間経って硬化するよ
うに硬化時間が調整された硬化性組成物よりなってい
る。そのため、本発明にかかるプレストレストコンクリ
ート緊張材用塗布材料を緊張材に塗布してコンクリート
中に埋設した場合、コンクリート硬化後、一定時間未硬
化状態で流動性をもった状態であり、その時間経過後に
おいて確実に硬化するようになる。これにより、未硬化
状態の時に緊張材の緊張をすれば、緊張材全長に亘って
緊張力を完全に伝達させることができ、硬化後において
は、コンクリートと緊張材とを確実に付着させることが
できる。しかも、緊張材が塗布材料で被覆されるため、
緊張材の防錆、防食効果も確実に得られる。
トコンクリート緊張材用塗布材料は、所定の雰囲気下に
おいてコンクリート硬化後に所定時間経って硬化するよ
うに硬化時間が調整された硬化性組成物よりなってい
る。そのため、本発明にかかるプレストレストコンクリ
ート緊張材用塗布材料を緊張材に塗布してコンクリート
中に埋設した場合、コンクリート硬化後、一定時間未硬
化状態で流動性をもった状態であり、その時間経過後に
おいて確実に硬化するようになる。これにより、未硬化
状態の時に緊張材の緊張をすれば、緊張材全長に亘って
緊張力を完全に伝達させることができ、硬化後において
は、コンクリートと緊張材とを確実に付着させることが
できる。しかも、緊張材が塗布材料で被覆されるため、
緊張材の防錆、防食効果も確実に得られる。
以上にみるように、本発明にかかるプレストレストコ
ンクリート緊張材用塗布材料を用いれば、これを緊張材
に塗布してコンクリート中に埋設するだけで良好なプレ
ストレストコンクリートが得られるので、通常のポスト
テンション工法で必要であったシース中への挿入やグラ
ウト作業の必要がなくなり、プレストレストコンクリー
トの製造にあたってコストダウンが図れるのである。
ンクリート緊張材用塗布材料を用いれば、これを緊張材
に塗布してコンクリート中に埋設するだけで良好なプレ
ストレストコンクリートが得られるので、通常のポスト
テンション工法で必要であったシース中への挿入やグラ
ウト作業の必要がなくなり、プレストレストコンクリー
トの製造にあたってコストダウンが図れるのである。
第１図は本発明にかかるプレストレストコンクリート緊
張材用塗布材料の一実施例の使用状態をあらわす断面
図、第２図は前記実施例の別の使用状態をあらわす断面
図、第３図は前記実施例の硬化期間と剪断接着力との関
係を示すグラフ、第４図は緊張材をコンクリート中に埋
設した後の経過時間と摩擦係数との関係を示すグラフ、
第５図はコンクリートに対する緊張材の相対すべり量と
引き抜き荷重との関係を示すグラフ、第６図はコンクリ
ート梁の両端支持におけるたわみ量と曲げ荷重との関係
を示すグラフ、第７図は前記実施例の硬化促進剤配合比
率と硬化所要日数との関係を示すグラフである。 １……プレストレストコンクリート緊張材用塗布材料、
２……緊張材、３……コンクリート、４……シース。
張材用塗布材料の一実施例の使用状態をあらわす断面
図、第２図は前記実施例の別の使用状態をあらわす断面
図、第３図は前記実施例の硬化期間と剪断接着力との関
係を示すグラフ、第４図は緊張材をコンクリート中に埋
設した後の経過時間と摩擦係数との関係を示すグラフ、
第５図はコンクリートに対する緊張材の相対すべり量と
引き抜き荷重との関係を示すグラフ、第６図はコンクリ
ート梁の両端支持におけるたわみ量と曲げ荷重との関係
を示すグラフ、第７図は前記実施例の硬化促進剤配合比
率と硬化所要日数との関係を示すグラフである。 １……プレストレストコンクリート緊張材用塗布材料、
２……緊張材、３……コンクリート、４……シース。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 早崎 清志 兵庫県尼崎市道意町７丁目２番地 神鋼鋼 線工業株式会社内 (72)発明者 南 敏和 兵庫県尼崎市道意町７丁目２番地 神鋼鋼 線工業株式会社内 (72)発明者 大西 睦彦 兵庫県尼崎市道意町７丁目２番地 神鋼鋼 線工業株式会社内 (72)発明者 鈴木 庸平 千葉県市原市桜台３―11―12 (56)参考文献 特開 昭59−130960（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】プレストレストコンクリートに用いる緊張
材の表面に塗布される材料であって、所定の雰囲気下に
おいてコンクリート硬化後に３日以上経って硬化するよ
うに硬化時間が調整された硬化性組成物よりなり、この
硬化性組成物は少なくとも主成分となるエポキシ樹脂
と、上記硬化条件に調整される常温で化学的硬化を進め
る潜在性硬化剤とを含むことを特徴とするプレストレス
トコンクリート緊張材用塗布材料。 - 【請求項２】上記潜在性硬化剤が、ジヒドラジド類、ジ
フェニルジアミノスルホン、ジシアンジアミド、イミダ
ゾールおよびその誘導体、およびBF3・アミン錯体から
なる群より選ばれた少なくとも一種であることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載のプレストレストコンク
リート緊張材用塗布材料。 - 【請求項３】上記硬化性組成物に硬化促進剤を添加、混
合したことを特徴とする特許請求の範囲第２項記載のプ
レストレストコンクリート緊張材用塗布材料。 - 【請求項４】上記硬化促進剤が第３級アミン化合物であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第３項記載のプレス
トレストコンクリート緊張材用塗布材料。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62188608A JPH0811791B2 (ja) | 1987-07-27 | 1987-07-27 | プレストレストコンクリート緊張材用塗布材料 |
| US07/223,588 US4929650A (en) | 1987-07-27 | 1988-07-25 | Coating material for tendon for prestressed concrete |
| AU19796/88A AU598144B2 (en) | 1987-07-27 | 1988-07-25 | Coating material for tendon for prestressed concrete |
| CA000572944A CA1328525C (en) | 1987-07-27 | 1988-07-25 | Coating material for tendon for prestressed concrete |
| EP88306864A EP0302649B1 (en) | 1987-07-27 | 1988-07-26 | Coating material for tendon for prestressed concrete, and method of making prestressed concrete articles |
| DE88306864T DE3880757T2 (de) | 1987-07-27 | 1988-07-26 | Überzugsmittel für die Armierung von vorgespanntem Beton und Verfahren für die Herstellung von Gegenständen aus vorgespanntem Beton. |
| ES198888306864T ES2041799T3 (es) | 1987-07-27 | 1988-07-26 | Material de revestimiento para cables de acero para hormigon pretensado, y procedimiento para fabricar articulos de hormigon pretensado. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62188608A JPH0811791B2 (ja) | 1987-07-27 | 1987-07-27 | プレストレストコンクリート緊張材用塗布材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6431873A JPS6431873A (en) | 1989-02-02 |
| JPH0811791B2 true JPH0811791B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=16226649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62188608A Expired - Lifetime JPH0811791B2 (ja) | 1987-07-27 | 1987-07-27 | プレストレストコンクリート緊張材用塗布材料 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4929650A (ja) |
| EP (1) | EP0302649B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0811791B2 (ja) |
| AU (1) | AU598144B2 (ja) |
| CA (1) | CA1328525C (ja) |
| DE (1) | DE3880757T2 (ja) |
| ES (1) | ES2041799T3 (ja) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5254190A (en) * | 1986-12-28 | 1993-10-19 | Shinko Kosen Kogyo Kabushiki Kaisha | Tendons for prestressed concrete structures and method of using such tendons |
| JPS63167836A (ja) * | 1986-12-28 | 1988-07-11 | 神鋼鋼線工業株式会社 | プレストレストコンクリ−ト用緊張材およびその使用方法 |
| AU625551B2 (en) * | 1990-02-08 | 1992-07-16 | Shinko Wire Company, Ltd also known as Shinko Kosen Kogyo Kabushiki Kaisha | Tendons for prestressed concrete structures and method of using and process for making such tendons |
| JP2001009825A (ja) | 1999-04-28 | 2001-01-16 | Mitsui Chemicals Inc | プレストレストコンクリート緊張材用熱硬化性樹脂組成物 |
| AU4851500A (en) * | 1999-05-14 | 2000-12-05 | Raffensperger, Patricia | Bonded prestressing system |
| US6655104B2 (en) * | 2000-03-02 | 2003-12-02 | Anderson Technology Corporation | PC steel stranded wire connection structure and construction method thereof |
| JP3585819B2 (ja) * | 2000-06-05 | 2004-11-04 | 住友電工スチールワイヤー株式会社 | プレストレストコンクリート緊張材用硬化性組成物及び緊張材 |
| US6610399B1 (en) * | 2000-11-17 | 2003-08-26 | Structural Technologies, Llc | Multi-layer, thermal protection and corrosion protection coating system for metallic tendons, especially for external post-tensioning systems |
| US6544589B2 (en) | 2001-08-20 | 2003-04-08 | Northrop Grumman Corporation | Method of controlling drying stresses by restricting shrinkage of ceramic coating |
| KR20030025471A (ko) * | 2001-09-21 | 2003-03-29 | 이광명 | 고강도 콘크리트 또는 모르타르와 강재를 이용한프리캐스트 프리스트레스트 보강재 및 이를 이용한철근콘크리트 구조물 |
| JP4236457B2 (ja) * | 2002-05-13 | 2009-03-11 | 神鋼鋼線工業株式会社 | プレストレストコンクリート緊張材用塗布組成物 |
| JP3836770B2 (ja) * | 2002-09-12 | 2006-10-25 | 神鋼鋼線工業株式会社 | プレストレストコンクリート緊張材用塗布組成物 |
| WO2006007657A1 (en) * | 2004-07-21 | 2006-01-26 | S2 Holdings Pty Limited | A structural member and a method for forming a structural member |
| EP1817148B1 (en) * | 2004-11-17 | 2015-07-22 | Huntsman Advanced Materials (Switzerland) GmbH | Method of making high temperature resistant models or tools and compositon therefor |
| JPWO2009020176A1 (ja) * | 2007-08-08 | 2010-11-04 | 住友電気工業株式会社 | プレグラウトｐｃ鋼材及びｐｃポストテンション工法 |
| WO2017039922A1 (en) * | 2015-08-31 | 2017-03-09 | Siemens Energy, Inc. | Concrete equipment tower with tensioning tendon guide slot |
Family Cites Families (13)
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|---|---|---|---|---|
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| US3759914A (en) * | 1971-08-10 | 1973-09-18 | Du Pont | Improved curing compositions for epoxy resins comprising latent amine curing agent and accelerator |
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-
1987
- 1987-07-27 JP JP62188608A patent/JPH0811791B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-07-25 CA CA000572944A patent/CA1328525C/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-07-25 AU AU19796/88A patent/AU598144B2/en not_active Ceased
- 1988-07-25 US US07/223,588 patent/US4929650A/en not_active Expired - Lifetime
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