JP2000511115A - ツインローラ式薄板鋳造装置のエッジダム潤滑装置及び方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は前記従来の問題点を解消する。本発明の目的は、鋳造ローラとエッジダムが磨耗損傷から保護され、鋳造装置の耐久性及び寿命を向上させることができるツインローラ式薄板鋳造装置のエッジダム潤滑装置及び方法を提供することにある。前記の目的を達成するために本発明は、ツインローラ式薄板製造装置による連続鋳造でエッジダムと鋳造ローラ間の摩擦を減少させるためのエッジダム潤滑装置において、鋳造ローラの摩擦面と隣接位置である潤滑剤噴射ノズル；潤滑剤噴射ノズルに圧縮空気によって潤滑剤が噴射され、鋳造ローラの摩擦面に付着，形成する潤滑剤供給器具；及び、潤滑剤噴射ノズルの後流側に設置されて鋳造ローラの摩擦面に潤滑剤を所定の圧力で加圧して被覆させるようにした潤滑剤塗布ローラを含む。また、本発明の今一つの目的には、ツインローラ式薄板製造装置で前記エッジダムと鋳造ローラ間の摩擦を減少させるためのエッジダム潤滑方法において、前記鋳造ローラの摩擦面に（溶媒と潤滑粒子を混合した）液状潤滑剤を噴射する段階；潤滑剤が一定の広さで摩擦面に均一に塗布できるように加圧被覆する段階；及び液状潤滑剤の溶媒が揮発する時、前記摩擦面に潤滑層を継続的に形成する段階とを含む方法である。

Description

【発明の詳細な説明】 ツインローラ式薄板鋳造装置のエッジダム潤滑装置及び方法発明の背景 １．発明の技術分野 本発明はツイン鋳造ローラの間に銘融金属を供給して連続的に薄板を製造する ツインローラ式薄板鋳造装置のエッジダム潤滑装置及び方法に関する。より詳細 には、鋳造時において、鋳造ローラとエッジダムの間の摩擦面に均一な潤滑境界 層を連続的に形成し、これによりエッジダムの磨耗量を減少させて鋳造ローラの 摩擦面を保護することにより、装置の耐久性と性能を向上させるツインローラ式 薄板鋳造装置のエッジダム潤滑装置及び方法に関する。 ２．従来の技術 一般的に、図１に示したように、ツインローラ式薄板製造装置１００は、タン デッシュ１１０から鎔鋼供給ノズル１１２を介して回転するツイン鋳造ローラ１ ２０の間に鎔鋼１２２を供給し、直接的に、数ｍｍ程度の金属薄板１３０を製造 する装置である。 そして、鋳造ローラ１２０は、各々平行するように位置し、鋳造ローラの両側 には‘エッジダム’１４０と呼ばれる耐火物板材が設置されている。薄板鋳造の 際に、エッジダム１４０は、鋳造ローラ１２０から鎔鋼１２２が流出するのを防 止する。この際、鎔鋼１２２の圧力によりエッジダム１４０が後方に押されるの を防止するために、油圧装置（未図示）がエッジダム１４０の背面を支持してい る。 鎔鋼１２２の流出を防止するエッジダム１４０は、エッジダム１４０と回転す るローラ１２０間の摩擦による摩耗が発生する。長時間鋳造する際には、エッジ ダム１４０の磨耗過多により鋳造安定性が低下する。したがって、鋳造装置の寿 命向上のためには、前記磨耗量を減少させる必要がある。 また、鋳造ローラ１２０にもエッジダム１４０との摩擦により磨耗が発生し、 鋳造ローラ１２０の摩擦面１２５が損傷する。この鋳造ローラ１２０の損傷は、 エッジダム１４０の摩擦面耐火物１４２の磨耗を加速する。そして鋳造ローラ１ ２０の摩擦面１２５は、摩擦による損傷から保護する必要がある。 エッジダム１４０は、mullite、鎔融silica、炭化硅素質などのような熱衝撃 抵抗性と、優れた耐高温性と、低い熱間変形性の母材により、耐火物として形成 される。 又、エッジダム１４０の摩擦面には、熱衝撃抵抗性、（鎔鋼に対する）耐蝕性 、破壊靭性、機械加工性などにすぐれたSi₃N₄-BN複合体,AIN-BN複合体,SiC-BN複 合体等のセラミックス層１４２が付着，形成される。 ところで、セラミックス層１４２は、2-4kg/cm²圧力で高速回転する鋳造ロー ラに密着していることから磨耗が発生する。 通常、セラミックス層１４２が、40-60vol％程度のBN含量である場合、磨耗率 は約0.5ｍｍ/分程度である。 したがって長時間の鋳造を行うと、発生する磨耗量が増大して鋳造安定性が低 下し、エッジダム１４０の耐久性及び寿命が低下する問題がある。 一方、セラミックス層１４２の硬度が高い境界域は、磨耗量が低いが、逆に鋳 造ローラ１２０の摩擦面１２５を損傷させることから一層問題である。 特開平7-68352号で開示された技術は、潤滑性及び適切な磨耗特性を持つ窒化 硼素複合セラミック層を、鋳造ローラ１２０との接触によって磨耗が発生するエ ッジダム１４０の部位に付着，形成しているが、この方法は、相対的に低い磨耗 特性を有するエッジダム１４０のセラミックス層１４２が磨耗し、これにより鋳 造ローラ１２０の摩擦面１２５を保護し、鎔鋼流出を防止するようにしたもので ある。 しかし、エッジダム１４０は、鋳造ローラ１２０に密着させるためにスプリン グ(spring)または油圧シリンダーにより持続的に支持されていることから、セラ ミックス層１４２の磨耗が、鋳造時間の経過によって多量に発生する。 また、ＵＳＰ5,201,362号では、エッジダム１４０の密着圧力を鋳造工程の初 期には高く制御して、セラミックス層１４２の磨耗を初期工程で多くする。しか し、鋳造が安定的に行われるようになれば、エッジダムの密看圧力を低く制御し 、磨耗速度を所定の範囲内として磨耗量を低減する方法を提示した。この方法で は、長時間鋳造を実施した後では、鋳造ローラ１２０の摩擦面１２５の粗度が荒 くなり、また、セラミックス層１４２のセラミックスが高温に晒されると、減少 した磨耗率を得るために密看圧力が漸次低くなる。したがって、鋳造工程中に、 外力がエッジダム１４０を後退させるようにするが、この後退させる頻度が漸次 増加する。これにより、金属薄板１３０のエッジ部の品質が悪くなる。 また、エッジダム１４０の磨耗過多と鋳造ローラ１２０の損傷を解決するため の手段として、特開平9-109788号では、熱間プレス法で製造される焼結された窒 化硼素(BN)である固体潤滑剤を、鋳造ローラ１２０の摩擦面１２５に被覆してい る。潤滑剤被覆層は、摩擦面１２５で潤滑剤として作用し、鋳造ローラ１２０と エッジダム１４０の磨耗を防止する。しかし、摩擦面１２５の粗度が低く滑らか な場合は、固体潤滑剤層の形成が困難であり、摩擦面１２５の表面が荒い場合に は潤滑剤層が厚く形成されたり、あるいは、潤滑効果が減少する。このように、 摩擦面１２５の表面の状態により潤滑層が形成されなかったり、不均一な潤滑層 が形成されたりする問題がある。発明の要約 本発明は前記従来の問題点を解消する。 本発明の目的は、鋳造ローラとエッジダムが磨耗損傷から保護され、鋳造装置 の耐久性及び寿命を向上させることができるツインローラ式薄板鋳造装置のエッ ジダム潤滑装置及び方法を提供することにある。 前記の目的を達成するために本発明は、ツインローラ式薄板製造装置による連 続鋳造でエッジダムと鋳造ローラ間の摩擦を減少させるためのエッジダム潤滑装 置において、鋳造ローラの摩擦面と隣接位置である潤滑剤噴射ノズル；潤滑剤噴 射ノズルに圧縮空気によって潤滑剤が噴射され、鋳造ローラの摩擦面に付着，形 成する潤滑剤供給器具；及び、潤滑剤噴射ノズルの後流側に設置されて鋳造ロー ラの摩擦面に潤滑剤を所定の圧力で加圧して被覆させるようにした潤滑剤塗布ロ ーラを含む。 また、本発明の今一つの目的には、ツインローラ式薄板製造装置で前記エッジ ダムと鋳造ローラ間の摩擦を減少させるためのエッジダム潤滑方法において、前 記鋳造ローラの摩擦面に（溶媒と潤滑粒子を混合した）液状潤滑剤を噴射する段 階；潤滑剤が一定の広さで摩擦面に均一に塗布できるように加圧被覆する段階； 及び液状潤滑剤の溶媒が揮発する時、前記摩擦面に潤滑層を継続的に形成する段 階とを含む方法である。図面の簡単な説明 本発明の前記目的と特徴を示す実施例を、添付図面に基づいて詳細に示す。 図１は一般的のツインローラ式薄板鋳造装置の斜視図である。 図２は一般的のツインローラ式薄板鋳造装置のエッジダムを示す斜視図である 。 図３は本発明のエッジダム潤滑装置をツインローラ式薄板鋳造装置に装着した 構成を示す説明図である。 図４は本発明のエッジダム潤滑装置をツインローラ式薄板鋳造装置に装着して 動作する状態を示す詳細図である。 図５は本発明のエッジダム潤滑装置が段階的に鋳造ローラ上で潤滑剤を塗布す る状態を説明する図であり、 図５a図は潤滑剤を噴射する状態を示す図であり、 図５b図は潤滑剤を塗布する状態を示す図であり、 図５c図は潤滑剤から溶媒が揮発し、固体型潤滑粒子だけが鋳造ローラに付着 している状態を示す図である。 図６は本発明のエッジダム潤滑装置に設置された潤滑剤供給器具の構成を示す 説明図である。 図７は本発明のエッジダム潤滑方法を段階的に示すフローチャートである。 図８は本発明に係る潤滑装置の適用前と適用後のエッジダム磨耗量を比較した 図である。発明の実施の詳細な説明 本発明によるツインローラ式薄板鋳造装置のエッジダム潤滑装置において、エ ッジダム１４０の摩擦セラミックス１４２と鋳造ローラ１２０の摩擦面１２５と の間に潤滑境界層が連続的に形成，提供される。これにより、摩擦セラミックス １４２の磨耗が低減され、鋳造ローラの損傷が防止される。 図３及び図４に示すように、ツインローラ式薄板鋳造装置のエッジダム潤滑装 置１は、鋳造ローラ１２０の側方に位置している。エッジダム潤滑装置１は、鋳 造ローラ１２０がエッジダム１４０に接触する位置Ｐの上流(up-stream)側に位 置している。エッジダム潤滑装置１は、軸により固定される鋳造ローラ１２０の 摩擦面１２５に隣接して位置する潤滑剤噴射ノズル１０を含む。この噴射ノズル １０は内径0.1-0.5mmの噴射導管１２を持ち、空気圧で鋳造ローラ１２０側面の 摩擦面１２５に所定量の液状潤滑剤を噴射する。 潤滑剤噴射ノズル１０は、この潤滑剤噴射ノズル１０に潤滑剤を供給するため の潤滑剤供給器具２０を備えている。図６に示すように、潤滑剤供給器具２０は 潤滑剤２５を収納する潤滑剤容器２２を含む。潤滑剤２５は、高温潤滑粒子が高 揮発性の溶媒に分散されている。圧縮空気を供給するために、空気管２７が圧縮 空気流量調節バルブ２７ａを介して、潤滑剤容器２２のふたの一側に連結されて いる。 空気管２７の上部は、圧縮空気供給管３０の一側に連結され、空気管２７の下 部は、潤滑剤容器２２の内部で潤滑剤の表面レベル上に位置する。そして、圧縮 空気が圧縮空気供給管３０から潤滑剤容器２２に供給される。 潤滑剤容器２２のふたには潤滑剤供給管３２が装着されており、この潤滑剤供 給管３２の下部は潤滑剤容器２２内の潤滑剤２５内に浸漬され、潤滑剤供給管３ ２の上部はソレノイドバルブ３５ａを介して噴射ノズル１０に連結されている。 したがって、エッジダム１４０を潤滑させる必要がある時には、圧縮空気流量 調節バルブ２７ａで調節した圧縮空気が潤滑剤容器２２内に供給される。この供 給により、潤滑剤容器２２内が所定の圧力となると、潤滑剤容器２２内の加圧さ れた圧力によって潤滑剤が潤滑剤供給管３２を通じて噴射ノズル１０に供給され る。そして、ソレノイドバルブ３５ａが、一定周期毎にオン／オフするタイマー ４０に連結される。この連結により、潤滑剤供給管３２は一定の周期で開／閉を 行い、潤滑剤の供給を制御する。 一方、ソレノイドバルブ３５ａが潤滑剤供給管３２を閉鎖している間は、ノズ ル１０の内部に残留した潤滑剤２５の溶媒が乾燥し、潤滑粒子が凝結される。そ して、噴射ノズル１０の噴射口１２が閉鎖される。この場合、潤滑剤２５が鋳造 ローラ１２０の摩擦面１２５に供給されないので、摩擦面１２５の潤滑剤が減少 する。 これを防止するために、潤滑剤２５がノズル１０に供給ができない間には、圧 縮空気が噴射ノズル１０を通じて噴射できるようにする。すなわち、潤滑剤供給 管３２とは別途に、圧縮空気供給管３０が噴射ノズル１０に設置され、圧縮空気 供給管３０と噴射ノズル１０との間にはソレノイドバルブ３５ｂが設置されてい る。ソレノイドバルブ３５ａとソレノイドバルブ３５ｂは一つのタイマー４０に よって交互にオン／オフされる。すなわち、タイマー４０がオンになる場合、圧 縮空気供結管３０はソレノイドバルブ３５ｂによって閉鎖され、潤滑剤２５が鋳 造ローラ１２０の摩擦面１２５に潤滑剤を噴射するノズル１０に供給される。 逆に、タイマー４０がオフの場合、潤滑剤供給管３２が閉鎖されて、圧縮空気 供給管３０だけが開放され、残留した潤滑剤２５を排出するための圧縮空気がノ ズル１０に流れる。ノズル１０の噴射口１２は常に開口している。 潤滑剤の供給周期はソレノイドバルブ３５ａにより潤滑剤供給管３２を開／閉 することで制御する。潤滑剤の供給量は圧縮空気圧力計５０で測定され、潤滑剤 流量調節バルブ２７ａで制御される。 そして、摩擦面１２５に潤滑剤を噴射するために、一定の圧力で摩擦面１２５ に潤滑剤を加圧するためにノズル１０の後流側に潤滑剤塗布ローラ６０が設置さ れている。この潤滑剤塗布ローラ６０は、金属または耐熱性材質であり、摩擦面 １２５に潤滑剤を均一に塗布するに適当な幅を有している。ローラ６０は下記の ように構成される。すなわち、支持棒６５がガイド管６２の内側に設置され、支 持棒６５の先端はスプリング６７によって支持される。ローラ部材６９は支持棒 ６５の先端に回転可能に装着され、ローラ部材６９はスプリング６７の弾性力に より摩擦面１２５と密着される。 塗布ローラ６０はノズル１０の後方から約30-70mmの距離で設置され、潤滑剤 が完全に乾燥する前に、潤滑剤２５は鋳造ローラ１２０の側面に均一に被覆され る。そして、塗布ローラ６０は、エッジダム１４０と鋳造ローラ１２０との間 に接触開始点Ｐの前方に500-1000mmの距離で設置され、潤滑剤がエッジダム１４ ０に接触する前に、潤滑剤の溶媒が完全に蒸発し、潤滑粒子だけが鋳造ローラ１ ２０の摩擦面１２５に残留するようになっている。 ツインローラ式薄板製造装置は、エッジダム１４０の摩擦面セラミックス１４ ２と鋳造ローラ１２０の摩擦面１２５に均一な潤滑層を連続的に供給，形成する 。そして、エッジダム１４０の磨耗速度を制御して生産品の損傷を防止する。特 に、高温潤滑粒子が分散された液状潤滑剤２５は、摩擦面１２５に噴射，乾燥さ れ、当該摩擦面１２５に潤滑層を被覆する。このように、鋳造ローラ１２０の摩 擦面１２５に潤滑層が連続的に供給される。 噴射ノズル１０は適切な量の潤滑剤を所定周期にて噴射する。この噴射された 潤滑剤は後方に設置された塗布ローラ６０により均一な潤滑層に塗布される。 潤滑剤が接触開始点Ｐに移送されるが、この移送の間に、中溶媒Ｓは蒸発し、 潤滑粒子だけが残留する。 以下、エッジダム１４０の潤滑方法２００を図７に基づいて説明する。図７に 示すように、第１段階２１０には、溶媒Ｓと潤滑粒子２５ａが混合された液状潤 滑剤２５が空気圧によって鋳造ローラ１２０の摩擦面１２５に噴射される。段階 ２１０において、潤滑粒子は、h-BN,MoS₂,黒鉛等の板状結晶をもち、溶媒Ｓは燐 酸Ester、塩化炭化水素系等で構成された不燃-速乾性溶媒である。潤滑剤は粘結 剤を含み、固体状の潤滑粒子は5-20wt％程度が適当である。 段階２２０において、加圧と噴射により、液状潤滑剤２５が一定な広さで鋳造 ローラ１２０の摩擦面１２５に塗布される。潤滑剤塗布ローラ６０はスプリング ６７の弾性力によって約0.5-1kgf/cm²の圧力で摩擦面１２５と密着し、摩擦面１ ２５に潤滑剤を被覆する。 段階２３０において、潤滑剤の溶媒Ｓを高温で揮発させ、混合された潤滑粒子 ２５ａが鋳造ローラ１２０の摩擦面１２５に連続的に潤滑層を形成する。ローラ ６０がエッジダム１４０と鋳造ローラ１２０の接触位置Ｐから500-1000mmの距離 で設置され、500-1000mmの距離を通過した後、0.3秒乃至0.8秒間で、潤滑粒子２ ５ａだけ鋳造ローラ１２０の摩擦面１２５に残留する。 本発明の作用と効果を実証するために一連の実験を行った。すなわち、エッジ ダム１４０のセラミックス１４２の磨耗量を測定し、既存の磨耗量の測定結果と 比較したものを図８に示す。 （実施例） １０トン容量のツインローラ式連続薄板鋳造装置を利用した。潤滑剤を塗布し ない比較材と、本発明の、鋳造ローラ１２０の摩擦面１２５に潤滑剤を塗布した 例につき、各々の磨耗量を連続的に測定して比較した。エッジダム１４０のセラ ミックス１４２は、窒化硼素(h-BN)が約50vol％である材質を高温圧着した。エ ッジダム１４０は鋳造ローラ１２０の側面に3kg/cm²の圧力で側面に密着させた 。 上記鋳造ローラ１２０の回転速度は平均80m/minで、５００ｍの金属薄板１３ ０が連続して鋳造される。この間に、位置センサー(未図示)がエッジダム１４０ 下部に設置され、磨耗量がエッジダム１４０の位置変化で測定される。そして、 従来の場合と本発明の場合の磨耗量を比較した。 本発明の場合、潤滑剤は１秒間の供給と0.5秒間の中止の周期で連続供給され る。潤滑剤圧着ローラ６０は、エッジダム１４０の摩擦面と鋳造ローラ１２０の 摩擦面１２５との接触開始点Ｐの前方800mmの距離で設置される。潤滑剤噴射ノ ズル１０は、ローラ６０の30mm前方に設置される。潤滑剤２５は1.5kg/cm²の空 気圧により0.2mm口径の噴射ノズル１０を通じて噴射される。なお、潤滑剤の噴 射は直径20mmの幅で噴射され、潤滑剤はロール表面に散乱しないようにした。 一方、潤滑剤は塩化炭化水素系溶媒と10重量％の窒化硼素粉末と、粘結剤とし てlvol％以下のポリエチレンイミン(PEI;Polyethlene-imine)で構成された液状 潤滑剤である。 本発明に係るエッジダム１４０を潤滑した場合と、従来の方法によって潤滑剤 を適用しない場合の各々の例についての測定結果を図８に示した。従来の方式に おいては、エッジダム１４０の磨耗が継続的に進行し、平均磨耗率は約3.24ｘ10 -3mm/Mであった。 しかし、本発明の例によれば、約500Mの鋳板を鋳造する間に磨耗がほとんどな い。また、鋳造ロール２００とエッジダム１４０間に鎔鋼流出もなく、良好な品 質の薄板が生産された。 前記で説明したように本発明には、エッジダム潤滑装置がエッジダム１４０と 鋳造ローラ１２０の接触開始点Ｐから一定距離で設置される。潤滑剤は鋳造ロー ラ１２０の摩擦面１２５に噴射される。そして、潤滑剤には高温潤滑粒子２５ａ と溶媒が分散されている。被覆ローラ６０は摩擦面１２５に噴射された潤滑剤を 均一に塗布する。溶媒は高温で揮発され、潤滑粒子２５ａだけで潤滑層を形成す る。これによりエッジダム１４０の磨耗が低減され、エッジダム１４０の寿命が 向上する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 チョン ハン ナム 大韓民国 790―300 キョンサンブック− ド，ポハング−シ，ナム−ク，ヒョジャ− ドン，サン 32，リサーチ インスティチ ュート オブ インダストリアル サイエ ンス アンド テクノロジー (72)発明者 チュ ドン キュン 大韓民国 790―300 キョンサンブック− ド，ポハング−シ，ナム−ク，ヒョジャ− ドン，サン 32，リサーチ インスティチ ュート オブ インダストリアル サイエ ンス アンド テクノロジー (72)発明者 カン テ ウク 大韓民国 790―300 キョンサンブック− ド，ポハング−シ，ナム−ク，ヒョジャ− ドン，サン 32，リサーチ インスティチ ュート オブ インダストリアル サイエ ンス アンド テクノロジー 【要約の続き】 階；及び液状潤滑剤の溶媒が揮発する時、前記摩擦面に 潤滑層を継続的に形成する段階とを含む方法である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．ツインローラ式薄板製造装置による連続鋳造であり、エッジダムと鋳造ロ ーラの間の摩擦を減少させるためのエッジダム潤滑装置において、 前記鋳造ローラの摩擦面の隣接位置に配置される潤滑剤噴射ノズル； 前記潤滑剤噴射ノズルから圧縮空気によって潤滑剤が噴射されて前記鋳造ロー ラの摩擦面に付着させる潤滑剤供給器具；及び、 前記潤滑剤噴射ノズルの後流側に設置されて前記鋳造ローラの摩擦面に噴射さ れた潤滑剤を所定の圧力で加圧して被覆させる潤滑剤塗布ローラ；を包含するこ とを特徴とするツインローラ式薄板製造装置のエッジダム潤滑装置。 ２．前記潤滑剤供給器具は； 一定の大きさの潤滑剤容器； 前記潤滑剤容器のふたと圧縮空気流量調節バルブを通して圧縮空気を前記潤滑 剤容器の内部に供給する空気管と； 潤滑剤を前記ノズルに供給する潤滑剤供給管；及び、 前記ノズルに圧縮空気を供給する圧縮空気供給管を含むことを特徴とする請求 項１記載のツインローラ式薄板製造装置のエッジダム潤滑装置。 ３．前記潤滑剤供給器具は； 前記潤滑剤供給管と潤滑剤噴射ノズルとの間に設置された第１ソレノイドバル ブ； 前記圧縮空気供給管と潤滑剤噴射ノズルとの間に設置された第２ソレノイドバ ルブ； 前記第１と第２ソレノイドバルブに連結されたタイマーを備え、 前記タイマーがオン(on)の場合、前記圧縮空気供給管は前記第２ソレノイドバ ルブによって閉鎖されるとともに前記潤滑剤供給管は開放され、潤滑剤が前記潤 滑剤噴射ノズルに供給され、当潤滑剤噴射ノズルから前記鋳造ローラの前記摩擦 面に潤滑剤を噴射し；前記タイマーがオフ(off)の場合、前記潤滑剤供給菅が閉 鎖されるとともに、前記圧縮空気供給管が開放され、前記潤滑剤噴射ノズルの内 部に圧縮空気が流れ、当該潤滑剤噴射ノズルから残留した潤滑剤を排出するよう に構成されたことを特徴とする請求項２記載のツインローラ式薄板製造装置のエ ッジダム潤滑装置。 ４．前記潤滑剤塗布ローラは； 金属または耐熱性材質で前記鋳造ローラの前記摩擦面に均一に潤滑剤を塗布す る所定の幅を持つローラ； 円筒形のガイド管の内側で前記支持棒後端部がスプリングによって支持されて いる支持棒； 前記支持棒の先端にはローラ部材が回転可能に装着され、前記スプリングの弾 性力によって前記鋳造ローラの前記摩擦面に密着するように構成されることを特 徴とする請求項１記載のツインローラ式薄板製造装置のエッジダム潤滑装置。 ５．前記潤滑剤塗布ローラは、潤滑剤が完全に乾燥する前に前記鋳造ローラの 前記摩擦面に潤滑剤を噴射するように、前記噴射ノズルの後方30-70mmの距離で 設置し； 前記潤滑剤塗布ローラは、前記エッジダムと前記鋳造ローラとの接触点の前方 500-1000mmの距離に設置され、前記潤滑剤が前記ッジダムに到達する前に潤滑剤 の溶媒は蒸発し、潤滑粒子だけが残留するようにしたことを特徴とする請求項４ 記載のツインローラ式薄板製造装置のエッジダム潤滑装置。 ６．ツインローラ式薄板製造装置で前記エッジダムと鋳造ローラ間の摩擦を減 少させるためのエッジダム潤滑方法において、 前記鋳造ローラの摩擦面に（溶媒と潤滑粒子を混合した）液状潤滑剤を噴射す る段階； 潤滑剤が一定の広さで摩擦面に均一に塗布できるように加圧，被覆する段階； 及び、液状潤滑剤の溶媒が揮発した後に、前記摩擦面に潤滑層を継続的に形成す る段階を包含することを特徴とするツインローラ式薄板鋳造装置のエッジダム潤 滑方法。 ７．液状潤滑剤は、h-BN，MoS₂,黒鉛等の板状結晶を持つ高温潤滑粒子；燐酸E ster、又は塩化炭化水素からなる不燃-速乾性溶媒；少量の粘結剤が、前記溶媒 に均一に分散された前記粒子で形成されることを特徴とする請求項６記載のツイ ンローラ式薄板鋳造装置のエッジダム潤滑方法。 ８．液状潤滑剤は固状潤滑粒子の5-20wt％であることを特徴とする請求項７記 載のツインローラ式薄板鋳造装置のエッジダム潤滑方法。 ９．液状潤滑剤が潤滑剤塗布ローラによって0.5-1kgf/cm²の圧力で前記鋳造ロ ーラの前記摩擦面に被覆されることを特徴とする請求項６記載のツインローラ式 薄板鋳造装置のエッジダム潤滑方法。