JP2000337150A - 副室式火花点火機関における燃焼方法 - Google Patents
副室式火花点火機関における燃焼方法Info
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Abstract
(57)【要約】
【課題】 良好な熱効率を維持しつつノッキングを回避
することができる副室式火花点火機関における燃焼方法
を提供することである。 【解決手段】 副燃焼室から主燃焼室へ副室噴口を介し
て供給される火炎ジェットをシリンダヘッドと対向しか
つ副室噴口から所定範囲の距離のピストン表面に吹き付
けて火炎ジェットを冷却することにより、上死点到達前
の燃焼期間において初期燃焼を抑制し未燃混合気の温度
と圧力の上昇を抑制し未燃混合気の自己着火を防止す
る。
することができる副室式火花点火機関における燃焼方法
を提供することである。 【解決手段】 副燃焼室から主燃焼室へ副室噴口を介し
て供給される火炎ジェットをシリンダヘッドと対向しか
つ副室噴口から所定範囲の距離のピストン表面に吹き付
けて火炎ジェットを冷却することにより、上死点到達前
の燃焼期間において初期燃焼を抑制し未燃混合気の温度
と圧力の上昇を抑制し未燃混合気の自己着火を防止す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、副室式火花点火機
関においてノッキングの原因となる未燃混合気の自己着
火を防ぐことができる燃焼方法に関するものである。
関においてノッキングの原因となる未燃混合気の自己着
火を防ぐことができる燃焼方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図４に示すように従来の副室式火花点火
機関３００においては、シリンダヘッド１１と対向する
ピストン３０の表面とシリンダ壁１２及びシリンダヘッ
ド１１により形成された主燃焼室４０内に副燃焼室６０
に設けた点火プラグ（図示せず）により点火された副燃
焼室６０内の燃料ガスの火炎ジェット７０が噴出され
る。
機関３００においては、シリンダヘッド１１と対向する
ピストン３０の表面とシリンダ壁１２及びシリンダヘッ
ド１１により形成された主燃焼室４０内に副燃焼室６０
に設けた点火プラグ（図示せず）により点火された副燃
焼室６０内の燃料ガスの火炎ジェット７０が噴出され
る。
【０００３】この火炎ジェット７０が主燃焼室４０内に
噴出されることにより主燃焼室４０内の温度及び圧力が
向上し、主燃焼室４０内の未燃混合気に、火炎ジェット
７０の火炎が到達する前にシリンダ壁１２近傍にある未
燃混合気が自己着火し、主燃焼室４０内における正常燃
焼を妨げる恐れがある。未燃混合気が自己着火すると、
主燃焼室４０内で圧力振動が発生し（ノッキング）、主
燃焼室４０を構成する部材に悪影響を及ぼす恐れがあ
る。
噴出されることにより主燃焼室４０内の温度及び圧力が
向上し、主燃焼室４０内の未燃混合気に、火炎ジェット
７０の火炎が到達する前にシリンダ壁１２近傍にある未
燃混合気が自己着火し、主燃焼室４０内における正常燃
焼を妨げる恐れがある。未燃混合気が自己着火すると、
主燃焼室４０内で圧力振動が発生し（ノッキング）、主
燃焼室４０を構成する部材に悪影響を及ぼす恐れがあ
る。
【０００４】このノッキングを回避するために点火時期
を遅らせる（点火遅角）と、熱効率が悪化してしまうた
め点火遅角は実用的ではなく、逆に点火時期を早める
（点火進角）と熱効率は向上するが、逆にノッキングを
引き起こす可能性が高くなるため、点火時期のみを制御
してノッキングを回避するのは熱効率の観点から有用で
はない。
を遅らせる（点火遅角）と、熱効率が悪化してしまうた
め点火遅角は実用的ではなく、逆に点火時期を早める
（点火進角）と熱効率は向上するが、逆にノッキングを
引き起こす可能性が高くなるため、点火時期のみを制御
してノッキングを回避するのは熱効率の観点から有用で
はない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明では、良好な熱
効率を維持しつつノッキングを回避することができる副
室式火花点火機関における燃焼方法を提供することを目
的としている。
効率を維持しつつノッキングを回避することができる副
室式火花点火機関における燃焼方法を提供することを目
的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１及び請求項２の
発明により上述の目的を達成する。請求項１の発明は、
副燃焼室から主燃焼室へ副室噴口を介して供給される火
炎ジェットをシリンダヘッドと対向しかつ副室噴口から
所定範囲の距離のピストン表面に吹き付けて火炎ジェッ
トがもつ熱をピストンに伝達させて火炎ジェットを冷却
することにより、初期燃焼を抑制して未燃混合気の温度
と圧力の上昇を抑制し未燃混合気の自己着火を防止する
ことを特徴とする副室式火花点火機関における燃焼方法
である。
発明により上述の目的を達成する。請求項１の発明は、
副燃焼室から主燃焼室へ副室噴口を介して供給される火
炎ジェットをシリンダヘッドと対向しかつ副室噴口から
所定範囲の距離のピストン表面に吹き付けて火炎ジェッ
トがもつ熱をピストンに伝達させて火炎ジェットを冷却
することにより、初期燃焼を抑制して未燃混合気の温度
と圧力の上昇を抑制し未燃混合気の自己着火を防止する
ことを特徴とする副室式火花点火機関における燃焼方法
である。
【０００７】請求項２の発明は、シリンダヘッドと対向
するピストン表面に突起を設け、副燃焼室から主燃焼室
へ副室噴口を介して供給される火炎ジェットを前記突起
に吹きあてて火炎ジェットがもつ熱をピストンに伝達さ
せて火炎ジェットを冷却することにより初期燃焼を抑制
して未燃混合気の温度と圧力の上昇を抑制し未燃混合気
の自己着火を防止することを特徴とする副室式火花点火
機関における燃焼方法である。
するピストン表面に突起を設け、副燃焼室から主燃焼室
へ副室噴口を介して供給される火炎ジェットを前記突起
に吹きあてて火炎ジェットがもつ熱をピストンに伝達さ
せて火炎ジェットを冷却することにより初期燃焼を抑制
して未燃混合気の温度と圧力の上昇を抑制し未燃混合気
の自己着火を防止することを特徴とする副室式火花点火
機関における燃焼方法である。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１（ａ）〜（ｃ）は、請求項１
の発明を実施することができる副室式火花点火機関１０
０のシリンダヘッド部付近の一部縦断正面略図である。
図１（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は上死点（以下、ＴＤＣ
と称する。）よりクランク角がそれぞれ５度、１０度及
び１４度進んだ状態（すなわち、それぞれクランク角が
１８５度、１９０度、１９４度の状態）を示している。
の発明を実施することができる副室式火花点火機関１０
０のシリンダヘッド部付近の一部縦断正面略図である。
図１（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は上死点（以下、ＴＤＣ
と称する。）よりクランク角がそれぞれ５度、１０度及
び１４度進んだ状態（すなわち、それぞれクランク角が
１８５度、１９０度、１９４度の状態）を示している。
【０００９】図１（ａ）において主燃焼室４は、シリン
ダヘッド１、シリンダヘッド１と連続した円筒形のシリ
ンダ壁２及びシリンダヘッド１と対向するピストン３の
表面で仕切られて形成されている。
ダヘッド１、シリンダヘッド１と連続した円筒形のシリ
ンダ壁２及びシリンダヘッド１と対向するピストン３の
表面で仕切られて形成されている。
【００１０】図示していないがシリンダヘッド１には、
吸気弁と排気弁が設けてあり、この吸気弁と排気弁を適
宜開閉することにより主燃焼室４に対する吸気及び排気
が行われる。
吸気弁と排気弁が設けてあり、この吸気弁と排気弁を適
宜開閉することにより主燃焼室４に対する吸気及び排気
が行われる。
【００１１】副燃焼室６には点火プラグ（図示せず）が
設けてあり、この点火プラグにより副燃焼室６内の燃料
ガスが点火され、副燃焼室６内から副室噴口５を介して
主燃焼室４内に高温高圧の火炎ジェット７が噴出され
る。
設けてあり、この点火プラグにより副燃焼室６内の燃料
ガスが点火され、副燃焼室６内から副室噴口５を介して
主燃焼室４内に高温高圧の火炎ジェット７が噴出され
る。
【００１２】図１（ａ）〜（ｃ）に記載の副室噴口５は
噴口断面積／副燃焼室容積＝１．１×１０-3ｍｍ-1であ
り、図１（ａ）に示すように副室噴口５の火炎ジェット
噴出方向における副室噴口５からピストン３の表面まで
の距離はＬ1である。また、ボア径（シリンダ内径）は
ＬSである。このＬ1とＬSの間には、式（１）の関係が
ある。 ０．１１≦Ｌ1／ＬS≦０．３１・・・・・（１）
噴口断面積／副燃焼室容積＝１．１×１０-3ｍｍ-1であ
り、図１（ａ）に示すように副室噴口５の火炎ジェット
噴出方向における副室噴口５からピストン３の表面まで
の距離はＬ1である。また、ボア径（シリンダ内径）は
ＬSである。このＬ1とＬSの間には、式（１）の関係が
ある。 ０．１１≦Ｌ1／ＬS≦０．３１・・・・・（１）
【００１３】式（１）において、副室噴口５からピスト
ン３までの距離が図２（ａ）に示すようにＬ2であれば
式（１）のＬ1の部分にはＬ2を代入する。図１（ａ）〜
（ｃ）は、Ｌ1／ＬS＝０．１１の状態を示しており、図
２（ａ）〜（ｃ）は、Ｌ2／ＬS＝０．３１の状態を示し
ている。また、図２（ａ）〜（ｃ）において火炎ジェッ
ト７の噴出方向における副室噴口５からピストン３の表
面までの距離はＬ2である。
ン３までの距離が図２（ａ）に示すようにＬ2であれば
式（１）のＬ1の部分にはＬ2を代入する。図１（ａ）〜
（ｃ）は、Ｌ1／ＬS＝０．１１の状態を示しており、図
２（ａ）〜（ｃ）は、Ｌ2／ＬS＝０．３１の状態を示し
ている。また、図２（ａ）〜（ｃ）において火炎ジェッ
ト７の噴出方向における副室噴口５からピストン３の表
面までの距離はＬ2である。
【００１４】副室噴口５の向きを変更することにより、
火炎ジェット７の噴出方向における副室噴口５からピス
トン３の表面までの距離をＬ1（図１）からＬ2（図２）
の間に設定する。このように設定することにより火炎ジ
ェット７は、燃焼初期においてピストン３の表面に当た
ってピストン３へ熱を伝達して冷却される。図６のグラ
フに示すようにクランク角１８０度であるＴＤＣより前
の燃焼期間においてＬ 2／ＬS＝０．３１（すなわち距離
Ｌ2）の場合よりもＬ1／ＬS＝０．１１（すなわち距離
Ｌ1）の場合の方が熱発生量が低く抑えられている。
火炎ジェット７の噴出方向における副室噴口５からピス
トン３の表面までの距離をＬ1（図１）からＬ2（図２）
の間に設定する。このように設定することにより火炎ジ
ェット７は、燃焼初期においてピストン３の表面に当た
ってピストン３へ熱を伝達して冷却される。図６のグラ
フに示すようにクランク角１８０度であるＴＤＣより前
の燃焼期間においてＬ 2／ＬS＝０．３１（すなわち距離
Ｌ2）の場合よりもＬ1／ＬS＝０．１１（すなわち距離
Ｌ1）の場合の方が熱発生量が低く抑えられている。
【００１５】これは、火炎ジェット７が副室噴口５から
噴射されてからピストン３の表面に当たるまでの時間が
短いほど早期に冷却され、主燃焼室４内の温度と圧力の
上昇が抑制されるためである。ちなみに、Ｌ1／ＬSが
０．１１より小さければクエンチング（消炎）が発生
し、未燃ＨＣを排出してしまうので、Ｌ1／ＬSは上記の
式（１）の関係を満たす必要がある。
噴射されてからピストン３の表面に当たるまでの時間が
短いほど早期に冷却され、主燃焼室４内の温度と圧力の
上昇が抑制されるためである。ちなみに、Ｌ1／ＬSが
０．１１より小さければクエンチング（消炎）が発生
し、未燃ＨＣを排出してしまうので、Ｌ1／ＬSは上記の
式（１）の関係を満たす必要がある。
【００１６】図６において、Ｌ1／ＬS＝０．３１の際の
グラフは実線で示しており、Ｌ1／ＬS＝０．１１の際の
グラフは破線で示している。図６に示すように、ＴＤＣ
より前の燃焼期間において、Ｌ1／ＬSが小さい方がピス
トン３に早く当たるので主燃焼室４内の熱発生量が少な
く、温度と圧力の上昇を抑えることができる。火炎ジェ
ット７の温度は、約２０００〜３０００Ｋ（ケルビン）
位であり、ピストン３の表面（キャビティ部）の温度は
５００Ｋ（ケルビン）位である。
グラフは実線で示しており、Ｌ1／ＬS＝０．１１の際の
グラフは破線で示している。図６に示すように、ＴＤＣ
より前の燃焼期間において、Ｌ1／ＬSが小さい方がピス
トン３に早く当たるので主燃焼室４内の熱発生量が少な
く、温度と圧力の上昇を抑えることができる。火炎ジェ
ット７の温度は、約２０００〜３０００Ｋ（ケルビン）
位であり、ピストン３の表面（キャビティ部）の温度は
５００Ｋ（ケルビン）位である。
【００１７】初期燃焼の抑制及び後期燃焼の活発化（例
えば、スキッシュ流（乱流）の活用、火炎ジェットの衝
突による乱れの増加）により、単に点火時期を遅角して
ノッキングを回避した場合より等容度の高い燃焼形態と
なる。
えば、スキッシュ流（乱流）の活用、火炎ジェットの衝
突による乱れの増加）により、単に点火時期を遅角して
ノッキングを回避した場合より等容度の高い燃焼形態と
なる。
【００１８】図６のグラフの右端の縦軸にノッキングナ
ンバーなる指標を刻んであるが、このノッキングナンバ
ーとは、実験により予め求められた指標であり、クラン
ク角度１９４度付近のノッキングナンバーと実際のノッ
キング発生とは相関関係がある。クランク角度が（１８
０＋１４）度、つまりＴＤＣよりクランク角が１４度進
んだときのノッキングナンバーを観察すると、ノッキン
グの発生のし易さがわかる。
ンバーなる指標を刻んであるが、このノッキングナンバ
ーとは、実験により予め求められた指標であり、クラン
ク角度１９４度付近のノッキングナンバーと実際のノッ
キング発生とは相関関係がある。クランク角度が（１８
０＋１４）度、つまりＴＤＣよりクランク角が１４度進
んだときのノッキングナンバーを観察すると、ノッキン
グの発生のし易さがわかる。
【００１９】図５の１番下のグラフに示すように、ボア
径（シリンダ内径）に対する副室噴口５からピストン３
の表面までの距離のパーセンテージが１１〜３１％付近
でノッキングナンバーが最も低くなっている。図５の下
から２番目のグラフでは、１番下のグラフのノッキング
ナンバーの低い部分に対応してノッキング限界が高くな
っており、ノッキングナンバーが小さいほどノッキング
が起こりにくいことを裏付けている。図５の上から３番
目のグラフは熱効率を示しているが、熱効率はボア径に
対する副室噴口５からピストン３の表面までの距離のパ
ーセンテージが１１〜３１％付近で向上している。
径（シリンダ内径）に対する副室噴口５からピストン３
の表面までの距離のパーセンテージが１１〜３１％付近
でノッキングナンバーが最も低くなっている。図５の下
から２番目のグラフでは、１番下のグラフのノッキング
ナンバーの低い部分に対応してノッキング限界が高くな
っており、ノッキングナンバーが小さいほどノッキング
が起こりにくいことを裏付けている。図５の上から３番
目のグラフは熱効率を示しているが、熱効率はボア径に
対する副室噴口５からピストン３の表面までの距離のパ
ーセンテージが１１〜３１％付近で向上している。
【００２０】また、図５の１番上のグラフと上から２番
目のグラフでは、ボア径に対する副室噴口５からピスト
ン３の表面までの距離のパーセンテージが１１〜３１％
付近において、排出されるＴＨＣ、ＣＯ及びＮＯXの濃
度が比較的低くなっていることを示している。
目のグラフでは、ボア径に対する副室噴口５からピスト
ン３の表面までの距離のパーセンテージが１１〜３１％
付近において、排出されるＴＨＣ、ＣＯ及びＮＯXの濃
度が比較的低くなっていることを示している。
【００２１】ボア径（シリンダ内径）ＬSと副室噴口５
からピストン３の表面までの距離Ｌ1を式（１）を満た
すように設定すると、図７のグラフに示すようにノッキ
ング限界を引き上げることができ、それによりノッキン
グを起こさずに点火進角させて熱効率を向上させること
ができる。図７の横軸に示すｂＴＤＣのｂは、ＴＤＣよ
り前（ｂｅｆｏｒｅ）を意味する。
からピストン３の表面までの距離Ｌ1を式（１）を満た
すように設定すると、図７のグラフに示すようにノッキ
ング限界を引き上げることができ、それによりノッキン
グを起こさずに点火進角させて熱効率を向上させること
ができる。図７の横軸に示すｂＴＤＣのｂは、ＴＤＣよ
り前（ｂｅｆｏｒｅ）を意味する。
【００２２】図３は、請求項２の発明を実施することが
できる副室式火花点火機関２００のシリンダヘッド部付
近の一部縦断正面略図である。請求項２の発明において
は、ピストン３の表面に副室噴口５に向かって隆起する
突起１０が設けてある。この突起１０に向かって副室噴
口５から火炎ジェット７が噴射される。副室噴口５から
突起１０までの距離はＬ3であり、Ｌ3が０．１１≦Ｌ3
／ＬS≦０．３１を満たすように（すなわち式（１）を
満たすように）突起１０の形状は規定されている。
できる副室式火花点火機関２００のシリンダヘッド部付
近の一部縦断正面略図である。請求項２の発明において
は、ピストン３の表面に副室噴口５に向かって隆起する
突起１０が設けてある。この突起１０に向かって副室噴
口５から火炎ジェット７が噴射される。副室噴口５から
突起１０までの距離はＬ3であり、Ｌ3が０．１１≦Ｌ3
／ＬS≦０．３１を満たすように（すなわち式（１）を
満たすように）突起１０の形状は規定されている。
【００２３】図４は、従来の副室式火花点火機関３００
のシリンダヘッド部付近の一部縦断正面略図である。図
４においては、ピストン３０の表面に図３に示すような
突起１０は設けられておらず、副室噴口５０からピスト
ン３０の表面までの距離がＬ 3より長く、副室噴口５０
から火炎ジェット７０を噴射しても図３に示す突起１０
がない分だけ火炎ジェット７０の冷却が遅れ、ＴＤＣよ
り前の燃焼期間において主燃焼室４０内の温度と圧力の
上昇を効果的に抑制することができない。
のシリンダヘッド部付近の一部縦断正面略図である。図
４においては、ピストン３０の表面に図３に示すような
突起１０は設けられておらず、副室噴口５０からピスト
ン３０の表面までの距離がＬ 3より長く、副室噴口５０
から火炎ジェット７０を噴射しても図３に示す突起１０
がない分だけ火炎ジェット７０の冷却が遅れ、ＴＤＣよ
り前の燃焼期間において主燃焼室４０内の温度と圧力の
上昇を効果的に抑制することができない。
【００２４】しかし図３に示すように、突起１０を設け
て式（１）を満たすように距離Ｌ3を規定することによ
り、初期燃焼期間において主燃焼室４内の温度と圧力の
上昇を抑制し、未燃混合気の自己着火を防止しノッキン
グを回避することができる。
て式（１）を満たすように距離Ｌ3を規定することによ
り、初期燃焼期間において主燃焼室４内の温度と圧力の
上昇を抑制し、未燃混合気の自己着火を防止しノッキン
グを回避することができる。
【００２５】以上の説明では、副室噴口５は噴口断面積
／副燃焼室容積＝１．１×１０-3ｍｍ-1としていたが、
噴口断面積（孔径）を小さくすることにより火炎ジェッ
ト７の噴射速度を速めることができる。噴口断面積をよ
り小さくすると、Ｌ1／ＬSの値は式（１）に示す範囲よ
りも広い範囲において規定することができる。火炎ジェ
ット７の噴射速度が速い分だけ火炎ジェット７の冷却も
早い段階で行われ、主燃焼室４内の未燃混合気の温度と
圧力の上昇を抑制し、未燃混合気の自己着火を防止する
ことができる。
／副燃焼室容積＝１．１×１０-3ｍｍ-1としていたが、
噴口断面積（孔径）を小さくすることにより火炎ジェッ
ト７の噴射速度を速めることができる。噴口断面積をよ
り小さくすると、Ｌ1／ＬSの値は式（１）に示す範囲よ
りも広い範囲において規定することができる。火炎ジェ
ット７の噴射速度が速い分だけ火炎ジェット７の冷却も
早い段階で行われ、主燃焼室４内の未燃混合気の温度と
圧力の上昇を抑制し、未燃混合気の自己着火を防止する
ことができる。
【００２６】ＴＤＣより後の燃焼期間においては、主燃
焼室４内に発生する乱流（スキッシュ）や火炎ジェット
の衝突による乱れの増加により、火炎ジェット７の伝播
速度が加速され、後期燃焼が活発化するので熱効率が向
上する。
焼室４内に発生する乱流（スキッシュ）や火炎ジェット
の衝突による乱れの増加により、火炎ジェット７の伝播
速度が加速され、後期燃焼が活発化するので熱効率が向
上する。
【００２７】
【発明の効果】従来のように、単に点火進角しただけで
は主燃焼室４内の温度と圧力が上昇し未燃混合気が自己
着火してノッキングを引き起こしてしまうが、請求項１
及び請求項２の発明を実施することにより、ＴＤＣより
前の燃焼期間においては火炎ジェット７を冷却し、ＴＤ
Ｃより後の燃焼期間においてはシリンダ壁２近傍の未燃
混合気が自己着火する前に主燃焼室４内に生じる乱流
（スキッシュ）や火炎ジェットの衝突による乱れの増加
により火炎ジェット７を引き込んで火炎ジェット７の伝
播速度を増し、シリンダ壁２へ迅速に到達させることが
できるので、主燃焼室４の全体において正常な燃焼が行
われ、ノッキングの発生を防止することができる。
は主燃焼室４内の温度と圧力が上昇し未燃混合気が自己
着火してノッキングを引き起こしてしまうが、請求項１
及び請求項２の発明を実施することにより、ＴＤＣより
前の燃焼期間においては火炎ジェット７を冷却し、ＴＤ
Ｃより後の燃焼期間においてはシリンダ壁２近傍の未燃
混合気が自己着火する前に主燃焼室４内に生じる乱流
（スキッシュ）や火炎ジェットの衝突による乱れの増加
により火炎ジェット７を引き込んで火炎ジェット７の伝
播速度を増し、シリンダ壁２へ迅速に到達させることが
できるので、主燃焼室４の全体において正常な燃焼が行
われ、ノッキングの発生を防止することができる。
【００２８】請求項１及び請求項２の発明を実施する
と、ノッキング限界を引き上げることができるので、ノ
ッキングを起こさずに点火進角させることができ、熱効
率を向上させることができる。
と、ノッキング限界を引き上げることができるので、ノ
ッキングを起こさずに点火進角させることができ、熱効
率を向上させることができる。
【図１】 （ａ）〜（ｃ）は、請求項１の発明を実施す
ることができる副室式火花点火機関のシリンダヘッド部
付近の一部縦断正面略図である。
ることができる副室式火花点火機関のシリンダヘッド部
付近の一部縦断正面略図である。
【図２】 （ａ）〜（ｃ）は、請求項１の発明を実施す
ることができる別の副室式火花点火機関のシリンダヘッ
ド部付近の一部縦断正面略図である。
ることができる別の副室式火花点火機関のシリンダヘッ
ド部付近の一部縦断正面略図である。
【図３】 請求項２の発明を実施することができる副室
式火花点火機関のシリンダヘッド部付近の一部縦断正面
略図である。
式火花点火機関のシリンダヘッド部付近の一部縦断正面
略図である。
【図４】 従来の副室式火花点火機関のシリンダヘッド
部付近の一部縦断正面略図である。
部付近の一部縦断正面略図である。
【図５】 ボア径に対する副室噴口からピストン表面ま
での距離の割合に対するＴＨＣ、ＣＯ、ＮＯXの排出量
と、熱効率、ノッキング限界及びノッキングナンバーを
示すグラフである。
での距離の割合に対するＴＨＣ、ＣＯ、ＮＯXの排出量
と、熱効率、ノッキング限界及びノッキングナンバーを
示すグラフである。
【図６】 クランク角に対応する熱発生量とノッキング
ナンバーを示すグラフである。
ナンバーを示すグラフである。
【図７】 点火進角させた際の進角の度合に対するノッ
キング限界と熱効率を示すグラフである。
キング限界と熱効率を示すグラフである。
１ シリンダヘッド ２ シリンダ壁 ３ ピストン ４ 主燃焼室 ５ 副室噴口 ６ 副燃焼室 ７ 火炎ジェット １０ 突起
Claims (2)
- 【請求項１】 副燃焼室から主燃焼室へ副室噴口を介し
て供給される火炎ジェットをシリンダヘッドと対向しか
つ副室噴口から所定範囲の距離のピストン表面に吹きあ
てて火炎ジェットを冷却することにより、初期燃焼を抑
制することにより主燃焼室内の未燃混合気の温度と圧力
の上昇を抑制し未燃混合気の自己着火を防止することを
特徴とする副室式火花点火機関における燃焼方法。 - 【請求項２】 シリンダヘッドと対向するピストン表面
に突起を設け、副燃焼室から主燃焼室へ副室噴口を介し
て供給される火炎ジェットを前記突起に吹きあてて火炎
ジェットを冷却し、初期燃焼を抑制することにより主燃
焼室内の未燃混合気の温度と圧力の上昇を抑制し未燃混
合気の自己着火を防止することを特徴とする副室式火花
点火機関における燃焼方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14652299A JP4174135B2 (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | 副室式火花点火機関における燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14652299A JP4174135B2 (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | 副室式火花点火機関における燃焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000337150A true JP2000337150A (ja) | 2000-12-05 |
| JP4174135B2 JP4174135B2 (ja) | 2008-10-29 |
Family
ID=15409564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14652299A Expired - Lifetime JP4174135B2 (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | 副室式火花点火機関における燃焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4174135B2 (ja) |
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1999
- 1999-05-26 JP JP14652299A patent/JP4174135B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP4174135B2 (ja) | 2008-10-29 |
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