JP2000129361A - 鋼製あるいは鋳鉄製部品の熱処理方法 - Google Patents
鋼製あるいは鋳鉄製部品の熱処理方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
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- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 マルテンサイトとベイナイトとの間の任意の
中間の組織を形成することができ、それに応じて部品の
製品特性を要求に合わせることができ、同時に処理時間
を短縮できるような鋼製あるいは鋳鉄製部品特に無心焼
入れ転がり軸受鋼製部品の熱処理方法を提供する。 【解決手段】 鋼製あるいは鋳鉄製部品特に無心焼入れ
転がり軸受鋼製部品を、 ａ） オーステナイト温度に加熱する、 ｂ） この温度に保持してオーステナイト化する、 ｃ） ほぼマルテンサイト開始点（Ｍｓ−温度）まで急
冷焼入れする、 ｄ） ベイナイト変態温度に部分変態するまで保持す
る、 ｅ） 部分変態後に室温まで急速冷却する、 ｆ） 室温に短時間保持する、 ｇ） 瞬間焼もどしする、の工程を順次経ることによっ
て熱処理する。
中間の組織を形成することができ、それに応じて部品の
製品特性を要求に合わせることができ、同時に処理時間
を短縮できるような鋼製あるいは鋳鉄製部品特に無心焼
入れ転がり軸受鋼製部品の熱処理方法を提供する。 【解決手段】 鋼製あるいは鋳鉄製部品特に無心焼入れ
転がり軸受鋼製部品を、 ａ） オーステナイト温度に加熱する、 ｂ） この温度に保持してオーステナイト化する、 ｃ） ほぼマルテンサイト開始点（Ｍｓ−温度）まで急
冷焼入れする、 ｄ） ベイナイト変態温度に部分変態するまで保持す
る、 ｅ） 部分変態後に室温まで急速冷却する、 ｆ） 室温に短時間保持する、 ｇ） 瞬間焼もどしする、の工程を順次経ることによっ
て熱処理する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼製あるいは鋳鉄
製部品、特に無心焼入れ転がり軸受鋼製部品の熱処理方
法に関する。
製部品、特に無心焼入れ転がり軸受鋼製部品の熱処理方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】転がり軸受の用途に応じてないしはその
形式および寸法に関係して、製造者は、転がり軸受部品
に対してどのような熱処理方式を採らねばならないかを
決定する。無心焼入れ転がり軸受鋼に対する熱処理方法
として、マルテンサイト焼入れあるいはベイナイト化が
利用される。その熱処理方法の種類に伴って、例えば硬
さ、組織、残留オーステナイト含有量、寸法安定性のよ
うな部品特性が左右される。
形式および寸法に関係して、製造者は、転がり軸受部品
に対してどのような熱処理方式を採らねばならないかを
決定する。無心焼入れ転がり軸受鋼に対する熱処理方法
として、マルテンサイト焼入れあるいはベイナイト化が
利用される。その熱処理方法の種類に伴って、例えば硬
さ、組織、残留オーステナイト含有量、寸法安定性のよ
うな部品特性が左右される。
【０００３】
【表１】
【０００４】ベイナイトおよびマルテンサイト（安定
化）は硬さ、残留オーステナイトおよび寸法安定性につ
いて差異はない。もっともベイナイトはマルテンサイト
より良好な靱性を有し、異なった内部応力状態をしてい
る。上述の両方法は次のような欠点を有している。−
これらは目下のところ常に完全に実施され、即ち完全な
マルテンサイト変態あるいは完全なベイナイト変態が行
われ、その場合、焼入れないしベイナイト段階における
変態の時間と温度の組合せは、恒温変態曲線（Ｔ．Ｔ．
Ｔ(Time-Temperatuer-Transformation) 曲線）で予め与
えられているように行われる（図１における「鋼の熱処
理用の図」参照）。− 所望の部品特性を得るための時
間は非常に長く、これは無心焼入れ転がり軸受鋼におい
て、マルテンサイト焼入れ済み部品をベイナイト化並び
に安定化する際に４時間より長い。
化）は硬さ、残留オーステナイトおよび寸法安定性につ
いて差異はない。もっともベイナイトはマルテンサイト
より良好な靱性を有し、異なった内部応力状態をしてい
る。上述の両方法は次のような欠点を有している。−
これらは目下のところ常に完全に実施され、即ち完全な
マルテンサイト変態あるいは完全なベイナイト変態が行
われ、その場合、焼入れないしベイナイト段階における
変態の時間と温度の組合せは、恒温変態曲線（Ｔ．Ｔ．
Ｔ(Time-Temperatuer-Transformation) 曲線）で予め与
えられているように行われる（図１における「鋼の熱処
理用の図」参照）。− 所望の部品特性を得るための時
間は非常に長く、これは無心焼入れ転がり軸受鋼におい
て、マルテンサイト焼入れ済み部品をベイナイト化並び
に安定化する際に４時間より長い。
【０００５】従来公知の方法はそれぞれ排他的であるた
めに、ベイナイトとマルテンサイトとから特性を組み合
わせることも、総工程時間を短縮することもできない。
めに、ベイナイトとマルテンサイトとから特性を組み合
わせることも、総工程時間を短縮することもできない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、マル
テンサイトとベイナイトとの間の任意の中間の組織を形
成することができ、それに応じて部品の製品特性を要求
に合わせることができ、同時に処理時間を短縮できるよ
うな鋼製あるいは鋳鉄製部品特に無心焼入れ転がり軸受
鋼製部品の熱処理方法を提供することにある。
テンサイトとベイナイトとの間の任意の中間の組織を形
成することができ、それに応じて部品の製品特性を要求
に合わせることができ、同時に処理時間を短縮できるよ
うな鋼製あるいは鋳鉄製部品特に無心焼入れ転がり軸受
鋼製部品の熱処理方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この課題は、鋼製あるい
は鋳鉄製部品特に無心焼入れ転がり軸受鋼製部品を、 ａ） オーステナイト温度に加熱する、 ｂ） この温度に保持してオーステナイト化する、 ｃ） ほぼマルテンサイト開始点（Ｍｓ−温度）まで急
冷焼入れする、 ｄ） ベイナイト変態温度に部分変態するまで保持す
る、 ｅ） 部分変態後に室温まで急速冷却する、 ｆ） 室温に短時間保持する、 ｇ） 瞬間焼もどしする、の工程を順次経る、ことによ
って解決される。
は鋳鉄製部品特に無心焼入れ転がり軸受鋼製部品を、 ａ） オーステナイト温度に加熱する、 ｂ） この温度に保持してオーステナイト化する、 ｃ） ほぼマルテンサイト開始点（Ｍｓ−温度）まで急
冷焼入れする、 ｄ） ベイナイト変態温度に部分変態するまで保持す
る、 ｅ） 部分変態後に室温まで急速冷却する、 ｆ） 室温に短時間保持する、 ｇ） 瞬間焼もどしする、の工程を順次経る、ことによ
って解決される。
【０００８】本発明に基づく方法において次の工程パラ
メータを変化させ、設定させる。 − オーステナイト化。 − オーステナイト温度からの焼入れ速度。 − ベイナイト変態の開始温度。 − ベイナイト段階の範囲における保持時間。 − この処理後における冷却様式（速度、最終温度）。 − 焼もどしまでの保持時間。 − 瞬間焼もどし。
メータを変化させ、設定させる。 − オーステナイト化。 − オーステナイト温度からの焼入れ速度。 − ベイナイト変態の開始温度。 − ベイナイト段階の範囲における保持時間。 − この処理後における冷却様式（速度、最終温度）。 − 焼もどしまでの保持時間。 − 瞬間焼もどし。
【０００９】これらのパラメータの設定は次の考察に基
づいている。 − オーステナイト化 母体の炭素含有量は、相応した時間と温度の組合せに応
じて設定される（恒温変態曲線参照）。これは、マルテ
ンサイト開始点、ベイナイト変態が始まるまでの時間お
よびベイナイト変態時間にも関係する。 − 焼入れ速度 焼入れ速度は、本発明の他の特徴に基づいて、標準マル
テンサイト焼入れおよび標準ベイナイト焼入れの場合の
ように、トルースタイト形成（変態組織内における微細
な混合組織の析出）が抑えられるように選定される。焼
入れは、本発明の他の特徴に基づいて、焼入れ媒体とし
て従来において普通であるように塩浴あるいは油を利用
して実施される。しかし水−空気−混合物（吹付け）な
いしガスも利用できる。部品の冷却は本発明に基づい
て、マルテンサイト開始点（Ｍｓ−温度）を下まわる前
に停止される。これは無心焼入れ転がり軸受鋼に対して
（相応したオーステナイト化を前提として）約２３５°
Ｃである。部品温度をＭｓ‐温度より低い値に急速に冷
却することが有利である。そのような場合、部品の周辺
層に既に、部品の残りの内部部分において更なる変態が
行われる前に、マルテンサイトが形成される。 − ベイナイト変態の開始温度 この温度は、生ずるベイナイトの種類（上側／下側ベイ
ナイト段）およびこれに伴ってその組織部分の特性を決
定する。この温度が高くなればなるほど、生ずる硬さが
低くなるが、（少なくとも下側ベイナイト段における）
靱性が高くなる。本発明の他の特徴に基づいて、その温
度はＭｓ‐温度の直上の範囲にされ、即ち約２２５°Ｃ
〜約２７０°Ｃにされ、さもなければ硬さが低くなるた
めに、寿命および使用時間が短くなってしまう。 − ベイナイト変態温度に保持 この温度に保持する時間が長くなればなるほど、ベイナ
イト組織の分量（占有率）が増大する。その場合、発生
するベイナイトの量は変態範囲における保持時間に比例
しない。完全な変態にとって必要な時間の約２０％の時
間経過後に既に、組織の約５０％がベイナイトに変化す
る。この保持時間を変更することにより、組織内におけ
る占有率（ベイナイト、マルテンサイト、残留オーステ
ナイト）が変化し、これによって製品特性が変化する。 − 部分変態後の冷却 この冷却はできるだけ急速にしなければならない。これ
は、本発明の他の特徴に基づいて目的に適って、水‐空
気‐混合物を利用して行われる。静止した空気中での冷
却は次の理由から得策でない。 − 全工程時間が長くなる。 − 少なくともＭｓ−温度に達するまでなおベイナイト
部分が形成される。 − 場合によっては亀裂（微細亀裂）を発生する内部応
力が生じてしまう。
づいている。 − オーステナイト化 母体の炭素含有量は、相応した時間と温度の組合せに応
じて設定される（恒温変態曲線参照）。これは、マルテ
ンサイト開始点、ベイナイト変態が始まるまでの時間お
よびベイナイト変態時間にも関係する。 − 焼入れ速度 焼入れ速度は、本発明の他の特徴に基づいて、標準マル
テンサイト焼入れおよび標準ベイナイト焼入れの場合の
ように、トルースタイト形成（変態組織内における微細
な混合組織の析出）が抑えられるように選定される。焼
入れは、本発明の他の特徴に基づいて、焼入れ媒体とし
て従来において普通であるように塩浴あるいは油を利用
して実施される。しかし水−空気−混合物（吹付け）な
いしガスも利用できる。部品の冷却は本発明に基づい
て、マルテンサイト開始点（Ｍｓ−温度）を下まわる前
に停止される。これは無心焼入れ転がり軸受鋼に対して
（相応したオーステナイト化を前提として）約２３５°
Ｃである。部品温度をＭｓ‐温度より低い値に急速に冷
却することが有利である。そのような場合、部品の周辺
層に既に、部品の残りの内部部分において更なる変態が
行われる前に、マルテンサイトが形成される。 − ベイナイト変態の開始温度 この温度は、生ずるベイナイトの種類（上側／下側ベイ
ナイト段）およびこれに伴ってその組織部分の特性を決
定する。この温度が高くなればなるほど、生ずる硬さが
低くなるが、（少なくとも下側ベイナイト段における）
靱性が高くなる。本発明の他の特徴に基づいて、その温
度はＭｓ‐温度の直上の範囲にされ、即ち約２２５°Ｃ
〜約２７０°Ｃにされ、さもなければ硬さが低くなるた
めに、寿命および使用時間が短くなってしまう。 − ベイナイト変態温度に保持 この温度に保持する時間が長くなればなるほど、ベイナ
イト組織の分量（占有率）が増大する。その場合、発生
するベイナイトの量は変態範囲における保持時間に比例
しない。完全な変態にとって必要な時間の約２０％の時
間経過後に既に、組織の約５０％がベイナイトに変化す
る。この保持時間を変更することにより、組織内におけ
る占有率（ベイナイト、マルテンサイト、残留オーステ
ナイト）が変化し、これによって製品特性が変化する。 − 部分変態後の冷却 この冷却はできるだけ急速にしなければならない。これ
は、本発明の他の特徴に基づいて目的に適って、水‐空
気‐混合物を利用して行われる。静止した空気中での冷
却は次の理由から得策でない。 − 全工程時間が長くなる。 − 少なくともＭｓ−温度に達するまでなおベイナイト
部分が形成される。 − 場合によっては亀裂（微細亀裂）を発生する内部応
力が生じてしまう。
【００１０】最終温度は通常は室温である。本発明の他
の特徴に基づいて、標準マルテンサイト焼入れにおいて
普通であるように再冷却（５〜１０°Ｃ）も差しはさま
れる。この再冷却によって利用中における部品の寸法安
定性が改良される。 − 焼もどし前の保持 焼もどしを開始するまでの保持時間はできるだけ短くな
ければならない。これは本発明の特徴に基づいて最大５
分にされねばならない。経験に基づいて特に瞬間焼入れ
設備によって、技術的にも３分以下に制限できる。 − 瞬間焼もどし マルテンサイト開始点（Ｍｓ‐温度）から冷却する際に
形成されるマルテンサイトおよび場合によっては既に存
在するベイナイトの焼もどしは、ドイツ特許第４００７
４８７Ｃ２号明細書に記載されているような瞬間焼もど
し法に応じて行われる。その場合、設備温度並びに全運
転時間は、必要な硬さの値、残留オーステナイト含有
量、寸法安定性要求などが維持されるように選定され
る。
の特徴に基づいて、標準マルテンサイト焼入れにおいて
普通であるように再冷却（５〜１０°Ｃ）も差しはさま
れる。この再冷却によって利用中における部品の寸法安
定性が改良される。 − 焼もどし前の保持 焼もどしを開始するまでの保持時間はできるだけ短くな
ければならない。これは本発明の特徴に基づいて最大５
分にされねばならない。経験に基づいて特に瞬間焼入れ
設備によって、技術的にも３分以下に制限できる。 − 瞬間焼もどし マルテンサイト開始点（Ｍｓ‐温度）から冷却する際に
形成されるマルテンサイトおよび場合によっては既に存
在するベイナイトの焼もどしは、ドイツ特許第４００７
４８７Ｃ２号明細書に記載されているような瞬間焼もど
し法に応じて行われる。その場合、設備温度並びに全運
転時間は、必要な硬さの値、残留オーステナイト含有
量、寸法安定性要求などが維持されるように選定され
る。
【００１１】前述の工程パラメータの選択に応じて、本
発明に基づく方法を利用する場合、ベイナイト、マルテ
ンサイトおよび場合によっては残留オーステナイトの種
々の分量（占有率）が並んで存在しているような組織が
得られる。その分量（占有率）は部品の横断面にわたっ
て異ならせることができる。
発明に基づく方法を利用する場合、ベイナイト、マルテ
ンサイトおよび場合によっては残留オーステナイトの種
々の分量（占有率）が並んで存在しているような組織が
得られる。その分量（占有率）は部品の横断面にわたっ
て異ならせることができる。
【００１２】例えば保持時間、温度、焼入れ媒体特性の
ような、上述の工程パラメータの必要と見なす厳守に基
づいて、プロセス制御性、温度均一性について要件を満
足する設備を利用することは、必ずしも必要ではない。
ような、上述の工程パラメータの必要と見なす厳守に基
づいて、プロセス制御性、温度均一性について要件を満
足する設備を利用することは、必ずしも必要ではない。
【００１３】これはまた、現存の製品要件が的確に設定
でき、また達成できることを前提としている。例えば硬
さに対する従来通常の公差が適用される。マルテンサイ
ト焼入れ（安定化）ないしベイナイト焼入れについての
硬さとして５８〜６２ＨＲＣに応じた要求に代わりに、
例えば５８〜６０ＨＲＣ、５９〜６１ＨＲＣあるいは場
合によっては６２〜６３ＨＲＣが予め与えられる。工程
パラメータを的確に設定するために、適当なＰＣプログ
ラムを利用することが得策である。このＰＣプログラム
は特に利用される溶融物の化学的組成、オーステナイト
化条件、焼入れ条件および変態条件から、期待すべき製
品特性を計算する。これによってプログラムの自己最適
化が可能となる。
でき、また達成できることを前提としている。例えば硬
さに対する従来通常の公差が適用される。マルテンサイ
ト焼入れ（安定化）ないしベイナイト焼入れについての
硬さとして５８〜６２ＨＲＣに応じた要求に代わりに、
例えば５８〜６０ＨＲＣ、５９〜６１ＨＲＣあるいは場
合によっては６２〜６３ＨＲＣが予め与えられる。工程
パラメータを的確に設定するために、適当なＰＣプログ
ラムを利用することが得策である。このＰＣプログラム
は特に利用される溶融物の化学的組成、オーステナイト
化条件、焼入れ条件および変態条件から、期待すべき製
品特性を計算する。これによってプログラムの自己最適
化が可能となる。
【００１４】本発明に基づく方法の温度の時間的経過が
図２に示されている。
図２に示されている。
【００１５】まず部品がオーステナイト化温度（約８６
０〜１０５０°Ｃ）に加熱され、そこで肉厚に応じて約
０．０１〜０．５時間（ｈ）保持される（１）。部品は
このオーステナイト化温度から短時間で塩浴中でＭｓ−
温度の直上の約２２５〜２７０°Ｃに冷却され焼き入れ
られ（２）、その焼入れ速度は、トルースタイト形成が
抑えられるように選定される。部品はこの温度に、マル
テンサイトおよび残留オーステナイトに対して所望の分
量のベイナイト組織が得られるまで保持される（３）。
図示した実施例において保持時間は約１ｈ（時間）であ
る。それに続いて、部品が例えば水‐空気‐混合物を利
用して室温まで急速に冷却される（４）。最大３分の短
い保持時間（５）経過後に、瞬間焼もどしが行われる
（６）。この瞬間焼もどしはドイツ特許第４００７４８
７号明細書に応じて行われ、その場合、部品は次式で制
限される加熱時間中に、２００〜２６０°Ｃの焼もどし
温度より１００Ｋほど高い温度で焼もどしされ、その際
に利用される温度は、所定の加熱時間において部品が５
５〜６５ＨＲＣの硬さになるように選定され、その直後
に室温に冷却される。
０〜１０５０°Ｃ）に加熱され、そこで肉厚に応じて約
０．０１〜０．５時間（ｈ）保持される（１）。部品は
このオーステナイト化温度から短時間で塩浴中でＭｓ−
温度の直上の約２２５〜２７０°Ｃに冷却され焼き入れ
られ（２）、その焼入れ速度は、トルースタイト形成が
抑えられるように選定される。部品はこの温度に、マル
テンサイトおよび残留オーステナイトに対して所望の分
量のベイナイト組織が得られるまで保持される（３）。
図示した実施例において保持時間は約１ｈ（時間）であ
る。それに続いて、部品が例えば水‐空気‐混合物を利
用して室温まで急速に冷却される（４）。最大３分の短
い保持時間（５）経過後に、瞬間焼もどしが行われる
（６）。この瞬間焼もどしはドイツ特許第４００７４８
７号明細書に応じて行われ、その場合、部品は次式で制
限される加熱時間中に、２００〜２６０°Ｃの焼もどし
温度より１００Ｋほど高い温度で焼もどしされ、その際
に利用される温度は、所定の加熱時間において部品が５
５〜６５ＨＲＣの硬さになるように選定され、その直後
に室温に冷却される。
【００１６】
【数１】ｔ／ｄ＝５０〜２１０ ここでｔは加熱温度（秒）、ｄは部品の肉厚（ｍｍ）で
ある。
ある。
【００１７】既に述べたように、部分変態後の冷却と瞬
間焼もどし前の保持との間に、再冷却が差しはさまれ
る。この本発明に基づく方法の時間は、図３に示されて
いる通常のベイナイト焼入れの場合より、著しく短縮さ
れる。
間焼もどし前の保持との間に、再冷却が差しはさまれ
る。この本発明に基づく方法の時間は、図３に示されて
いる通常のベイナイト焼入れの場合より、著しく短縮さ
れる。
【図１】鋼の熱処理用の恒温変態曲線図（Ｔ．Ｔ．Ｔ(T
ime-Temperatuer-Transformation) 曲線図）である。
ime-Temperatuer-Transformation) 曲線図）である。
【図２】本発明に基づく方法の温度の時間的経過を示し
た線図である。
た線図である。
【図３】通常のベイナイト焼入れの場合の温度の時間的
経過を示した線図である。
経過を示した線図である。
Claims (12)
- 【請求項１】 鋼製あるいは鋳鉄製部品特に無心焼入れ
転がり軸受鋼製部品を、 ａ） オーステナイト温度に加熱する、 ｂ） この温度に保持してオーステナイト化する、 ｃ） ほぼマルテンサイト開始点（Ｍｓ−温度）まで急
冷焼入れする、 ｄ） ベイナイト変態温度に部分変態するまで保持す
る、 ｅ） 部分変態後に室温まで急速冷却する、 ｆ） 室温に短時間保持する、 ｇ） 瞬間焼もどしする、の工程を順次経ることによっ
て熱処理することを特徴とする鋼製あるいは鋳鉄製部品
の熱処理方法。 - 【請求項２】 ｃ）工程の焼入れ速度が、トルースタイ
トの形成が抑えられるように選定されていることとする
請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 焼入れが、マルテンサイト開始点（Ｍｓ
−温度）を下まわる前に、停止されることとする請求項
１又は請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】 焼入れが、塩浴中で実施されることとす
る請求項２又は請求項３に記載の方法。 - 【請求項５】 焼入れが、油中で実施されることとする
請求項２又は請求項３に記載の方法。 - 【請求項６】 焼入れが、水・空気・混合物中で実施さ
れることとする請求項２又は請求項３に記載の方法。 - 【請求項７】 焼入れが、気中で実施されることとする
請求項２又は請求項３に記載の方法。 - 【請求項８】 ｄ）工程に応じた保持が、Ｍｓ−温度の
直上の温度で行われることとする請求項１ないし請求項
７のいずれか１つに記載の方法。 - 【請求項９】 ｅ）工程に応じた冷却が、水・空気・混
合物中で行われることとする請求項１ないし請求項８の
いずれか１つに記載の方法。 - 【請求項１０】 ｅ）工程とｆ）工程との間に、再冷却
工程が入れられることとする請求項１ないし請求項９の
いずれか１つに記載の方法。 - 【請求項１１】 ｆ）工程に応じた保持時間が、最高５
分に制限されていることとする請求項１ないし請求項１
０のいずれか１つに記載の方法。 - 【請求項１２】 保持時間が３分以下に制限されている
こととする請求項１１に記載の方法。
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008509280A (ja) * | 2004-08-06 | 2008-03-27 | アーベー エスコーエフ | 鋼鉄製または鋳鉄製の加工材の熱処理方法 |
| JP2009079294A (ja) * | 2007-09-20 | 2009-04-16 | Skf Ab | 転がり負荷用に形成された、コアゾーンまで硬化する鋼からなる工作物および熱処理する方法 |
| JP2009518543A (ja) * | 2005-12-08 | 2009-05-07 | ノーブル アドヴァンスト テクノロジーズ インコーポレイテッド | フラッシュ焼き戻し方法および装置 |
| JP2009235445A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Ntn Corp | 鋼の熱処理方法、機械部品の製造方法、機械部品および転がり軸受 |
| JP2009235444A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Ntn Corp | 鋼の熱処理方法、機械部品の製造方法、機械部品および転がり軸受 |
| CN102108433A (zh) * | 2011-04-01 | 2011-06-29 | 瓦房店轴承集团有限责任公司 | 一种轴承钢淬火的方法 |
| JP2013213243A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-17 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 熱処理方法 |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10048234A1 (de) * | 2000-09-29 | 2001-10-11 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zur Herstellung eines Nockens |
| ATE493520T1 (de) * | 2002-03-25 | 2011-01-15 | Hirohisa Taniguchi | Vorrichtungen zum abkühlen von heissen gasen und system zur behandlung von heissen gasen |
| DE102004037074B3 (de) * | 2004-07-30 | 2005-12-22 | Aktiebolaget Skf | Verfahren zur Wärmebehandlung von Werkstücken aus Stahl |
| DE102004037067B3 (de) * | 2004-07-30 | 2006-01-05 | Ab Skf | Verfahren zur Wärmebehandlung von Werkstücken aus Stahl |
| DE102005035837B4 (de) * | 2005-07-30 | 2013-04-11 | Ab Skf | Wälzlagerung |
| DE102006055028A1 (de) * | 2006-11-22 | 2008-05-29 | Schaeffler Kg | Radialwälzlager, insbesondere zur Lagerung von Wellen in Windkraftgetrieben |
| DE102006059050A1 (de) * | 2006-12-14 | 2008-06-19 | Schaeffler Kg | Verfahren zur Wärmebehandlung von Wälzlagerbauteilen aus durchgehärtetem, bainitischem Wälzlagerstahl |
| GB0719456D0 (en) * | 2007-10-04 | 2007-11-14 | Skf Ab | Rolling element or ring formed from a bearing steel |
| US10202678B2 (en) | 2011-05-25 | 2019-02-12 | Aktiebolaget Skf | Method and steel component |
| DE102012202902A1 (de) | 2012-02-27 | 2013-08-29 | Aktiebolaget Skf | Verfahren zur Herstellung einer Elektromotoranordnung und Elektromotoranordnung eines Elektrofahrzeugs |
| DE102012208169A1 (de) * | 2012-05-16 | 2013-11-21 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Wälzlagerteil sowie Verfahren zur Wärmebehandlung eines Wälzlagerteils |
| EP2982769A1 (en) * | 2014-08-06 | 2016-02-10 | Indexator Group AB | Austempered steel, method for producing it, component and semi-finished bad |
| SE542672C2 (en) | 2018-09-14 | 2020-06-23 | Ausferritic Ab | Method for producing an ausferritic steel austempered during continuous cooling followed by annealing |
| KR102239184B1 (ko) * | 2019-09-04 | 2021-04-12 | 주식회사 포스코 | 강도 및 저온 충격인성이 우수한 강재 및 이의 제조방법 |
| CN110684891A (zh) * | 2019-11-05 | 2020-01-14 | 浙江辛子精工机械有限公司 | 一种高碳铬轴承钢制轴承零件的感应淬火工艺 |
| CN111961811B (zh) * | 2020-09-04 | 2022-05-24 | 燕山大学 | 一种利用相变速度差制备耐冲击钢制零件的方法 |
| WO2022154807A1 (en) * | 2021-01-18 | 2022-07-21 | The Timken Company | Dual step quenched martensite for bearing applications, and bearing produced according to this method |
| CN113215376B (zh) * | 2021-04-28 | 2021-10-15 | 徐工集团工程机械股份有限公司科技分公司 | 一种装载机斗齿及其热处理方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51110420A (ja) * | 1975-03-25 | 1976-09-30 | Toyo Bearing Mfg Co | Yakiirereikyakukateichunisetsusakukoteiofukumukokikaibuhinnokakoho |
| JPS53137809A (en) * | 1977-05-09 | 1978-12-01 | Toyo Bearing Mfg Co | Quenching method of partially modifying steel machine parts |
| JPS58107412A (ja) * | 1981-12-19 | 1983-06-27 | Nippon Steel Corp | 高延性を有する高張力鋼の製造法 |
| JPS605820A (ja) * | 1983-06-23 | 1985-01-12 | Nisshin Steel Co Ltd | 高強度高延性鋼の製法 |
| JPH01252754A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-09 | Aisin Takaoka Ltd | 軸受箱材料 |
| JPH04221014A (ja) * | 1990-03-09 | 1992-08-11 | Skf Gmbh | 鋼製機械要素の製造法 |
| JPH0892634A (ja) * | 1994-09-27 | 1996-04-09 | Nisshin Steel Co Ltd | 高強度高靭性鋼の製造方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| USRE28645E (en) * | 1968-11-18 | 1975-12-09 | Method of heat-treating low temperature tough steel | |
| US4203783A (en) * | 1977-09-19 | 1980-05-20 | Centre De Recherches Metallurgiques | Process for improving the quality of steel sections |
| DE2844331A1 (de) * | 1977-10-14 | 1979-04-19 | Centre Rech Metallurgique | Verfahren zur behandlung rohrfoermiger stahlprofile |
| US4343661A (en) * | 1978-11-15 | 1982-08-10 | Caterpillar Tractor Co. | Method of making a low temperature bainite steel alloy gear |
| BE874535A (fr) * | 1979-02-28 | 1979-06-18 | Centre Rech Metallurgique | Procede pour fabriquer des produits lamines en acier a haute limite elastique |
| JPS61104020A (ja) * | 1984-10-25 | 1986-05-22 | Hitachi Metals Ltd | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
| US5028281A (en) * | 1988-06-14 | 1991-07-02 | Textron, Inc. | Camshaft |
| US4880477A (en) * | 1988-06-14 | 1989-11-14 | Textron, Inc. | Process of making an austempered ductile iron article |
| GB2224745B (en) * | 1988-08-15 | 1992-08-12 | N T N Toyo Bearing Kabushiki K | Bearing race member |
| US5174836A (en) * | 1990-03-21 | 1992-12-29 | National Forge Company | Interrupted normalization heat treatment process |
| US5292384A (en) * | 1992-07-17 | 1994-03-08 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Cr-W-V bainitic/ferritic steel with improved strength and toughness and method of making |
| FR2697535B1 (fr) * | 1992-11-02 | 1995-01-13 | Schissler Jean Marie | Procédé amélioré de traitement thermique d'alliages ferreux ou non-ferreux, et son application à l'élaboration de fonte bainitique. |
| JP3580938B2 (ja) * | 1996-03-05 | 2004-10-27 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | 昇温ベイナイト処理法 |
-
1998
- 1998-10-28 DE DE19849681A patent/DE19849681C1/de not_active Expired - Lifetime
-
1999
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- 1999-10-27 SE SE9903880A patent/SE519887C2/sv unknown
- 1999-10-28 US US09/429,563 patent/US6203634B1/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51110420A (ja) * | 1975-03-25 | 1976-09-30 | Toyo Bearing Mfg Co | Yakiirereikyakukateichunisetsusakukoteiofukumukokikaibuhinnokakoho |
| JPS53137809A (en) * | 1977-05-09 | 1978-12-01 | Toyo Bearing Mfg Co | Quenching method of partially modifying steel machine parts |
| JPS58107412A (ja) * | 1981-12-19 | 1983-06-27 | Nippon Steel Corp | 高延性を有する高張力鋼の製造法 |
| JPS605820A (ja) * | 1983-06-23 | 1985-01-12 | Nisshin Steel Co Ltd | 高強度高延性鋼の製法 |
| JPH01252754A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-09 | Aisin Takaoka Ltd | 軸受箱材料 |
| JPH04221014A (ja) * | 1990-03-09 | 1992-08-11 | Skf Gmbh | 鋼製機械要素の製造法 |
| JPH0892634A (ja) * | 1994-09-27 | 1996-04-09 | Nisshin Steel Co Ltd | 高強度高靭性鋼の製造方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008509280A (ja) * | 2004-08-06 | 2008-03-27 | アーベー エスコーエフ | 鋼鉄製または鋳鉄製の加工材の熱処理方法 |
| JP2009518543A (ja) * | 2005-12-08 | 2009-05-07 | ノーブル アドヴァンスト テクノロジーズ インコーポレイテッド | フラッシュ焼き戻し方法および装置 |
| JP2009079294A (ja) * | 2007-09-20 | 2009-04-16 | Skf Ab | 転がり負荷用に形成された、コアゾーンまで硬化する鋼からなる工作物および熱処理する方法 |
| JP2009235445A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Ntn Corp | 鋼の熱処理方法、機械部品の製造方法、機械部品および転がり軸受 |
| JP2009235444A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Ntn Corp | 鋼の熱処理方法、機械部品の製造方法、機械部品および転がり軸受 |
| CN102108433A (zh) * | 2011-04-01 | 2011-06-29 | 瓦房店轴承集团有限责任公司 | 一种轴承钢淬火的方法 |
| CN102108433B (zh) * | 2011-04-01 | 2012-07-25 | 瓦房店轴承集团有限责任公司 | 一种轴承钢淬火的方法 |
| JP2013213243A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-17 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 熱処理方法 |
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| Publication number | Publication date |
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