JPS605820A - 高強度高延性鋼の製法 - Google Patents
高強度高延性鋼の製法Info
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- JPS605820A JPS605820A JP11191983A JP11191983A JPS605820A JP S605820 A JPS605820 A JP S605820A JP 11191983 A JP11191983 A JP 11191983A JP 11191983 A JP11191983 A JP 11191983A JP S605820 A JPS605820 A JP S605820A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明に、高い強度と優れた延性および靭性勿備える熱
処理鋼ケ短時間の熱サイクル下で製１青する方法に係り
、より詳しく汀、マルテンサイト、ベイナイトおよび残
留オーステナイトの６相共存鋼ケ、ベイナイト変態全加
速させる一層で残留オーステナイトの安定化ケ図りなが
ら製造する高強度高延性鋼の製法に関するものであり、
同一出願人に係る先の特願昭５７−２１６５４号に提案
した６引上げオーステツバー法パの一層の極善に関する
ものである１、従来より、熱処理鋼としてオーステンパ
ー処理された鋼と焼入れ焼戻し処理されｌζ鋼がよく知
られている、両者を比較すると、前者に一般的に靭性に
富むが、オーステッパー処理でベーナイトヶ生成させる
さいに、処理温度が高い場合汀後者に比べて著しく軟質
となり、処理温度を低下させる場合に保持時間が著しく
増大して製造性がわるくなるという制約ケ受ける。他方
、後者ｆ１１、高強度材を得やすいが靭性が前者に劣る
。
処理鋼ケ短時間の熱サイクル下で製１青する方法に係り
、より詳しく汀、マルテンサイト、ベイナイトおよび残
留オーステナイトの６相共存鋼ケ、ベイナイト変態全加
速させる一層で残留オーステナイトの安定化ケ図りなが
ら製造する高強度高延性鋼の製法に関するものであり、
同一出願人に係る先の特願昭５７−２１６５４号に提案
した６引上げオーステツバー法パの一層の極善に関する
ものである１、従来より、熱処理鋼としてオーステンパ
ー処理された鋼と焼入れ焼戻し処理されｌζ鋼がよく知
られている、両者を比較すると、前者に一般的に靭性に
富むが、オーステッパー処理でベーナイトヶ生成させる
さいに、処理温度が高い場合汀後者に比べて著しく軟質
となり、処理温度を低下させる場合に保持時間が著しく
増大して製造性がわるくなるという制約ケ受ける。他方
、後者ｆ１１、高強度材を得やすいが靭性が前者に劣る
。
このようなことから、先の特願昭５７−２１６５４ 号
にかいて、処理時間ケ短縮しながら高い強度と優れた靭
性を得る方法として、本発明者らが引上げオーステッパ
ー法と呼んだ新しい製法ケ提案した。
にかいて、処理時間ケ短縮しながら高い強度と優れた靭
性を得る方法として、本発明者らが引上げオーステッパ
ー法と呼んだ新しい製法ケ提案した。
本発明の目的に、この引上げオーステッパー法を一層進
展させることにあり、特に、先の引上げオーステッパー
法でα直接的にａ意図しなかつプζ残留オーステナイｌ
−’に積極的に安定化させることにある。本発明者らの
七の後の追試研究によると、残留オーステナイトヲ安定
化をせ、マルテンサイト、ベイナイトおよび残留オース
テナイトの６相共存鋼とすることにより、引上げオース
テッパー法の特徴である処理時間の短縮全享受しながら
、刃物材やペイ・材に要求される高い強度と高延性（Ｔ
、Ｓ ＞ １５０ ｋｇ／ｍ１．、Ｔ、Ｓ ｘＥｌ）
１ｓｏｏ ） ２満足する鋼が得られることが判明し、
特にこの引上げオーステンパー法全適用して残留オース
テナイト’ｌもつ６相鋼を得る場合に、適切含量の８１
がこの残留オーステナイトの安定ｆヒに極めて有効に作
用することがわかった。
展させることにあり、特に、先の引上げオーステッパー
法でα直接的にａ意図しなかつプζ残留オーステナイｌ
−’に積極的に安定化させることにある。本発明者らの
七の後の追試研究によると、残留オーステナイトヲ安定
化をせ、マルテンサイト、ベイナイトおよび残留オース
テナイトの６相共存鋼とすることにより、引上げオース
テッパー法の特徴である処理時間の短縮全享受しながら
、刃物材やペイ・材に要求される高い強度と高延性（Ｔ
、Ｓ ＞ １５０ ｋｇ／ｍ１．、Ｔ、Ｓ ｘＥｌ）
１ｓｏｏ ） ２満足する鋼が得られることが判明し、
特にこの引上げオーステンパー法全適用して残留オース
テナイト’ｌもつ６相鋼を得る場合に、適切含量の８１
がこの残留オーステナイトの安定ｆヒに極めて有効に作
用することがわかった。
すなわち本発明に、鋼中元素のうち、ＣがＬｌ、４Ｕ〜
１．１０重量係、Ｓｌが０８〜２．７重量係の中高炭素
＜ｆｌ’ｌ ｋ当該鋼＋７ＪＡＣ３変態点〜ＡＣ３変態
点＋１５ＤＣの（益度域ｖこ保持してオーステナイト化
処理し、このオーステナイト域から当該鋼のＭｅ点〜Ｍ
８ｆｆｉ％点の温度域に焼入れし、ついで、少なくと６
２０容量係以上の未変態オーステナイトヲ保持させ１？
：状態より３００ Ｃ〜４５０Ｃの温度域に再加熱し、
この再加熱段階においてマルテンサイトの焼戻しと未変
態オーステナイトのベイナイト変態４行なわせると共に
、この重加熱温度域での保持時間ｋｈ温で安定な残留オ
ーステナイト量が少なくとも５容量係以上となる時間内
に規制して窩部に冷却し、この保持時間の規制によりベ
イナイト変態を中断することからなる高強度高延性鋼の
製法を提供するものである。この本発明によると、熱処
理時間（、Ｊ、り具体的に汀、再加熱温度での保持時間
）を著しく短縮きせた状態で（例えば４分以内）、焼戻
しマルテンサイト、ベイナイトおよび残留オーステナイ
トの６相組織の高強度高延性鋼’を得ることができる、
このろ相組織の好寸しい態様としてに、焼戻しマルテン
サイトが１０〜８０容４９％、残留オーステナイトが５
容量係以上、残部が実質的にベイナイトからなる組織で
あり、板厚１ ｍｌとした場合の機械的特性がＴ、Ｓ
〉１ ｓｏ ｋｇＡ＋ｆｆｌ、 ’ｒ、ｓ Ｘ Ｅｌ）
＋５００を満足するものである。
１．１０重量係、Ｓｌが０８〜２．７重量係の中高炭素
＜ｆｌ’ｌ ｋ当該鋼＋７ＪＡＣ３変態点〜ＡＣ３変態
点＋１５ＤＣの（益度域ｖこ保持してオーステナイト化
処理し、このオーステナイト域から当該鋼のＭｅ点〜Ｍ
８ｆｆｉ％点の温度域に焼入れし、ついで、少なくと６
２０容量係以上の未変態オーステナイトヲ保持させ１？
：状態より３００ Ｃ〜４５０Ｃの温度域に再加熱し、
この再加熱段階においてマルテンサイトの焼戻しと未変
態オーステナイトのベイナイト変態４行なわせると共に
、この重加熱温度域での保持時間ｋｈ温で安定な残留オ
ーステナイト量が少なくとも５容量係以上となる時間内
に規制して窩部に冷却し、この保持時間の規制によりベ
イナイト変態を中断することからなる高強度高延性鋼の
製法を提供するものである。この本発明によると、熱処
理時間（、Ｊ、り具体的に汀、再加熱温度での保持時間
）を著しく短縮きせた状態で（例えば４分以内）、焼戻
しマルテンサイト、ベイナイトおよび残留オーステナイ
トの６相組織の高強度高延性鋼’を得ることができる、
このろ相組織の好寸しい態様としてに、焼戻しマルテン
サイトが１０〜８０容４９％、残留オーステナイトが５
容量係以上、残部が実質的にベイナイトからなる組織で
あり、板厚１ ｍｌとした場合の機械的特性がＴ、Ｓ
〉１ ｓｏ ｋｇＡ＋ｆｆｌ、 ’ｒ、ｓ Ｘ Ｅｌ）
＋５００を満足するものである。
以下に本発明の詳細な説明する。
第１図に本発明の引上げオーステッパー法の各熱処理段
階ケ説明するための基本図であり、因示のように、不法
に、 段階Ｉ・・・温度Ｔ１、保持時間ｔ１ 段階■・・・温度Ｔ２、保持時間ｔ２ 段階■・・・温度Ｔ８、保持時間ｔ３ の６段階の処理からなる。
階ケ説明するための基本図であり、因示のように、不法
に、 段階Ｉ・・・温度Ｔ１、保持時間ｔ１ 段階■・・・温度Ｔ２、保持時間ｔ２ 段階■・・・温度Ｔ８、保持時間ｔ３ の６段階の処理からなる。
寸ず、段階ＩＨ材料のオーステナイト化のための処理で
あり、Ｔ１にＡ３−Ａ３＋１５０［の温度範囲である。
あり、Ｔ１にＡ３−Ａ３＋１５０［の温度範囲である。
Ｔ１に上限（Ａ３−１−１５Ｄ Ｃ）を設けたの灯、こ
れケ超える温度になるとオーステナイト粒が粗大化して
成品の靭性を低下させる原因となるからである。ｔ、ニ
加熱方法や材料寸法によって適切な時間に定められ、未
溶解炭化物が１０係以下となるに要する時間、例えば０
．５〜１５分てあれば、はぼ均一なオーステナイト化が
達成される。
れケ超える温度になるとオーステナイト粒が粗大化して
成品の靭性を低下させる原因となるからである。ｔ、ニ
加熱方法や材料寸法によって適切な時間に定められ、未
溶解炭化物が１０係以下となるに要する時間、例えば０
．５〜１５分てあれば、はぼ均一なオーステナイト化が
達成される。
段階■に、段階■からＴ２温度に保持された媒体中に材
料を浸漬して焼入れする処理である。
料を浸漬して焼入れする処理である。
この焼入れのための媒体（冷媒）とじては、塩浴、オイ
ル浴、非鉄金属１プζμ合金浴、その池の公知の浴を使
用する。Ｔ２温度にＭ８〜Ｍ８０９４の温度域、すなわ
ち、七の温度で８０％（容積比）未満のマルテンサイト
が生成する温度域であり、通常のＭｆ点以下寸での焼入
れ温度とに異なる。マルテンサイト変態に無拡散変態で
あるので、その生成量に焼入れ温度に汀支配されるがそ
の温度での保持時間ｔ２Ｖｒｃはほとんど影響されない
。しかし、伶媒の種類や材料寸法によってとのＴ２温度
に材料が完全に冷却されるまでの時間には若干の差が現
われる。
ル浴、非鉄金属１プζμ合金浴、その池の公知の浴を使
用する。Ｔ２温度にＭ８〜Ｍ８０９４の温度域、すなわ
ち、七の温度で８０％（容積比）未満のマルテンサイト
が生成する温度域であり、通常のＭｆ点以下寸での焼入
れ温度とに異なる。マルテンサイト変態に無拡散変態で
あるので、その生成量に焼入れ温度に汀支配されるがそ
の温度での保持時間ｔ２Ｖｒｃはほとんど影響されない
。しかし、伶媒の種類や材料寸法によってとのＴ２温度
に材料が完全に冷却されるまでの時間には若干の差が現
われる。
したがって、このｔ２時間は目標とするＴ２温度に材料
温度が達するに必要な時間であればよいが、長すぎては
いけない。なぜなら、この温度（Ｍｓ〜ｌｔ＋４．。％
）への焼入によって２０容積係以上の過冷オーステナイ
トが存在するようにするのであるが、この過冷オーステ
ナイトはＴ２の温度に長時間保持されると下部ベーナイ
トに変態してし甘い、残留オーステナイトの確保が出来
なくなるからである。つまシ、この冷媒浴への保持時間
ｔ２は、２０容積−以上の未変態オーステナイトが存在
している時間とすることが必要である。
温度が達するに必要な時間であればよいが、長すぎては
いけない。なぜなら、この温度（Ｍｓ〜ｌｔ＋４．。％
）への焼入によって２０容積係以上の過冷オーステナイ
トが存在するようにするのであるが、この過冷オーステ
ナイトはＴ２の温度に長時間保持されると下部ベーナイ
トに変態してし甘い、残留オーステナイトの確保が出来
なくなるからである。つまシ、この冷媒浴への保持時間
ｔ２は、２０容積−以上の未変態オーステナイトが存在
している時間とすることが必要である。
段階■は、段階■からＭｓ以上の３００〜４５０ ”Ｃ
の温度Ｔ３に材料を再加熱する処理である。この加熱も
とのＴ３温度に保持された加熱炉または浴を使用する。
の温度Ｔ３に材料を再加熱する処理である。この加熱も
とのＴ３温度に保持された加熱炉または浴を使用する。
この段階■では、段階■で生成した初晶マルテンサイト
が焼戻されると共に、未変態オーステナイトはベーナイ
トに変態する。しかし、本発明ではこのＴ３温度での保
持時間ｔ３は、ベーナイト変態が終了する時間以前とす
ることが必要である。このｔ、′？ｆ：体積割合で５％
以上の未変態オーステナイＩ・が存在するような時間で
打切ることに本発明の１つの特徴がある。段階ｔｔｒの
処理が終了してから室温寸で冷却させるさい、この冷却
の態様としてに、適当量のベーナイト変態が終了してい
れば、水中急冷と徐冷のどちら−Ｃ％、、Ｊ：ぐ、両者
に拐質の差に実質上あられれない。
が焼戻されると共に、未変態オーステナイトはベーナイ
トに変態する。しかし、本発明ではこのＴ３温度での保
持時間ｔ３は、ベーナイト変態が終了する時間以前とす
ることが必要である。このｔ、′？ｆ：体積割合で５％
以上の未変態オーステナイＩ・が存在するような時間で
打切ることに本発明の１つの特徴がある。段階ｔｔｒの
処理が終了してから室温寸で冷却させるさい、この冷却
の態様としてに、適当量のベーナイト変態が終了してい
れば、水中急冷と徐冷のどちら−Ｃ％、、Ｊ：ぐ、両者
に拐質の差に実質上あられれない。
この工うな６段階処理からなる本発明法を実施Ｊ−ると
、従来のオーステッパー処理に比べて、焼入れストレン
・／ングとも言うべき、ベーナイト変態の加速化を行な
わせることができる。そして、適り月廿のＳ］含イＩＴ
Ｌよって残留オーステナイトヲ安定化させることができ
、短時間処理でも延性が向」二した鋼ケイ４することが
できる、表１に、供試鋼の化学成分および変態特性点を
示す。供試鋼は、帛法の熱間圧延を経て、板厚１．０ｍ
ｍに仕上げ／こ冷延鋼帯である。材質特性の評＋’１ｌ
ｌｊに、ＪＩ８１３号ｊ３引張り試験片でめたものであ
る。
、従来のオーステッパー処理に比べて、焼入れストレン
・／ングとも言うべき、ベーナイト変態の加速化を行な
わせることができる。そして、適り月廿のＳ］含イＩＴ
Ｌよって残留オーステナイトヲ安定化させることができ
、短時間処理でも延性が向」二した鋼ケイ４することが
できる、表１に、供試鋼の化学成分および変態特性点を
示す。供試鋼は、帛法の熱間圧延を経て、板厚１．０ｍ
ｍに仕上げ／こ冷延鋼帯である。材質特性の評＋’１ｌ
ｌｊに、ＪＩ８１３号ｊ３引張り試験片でめたものであ
る。
表 １
第２図汀、供試ｆｎｉｆｆｉ Ｄ （ｚ、Ｔ、＝８８０
ｃ、 ｔ、＝２０ｍｉｎ Ｋてオーステナイト化後、Ｔ
２＝ ２０４ ｃ、ｔ２−４ｍｉｎとして、初晶マルテ
ンサイＨ−約２０％得た後、Ｔ３＝３５０Ｃとして、ｔ
３保持時間倉変え１ζ場合の引上げオーステッパー処理
材の引張試験特性と、恒妃保持温度ケ３５０ｃとした通
常のオーステッパー処理材の特性とを比較して示す。
ｃ、 ｔ、＝２０ｍｉｎ Ｋてオーステナイト化後、Ｔ
２＝ ２０４ ｃ、ｔ２−４ｍｉｎとして、初晶マルテ
ンサイＨ−約２０％得た後、Ｔ３＝３５０Ｃとして、ｔ
３保持時間倉変え１ζ場合の引上げオーステッパー処理
材の引張試験特性と、恒妃保持温度ケ３５０ｃとした通
常のオーステッパー処理材の特性とを比較して示す。
引上げオーステッパー処理材でに１伸びｉ３０秒〜２分
の範囲で高く、極大値に１分にある。−万、通常のオー
ステッパーでげ、伸びに２分以下でに著しく低く、４分
−２０分の範囲で高く８分で極大値を示す。
の範囲で高く、極大値に１分にある。−万、通常のオー
ステッパーでげ、伸びに２分以下でに著しく低く、４分
−２０分の範囲で高く８分で極大値を示す。
＠３図に、このときの残留オーステナイト中のＣ係ケ示
ｆが、通常のオニステッパー処理でに、ベイナイト変態
が遅い１ζめにオーステナイトへのＣ濃化が進１ず、冷
却過程で未変態オーステナイトより二次生成のマルテン
サイト（α“）を生じやすい。このため不安定破壊を生
じ伸びに極端に低くなる。−万、引上げオーステンパー
でに、ベイナイト変態が加速され、短時間にオーステナ
イトのＣ濃化が進む。また、通常のオーステンパーより
ｔ低ｈＣ係で（残留オーステナイト量がピークを示すと
きの残留オーステナイト中のＣ％ｌｄ、通常オーステン
パーで１．２９１＋、引上げオーステンパーで１．０％
）″′Ｃ残留オーステナイトが安定化する。
ｆが、通常のオニステッパー処理でに、ベイナイト変態
が遅い１ζめにオーステナイトへのＣ濃化が進１ず、冷
却過程で未変態オーステナイトより二次生成のマルテン
サイト（α“）を生じやすい。このため不安定破壊を生
じ伸びに極端に低くなる。−万、引上げオーステンパー
でに、ベイナイト変態が加速され、短時間にオーステナ
イトのＣ濃化が進む。また、通常のオーステンパーより
ｔ低ｈＣ係で（残留オーステナイト量がピークを示すと
きの残留オーステナイト中のＣ％ｌｄ、通常オーステン
パーで１．２９１＋、引上げオーステンパーで１．０％
）″′Ｃ残留オーステナイトが安定化する。
これに、引上げオーステンパーてに組織が微細であり、
ベイナイト生成にと％７ｊうオーステナイトへのＣ濃化
が平均的に起こりやすいのに対［７、連泡のオーステッ
パーでは組織（ベイナイトのラスンが粗くＣ濃化が不均
質となるためと考える。
ベイナイト生成にと％７ｊうオーステナイトへのＣ濃化
が平均的に起こりやすいのに対［７、連泡のオーステッ
パーでは組織（ベイナイトのラスンが粗くＣ濃化が不均
質となるためと考える。
このように、引上はオーステンパーでに、初晶マルテン
サイトを生成させることにより、ベイナイト変態が短時
間化し、かつ、残留オーステナイトが安定１ヒされやす
い。このような効果に、初晶マルテンサイト量を増加さ
れるほど、大きくなる。
サイトを生成させることにより、ベイナイト変態が短時
間化し、かつ、残留オーステナイトが安定１ヒされやす
い。このような効果に、初晶マルテンサイト量を増加さ
れるほど、大きくなる。
しかし、初晶マルテンサイト量ｆ ８０ ％以上にする
と、得られる残留オーステナイト量の絶対値が少なくな
るという問題がある。そこで、本発明でに、初晶マルテ
ンサイト量２８０％以内とするよう、焼入浴温度Ｔ、
ｎ Ｍ８ｏ％点以上とする。
と、得られる残留オーステナイト量の絶対値が少なくな
るという問題がある。そこで、本発明でに、初晶マルテ
ンサイト量２８０％以内とするよう、焼入浴温度Ｔ、
ｎ Ｍ８ｏ％点以上とする。
第４図１’Ｊ、表１のＡ −Ｄの４種の鋼について、前
記同様の通常のオーステンパー処理（恒温保持時間４〜
２０分）と前記同様の本発明の引上げオースチンバー処
理（保持時間０．５〜２分）に供したときの機械的性質
並びに残留オーステナイト量（ｒＲｌを、Ｓ１含有量で
整理し１ζものである。この第４図から明らかなように
、Ｔ、Ｓａ本発明による引上げオーステンパー処決の方
が著しく向上しているうえ、Ｓ１含有量が高くなるにつ
れて残留オーステナイト量が多くなり、延性が高くなる
ことがわかる。このように、Ｓｉに、安定な残留オース
テナイＨ−得るうえで有効な作用ケ供するが、Ｓｌが０
．８％未満では、残留オーステナイトの安定化が不充分
となり、目標とする特性が得られない、壕ブζ、Ｓｉ
ｆ ２．７％を超、えて含有させても、非金属介在物が
増加しやすくなり表面肌や延・靭性の劣化ケ生じやｔＶ
／−まためＳｉに２．７−以下とするのがよい。
記同様の通常のオーステンパー処理（恒温保持時間４〜
２０分）と前記同様の本発明の引上げオースチンバー処
理（保持時間０．５〜２分）に供したときの機械的性質
並びに残留オーステナイト量（ｒＲｌを、Ｓ１含有量で
整理し１ζものである。この第４図から明らかなように
、Ｔ、Ｓａ本発明による引上げオーステンパー処決の方
が著しく向上しているうえ、Ｓ１含有量が高くなるにつ
れて残留オーステナイト量が多くなり、延性が高くなる
ことがわかる。このように、Ｓｉに、安定な残留オース
テナイＨ−得るうえで有効な作用ケ供するが、Ｓｌが０
．８％未満では、残留オーステナイトの安定化が不充分
となり、目標とする特性が得られない、壕ブζ、Ｓｉ
ｆ ２．７％を超、えて含有させても、非金属介在物が
増加しやすくなり表面肌や延・靭性の劣化ケ生じやｔＶ
／−まためＳｉに２．７−以下とするのがよい。
一方、Ｃについてに、Ｓｌとともに残留オーステナイト
の安定化ケ図るうえで重要な元素であるが、Ｃ； ０．
４ｔＪ １未満で汀オーステナイトの安定化度が低減し
、安定な残留オーステナイト量得ることが困難となる。
の安定化ケ図るうえで重要な元素であるが、Ｃ； ０．
４ｔＪ １未満で汀オーステナイトの安定化度が低減し
、安定な残留オーステナイト量得ることが困難となる。
他方、Ｃが１．１０ ％ヶ超えると、残留オーステナイ
トによる延性向上効果が認められにくくなる。なお、そ
の他の通當の元素例えばＭｎ、Ｎｉ、等の添加量α、Ｍ
ｓ点が帛温以上となる成分系の範囲において許容される
。
トによる延性向上効果が認められにくくなる。なお、そ
の他の通當の元素例えばＭｎ、Ｎｉ、等の添加量α、Ｍ
ｓ点が帛温以上となる成分系の範囲において許容される
。
実施例
前掲の表１に示した化学成分のＣ，ＤおよびＥ′Ａにつ
いて、表２に表示の条件で熱処理し、得られた鋼のその
組織構成と引張試験特性を表２に併記した。同表におい
て、比較法と記したのａ通詣のオーステンパー処理、発
明法と記したのに引上げオーステッパー処理を表わして
いる。
いて、表２に表示の条件で熱処理し、得られた鋼のその
組織構成と引張試験特性を表２に併記した。同表におい
て、比較法と記したのａ通詣のオーステンパー処理、発
明法と記したのに引上げオーステッパー処理を表わして
いる。
（１） Ｎ０１〜７１−ｊ、鋼Ｃについて恒温処理温度
（Ｔ３）を３０００とした場合である。
（Ｔ３）を３０００とした場合である。
比較法（Ｎ（Ｌ １〜３ ） ＴｉＪ、保持時間（ｔ３
）が４分禾満てに不安定破壊ケ示し、Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ
げ１５００未満である。これに対して、発明法（Ｎα４
〜７ンでに、保持時間（ｔ３）が４分未満でも、Ｔ、Ｓ
＞１５０に’ｉ／ｍｉ、Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ ＞ １ｓｏ
ｏ ＞示す。
）が４分禾満てに不安定破壊ケ示し、Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ
げ１５００未満である。これに対して、発明法（Ｎα４
〜７ンでに、保持時間（ｔ３）が４分未満でも、Ｔ、Ｓ
＞１５０に’ｉ／ｍｉ、Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ ＞ １ｓｏ
ｏ ＞示す。
（２） ｌ’ｉα８〜１１に５ＩｌｉｌＤについて、恒
温処理温度（Ｔ３）ケ６５０Ｃとした場合である。
温処理温度（Ｔ３）ケ６５０Ｃとした場合である。
比較法のＮα８に、ベイナイト変態量が４４％と充分で
にないため、二次生成のマルテンサイトを３１％生じ伸
びが低い（ただし、保持時間（ｔ３）勿４分と長時間に
すれば良好な延性を示す）。これに対して、発明法（Ｎ
α１０〜１１）でに、保持時間（ｔ３）が２分以下でも
、良好な強度と伸びを示す。
にないため、二次生成のマルテンサイトを３１％生じ伸
びが低い（ただし、保持時間（ｔ３）勿４分と長時間に
すれば良好な延性を示す）。これに対して、発明法（Ｎ
α１０〜１１）でに、保持時間（ｔ３）が２分以下でも
、良好な強度と伸びを示す。
（３）Ｎα１２〜１５に、恒温処理温度を４００Ｃとし
７た場合である。
７た場合である。
比較法（Ｎα１２．１３）に良好な伸びｒ示すが、Ｔ、
Ｓ （１５０ｋｆｌ／−となるのに対して、発明法（Ｎ
（Ｌ１３．１４ ） Ｆａｒ Ｔ、Ｓ ） １５０ ｋ
ｇ／＋＋ｏ＋ｆ、Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ ） １ｓｏ。
Ｓ （１５０ｋｆｌ／−となるのに対して、発明法（Ｎ
（Ｌ１３．１４ ） Ｆａｒ Ｔ、Ｓ ） １５０ ｋ
ｇ／＋＋ｏ＋ｆ、Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ ） １ｓｏ。
ケ示す。
（４） Ｎ［Ｌ １６ ｒｓ鋼ｃ ２恒温処理温度ｉ
４５０ ｔ：’ トして発明法にて処理した結果を示す
。Ｔ、Ｓ ） １ｓｏ ｋｇ／７でＴ、Ｓ Ｘ Ｅｌ
） １５００を示す。
４５０ ｔ：’ トして発明法にて処理した結果を示す
。Ｔ、Ｓ ） １ｓｏ ｋｇ／７でＴ、Ｓ Ｘ Ｅｌ
） １５００を示す。
（５）１枢１７〜２０に、鋼Ｅについて初晶（１次）マ
ルテンサイト’４に変えた場合の結果である。
ルテンサイト’４に変えた場合の結果である。
初晶マルテンサイト量が７５％以下（Ｎα１７〜１９）
でに、良好な強度と延性を示し、Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ）１
５００ｆ、Ｈ満足するが、初晶マルテンサイト量を８５
％（Ｎα２０）とした場合、残留オーステナイト量が５
ｅＩ）以下となり、Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ（１５００トｆｉ
る。
でに、良好な強度と延性を示し、Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ）１
５００ｆ、Ｈ満足するが、初晶マルテンサイト量を８５
％（Ｎα２０）とした場合、残留オーステナイト量が５
ｅＩ）以下となり、Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ（１５００トｆｉ
る。
なお、Ｔ、Ｓ Ｘ ｍｌ値についてに、板厚１．０ｍ１
ＩＩＬの焼入・焼戻し処理鋼帯にあってけ、Ｔ、Ｓ ＝
、１５０〜２０ｏｋｇ／ｍ、ｊの強度を有するもの汀、
ＪＩ８１５号Ｂ試験で８００〜１１００の範囲にあるの
が通常である。
ＩＩＬの焼入・焼戻し処理鋼帯にあってけ、Ｔ、Ｓ ＝
、１５０〜２０ｏｋｇ／ｍ、ｊの強度を有するもの汀、
ＪＩ８１５号Ｂ試験で８００〜１１００の範囲にあるの
が通常である。
第１図に不発明に従う熱処理段階を示すパターン図、第
２図に恒温処理時間と機械的性質の関係ケ通當のオース
テッパー法と本発明による引上げオーステッパー法とを
比較して示した図、第６図に恒温処理時間と残留オース
テナイトの組織成分の関係を連泡のオーステンパー法と
本発明による引上げオーステッパー法とを比較して示し
１ζ図、＠４図１１鋼中の８１含有量と機械的性質並び
に残留オーステナイト量（ｒＲ）との関係全通常のオー
ステッパー法と本発明による引上げオーステンパー法と
を比較して示した図である。 出願人 日新製鋼株式会社 第１図 一一一◆ ｔ（分） 第２図 １５３０ １ ２ ４ ８ １６５２ ｇＴｉｍｅ （
ｓｅｃ ） １５３０ １ ２ １１８ １６３２ ６４Ｔｉｍｅ
（ｓｅｃ） 第４図 ０ １ ２ Ｓｉ（％） 手続補正書（自発） １２ 昭和５８年榊月 ５日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １、事件の表示 昭和５８年特許 願第１１１９１９ 号２、発明の名称
高強度高延性鋼の製法３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、 代 理 人 〒１６２ ５、補正の対象 図面 Ｗ ＴＳ Ｘ ＥＩ ＪＩ ＶＣシロ７Ｑ。 第４図 Ｓｌ（％）
２図に恒温処理時間と機械的性質の関係ケ通當のオース
テッパー法と本発明による引上げオーステッパー法とを
比較して示した図、第６図に恒温処理時間と残留オース
テナイトの組織成分の関係を連泡のオーステンパー法と
本発明による引上げオーステッパー法とを比較して示し
１ζ図、＠４図１１鋼中の８１含有量と機械的性質並び
に残留オーステナイト量（ｒＲ）との関係全通常のオー
ステッパー法と本発明による引上げオーステンパー法と
を比較して示した図である。 出願人 日新製鋼株式会社 第１図 一一一◆ ｔ（分） 第２図 １５３０ １ ２ ４ ８ １６５２ ｇＴｉｍｅ （
ｓｅｃ ） １５３０ １ ２ １１８ １６３２ ６４Ｔｉｍｅ
（ｓｅｃ） 第４図 ０ １ ２ Ｓｉ（％） 手続補正書（自発） １２ 昭和５８年榊月 ５日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １、事件の表示 昭和５８年特許 願第１１１９１９ 号２、発明の名称
高強度高延性鋼の製法３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、 代 理 人 〒１６２ ５、補正の対象 図面 Ｗ ＴＳ Ｘ ＥＩ ＪＩ ＶＣシロ７Ｑ。 第４図 Ｓｌ（％）
Claims (3)
- （１）鋼中元素のうち、Ｃが０．４０〜１．１ｏ重量％
、Ｓｌが０．８〜２．７重量％の中高炭素鋼を当該鋼の
Ａｃ３変態点〜ＡＣ３ｆ態点＋１５０Ｃのｉ温度域に保
持してオーステナイト化処理し、このオーステナイト域
から当該鋼のＭｓ点〜Ｍ８０％点の温度域に焼入れし、
ついで、少なくとも２ｏ容容量板上の未変態オーステナ
イトケ保持させた状態エリ３００ Ｃ〜４５０Ｃの温度
域に再加熱し、この再加熱段階においてマルテンサイト
の焼戻しと未変態オーステナイトのベイナイト変態２行
なわせると共に、この再加熱温度域での保持時間ケ常温
で安定な残留オーステナイト量が少なくとｔ５容量係以
上となる時間内に規制して活部に冷却し、この保持時間
の規Ｉ１１によりベイナイト変態ケ中断することカ）ら
なる高強度高延性鋼の製法。 - （２）常温に冷却σれたｇｉ４に、焼もどしマルテンサ
イトが１０〜８０容量係、残留オーステナイトか５容量
チ以上で、残余の大部分がペイナイト力・らなる組織ケ
有し、板厚１龍とした場合の機械的特性がＴ、Ｓ ＞
１５０ ｋｇ／ｍｉ、 Ｔ、Ｓ Ｘ Ｅｌ−） １ｓｏ
ｏである特許請求の範囲第１項記載の製法。 - （３） 再加熱温度域６００Ｃ〜４５０Ｃでの保温時間
が４分以内である特許請求の範囲第１項またげ第２項記
載の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11191983A JPH0236648B2 (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | Kokyodokoenseikonoseiho |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11191983A JPH0236648B2 (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | Kokyodokoenseikonoseiho |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS605820A true JPS605820A (ja) | 1985-01-12 |
| JPH0236648B2 JPH0236648B2 (ja) | 1990-08-20 |
Family
ID=14573399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11191983A Expired - Lifetime JPH0236648B2 (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | Kokyodokoenseikonoseiho |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0236648B2 (ja) |
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| FR2847274A1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-05-21 | Usinor | Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication |
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| WO2014136966A1 (ja) * | 2013-03-08 | 2014-09-12 | 日本発條株式会社 | 強度部材およびその製造方法 |
-
1983
- 1983-06-23 JP JP11191983A patent/JPH0236648B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0236648B2 (ja) | 1990-08-20 |
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