JP2000051767A - 塗布装置および塗布方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 連続搬送される支持体にシワを発生させるこ
となく均一な塗膜を形成するための塗布装置および塗布
方法を提供する。 【解決手段】 連続的に搬送される支持体にバックアッ
プ手段を用いずに押出し塗布ヘッドにより塗布液を塗布
する時の支持体長手方向張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下
記の式（１）を満足するように設定し、 ０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１ 式
（１） （ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度） 押出し塗布ヘッド上流側最近傍にシワ取りロールとし
て、ロール中央部の外径に対してロール両端部の外径が
小さいクラウン形状のガイドロールを配設し、このシワ
取りロールへの支持体の抱き角度θを９０°＜θ≦１８
０°となるように設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、押出し塗布方式の
塗布装置および塗布方法に係り、特に支持体にシワを発
生させることなく均一な塗布膜を形成するための塗布装
置および塗布方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、支持体の上に塗布液を塗布す
る方法としては、押出し塗布法、ロールコート法、グラ
ビアコート法、スライドビードコート法、ドクターコー
ト法等の種々の方法が用いられている。これらの中で
も、特に、押出し塗布法は、生産性や操作性が高く、ま
た塗布膜の厚さ制御性にも優れているため、磁気テープ
等の生産に好適に用いられている。

【０００３】押出し塗布法は、ガイドロール等の搬送手
段の間に押出し塗布ヘッドを配置し、連続搬送される支
持体に対して所定の張力がかかるように押出し塗布ヘッ
ドのフロントエッジ面（支持体搬送方向上流側）とバッ
クエッジ面（支持体搬送方向下流側）を押し付け、押出
し塗布ヘッドのスリットから押し出される塗布液の押出
し量に応じてバックエッジ面と支持体との間隔を設定す
ることにより、支持体の上に所定の膜厚で塗膜を形成さ
せる方法である。

【０００４】このような押出し塗布法においては、生産
性や膜厚制御操作の容易性などを考慮して、連続搬送さ
れる支持体の押出し塗布ヘッドが位置する対向背面（支
持体を介して塗布ヘッドの反対側）には、なんらバック
アップ手段（例えば、バックアップロール）が設置され
ていない、いわゆるバックアップフリーの状態で押出し
塗布ヘッドを押し付ける手法が主流となっている。

【０００５】このようなバックアップフリーの状態での
押出し塗布法においては、支持体搬送時の長手方向の張
力の変動等により、支持体にシワやバタツキが発生しや
すい。このようなシワやバタツキが発生した場合、その
ままの状態で塗布液を塗布して塗膜を形成すると、塗膜
厚さの変動、すなわち縞状の厚み変動の原因となってし
まう。このような理由から、塗布液の塗布前には支持体
のシワを伸ばして、シワを除去しておく必要がある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】支持体のシワを除去す
る方法としては、特開平６−２５４４６６号公報に提案
されているようなエキスパンダロールを用いる方法があ
る。エキスパンダロールとは、ロール面に、任意の角度
をもつリング状の溝が形成されたものである。確かに、
エキスパンダロールを用いることによって走行中の支持
体のシワは除去できる。しかしながら、エキスパンダロ
ールがゴム製のため、条件的な安定性や再現性に乏し
く、毎回条件を調整しなければならないという問題があ
る。

【０００７】また、特許第２５７８６３１号公報には、
塗布ヘッドと、その上流側に位置すガイドロールとの間
にクラウン状のロールを別途設け、このクラウン状のロ
ールを支持体に押しつけることにより、塗布ヘッドとの
関係で塗膜を幅方向均一にすることができる旨の提案が
なされている。しかしながら、当該提案において、クラ
ウン状のロールは支持体のシワを除去するために形成さ
れたものはなく、また、単にクラウン状のロールを支持
体に押しつけたのみでは十分なシワ取り効果は期待でき
ない。

【０００８】本発明は、上述のような実情に鑑みて創案
されたものであり、連続搬送される支持体にシワを発生
させることなく均一な塗膜を形成するための塗布装置お
よび塗布方法を提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るために、本発明の塗布装置は、支持体を連続的に搬送
する搬送手段と、押出し塗布ヘッドと、乾燥手段と、前
記押出し塗布ヘッドの上流側最近傍に配設されたシワ取
りロールと、前記押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持
体の長手方向の張力の調整手段と、前記シワ取りロール
への支持体の抱き角度調整手段とを備え、該張力調整手
段は支持体の長手方向の張力Ｔ２を下記の式（１）を満
足するように調整可能であり、 ０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１ 式（１） （ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度）前記シワ取り
ロールはロール中央部の外径に対してロール両端部の外
径が小さいクラウン形状をなし、前記抱き角度調整手段
はシワ取りロールへの支持体の抱き角度θを９０°＜θ
≦１８０°の範囲で調整可能であるような構成とした。

【００１０】本発明の塗布方法は、連続的に搬送される
支持体にバックアップ手段を用いずに押出し塗布ヘッド
により塗布液を塗布する塗布方法であって、押出し塗布
ヘッドによる塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２［ｋｇｆ
／ｃｍ］を下記の式（２）を満足するように設定し、 ０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１ 式（２） （ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度） 押出し塗布ヘッド上流側最近傍にシワ取りロールとし
て、ロール中央部の外径に対してロール両端部の外径が
小さいクラウン形状のガイドロールを配設し、該シワ取
りロールへの支持体の抱き角度θを９０°＜θ≦１８０
°となるように設定して塗布するような構成とした。

【００１１】また、本発明の塗布方法は、押出し塗布ヘ
ッドによる塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２［ｋｇｆ／
ｃｍ］を下記の式（３）を満足するように設定して塗布
するような構成とした。

【００１２】 ０．１９≦Ｔ２≦０．６×Ｔ１ 式（３） （ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度） また、本発明の塗布方法は、前記シワ取りロールへの支
持体の抱き角度θを１１０°≦θ≦１８０°となるよう
に設定して塗布するような構成とした。

【００１３】さらに、本発明の塗布方法は、前記シワ取
りロールの中央部の最大外径Ａ［ｍｍ］と両端部の外径
Ｂ［ｍｍ］、および、前記シワ取りロールの表面の最大
うねりＣ［ｍｍ］との間に、下記の関係が成立するよう
に設定して塗布するような構成とした。

【００１４】２Ｃ／（Ａ−Ｂ）≦０．１ ０＜（Ａ−Ｂ）＜１ ０≦Ｃ≦０．０２

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態について
図面を参照しつつ詳細に説明する。塗布装置 まず、本発明の塗布装置について説明する。図１は、本
発明の塗布装置の一実施形態を示す塗布部の概略斜視図
である。図１において、塗布装置１は押出し塗布ヘッド
２と、この押出し塗布ヘッド２の上流側の最近傍に配設
されたクラウン形状のシワ取りロール３と、下流側の最
近傍に配設されたストレート形状のガイドロール４と、
シワ取りロール３の上流側に配設されたストレート形状
のガイドロール５，６とを備えている。そして、図示さ
れていない駆動装置およびシワ取りロール３、ガイドロ
ール４，５，６等からなる搬送手段により連続的に搬送
される支持体１１は、ガイドロール５，６を経由し、シ
ワ取りロール３に所定の抱き角度で案内されながら、こ
のシワ取りロール３とガイドロール４との間で、いわゆ
るバックアップフリーの状態で押出し塗布ヘッド２によ
り塗布が行われ、その後、下流側の乾燥手段（図示せ
ず）に搬送される。乾燥手段は、支持体１１の一方の面
のみに塗布する場合には、搬送ロールによる接触支持乾
燥方式の乾燥装置を使用することができる。また、支持
体１１の両面に塗布する場合、支持体１１は両面とも搬
送ロールによる接触支持ができないため、空気を吹き付
けて支持体を支持する無接触支持乾燥方式の乾燥装置を
使用する。

【００１６】本発明の塗布装置１は、塗布時の支持体１
１の長手方向の張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式
（１）を満足するように調整するための調整手段を備え
ている。

【００１７】 ０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１ 式（１） ここで、Ｔ１は支持体１１の長手限界強度であり、Ｔ１
以上の張力が与えられると、支持体１１が伸びきって変
形したまま戻らなくなる。この長手限界強度Ｔ１は以下
のように求めることができる。まず、任意の幅、長さの
支持体を長手方向に所定の力で伸ばしていき、その応力
と伸びをテンシロンＲＴＭ−１００（オリエンテック
（株）製）によって測定し、次に、求められた応力−伸
び曲線に原点から直線をひき、応力−伸び曲線が直線か
らずれた変位点を限界強度点とし、この限界強度点の応
力に対して、支持体の幅１ｃｍ当たりの張力を算出する
ことにより長手限界強度Ｔ１が求められる。

【００１８】上記の張力調整手段は、ダンサーロールの
位置を非接触のポテンショメータにて検出し、その位置
が一定となるように制御軸の速度を制御するクローズド
ループ方式の張力制御装置、パウダーブレーキを用いた
トルク張力制御装置、および、支持体を吸引して搬送す
るバキュームロールまたは支持体を一対のロールで挟ん
で搬送するニップロールを配設し、このバキュームロー
ルやニップロールの回転速度を制御することにより張力
を調整するもの等、公知の張力調整手段を挙げることが
できる。

【００１９】本発明の塗布装置１を構成するシワ取りロ
ール３は、図２（Ａ）、（Ｂ）に示されるようなロール
中央部の外径に対してロール両端部の外径が小さいクラ
ウン形状をなすものである。図２（Ａ）には、中央部に
頂点を備えるクラウン形状のシワ取りロール３が示され
ているが、中央部においてもなだらかな曲線を描くタイ
コ形状のものであってもよい。また、図２（Ｂ）には、
中央部が平坦（長さＬの円柱部）で両端部に傾斜部を備
えるクラウン形状のシワ取りロール３が示されている。
シワ取りロール３がストレート形状であると、支持体１
１のシワが除去できないばかりでなく、逆にシワが発生
しやすくなり好ましくない。

【００２０】また、本発明の塗布装置１は、シワ取りロ
ール３への支持体１１の抱き角度θを９０°＜θ≦１８
０°の範囲で調整可能な抱き角度調整手段を備えてい
る。ここで、シワ取りロール３への支持体１１の抱き角
度θは、図３に示すように支持体１１がシワ取りロール
３に接触している外周面領域の中心角である。

【００２１】クラウン形状のシワ取りロール３への支持
体１１の抱き角度の調整手段は、例えば、シワ取りロー
ル３の上流側最近傍に配設されたガイドロール６により
行うことができる。図４は、シワ取りロール３への支持
体１１の抱き角度の調整手段を説明するための塗布装置
の概略側面図である。図４において、ストレート形状の
ガイドロール６は軸方向と垂直方向（図４の矢印ａ方
向）に往復移動可能とされている。このガイドロール６
が図４の実線で示される位置にあるときのシワ取りロー
ル３における支持体１１の抱き角度θはθ１であり、ガ
イドロール６が図４の仮想線（２点鎖線）で示される位
置にあるときのシワ取りロール３における支持体１１の
抱き角度θはθ２となる。このように、ガイドロール６
の位置を所望に位置に設定することにより、シワ取りロ
ール３における支持体１１の抱き角度θを任意に設定す
ることができる。塗布方法次に、本発明の塗布方法につ
いて図１乃至図４を参照して説明する。

【００２２】本発明の塗布方法は、シワ取りロール３と
ガイドロール４との間での押出し塗布ヘッドによる塗布
時の支持体１１の長手方向張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を
下記の式（２）を満足するように設定する。

【００２３】 ０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１ 式（２） 上述のようにＴ１は支持体１１の長手限界強度であり、
Ｔ１以上の張力が与えられると、支持体１１が伸びきっ
て変形したまま戻らなくなる。この長手限界強度Ｔ１は
上述のようにして求めることができる。

【００２４】支持体１１の長手方向張力Ｔ２が０．１５
［ｋｇｆ／ｃｍ］未満であると、支持体１１がシワ取り
ロール３に密着せず、支持体１１のシワが取りきれない
ことになる。また、長手方向張力Ｔ２が０．８×Ｔ１
［ｋｇｆ／ｃｍ］以上になると、支持体１１の伸びによ
る変形やシワが発生しやすく、安定性がなくなる。さら
に、支持体１１の長手方向張力Ｔ２が支持体１１の長手
限界強度Ｔ１に等しくなった場合、支持体１１は伸びき
って変形したまま戻らなくなる。本発明では、支持体１
１の長手方向張力Ｔ２は、より好ましくは、下記の式
（３）を満足するように設定する。

【００２５】 ０．１９≦Ｔ２≦０．６×Ｔ１ 式（３） 上記の支持体１１の長手方向張力Ｔ２は、上述のような
ダンサーロールを用いた張力制御装置、パウダーブレー
キを用いたトルク張力制御装置、あるいは、支持体を搬
送するバキュームロールまたはニップロールの回転速度
を制御して張力を調整するもの等、公知の張力調整装置
を使用して調節することができる。

【００２６】さらに、本発明の塗布方法は、押出し塗布
ヘッド２の上流側最近傍に配設するシワ取りロール３と
して、上述のように図２（Ａ）、（Ｂ）に示されるよう
なロール中央部の外径に対してロール両端部の外径が小
さいクラウン形状のガイドロールを使用する。また、こ
のシワ取りロール３への支持体１１の抱き角度θを９０
°＜θ≦１８０°となるように設定して塗布する。

【００２７】クラウン形状のシワ取りロール３への支持
体１１の抱き角度の調整は、上述のように、シワ取りロ
ール３の上流側最近傍に配設されたガイドロール６によ
り行うことができる。この抱き角度θが９０°以下であ
ると、シワ取りロール３への支持体１１の密着性が悪
く、支持体１１のバウンドによる断続的な縞模様の塗布
ムラが発生する。この抱き角度θは、１１０°以上に設
定することがより好ましい。また、抱き角度θの上限
は、シワ取りロール３の直径等によって幾何学的に決定
されるが、一般的に１８０°を上限とする。

【００２８】さらに、本発明の塗布方法は、図２に示さ
れるシワ取りロール３の中央部の最大外径Ａ［ｍｍ］と
両端部の外径Ｂ［ｍｍ］、および、このシワ取りロール
３の表面の最大うねりＣ［ｍｍ］との間に、下記の関係
が成立するように設定して塗布する。

【００２９】２Ｃ／（Ａ−Ｂ）≦０．１ ０＜（Ａ−Ｂ）＜１ ０≦Ｃ≦０．０２ シワ取りロール３の全長や外径の絶対値はそれほどこだ
わる必要はなく、ロール中央部の最大外径Ａと、ロール
両端部の外径Ｂとの差で定義されるクラウン量（Ａ−
Ｂ）が上記の範囲となることで、シワ取り効果が顕著に
現れる。尚、上記のクラウン量の範囲を、シワ取りロー
ル３の表面に形成される好適な傾斜に換算して表示する
と、６．６×１０^-5〜１．３×１０^-3の範囲となる。

【００３０】上記の２Ｃ／（Ａ−Ｂ）が０．１を超える
と、支持体１１における部分的な変形が無視できなくな
り、これが原因となって縞状の膜厚変動を生じる。ま
た、クラウン量（Ａ−Ｂ）が０ｍｍの場合、支持体１１
の中央部から端部へのシワ伸ばし効果が得られず、一
方、クラウン量（Ａ−Ｂ）が１ｍｍ以上では、支持体１
１とシワ取りロール３との密着性が悪く、支持体１１の
両端部でのバタツキが大きくなる。

【００３１】シワ取りロール３の表面の最大うねりＣが
０．０２ｍｍを超えると、上記のクラウン量（Ａ−Ｂ）
に関わらず、無視できない変形を支持体１１に与える可
能性が高い。本発明では、この最大うねりＣは０．０１
ｍｍ以下であることがより好ましくない。

【００３２】ここで、最大うねりＣは、ＪＩＳ Ｂ ０
６１０（１９８７）に準拠して測定される最大うねりの
数値で表わされる。すなわち、ろ波うねり曲線または転
がり円うねり曲線から基準長さだけ抜き取った部分（以
下、抜き取り部分という）の平均線に平行な２直線で抜
き取り部分を挟んだとき、この２直線の間隔をろ波うね
り曲線または転がり円うねり曲線の縦倍率の方向に測定
して、この値をマイクロメートル（μｍ）単位で表示し
たものをいう。この測定方法を図５に基づいて具体的に
説明する。図５に示すように、求められたうねり曲線ｙ
に接する互いに平行な理想直線Ｋ１、Ｋ２をクラウンの
頂点３ａを境に傾斜に従って引き、このＫ１とＫ２の間
隔Ｄから最大うねりＣを求める。

【００３３】本発明では、最大うねりＣの測定を真直度
測定機（京セラ（株）製ＰＣナノウェイ）を使用し、同
測定機の付属セラミックス校正マスターとの比較により
測定値を得るものである。測定は１ｍｍ間隔でシワ取り
ロール３の軸方向全長に亘って行い、基準長さは、任意
の位置で抽出した２０ｍｍとしている。

【００３４】シワ取りロール３の軸方向ロール長さは、
支持体１１の幅に対して、約１００ｍｍ程度余裕をもっ
て作製すればよい。また、シワ取りロール３のロール直
径は、４０〜２００ｍｍ程度で作製すればよい。尚、シ
ワ取りロール３にロール回転による振動が生じると、支
持体１１のバタツキ発生の原因となるので、高精度に管
理することが必要である。

【００３５】尚、本発明にて使用できる塗布液は特に制
限はないが、例えば、磁気記録媒体形成用の磁性塗料、
非磁性塗料、またはバックコート用塗料等が好適例とし
て挙げられる。

【００３６】

【実施例】以下、本発明の具体的実施例を示し、本発明
をさらに詳細に説明する。

【００３７】まず、Ｈｃ＝２０００Ｏｅ、σ_s ＝１４０
ｅｍｕ／ｇ、平均長軸長さ０．０８μｍ、平均軸比５で
ある強磁性金属磁性粉末（Ｃｏ／Ｆｅ＝３０ａｔ％）を
含有した下記組成の磁性塗料用組成物の一部またはすべ
てをニーダにて十分に混練処理を行った後、サンドグラ
インダーミルにて分散混合、希釈を行った。このように
して得られた磁性塗料に硬化剤（日本ポリウレタン工業
（株）製コロネートＬ）を３．３重量部添加混合し、磁
性層形成用の塗料を作製した。塗料の粘度は３０ｃｐｓ
（剪断速度３０００ｓｅｃ^-1）に調整した。

【００３８】 磁性塗料用の組成物 ・強磁性金属磁性粉末 … １００重量部 ・塩化ビニル系共重合体 … ８．３重量部 （日本ゼオン（株）製ＭＲ−１１０） ・ポリエステルポリウレタン樹脂 … ８．３重量部 （東洋紡績（株）製ＵＲ−８３００） ・α−アルミナ … ５重量部 ・ステアリン酸 … １重量部 ・ステアリン酸ブチル … １重量部 ・メチルエチルケトン … １１１重量部 ・トルエン … １１１重量部 ・シクロヘキサノン … ７４重量部 （実施例１〜５、比較例１〜５）図１に示されるような
塗布装置を用いて、下記の塗布条件で、幅６６０ｍｍ、
厚さ１０μｍのポリエチレンテレフタレートフィルムか
らなる支持体の上に上記塗料を塗布した後、塗膜を乾燥
させ、鏡面加工を施してロール状に巻き取った。使用し
たシワ取りロール３は図２（Ａ）に示されるようなクラ
ウン形状のものとした。また、支持体の長手方向張力Ｔ
２を下記の表１に示す各実施例、比較例の範囲内におい
て０．０５ｋｇｆ／ｃｍ刻みで変更調整して塗布を行っ
た。また、シワ取りロール３への支持体の抱き角度θを
ガイドロール６の位置調整によって下記の表１に示す各
実施例、比較例の範囲内において１０°または５°刻み
で変更調整して塗布を行った。尚、比較例１はシワ取り
ロール３としてストレート形状のものを使用した。

【００３９】 塗布条件 ・支持体の搬送速度 ： １５０ｍ／ｍｉｎ ・塗布幅 ： ６５０ｍｍ ・塗布長さ ： ５，０００ｍ ・乾燥後塗膜厚さ ： ３μｍ ・支持体の限界強度Ｔ１ ： ０．５６ｋｇｆ／ｃｍ ・シワ取りロール３のクラウン量（Ａ−Ｂ）： ０．１５ｍｍ ・シワ取りロール３の表面傾斜 ： ２．０×１０^-4 ・シワ取りロール表面最大うねりＣ： ０．００５ｍｍ 上記の各塗布条件における磁性層形成において、支持体
搬送時にシワやバタツキの発生の有無、および塗布後の
縞状厚み変動を下記の要領で測定し、総合判定を行っ
た。すなわち、シワやバタツキの発生は目視にて確認
し、縞状厚み変動は、蛍光Ｘ線膜厚計（（株）理学製）
にてＸ線強度を求め、標準サンプルによる検量線を用い
て厚みを算出し、塗布幅全長に亘り１ｍｍ間隔で測定を
行って、膜厚変動を求めた。

【００４０】総合判定の基準は以下の通りとした。

【００４１】◎…支持体搬送時に目視にてシワやバタツ
キが確認されず、塗布後の縞状厚み変動が０．１μｍ以
下であり、支持体の変形が認めれられない 〇…支持体搬送時に目視にてシワやバタツキが確認され
ないが、塗布後の縞状厚み変動が０．１μｍより大きく
０．２μｍ以下の範囲にあり、支持体の変形が認められ
ない △…支持体搬送時に目視にてシワやバタツキが確認され
たり、されなかったりして安定性に欠ける ×…支持体搬送時に目視にてシワやバタツキが確認さ
れ、塗布後の縞状厚み変動が０．２μｍより大きい、あ
るいは、支持体の変形が認められる 結果を下記表１に示した。

【００４２】

【表１】 表１に示されるように、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ
２が、０．１５≦Ｔ２＜０．４４８（＝０．８×Ｔ１）
［ｋｇｆ／ｃｍ］の範囲内であり、クラウン形状のシワ
取りロールへの支持体の抱き角度θが、９０°＜θ≦１
８０°の範囲内となるように塗布条件を設定した実施例
１〜５は、シワ除去が有効に行われ、塗膜厚の均一な良
好な塗布が可能であった。また、実施例４、５の評価が
実施例１〜３よりも更に良好であることから、塗布時の
支持体長手方向張力Ｔ２の下限を０．１９ｋｇｆ／ｃｍ
に設定し、クラウン形状のシワ取りロールへの支持体の
抱き角度θの下限を１１０°に設定することがより好ま
しいことが確認された。

【００４３】これに対して、シワ取りロール３としてス
トレート形状のロールを用いた比較例１では、支持体の
抱き角度を変更しても、充分なシワの除去効果が得られ
ず、塗布ムラが顕著であった。

【００４４】また、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２が
小さい（０．１４［ｋｇｆ／ｃｍ］）比較例２、３で
は、支持体の抱き角度を変更しても、シワ取りロール３
への支持体の充分な密着性が得られず、やはり塗布ムラ
が発生した。

【００４５】さらに、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２
が、０．１５≦Ｔ２＜０．４４８［ｋｇｆ／ｃｍ］の範
囲内であっても、シワ取りロールへの支持体の抱き角度
θが、９０°以下である比較例４、５では、支持体のバ
タツキ等が抑えきれず、塗布ムラが発生した。 （実施例６〜１７、比較例６〜１７）図１に示されるよ
うな塗布装置を用いて、下記の塗布条件で、各種厚みの
ポリエチレンテレフタレートフィルム（幅６６０ｍｍ）
からなる支持体の上に上記塗料を塗布した後、塗膜を乾
燥させ、鏡面加工を施してロール状に巻き取った。使用
したシワ取りロール３は図２（Ａ）に示されるようなク
ラウン形状のものとした。また、支持体の長手方向張力
Ｔ２を下記の表２に示すように設定し、支持体の限界強
度Ｔ１との関係（Ｔ２／Ｔ１）を算出して下記表２に記
載した。

【００４６】 塗布条件 ・支持体の搬送速度 ： １５０ｍ／ｍｉｎ ・塗布幅 ： ６５０ｍｍ ・塗布長さ ： ５，０００ｍ ・乾燥後塗膜厚さ ： ３μｍ ・シワ取りロール３のクラウン量（Ａ−Ｂ）： ０．１５ｍｍ ・シワ取りロール３の表面傾斜 ： ２．０×１０^-4 ・シワ取りロール表面最大うねりＣ： ０．００５ｍｍ ・支持体の抱き角度θ ： １１０° 上記の各塗布条件における磁性層形成において、支持体
搬送時にシワやバタツキの発生の有無、および塗布後の
縞状厚み変動を上述と同様の要領で測定し、総合判定を
行って結果を下記表２に示した。

【００４７】

【表２】 表２に示されるように、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ
２が、０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１［ｋｇｆ／ｃｍ］
の範囲内となるように塗布条件を設定した実施例６〜１
７は、シワ除去が有効に行われ、塗膜厚の均一な良好な
塗布が可能であった。また、実施例１３〜１７の評価が
実施例６〜１２よりも更に良好であることから、塗布時
の支持体長手方向張力Ｔ２を、０．１９≦Ｔ２≦０．６
×Ｔ１［ｋｇｆ／ｃｍ］の範囲内となるように設定する
ことがより好ましいことが確認された。

【００４８】これに対して、塗布時の支持体長手方向張
力Ｔ２が小さい（０．１５［ｋｇｆ／ｃｍ］未満）場合
（比較例６、７、１０、１１、１４、１５）では、限界
強度Ｔ１の異なる支持体を用いても、シワ取りロール３
への支持体の充分な密着性が得られず、塗布ムラが発生
した。

【００４９】また、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２が
０．８×Ｔ１［ｋｇｆ／ｃｍ］以上（Ｔ２／Ｔ１≧０．
８）である場合（比較例８、９、１２、１３、１６、１
７）は、支持体の伸びによるシワの影響が現れ、塗布ム
ラが発生した。

【００５０】尚、支持体の限界強度Ｔ１は厚みによって
も左右されるが、長手方向と幅方向のヤング率や組成に
よっても左右されるため、一概には厚みで規定できな
い。 （実施例１８〜３０、比較例１８〜２８）図１に示され
るような塗布装置を用いて、下記の塗布条件で、幅６６
０ｍｍ、厚さ１０μｍのポリエチレンテレフタレートフ
ィルムからなる支持体の上に上記塗料を塗布した後、塗
膜を乾燥させ、鏡面加工を施してロール状に巻き取っ
た。使用したシワ取りロール３は図２（Ａ）に示される
ようなクラウン形状のものとし、クラウン量（Ａ−Ｂ）
と傾斜、および、最大うねりＣを下記の表３に示すよう
に設定し、クラウン量（Ａ−Ｂ）と最大うねりＣとの関
係２Ｃ／（Ａ−Ｂ）を算出して下記表３に記載した。

【００５１】 塗布条件 ・支持体の搬送速度 ： １５０ｍ／ｍｉｎ ・塗布幅 ： ６５０ｍｍ ・塗布長さ ： ５，０００ｍ ・乾燥後塗膜厚さ ： ３μｍ ・支持体の長手方向張力Ｔ２ ： ０．２０ｋｇｆ／ｃｍ ・支持体の限界強度Ｔ１ ： ０．５６ｋｇｆ／ｃｍ ・支持体の抱き角度θ ： １１０° 上記の各塗布条件における磁性層形成において、支持体
搬送時にシワやバタツキの発生の有無、および塗布後の
縞状厚み変動を上述と同様の要領で測定し、総合判定を
行って結果を下記表３に示した。

【００５２】

【表３】 表３に示されるように、シワ取りロール３のクラウン量
（Ａ−Ｂ）と表面の最大うねりＣとの間に、下記の関係
が成立するように塗布条件を設定した実施例１８〜３０
は、シワ除去が有効に行われ、塗膜厚の均一な良好な塗
布が可能であった。

【００５３】２Ｃ／（Ａ−Ｂ）≦０．１ ０＜（Ａ−Ｂ）＜１ ０≦Ｃ≦０．０２ また、実施例２６〜３０の評価が実施例１８〜２５より
も更に良好であることから、クラウン量（Ａ−Ｂ）を
０．７５ｍｍ以下、シワ取りロール３の表面の最大うね
りＣを０．０１ｍｍ以下に設定し、２Ｃ／（Ａ−Ｂ）が
０．０７以下となるようにシワ取りロール３のクラウン
量を設定することがより好ましいことが確認された。

【００５４】これに対して、シワ取りロール３のクラウ
ン量（Ａ−Ｂ）が１．０ｍｍより小さく、最大うねりＣ
が０．０２ｍｍ以下であっても、２Ｃ／（Ａ−Ｂ）が
０．１を超える場合（比較試料１８〜２１）、シワの除
去効果よりもロールのうねりによる支持体の部分的な変
形が無視できなくなり、塗布ムラが発生した。

【００５５】また、シワ取りロール３のクラウン量（Ａ
−Ｂ）が１．０ｍｍより小さく、２Ｃ／（Ａ−Ｂ）が
０．１以下であっても、シワ取りロール３の最大うねり
Ｃが０．０２ｍｍを超える場合（比較例２２〜２４）
は、シワ取りロール３と支持体との密着性が損なわれた
り、支持体の部分的な変形等により塗布ムラが発生し
た。

【００５６】さらに、シワ取りロール３のクラウン量
（Ａ−Ｂ）が１．０ｍｍ以上の場合（比較例２５〜２
８）、支持体の両端部においてバタツキが大きくなり、
塗布ムラが生じ易い。

【００５７】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば押
出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体長手張力と、押出
し塗布ヘッド上流側最近傍に配設したクラウン形状のシ
ワ取りロールへの支持体の抱き角度が所定の範囲内に設
定されるので、上記のシワ取りロールを経由して押出し
塗布ヘッドに搬送される支持体は、シワが発生していな
い状態で塗布が行われ、縞状の膜厚変動等のない均一な
厚みの塗膜を形成することが可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の塗布装置の一実施形態を示す塗布部の
概略斜視図である。

【図２】（Ａ）および（Ｂ）はそれぞれ、シワ取りロー
ルのクラウン形状を概略的に示した斜視図である。

【図３】シワ取りロールにおける支持体の抱き角度を示
す側面図である。

【図４】シワ取りロールへの支持体の抱き角度の調整手
段を説明するための塗布装置の概略側面図である。

【図５】シワ取りロール表面の最大うねりの説明図であ
る。

【符号の説明】

１…塗布装置 ２…押出し塗布ヘッド ３…シワ取りロール ４，５，６…ガイドロール １１…支持体

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 茂原 邦正 東京都中央区日本橋一丁目13番１号 ティ ーディーケイ株式会社内 (72)発明者 菊原 透 山梨県巨摩郡玉穂町中楯字布毛801番地 メディアテック株式会社内 (72)発明者 深沢 司 山梨県巨摩郡玉穂町中楯字布毛801番地 メディアテック株式会社内 Ｆターム(参考） 4D075 AC04 AC72 AC80 AC93 AC95 BB07Y BB93Y CA48 DA04 DB48 DC28 EA07 EB15 EB38 EB45 4F041 AA12 BA05 BA56 CA03 CA13 CA22 CA25 5D112 AA22 CC07 KK05

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 支持体を連続的に搬送する搬送手段と、
   押出し塗布ヘッドと、乾燥手段と、前記押出し塗布ヘッ
   ドの上流側最近傍に配設されたシワ取りロールと、前記
   押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体の長手方向の張
   力の調整手段と、前記シワ取りロールへの支持体の抱き
   角度調整手段とを備え、 該張力調整手段は支持体の長手方向の張力Ｔ２を下記の
   式（１）を満足するように調整可能であり、 ０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１ 式（１） （ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度）前記シワ取り
   ロールはロール中央部の外径に対してロール両端部の外
   径が小さいクラウン形状をなし、前記抱き角度調整手段
   はシワ取りロールへの支持体の抱き角度θを９０°＜θ
   ≦１８０°の範囲で調整可能であることを特徴とする塗
   布装置。
2. 【請求項２】 連続的に搬送される支持体にバックアッ
   プ手段を用いずに押出し塗布ヘッドにより塗布液を塗布
   する塗布方法において、 押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体長手方向張力Ｔ
   ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式（２）を満足するように
   設定し、 ０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１ 式（２） （ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度）押出し塗布ヘ
   ッド上流側最近傍にシワ取りロールとして、ロール中央
   部の外径に対してロール両端部の外径が小さいクラウン
   形状のガイドロールを配設し、該シワ取りロールへの支
   持体の抱き角度θを９０°＜θ≦１８０°となるように
   設定して塗布することを特徴とする塗布方法。
3. 【請求項３】 押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体
   長手方向張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式（３）を
   満足するように設定して塗布することを特徴とする請求
   項２に記載の塗布方法。 ０．１９≦Ｔ２≦０．６×Ｔ１ 式（３） （ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度）
4. 【請求項４】 前記シワ取りロールへの支持体の抱き角
   度θを１１０°≦θ≦１８０°となるように設定して塗
   布することを特徴とする請求項２または請求項３に記載
   の塗布方法。
5. 【請求項５】 前記シワ取りロールの中央部の最大外径
   Ａ［ｍｍ］と両端部の外径Ｂ［ｍｍ］、および、前記シ
   ワ取りロールの表面の最大うねりＣ［ｍｍ］との間に、
   下記の関係が成立するように設定して塗布することを特
   徴とする請求項２乃至請求項４のいずれかに記載の塗布
   方法。 ２Ｃ／（Ａ−Ｂ）≦０．１ ０＜（Ａ−Ｂ）＜１ ０≦Ｃ≦０．０２