JP2000009562A

JP2000009562A - 複列転がり軸受の予圧測定方法

Info

Publication number: JP2000009562A
Application number: JP10182285A
Authority: JP
Inventors: Yasuhiro Miyata; 康裕宮田; Hiroaki Tanaka; 宏明田中; Shin Miyazaki; 慎宮嵜; Toshiaki Yasui; 利秋安井
Original assignee: Koyo Seiko Co Ltd; Toyota Motor Corp
Current assignee: Koyo Seiko Co Ltd; Toyota Motor Corp
Priority date: 1998-06-29
Filing date: 1998-06-29
Publication date: 2000-01-14
Anticipated expiration: 2018-06-29
Also published as: JP3174759B2

Abstract

(57)【要約】【課題】複列に転動体が設けられた転がり軸受に付与
される予圧を正確且つ簡易に測定することができる方法
を提供する。【解決手段】一方の列の転動体４ｅと当該転動体に対
応する軌道との第１の予圧隙間と、他方の列の転動体４
ｉと当該転動体に対応する軌道との第２の予圧隙間とを
別々に測定してその比を予め求めておき、測定対象の軸
受については第１の予圧隙間及び第２の予圧隙間の一方
のみを測定し、その測定値と前記比に基づいて他方の予
圧隙間を求め、両者を合計して軸受全体の予圧隙間を求
める。予圧隙間は、付与された予圧に応じて形成された
弾性変形量であるため、予圧隙間を測定することは予圧
を測定することと等価である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、転動体が軸方向に
複数列設けられた複列転がり軸受において、付与された
予圧を測定する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、自動車の車輪を懸架装置に支持
するための装置として、図８に示すような複列転がり軸
受からなるハブユニット１が使用されている。図におい
て、外輪２は、そのフランジ部２ａが懸架装置（図示せ
ず）に取り付けられて、軸受の固定側を成す部材であ
る。外輪２の内部には、軸受の可動側を成すハブ３のス
ピンドル部３ａが挿入され、外側（図の左側）の環状列
を形成する複数個の転動体（以下、外側転動体とい
う。）４ｅ及び内側（図の右側）の環状列を形成する複
数個の転動体（以下、内側転動体という。）４ｉを介し
て、回転自在に保持されている。スピンドル部３ａの、
内側転動体４ｉに対向する部分は、他の部分より小径な
円柱部３ｂとして形成され、そこからさらに先端部には
雄ねじ部３ｃが形成されている。円柱部３ｂには内輪５
が外嵌固定され、さらにナット６が雄ねじ部３ｃに締め
込まれている。

【０００３】上記の外側転動体４ｅは、外輪２の内周部
に形成された第１の外輪軌道２ｅと、スピンドル部３ａ
の外周部に形成された第１の内輪軌道３ｅとの間に、転
動自在に保持されている。また、内側転動体４ｉは、外
輪２の内周部に形成された第２の外輪軌道２ｉと、内輪
５の外周部に形成された第２の内輪軌道５ｉとの間に、
転動自在に保持されている。ハブ３の外周端部にはフラ
ンジ部３ｄが形成され、このフランジ部３ｄに複数のボ
ルト７が固定されている。車輪のホイール（図示せず）
は、このボルト７とナット（図示せず）により、ハブ３
に固定され、ハブ３とともに回転する。外輪２の外側
（図１における左側）端部の内周面には弾性体からなる
シール８が取り付けられ、回転するハブ３と摺接して、
水や異物が外輪２の内部へ侵入することを防いでいる。
なお、ハブユニットによっては、フランジ部３ｄにボル
ト７を設ける代わりにネジ孔を形成して、このネジ孔と
ボルトとによってホイールをハブ３に固定する形態のも
のもある。

【０００４】上記のように構成されたハブユニット１に
おいては、ナット６を所定のトルクで雄ねじ部３ｃに緊
締したとき、外側転動体４ｅとその外輪軌道２ｅ及び内
輪軌道３ｅとの間、並びに、内側転動体４ｉとその外輪
軌道２ｉ及び内輪軌道５ｉとの間に適正な予圧が付与さ
れるように、各部の寸法が調整されている。もし予圧が
適正値より小さい場合は軸受剛性が不足し、著しく小さ
い場合はハブ３が振動して騒音が発生する等の事態に至
る恐れもある。また、逆に、予圧が適正値より大きい場
合は、回転抵抗の増大により自動車の動力性能や燃費が
低下する恐れもある。従って、かかる弊害を生じないよ
うに、軸受の製造工程においては、所望の適正な予圧が
付与されているかどうかを確認する必要がある。

【０００５】そこで、従来は、軸受に付与された予圧
と、当該軸受の軸受トルクとの間に一定の関係があるこ
とを利用して、外輪２とハブ３との相対回転に要する軸
受トルクを測定し、この軸受トルクに基づいて、適正な
予圧が付与されているか否かを確認していた。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の方法に
より軸受トルクを測定する場合、シール８による摩擦抵
抗のばらつきが大きいことから、軸受トルクの測定値の
誤差が大きかった。従って、予圧を正確に測定する上で
困難性を伴う場合があった。

【０００７】上記のような従来の問題点に鑑み、本発明
は、軸受に付与される予圧を正確且つ簡易に測定するこ
とができる方法を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明においては、付与
された予圧と予圧隙間との一定の関係に基づいて、予圧
隙間を測定することにより等価的に予圧を測定して、予
圧の適否を把握する。ここで、予圧隙間とは、予圧が付
与されていない状態から予圧が付与された状態に転じた
とき、軸受の転動体及びこれに関連した各部材の弾性変
形により形成される負の「隙間」をいう。

【０００９】すなわち、本発明の複列転がり軸受の予圧
測定方法は、複列に転動体が設けられた転がり軸受にお
ける予圧隙間を測定することにより当該軸受に付与され
た予圧を測定する方法であって、一方の列の転動体と当
該転動体に対応する軌道との第１の予圧隙間と、他方の
列の転動体と当該転動体に対応する軌道との第２の予圧
隙間とを別々に測定してそれらの比を予め求めておき、
測定対象の転がり軸受について、前記第１の予圧隙間及
び前記第２の予圧隙間のいずれか一方のみを測定し、測
定によって得られた一方の予圧隙間と前記比とに基づい
て他方の予圧隙間を求め、前記一方の予圧隙間と前記他
方の予圧隙間とを合計して軸受全体の予圧隙間を求める
ものである。このような予圧測定方法では、予め転動体
の列ごとに予圧隙間を測定してこれらの比を求めてお
き、以後、測定対象の転がり軸受に対しては、一方の予
圧隙間のみを測定して、これと前記比とにより他方の予
圧隙間を求め、両者を合計することにより軸受全体の予
圧隙間を測定する。予圧隙間は、付与された予圧に応じ
て形成された弾性変形量であるため、正確な予圧隙間を
測定することは正確な予圧を測定することと等価であ
る。従って、転動体一列の予圧隙間の測定値に基づき、
軸受に付与される予圧を正確に且つ簡易に把握すること
ができる。

【００１０】また、軸受の可動側部材と固定側部材とを
相対的に所定角度回転させつつ複数回の測定を行い、得
られた複数個の測定値の平均値に基づいて、前記第１の
予圧隙間及び第２の予圧隙間のいずれか一方を求めるよ
うにしても良い。この場合は、可動側部材の軸方向と固
定側部材の軸方向との間にずれがあっても、複数回の測
定値を平均することにより誤差を低減して、正確な測定
値を得ることができる。

【００１１】

【発明の実施の形態】図１〜４は、本発明の第１の実施
形態による複列転がり軸受の予圧測定方法に基づいて、
ハブユニット１の予圧隙間を測定する手順を示す断面図
である。本実施形態においては、付与された予圧と予圧
隙間との一定の関係に基づいて、予圧隙間を測定するこ
とにより等価的に予圧を測定する。ここで、予圧隙間と
は、予圧が付与されていない状態から予圧が付与された
状態に転じたとき、軸受の転動体及びこれに関連した各
部材の弾性変形により形成される負の「隙間」をいう。
また、予圧が付与されていない状態を正隙間の状態とい
う。図１〜４において、ハブユニット１は図７に示す構
成と同一であるので、前述の従来の技術における図７に
関する説明を適用して、ここでは説明を省略する。以
下、ハブユニット１の予圧隙間を測定する手順について
説明する。

【００１２】まず、図１の（ａ）において、圧入治具９
を用いて、内輪５を仮組みする。この圧入治具９はハブ
ユニット１の上方に昇降自在に配置されている。すなわ
ち、圧入治具９は図示しない駆動手段の下端部に結合さ
れ、この駆動手段によって上下動させられる。この駆動
手段としては、圧入治具９を圧入に必要な大きな力で上
下方向に押し引きできて、なおかつ、圧入治具９の上下
方向の位置を微妙に調整できる構造のもの、例えば、油
圧シリンダ、送りねじ機構等が使用できる。圧入治具９
は円筒カップ状に形成され、開口側の下端部が内輪５の
内側端面５ａに当接するようになっている。このよう
に、正隙間の状態となるように内輪５をハブ３の円柱部
３ｂに浅く圧入し、かつ、ナット６も螺着していない仮
組み状態で、ハブ３を固定して、外側転動体４ｅ及び外
輪２に予圧をかけない程度の軸方向外側（図１における
下方）への荷重Ｆを、外輪２のフランジ部２ａにかけ
る。そして、このときの外輪２のフランジ部２ａの軸方
向内側（図１における上方）の面２ａ１とハブ３のフラ
ンジ部３ｄの軸方向外側の面３ｄ１との距離Ａを測定す
る。一方、同じ仮組み状態のハブユニット１に対して、
ハブ３を固定した状態で、図２の（ａ）に示すように内
側転動体４ｉ及び内輪５に予圧をかけない程度の軸方向
内側への荷重Ｆを、外輪２のフランジ部２ａにかける。
そして、このときの外輪２のフランジ部２ａの軸方向内
側の面２ａ１と内輪５の内側端面５ａとの距離Ｂを測定
する。

【００１３】次に、圧入治具９を用いて内輪５をハブ３
の円柱部３ｂに完全に外嵌し且つ圧入した後、さらにナ
ット６を緊締して、内輪５が外れてこないように固定す
る。このようにして所定の予圧が付与された状態で、図
１の（ｂ）に示すように、外輪２のフランジ部２ａの軸
方向内側の面２ａ１とハブ３のフランジ部３ｄの軸方向
外側の面３ｄ１との距離Ａ’を測定する。また、同じ状
態のハブユニット１に対して、図２の（ｂ）に示すよう
に、外輪２のフランジ部２ａの軸方向内側の面２ａ１と
内輪５の内側端面５ａとの距離Ｂ’を測定する。

【００１４】なお、上記各距離の測定に際しては、外輪
２を回転（例えば、１回転〜１／２０回転を行わせ
る。）させてＡ、Ｂ、Ａ’及びＢ’を複数回測定し、そ
れらの平均値を求めることが好ましい。これは、外輪２
の軸がハブ３や内輪５の軸に対して傾斜している場合
（固定側部材の軸と可動側部材の軸とがずれている場
合）などに測定が不正確になるからである。このように
平均値をとることにより、誤差を低減して正確な測定値
を得ることができる。また、上記各距離を測定する前
に、外輪２又はハブ３を回転させる工程を加えることが
好ましい。これは、図１の（ａ）及び図２の（ａ）にお
いて荷重Ｆを加えた直後及び図１の（ｂ）及び図２の
（ｂ）において予圧を付与した直後は、転動体４ｅ及び
４ｉが内輪５やハブ３の軌道上に整列配置されずに、転
動体４ｅ及び４ｉの位置が上下にずれていることが多
く、そのままの状態で上記各距離を測定すると、測定値
が不正確になるからである。このように、測定前に内輪
５又はハブ３を回転させておくと、転動体４ｅ及び４ｉ
が軌道面上に整列配置されて、正確な測定値を得ること
ができる。

【００１５】上記のようにして求めた距離Ａ、Ａ’、Ｂ
及びＢ’から予圧隙間ｄは、ｄ＝（Ａ−Ａ’）＋（Ｂ−Ｂ’）・・・（１）として得ることができる。すなわち、外側転動体４ｅ及
び内側転動体４ｉの各列についての予圧隙間（Ａ−
Ａ’）及び（Ｂ−Ｂ’）を合計することにより、軸受全
体の予圧隙間ｄが求められる。予圧が付与された状態に
おいて、上記各転動体４ｅ及び４ｉと各軌道（図８の外
輪軌道２ｅ及び２ｉ並びに内輪軌道３ｅ及び５ｉ）との
当接面間には、実際には隙間が存在せず、当接面を構成
する各部材の弾性変形により、負の「隙間」が形成され
る。この負の隙間を軸方向に合計したものが上記の予圧
隙間である。このようにして求めた予圧隙間が適正な予
圧に対応する予圧隙間及びその許容範囲内の値であれ
ば、予圧は適正であることがわかる。また、そのような
値でなければ、予圧が適正に付与されていないことがわ
かる。

【００１６】しかしながら、上記（１）式を用いて予圧
隙間ｄを求めるには、毎回距離Ａ、Ａ’、Ｂ及びＢ’を
測定しなければならない。そこで、（Ａ−Ａ’）の値と
（Ｂ−Ｂ’）の値の関係に着目して、多数の測定を行っ
たところ、同一仕様の製品については（Ａ−Ａ’）：
（Ｂ−Ｂ’）がほぼ一定の比を示すことが確かめられ
た。従って、（Ｂ−Ｂ’）／（Ａ−Ａ’）＝Ｃ１・・・（２）が成り立つ（Ｃ１は定数）。これを（１）式に代入すれ
ば、下記式、ｄ＝（Ａ−Ａ’）×（１＋Ｃ１）・・・（３）、又は、ｄ＝（Ｂ−Ｂ’）×（１＋（１／Ｃ１））・・・（４）が得られる。すなわち、（Ａ−Ａ’）又は（Ｂ−Ｂ’）
のいずれか一方のみに基づいて、予圧隙間ｄを求めるこ
とができる。従って、Ｃ１の値を事前に測定により求め
ておけば、その後同一仕様の製品については、図１に示
すようにＡ及びＡ’を求めるか、又は図２に示すように
Ｂ及びＢ’を求めることにより、予圧隙間ｄを求めるこ
とができる。この結果、測定設備は、図１の（ａ）及び
図２の（ａ）に示す上下２方向の荷重Ｆのうち一方向の
みの荷重印加が可能な構造であればよい。従って、上下
２方向からの荷重印加に対応した構造に比べて測定設備
構造が簡素で安価なものとなり、測定工程数も削減され
る。

【００１７】なお、上記実施形態によれば、最終的にナ
ット６を緊締し、それによって内輪５をハブ３の円柱部
３ｂに固定した。しかしながら、実際のハブユニット１
の組立工程において、ナット緊締工程の前後で、各部品
間の距離を測るようにすると、その分組立工程が増え
て、組立ラインが複雑になるとともに、被測定物と測定
値との対応関係に不注意による間違いが生じ易くなるこ
とも予想される。そこで、ナット６の緊締を行う前に、
圧入治具９等を用いて内輪５を圧入し、その段階で予圧
隙間を測定する方法も考えられる。以下、このような方
法を第２の実施形態として、図３及び図４を参照して説
明する。

【００１８】図３の（ａ）において、圧入治具９によっ
て内輪５をハブ３の円柱部３ｂに、正隙間の状態となる
ように浅く圧入し、仮組みする。ここで、一旦圧入治具
９を内輪５から離して一点鎖線で示す位置まで上げる。
そして、外側転動体４ｅ及び外輪２に予圧をかけない程
度の軸方向内側（図３における上方）への荷重Ｆを、外
輪２を固定した状態でハブ３のフランジ部３ｄの軸方向
外側の面３ｄ１にかける。このときの外輪２の軸方向内
側（図３における上方）の一端面２ｂとハブ３の雄ねじ
部３ｃの先端面３ｃ１との距離Ｇを測定する。一方、同
じ仮組み状態のハブユニット１に対して、外輪２を固定
した状態で、図４の（ａ）に示すように内側転動体４ｉ
及び内輪５に予圧をかけない程度の軸方向外側（図４に
おける下方）への荷重Ｆを、ハブ３の雄ねじ部３ｃの先
端面３ｃ１にかける。そして、このときの外輪２の軸方
向内側の一端面２ｂと内輪５の内側端面５ａとの距離Ｈ
を測定する。

【００１９】次に、ハブ３を固定した状態で、図３の
（ｂ）に示すように圧入治具９を内輪５に当てて、内輪
５をハブ３の円柱部３ｂに完全に外嵌し、かつ、圧入し
た状態、すなわち所定の予圧が付与された状態とする。
そして、圧入治具９を上方に上げて、このときの外輪２
の軸方向内側の一端面２ｂとハブ３の雄ねじ部３ｃの先
端面３ｃ１との距離Ｇ’を測定する。一方、これと同じ
状態において、図４の（ｂ）に示すように、外輪２の軸
方向内側の一端面２ｂと内輪５の内側端面５ａとの距離
Ｈ’を測定する。

【００２０】上記第２の実施形態によれば、距離を測定
する際に３つの基準面が用いられている。１つは、外輪
２の軸方向内側の一端面２ｂであり、他の１つは、内輪
５の内側端面５ａであり、そしてもう１つは雄ねじ部３
ｃの先端面３ｃ１である。これら３つの面は機械加工に
より平滑にされているので、測定精度をより高めること
ができる。なお、上記第２の実施形態においても、第１
の実施形態と同様に、各距離の測定に際して、ハブ３又
は外輪２を回転させて、Ｇ、Ｈ、Ｇ’及びＨ’を複数回
測定してその平均値を求めることが好ましい。また、第
１の実施形態と同様に、各距離を測定する前に外輪２又
はハブ３を回転させる工程を加えることが好ましい。

【００２１】上記のようにして求めた距離Ｇ、Ｈ、Ｇ’
及びＨ’から予圧隙間ｄは、ｄ＝（Ｇ’−Ｇ）＋（Ｈ’−Ｈ）・・・（５）として得ることができる。すなわち、外側転動体４ｅ及
び内側転動体４ｉの各列についての予圧隙間（Ｇ’−
Ｇ）及び（Ｈ’−Ｈ）を合計することにより、軸受全体
の予圧隙間ｄが求められる。

【００２２】ここで、第１の実施形態と同様に、（Ｇ−
Ｇ’）の値と（Ｈ−Ｈ’）の値の関係に着目して、多数
の測定を行ったところ、同一仕様の製品については（Ｇ
−Ｇ’）：（Ｈ−Ｈ’）がほぼ一定の比を示すことが確
かめられた。従って、（Ｈ−Ｈ’）／（Ｇ−Ｇ’）＝Ｃ２・・・（６）が成り立つ（Ｃ２は定数）。これを（５）式に代入すれ
ば、下記式、ｄ＝（Ｇ−Ｇ’）×（１＋Ｃ２）・・・（７）、又は、ｄ＝（Ｈ−Ｈ’）×（１＋（１／Ｃ２））・・・（８）が得られる。すなわち、（Ｇ−Ｇ’）又は（Ｈ−Ｈ’）
のいずれか一方のみに基づいて、予圧隙間ｄを求めるこ
とができる。従って、Ｃ２の値を事前に測定により求め
ておけば、その後同一仕様の製品については、図３に示
すようにＧ及びＧ’を求めるか、又は図４に示すように
Ｈ及びＨ’を求めることにより、予圧隙間ｄを求めるこ
とができる。この結果、第１の実施形態と同様に、測定
設備構造が簡素で安価なものとなり、測定工程数も削減
される。

【００２３】なお、上記第１及び第２の実施形態におい
て、最終的にナット６を緊締する際に、ナット６の締付
力による予圧が付与されることがあり、上記の測定だけ
ではナット緊締後の正確な予圧隙間が測定できないこと
がある。しかしながら、ナット６によって付与される予
圧は、ナット６の締付トルクに比例しており、予め算出
することができる。また、ナット６の締め付けトルクは
一定になるように管理されている。従って、ナット緊締
時に付加される予圧による予圧隙間変化量を予め測定し
ておき、上記の方法で測定された予圧隙間ｄに、ナット
緊締時に付加される予圧隙間変化量を加えることによ
り、ナット緊締後の正確な予圧隙間を求めることができ
る。

【００２４】なお、上記２つの実施形態を考慮して、そ
れぞれの方法を組み合わせることもできる。すなわち、
第２の実施形態で説明したような距離Ｇ、Ｈ、Ｇ’及び
Ｈ’に基づいて予圧隙間を測定する方法を、第１の実施
形態で説明したようにハブ３を固定して外輪２に荷重Ｆ
をかける場合に適用することもできる。また、第１の実
施形態で説明したような距離Ａ、Ｂ、Ａ’及びＢ’に基
づいて予圧隙間を測定する方法を、第２の実施形態で説
明したように外輪２を固定してハブ３に荷重Ｆをかける
場合に適用することもできる。

【００２５】なお、上記ハブユニット１は従動輪用であ
り、最終的にナット６を緊締した状態で自動車メーカー
に納入される。しかしながら、エンジンからの駆動軸が
取り付けられる駆動輪用のハブユニットでは、軸受メー
カーではハブユニットの組立を行うものの、ナットの緊
締を行わないまま、自動車メーカーに納入する場合があ
る。図５〜図７は、かかる駆動輪用のハブユニット１Ａ
を示す断面図である。前述の従動輪用のハブユニット１
（図１〜図４）と対応する部分には同一符号を付して説
明を省略する。図５において、ハブ３２の中心部には、
内周面にスプライン３３が形成されたスプライン孔３２
ａが形成されている。図７に示すように、エンジンから
の駆動力を伝える駆動軸３４が、このスプライン孔３２
ａに嵌合され、駆動軸３４の先端のねじ部にナット６が
緊締される。このような駆動輪用のハブユニット１Ａの
場合も、第１の実施形態の場合と同様にして予圧隙間ｄ
を求めることができる。すなわち、図５に示すように、
外輪２の軸方向内側の一端面２ｂとハブ３２のフランジ
部３２ｄの軸方向外側の一端面３２ｄ１との間で、内輪
５の圧入前及び圧入後の距離Ｊ及びＪ’を測定し、か
つ、外輪２の軸方向内側の一端面２ｂと内輪５の内側端
面５ａとの間で、内輪５の圧入前及び圧入後の距離Ｋ及
びＫ’を測定する。そして、ｄ＝（Ｊ−Ｊ’）＋（Ｋ’−Ｋ）・・・（９）の式によって予圧隙間ｄを求めることが可能である。

【００２６】ここで、同一仕様の製品については、（Ｊ
−Ｊ’）：（Ｋ’−Ｋ）がほぼ一定の比を示すことが認
められる。従って、（Ｋ’−Ｋ）／（Ｊ−Ｊ’）＝Ｃ３・・・（１０）が成り立つ（Ｃ３は定数）。これを（９）式に代入すれ
ば、下記式、ｄ＝（Ｊ−Ｊ’）×（１＋Ｃ３）・・・（１１）、又は、ｄ＝（Ｋ’−Ｋ）×（１＋（１／Ｃ３））・・・（１２）が得られる。すなわち、（Ｊ−Ｊ’）又は（Ｋ’−Ｋ）
のいずれか一方のみに基づいて、予圧隙間ｄを求めるこ
とができる。従って、Ｃ３の値を事前に測定により求め
ておけば、その後同一仕様の製品については、Ｊ及び
Ｊ’を求めるか又はＫ及びＫ’を求めることにより、予
圧隙間ｄを求めることができる。

【００２７】また、第２の実施形態の場合と同様にして
駆動輪用のハブユニット１Ａの予圧隙間ｄを求めること
もできる。すなわち、図６において、外輪２の軸方向内
側の一端面２ｂとハブ３２の軸方向内側の一端面３２ｅ
との間で、内輪５の圧入前及び圧入後の距離Ｌ及びＬ’
を測定し、かつ、外輪２の軸方向内側の一端面２ｂと内
輪５の内側端面５ａとの間で、内輪５の圧入前及び圧入
後の距離Ｍ及びＭ’を測定する。そして、ｄ＝（Ｌ−Ｌ’）＋（Ｍ’−Ｍ）・・・（１３）の式によって予圧隙間ｄを求めることも可能である。こ
こで、同一仕様の製品については、（Ｌ−Ｌ’）：
（Ｍ’−Ｍ）がほぼ一定の比を示すことが認められる。
従って、（Ｍ’−Ｍ）／（Ｌ−Ｌ’）＝Ｃ４・・・（１４）が成り立つ（Ｃ４は定数）。これを（１３）式に代入す
れば、下記式、ｄ＝（Ｌ−Ｌ’）×（１＋Ｃ４）・・・（１５）、又は、ｄ＝（Ｍ’−Ｍ）×（１＋（１／Ｃ４））・・・（１６）が得られる。すなわち、（Ｌ−Ｌ’）又は（Ｍ’−Ｍ）
のいずれか一方のみに基づいて、予圧隙間ｄを求めるこ
とができる。従って、Ｃ４の値を事前に測定により求め
ておけば、その後同一仕様の製品については、Ｌ及び
Ｌ’を求めるか又はＭ及びＭ’を求めることにより、予
圧隙間ｄを求めることができる。

【００２８】なお、駆動輪用のハブユニット１Ａの場
合、最終的なナット６（図７）の緊締は自動車メーカが
行うが、このような場合でも、最終的なナット６の締め
付けトルクが判っていれば、ハブユニット１Ａを駆動軸
３４に取り付けたときの最終的な予圧隙間を求めること
ができる。従って、ハブユニット１Ａを、ナット緊締に
よる予圧隙間変化量を差し引いた分の予圧隙間ｄとした
状態で、自動車メーカーに納入すれば、自動車メーカー
では、ハブユニット１Ａを予め決められた締め付けトル
クで駆動軸３４に取り付けるだけで、所定の予圧隙間を
得て、最適な予圧をハブユニット１Ａに付与することが
できる。

【００２９】

【発明の効果】以上のように構成された本発明は以下の
効果を奏する。請求項１の複列転がり軸受の予圧測定方
法によれば、一方の列の予圧隙間のみを測定すれば軸受
全体の正確な予圧隙間が求められるため、測定荷重印加
構造等の測定設備構造が簡素で安価なものとなる。ま
た、測定工程数も削減される。予圧隙間は、付与された
予圧に応じて形成された弾性変形量であるため、正確な
予圧隙間を測定することは正確な予圧を測定することと
等価である。従って、転動体一列の予圧隙間の測定値に
基づき、軸受に付与される予圧を正確に且つ簡易に把握
することができる。

【００３０】請求項２の複列転がり軸受の予圧測定方法
によれば、部材の軸方向にずれがあっても、複数回の測
定値を平均することにより誤差を低減して、正確な測定
値を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施形態による複列転がり軸受
の予圧測定方法に基づいて、ハブユニットの一の列の予
圧隙間を測定する手順を示す断面図である。

【図２】本発明の第１の実施形態による複列転がり軸受
の予圧測定方法に基づいて、ハブユニットの他の列の予
圧隙間を測定する手順を示す断面図である。

【図３】本発明の第２の実施形態による複列転がり軸受
の予圧測定方法に基づいて、ハブユニットの一の列の予
圧隙間を測定する手順を示す断面図である。

【図４】本発明の第２の実施形態による複列転がり軸受
の予圧測定方法に基づいて、ハブユニットの他の列の予
圧隙間を測定する手順を示す断面図である。

【図５】異なるタイプのハブユニットに本発明の第１の
実施形態が適用された状態を示す断面図である。

【図６】図５と同タイプのハブユニットに本発明の第２
の実施形態が適用された状態を示す断面図である。

【図７】図５と同タイプのハブユニットが自動車の駆動
軸に取り付けられた状態を示す断面図である。

【図８】複列転がり軸受の構造を示す断面図である。

【符号の説明】

１,１Ａハブユニット２外輪２ｉ,２ｅ外輪軌道３,３２ハブ３ｅ,５ｉ内輪軌道４ｅ外側転動体４ｉ内側転動体５内輪

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者田中宏明愛知県豊田市トヨタ町１番地トヨタ自動車株式会社内 (72)発明者宮嵜慎愛知県豊田市トヨタ町１番地トヨタ自動車株式会社内 (72)発明者安井利秋愛知県豊田市トヨタ町１番地トヨタ自動車株式会社内Ｆターム(参考） 2F051 AA01 AB01 AB06 AC01 BA03 2F069 AA44 BB08 BB27 DD15 DD25 GG06 GG11 GG18 MM01 NN21 QQ05 2G024 AC01 BA02 BA08 CA04 CA13 CA30 DA05 FA02 3J012 AB04 BB03 CB01 FB08 FB09 FB10

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】複列に転動体が設けられた転がり軸受にお
ける予圧隙間を測定することにより当該軸受に付与され
た予圧を測定する方法であって、一方の列の転動体と当該転動体に対応する軌道との第１
の予圧隙間と、他方の列の転動体と当該転動体に対応す
る軌道との第２の予圧隙間とを別々に測定してそれらの
比を予め求めておき、測定対象の転がり軸受について、前記第１の予圧隙間及
び前記第２の予圧隙間のいずれか一方のみを測定し、測定によって得られた一方の予圧隙間と前記比とに基づ
いて他方の予圧隙間を求め、前記一方の予圧隙間と前記
他方の予圧隙間とを合計して軸受全体の予圧隙間を求め
ることを特徴とする複列転がり軸受の予圧測定方法。
【請求項２】軸受の可動側部材と固定側部材とを相対的
に所定角度回転させつつ複数回の測定を行い、得られた
複数個の測定値の平均値に基づいて、前記第１の予圧隙
間及び前記第２の予圧隙間のいずれか一方を求めること
を特徴とする請求項１記載の複列転がり軸受の予圧測定
方法。