KR100531442B1 - 복수열 구름 베어링의 예압 측정 방법 - Google Patents

복수열 구름 베어링의 예압 측정 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR100531442B1
KR100531442B1 KR1019970058179A KR19970058179A KR100531442B1 KR 100531442 B1 KR100531442 B1 KR 100531442B1 KR 1019970058179 A KR1019970058179 A KR 1019970058179A KR 19970058179 A KR19970058179 A KR 19970058179A KR 100531442 B1 KR100531442 B1 KR 100531442B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
preload
bearing
clearance
measuring
hub
Prior art date
Application number
KR1019970058179A
Other languages
English (en)
Other versions
KR19980042106A (ko
Inventor
야스히로 미야타
노부요시 무라카미
Original Assignee
고요 세이코 가부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 고요 세이코 가부시키가이샤 filed Critical 고요 세이코 가부시키가이샤
Publication of KR19980042106A publication Critical patent/KR19980042106A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100531442B1 publication Critical patent/KR100531442B1/ko

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C43/00—Assembling bearings
    • F16C43/04—Assembling rolling-contact bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
    • F16C19/14—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load
    • F16C19/18—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls
    • F16C19/181—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls with angular contact
    • F16C19/183—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls with angular contact with two rows at opposite angles
    • F16C19/184—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls with angular contact with two rows at opposite angles in O-arrangement
    • F16C19/186—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls with angular contact with two rows at opposite angles in O-arrangement with three raceways provided integrally on parts other than race rings, e.g. third generation hubs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C25/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for wear or play
    • F16C25/06—Ball or roller bearings
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01M13/00—Testing of machine parts
    • G01M13/04—Bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2229/00—Setting preload
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2326/00—Articles relating to transporting
    • F16C2326/01—Parts of vehicles in general
    • F16C2326/02—Wheel hubs or castors
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49636—Process for making bearing or component thereof
    • Y10T29/497—Pre-usage process, e.g., preloading, aligning
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49764—Method of mechanical manufacture with testing or indicating
    • Y10T29/49771—Quantitative measuring or gauging

Abstract

복수열 구름 베어링에 있어서, 베어링에 부여된 예압과, 전동체 및 그 관련 부재의 탄성 변형에 의하여 생기는 예압 틈새와의 사이에는 일정한 관계가 있다. 따라서, 예압을 측정하는 것은 예압 틈새를 측정하는 것과 등가이다. 그러므로, 전동체의 열마다 예압 틈새를 측정하고 예압 틈새의 측정값을 합산함으로써 베어링 전체의 예압 틈새를 알 수가 있다.

Description

복수열 구름 베어링의 예압 측정 방법
본 발명은 전동체(轉動體)가 축방향에 복수열 형성된 복수열 구름 베어링(rolling bearing)에 있어서, 부여된 예압(豫壓)을 측정하는 방법에 관한 것이다.
예를 들면, 자동차의 차륜을 서스펜션 장치(suspension)에 지지하기 위한 장치로서, 도 5에 나타낸 바와 같은 복수열 구름 베어링으로 이루어진 허브 유니트(hub unit:1)가 사용되고 있다. 도면에 있어서, 외륜(2)은 그 플랜지부(2a)가 서스펜션 장치(도시하지 않음)에 부착되어, 베어링의 고정측을 이루는 부재이다. 외륜(2)의 내부에는, 베어링의 가동측을 이루는 허브(3)의 스핀들부(spindle member:3a)가 삽입되며, 외측(도면의 좌측)의 환형상 열을 형성하는 복수개의 전동체(이하, 외측 전동체라 함)(4e) 및 내측(도면의 우측)의 환형상 열을 형성하는 복수개의 전동체(이하, 내측 전동체라 함)(4i)를 통하여 회전 자유롭게 지지되어 있다. 스핀들부(3a)에 있어서의 내측 전동체(4i)에 대향하는 부분은, 다른 부분보다 직경이 작은 원주부(3b)로서 형성되며, 그로부터 더 선단부에는 웅 나사부(3c)가 형성되어 있다. 원주부(3b)에는 내륜(5)이 외측에 끼워져 고정되며, 또한 너트(6)가 웅 나사부(3c)에 체결되어 있다.
상기의 외측 전동체(4e)는, 외륜(2)의 내주부에 형성된 제 1 외륜 궤도(2e)와 스핀들부(3a)의 외주부에 형성된 제 1 내륜 궤도(3e)와의 사이에 전동(轉動) 자유롭게 지지되어 있다. 또, 내측 전동체(4i)는, 외륜(2)의 내주부에 형성된 제 2 외륜 궤도(2i)와 내륜(5)의 외주부에 형성된 제 2 내륜 궤도(5i)와의 사이에 전동 자유롭게 지지되어 있다. 허브(3)의 외주 단부에는 플랜지부(3d)가 형성되며, 이 플랜지부(3d)에 복수의 볼트(7)가 고정되어 있다. 차륜의 휠(도시하지 않음)은 이 볼트(7)와 너트(도시하지 않음)에 의하여 허브(3)에 고정되며 허브(3)와 함께 회전한다. 외륜(2)의 외측(도 1에 있어서의 좌측) 단부의 내주면에는 탄성체로 이루어지는 실(seal:8)이 부착되며, 회전하는 허브(3)와 접촉하여 물이나 이물이 외륜(2)의 내부에 침입하는 것을 막고 있다.
또한, 허브 유니트에 따라서는, 플랜지부(3d)에 볼트(7)를 형성하는 대신에, 나사 구멍을 형성하여 이 나사 구멍과 볼트에 의하여 휠을 허브(3)에 고정하는 형태의 것도 있다.
상기와 같이 구성된 허브 유니트(1)에 있어서, 전동체(4e, 4i) 및 궤도(2e, 2i, 3e, 5i)는, (1)외측 전동체(4e)와 그 외륜 궤도(2e)의 사이, (2)외측 전동체(4e)와 그 내륜 궤도(3e)의 사이, (3)내측 전동체(4i)와 그 외륜 궤도(2i)의 사이 및 (4)내측 전동체(4i)와 그 내륜 궤도(5i)의 사이에 소정의 위치 관계를 갖도록 완성되어 있다. 따라서, 너트(6)를 소정의 토크(torque)로 웅 나사부(3c)에 단단히 조였을 때, 적정한 예압이 상기 (1)～(4)에 부여된다. 만일 예압이 적정값보다 작은 경우에는, 베어링 강성이 부족하며 현저하게 작은 경우에는 허브(3)가 진동하여 자동차의 주행 안정성이 손상되거나 잡음이 발생하는 등의 사태에 이른다. 또한, 반대로 예압이 적정값보다 큰 경우에는, 회전 저항의 증대에 의하여 자동차의 동력 성능이나 연비가 저하되며 허브 유니트(1)의 수명도 짧아진다. 따라서, 이러한 폐해가 생기지 않도록, 베어링의 제조 공정에 있어서는 소망하는 적정한 예압이 부여되어 있는지 아닌지를 확인할 필요가 있다.
따라서, 종래에는 베어링에 부여된 예압과 당해 베어링의 베어링 토크와의 사이에 일정한 관계가 있다는 것을 이용하여, 외륜(2)과 허브(3)의 상대 회전에 요하는 베어링 토크를 측정하고, 이 베어링 토크에 의거하여 적정한 예압이 부여되어 있는지 아닌지를 확인하고 있었다.
그러나, 상기의 방법에 의하여 베어링 토크를 측정할 경우, 베어링 자체가 갖는 회전 저항보다도 실(8)에 의한 마찰 저항이 훨씬 크고, 게다가 이 마찰 저항의 분산이 크기 때문에, 베어링 토크의 측정값의 오차가 컸다. 따라서, 예압을 정확히 측정할 수 없으며, 적정한 예압이 부여되어 있지 않는 베어링 장치를 발견하는 것이 곤란하다고 하는 문제점이 있었다.
상기와 같은 종래의 문제점을 감안하여, 본 발명은 베어링에 부여되어 있는 예압을 측정하여 그 적합성을 정확히 파악할 수 있는 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명에 있어서는, 부여된 예압과 예압 틈새(gap)와의 일정한 관계에 의거하여, 예압 틈새를 측정함으로써 등가적으로 예압을 측정하여 예압의 적합성을 파악한다. 여기서, 예압 틈새란, 예압이 부여되어 있지 않는 상태에서 예압이 부여된 상태로 옮겨졌을 때, 베어링의 전동체 및 이것에 관련한 각 부재의 탄성 변형에 의하여 형성되는 부(負)의 「틈새」를 말한다.
즉, 본 발명의 복수열 구름 베어링의 예압 측정 방법은, 복수열로 전동체가 형성된 구름 베어링에 있어서의 예압 틈새를 측정함으로써 당해 베어링에 부여된 예압을 측정하는 방법으로서, 일측의 열의 전동체와 당해 전동체에 대응하는 궤도와의 제 1 예압 틈새를 측정하고, 이 제 1 예압 틈새의 측정과는 별도로, 타측의 열의 전동체와 당해 전동체에 대응하는 궤도와의 제 2 예압 틈새를 측정하고, 상기 제 1 예압 틈새 및 상기 제 2 예압 틈새를 합계하여 베어링 전체의 예압 틈새를 구하는 것이다.
이와 같이, 전동체의 열마다 예압 틈새를 구하여 이들을 합계함으로써 베어링 전체의 정확한 예압 틈새를 측정할 수가 있다. 예압 틈새는 부여된 예압에 따라서 형성된 탄성 변형량이기 때문에, 정확한 예압 틈새를 측정하는 것은 정확한 예압을 측정하는 것과 등가이다. 따라서, 예압 틈새의 측정값에 의거하여 베어링에 적정한 예압이 부여되어 있는지 어떤지를 정확히 파악할 수가 있다.
또한, 베어링의 가동측 부재와 고정측 부재를 상대적으로 소정 각도 회전시키면서 복수회의 측정을 행하고, 얻어진 복수개의 측정값의 평균값에 의거하여 상기 제 1 예압 틈새 및 제 2 예압 틈새를 구하도록 하여도 된다.
이 경우는 가동측 부재의 축방향과 고정측 부재의 축방향의 사이에 어긋남이 있더라도, 복수회의 측정값을 평균함으로써 오차를 저감하여 정확한 측정값을 얻을 수가 있다.
이하, 본 발명의 바람직한 실시예에 대하여 도면을 참조하여 설명하겠다.
먼저, 복수열 구름 베어링의 구성에 대하여 설명하겠다.
자동차의 차륜을 서스펜션 장치에 지지하기 위한 장치로서, 도 5에 나타낸 바와 같은 복수열 구름 베어링으로 이루어진 허브 유니트(1)가 사용되고 있다. 도면에 있어서, 외륜(2)은 이 플랜지부(2a)가 서스펜션 장치(도시하지 않음)에 부착되어, 베어링의 고정측을 이루는 부재이다. 외륜(2)의 내부에는, 베어링의 가동측을 이루는 허브(3)의 스핀들부(3a)가 삽입되며, 외측(도면의 좌측)의 환형상 열을 형성하는 복수개의 전동체(이하, 외측 전동체라 함)(4e) 및 내측(도면의 우측)의 환형상 열을 형성하는 복수개의 전동체(이하, 내측 전동체라 함)(4i)를 통하여 회전 자유롭게 지지되어 있다. 스핀들부(3a)에 있어서의 내측 전동체(4i)에 대향하는 부분은, 다른 부분보다 작은 직경을 갖는 원주부(3b)로서 형성되며, 그로부터 더 선단부에는 웅 나사부(3c)가 형성되어 있다. 원주부(3b)에는 내륜(5)이 외측에 끼워져 고정되어 있으며, 또한 너트(6)가 웅 나사부(3c)에 체결되어 있다.
상기의 외측 전동체(4e)는, 외륜(2)의 내주부에 형성된 제 1 외륜 궤도(2e)와 스핀들부(3a)의 외주부에 형성된 제 1 내륜 궤도(3e)와의 사이에, 전동 자유롭게 지지되어 있다. 또한, 내측 전동체(4i)는 외륜(2)의 내주부에 형성된 제 2 외륜 궤도(2i)와 내륜(5)의 외주부에 형성된 제 2 내륜 궤도(5i)와의 사이에 전동 자유롭게 지지되어 있다. 허브(3)의 외주 단부에는 플랜지부(3d)가 형성되며, 이 플랜지부(3d)에 복수의 볼트(7)가 고정되어 있다. 차륜의 휠(도시하지 않음)은 이 볼트(7)와 너트(도시하지 않음)에 의하여 허브(3)에 고정되며 허브(3)와 함께 회전한다. 외륜(2)의 외측(도 1에 있어서의 좌측) 단부의 내주면에는 탄성체로 이루어지는 실(8)이 부착되며, 회전하는 허브(3)와 접촉하여 물이나 이물이 외륜(2)의 내부에 침입하는 것을 막고 있다.
도 1은 허브 유니트(1)의 예압 틈새를 측정하는 순서를 나타내는 단면도이다. 본 실시 형태에 있어서는, 부여된 예압과 예압 틈새와의 일정한 관계에 의거하여, 예압 틈새를 측정함으로써 등가적으로 예압을 측정한다. 여기서, 예압 틈새란, 예압이 부여되어 있지 않은 상태에서 예압이 부여된 상태로 옮겨졌을 때, 베어링의 전동체 및 이것에 관련한 각 부재의 탄성 변형에 의하여 형성되는 부(負)의 「틈새」를 말한다. 또한, 예압이 부여되어 있지 않는 상태를 정(正) 틈새의 상태라 한다.
이하, 허브 유니트(1)에 대하여, 예압 틈새를 측정하는 순서에 관하여 설명하겠다.
먼저 도 1a에 있어서, 내륜(5)을 임시조립한 상태(정 틈새의 상태가 되도록 내륜(5)을 허브(3)의 원주부(3b)에 얕게 압입하고, 너트(6)도 단단히 조이고 있지 않은 상태)로, 외측 전동체(4e) 및 외륜(2)에 예압을 가하지 않은 정도의 축방향 외측(도 1에 있어서의 하측)으로의 하중 F를, 외륜(2)의 플랜지부(2a)에 가한다. 그리고 이 때의 외륜(2)의 플랜지부(2a)의 축방향 내측(도 1에 있어서의 상측)의 면(2a1)와 허브(3)의 플랜지부(3d)의 축방향 외측의 면(3d1)과의 거리 A를 측정한다.
이어서, 도 1b에 나타낸 바와 같이, 내측 전동체(4i) 및 내륜(5)에 예압을 가하지 않은 정도의 축방향 내측으로의 하중 F를, 외륜(2)의 플랜지부(2a)에 가한다. 그리고, 이 때의 외륜(2)의 플랜지부(2a)의 축방향 내측의 면(2a1)와 내륜(5)의 내측 단면(5a)과의 거리 B를 측정한다.
이어서, 도 1c에 나타낸 바와 같이, 너트(6)를 단단히 조여서 내륜(5)을 허브(3)의 원주부(3b)에 완전히 끼우고 압입한 상태, 즉 소정의 예압이 부여된 상태에서, 외륜(2)의 플랜지부(2a)의 축방향 내측의 면(2a1)과 허브(3)의 플랜지부(3d)의 축방향 외측의 면(3d1)과의 거리 A', 및 외륜(2)의 플랜지부(2a)의 축방향 내측의 면(2a1)과 내륜(5)의 내측 단면(5a)과의 거리 B'를 측정한다.
또한, 상기 각 거리의 측정시에 있어서는, 외륜(2)을 회전(예를 들면, 1회전~1/20회전을 행하게 한다)시켜서 A, B, A' 및 B'를 복수회 측정하고, 이들의 평균값을 구하는 것이 바람직하다. 이것은 외륜(2)의 축이 허브(3)나 내륜(5)의 축에 대하여 약간 경사져 있는 경우(고정측 부재의 축과 가동측 부재의 축이 어긋나 있는 경우) 등에 측정이 부정확해지기 때문이다. 이와 같이 평균값을 취함으로써, 오차를 저감하여 정확한 측정값을 얻을 수가 있다.
또한, 상기 각 거리를 측정하기 전에, 외륜(2) 또는 허브(3)를 회전시키는 공정을 첨가하는 것이 바람직하다. 이것은, 도 1a 및 도 1b에 있어서 하중 F를 가한 직후 및 도 1c에 있어서 예압을 부여한 직후에는, 전동체(4e) 및 (4i)가 내륜(5)이나 허브(3)의 궤도상에 정렬 배치되지 않고 전동체(4e) 및 (4i)의 위치가 상하로 어긋나는 경우가 많으며, 그 상태로 상기 각 거리를 측정하면, 측정값이 부정확해지기 때문이다. 이와 같이, 측정전에 내륜(5) 또는 허브(3)를 회전시켜 두면, 전동체(4e) 및 (4i)가 궤도면상에 정렬배치되어 정확한 측정값을 얻을 수가 있다.
상기와 같이 하여 구한 거리 A, A', B 및 B'로부터 예압 틈새 d는,
d=(A-A') + (B-B') ···(1)
로 하여 얻을 수가 있다. 즉, 외측 전동체(4e) 및 내측 전동체(4i)의 각 열에 대한 예압 틈새(A-A') 및 (B-B')를 합계함으로써, 베어링 전체의 예압 틈새 d를 구할 수가 있다. 예압이 부여된 상태에 있어서, 상기 각 전동체(4e) 및 (4i)와 각 궤도(도 1의 외륜 궤도(2e) 및 (2i), 및 내륜 궤도(3e) 및 (5i))와의 맞닿음 면 사이에는, 실제로는 틈새가 존재하지 않으며, 맞닿음 면을 구성하는 각 부재의 탄성 변형에 의하여 부의 「틈새」가 형성된다. 이 부의 틈새를 축방향에 합계한 것이 상기의 예압 틈새이다. 이와 같이 하여 구한 예압 틈새가 적정한 예압에 대응하는 예압 틈새 및 그 허용 범위내의 값이라면, 예압은 적정하다는 것을 알 수 있다. 또한, 그과 같은 값이 아니라면, 예압이 적정하게 부여되어 있지 않다는 것을 알 수 있다.
상기 실시예에 의하면, 도 1c에 있어서 너트(6)를 최종적으로 단단히 죄고, 이에 따라서 내륜(5)을 허브(3)의 원주부(3b)에 완전히 압입하도록 하였다. 그러나, 허브 유니트에 따라서는 베어링 제조 회사에서 허브 유니트의 조립을 행하지만, 너트(6)를 단단히 죄지 않은 채, 자동차 제조 회사로 납입하는 경우가 있다. 이 경우, 최종적인 너트(6)의 조임은 자동차 제조 회사가 행한다.
도 2는 제 2 실시예로서, 너트(6)없이 허브 유니트(1)의 예압 틈새를 측정하는 순서를 나타내는 단면도이다. 이 제 2 실시예에서는, 예압 틈새 측정시의 내륜(5)의 압입에 너트(6)를 사용하는 대신에 압입 지그(9)를 사용한다. 이 압입 지그(9)는 허브 유니트(1)의 상측에 승강 자유롭게 배치되어 있다. 즉, 압입 지그(9)는 도시하지 않은 구동 수단의 하단부에 결합되며, 이 구동수단에 의하여 상하이동된다. 이 구동 수단으로서는, 압입 지그(9)를 압입에 필요한 큰 힘으로 상하 방향으로 밀고 당길 수 있으며, 또한 압입 지그(9)의 상하 방향의 위치를 미묘하게 조정할 수 있는 구조의 것, 예를 들면 유압 실린더, 이송 나사 기구 등을 사용할 수 있다. 압입 지그(9)는 원통 컵 형상으로 형성되며, 개구측의 하단부가 내륜(5)의 내측 단면(5a)에 맞닿도록 되어 있다.
이하, 제 2 실시예의 허브 유니트(1)에 있어서의 예압 틈새의 측정 방법에 대하여 설명하겠다.
도 2a에 있어서, 압입 지그(9)에 의하여 내륜(5)을 허브(3)의 원주부(3b)에, 정 틈새의 상태가 되도록 얕게 압입하고 임시조립한다. 여기서, 일단 압입 지그(9)를 일점쇄선으로 나타낸 위치까지 올려서 내륜(5)으로부터 떼낸다. 그리고 외측 전동체(4e) 및 외륜(2)에 예압을 가하지 않은 정도의 축방향 내측(도 2에 있어서의 상측)으로의 하중 F를, 허브(3)의 플랜지부(3d)의 축방향 외측의 면(3d1)에 가한다. 이 때의 외륜(2)의 축방향 내측(도 2에 있어서의 상측)의 일단면(2b)과 허브(3)의 웅 나사부(3c)의 선단면(3c1)과의 거리 G를 측정한다.
이어서, 도 2b에 나타낸 바와 같이, 내측 전동체(4i) 및 내륜(5)에 예압을 가하지 않은 정도의 축방향 외측(도 2에 있어서의 하측)으로의 하중 F를, 허브(3)의 웅 나사부(3c)의 선단면(3c1)에 가한다. 그리고, 이 때의 외륜(2)의 축방향 내측의 일단면(2b)과 내륜(5)의 내측 단면(5a)과의 거리 H를 측정한다.
이어서, 도 2c에 나타낸 바와 같이, 다시 압입 지그(9)를 내륜(5)에 맞대어, 내륜(5)을 허브(3)의 원주부(3b)에 완전히 끼우고 압입한 상태, 즉 소정의 예압이 부여된 상태로 한다. 그리고, 압입 지그(9)를 상측으로 올려서, 이 때의 외륜(2)의 축방향 내측의 일단면(2b)과 허브(3)의 웅 나사부(3c)의 선단면(3c1)과의 거리 G', 및 외륜(2)의 축방향 내측의 일단면(2b)과 내륜(5)의 내측 단면(5a)과의 거리 H'를 측정한다.
상기 제 2 실시예에 의하면, 거리를 측정할 때에 3개의 기준면이 사용되고 있다. 하나는, 외륜(2)의 축방향 내측의 일단면(2b)이고, 다른 하나는 내륜(5)의 내측 단면(5a)이며, 그리고 또 하나는 웅 나사부(3c)의 선단면(3c1)이다. 이들 3개의 면은 기계 가공에 의하여 평활하게 되어 있으므로, 측정 정밀도를 더욱 높일 수가 있다.
또한, 상기 제 2 실시예에 있어서도, 제 1 실시예와 마찬가지로, 각 거리의 측정시에 있어서, 허브(3) 또는 외륜(2)을 회전시켜서 G, H, G' 및 H'를 복수회 측정하여 그 평균값을 구하는 것이 바람직하다. 또한, 제 1 실시예와 마찬가지로, 각 거리를 측정하기 전에 외륜(2) 또는 허브(3)를 회전시키는 공정을 첨가하는 것이 바람직하다.
상기와 같이 하여 구한 거리 G, H, G' 및 H'로부터 예압 틈새 d는,
d = (G'- G) + (H'- H) ···(2)
로 하여 얻을 수가 있다. 즉, 외측 전동체(4e) 및 내측 전동체(4i)의 각 열에 대한 예압 틈새(G'- G) 및 (H'- H)를 합계함으로써 베어링 전체의 예압 틈새(d)를 구할 수가 있다.
또한, 상기 2가지 실시예를 고려하여, 각각의 방법을 조합할 수도 있다. 즉, 제 2 실시예에서 설명한 바와 같은 거리 G, H, G' 및 H'에 의거하여 예압 틈새를 측정하는 방법을, 제 1 실시예에서 설명한 바와 같이 허브(3)를 고정하여 외륜(2)에 하중 F를 가한 경우에 적용할 수도 있다. 또, 제 1 실시예에서 설명한 바와 같은 거리 A, B, A' 및 B'에 의거하여 예압 틈새를 측정하는 방법을, 제 2 실시예에서 설명한 바와 같이 외륜(2)을 고정하여 허브(3)에 하중 F를 가하는 경우에 적용할 수도 있다.
상기와 같은 예압 틈새 측정 방법은, 엔진에 의해 구동되는 구동축이 부착되는 구동륜용의 허브 유니트에도 적용할 수가 있다. 도 3은 구동륜용의 허브 유니트를 나타내는 단면도이다. 도 3에 있어서, 허브(32)의 중심부에는, 내주면에 스플라인(spline:33)이 형성된 스플라인 구멍(32a)이 형성되어 있다. 엔진으로부터의 구동력을 전하는 구동축(도시하지 않음)이 스플라인 구멍(32a)에 끼워맞춰진다. 이와 같은 허브 유니트의 경우, 예압 틈새 d는 제 1 실시예의 경우와 마찬가지로 하여 구할 수가 있다. 도 3에 나타낸 바와 같이, 외륜(2)의 축방향 내측의 일단면(2b)과 허브(32)의 플랜지부(32d)의 축방향 외측의 일단면(32d1)과의 사이에서, 내륜(5)의 압입전 및 압입후의 거리 J 및 J'을 측정하고, 또한 외륜(2)의 축방향 내측의 일단면(2b)과 내륜(5)의 내측 단면(5a)와의 사이에서, 내륜(5)의 압입전 및 압입후의 거리 K 및 K'를 측정한다. 그리고
d = (J - J') + (K' - K) ···(3)
의 식에 의하여 예압 틈새 d를 구하는 것이 가능하다.
또, 제 2 실시예의 경우와 마찬가지로 하여 예압 틈새 d를 구할 수도 있다. 도 4에 있어서, 외륜(2)의 축방향 내측의 일단면(2b)과 허브(32)의 축방향 내측의 일단면(32e)의 사이에서, 내륜(5)의 압입전 및 압입후의 거리 L 및 L'를 측정하고, 또한 외륜(2)의 축방향 내측의 일단면(2b)과 내륜(5)의 내륜 단면(5a)과의 사이에서, 내륜(5)의 압입전 및 압입후의 거리 M 및 M'를 측정한다. 그리고
d = (L - L') + (M' - M) ···(4)
의 식에 의하여 예압 틈새 d를 구하는 것도 가능하다.
이상 설명한 바와 같이, 전동체의 열마다 예압 틈새를 구하여 이들을 합계함으로써 베어링 전체의 정확한 예압 틈새를 측정할 수가 있다. 따라서, 예압 틈새의측정값에 의거하여 베어링에 적정한 예압이 부여되어 있는지 아닌지를 정확히 파악할 수가 있다.
도 1은 본 발명의 제 1 실시예에 의한 복수열 구름 베어링의 예압 측정 방법에 의거하여, 허브 유니트(1)의 예압 틈새를 측정하는 순서를 나타내는 단면도이다.
도 2는 본 발명의 제 2 실시예에 의한 복수열 구름 베어링의 예압 측정 방법에 의거하여, 허브 유니트(1)의 예압 틈새를 측정하는 순서를 나타내는 단면도이다.
도 3은 상이한 타입의 허브 유니트에 본 발명의 제 1 실시예가 적용된 상태를 나타내는 단면도이다.
도 4는 도 3과 동일한 타입의 허브 유니트에 본 발명의 제 2 실시예가 적용된 상태를 나타내는 단면도이다.
도 5는 복수열 구름 베어링의 구조를 나타내는 단면도이다.
<도면의 주요 부호에 대한 설명>
1: 허브 유니트 2: 외륜
2a, 3d: 플랜지부 2e: 제 1 외륜 궤도
2i: 제 2 외륜 궤도 3: 허브
3a: 스핀들부 3b: 원주부
3c: 웅 나사부 3e: 제 1 내륜 궤도
3i: 제 2 내륜 궤도 4e: 외측 전동체
4i: 내측 전동체 5: 내륜
6: 너트 7: 볼트
8: 실

Claims (2)

  1. 복수열로 전동체가 형성된 구름 베어링에 있어서의 예압 틈새를 측정함으로써 당해 베어링에 부여된 예압을 측정하는 방법으로서,
    일측의 열의 전동체와 당해 전동체에 대응하는 궤도와의 제 1 예압 틈새를 측정하고,
    상기 제 1 예압 틈새의 측정과는 별도로, 타측의 열의 전동체와 당해 전동체에 대응하는 궤도와의 제 2 예압 틈새를 측정하고,
    상기 제 1 예압 틈새 및 상기 제 2 예압 틈새를 합계하여 베어링 전체의 예압 틈새를 구하는 것을 특징으로 하되,
    상기 예압 틈새는 (a) 소정의 예압의 부여되지 않은 상태에서, 외륜의 축방향 내측면과 허브의 일단면의 거리 A 및 상기 외륜의 축방향 내측면과 내륜의 내측단면의 거리 B를 측정하고, (b) 소정의 예압이 부여된 상태에서, 상기 A 및 B를 측정한 동일 부위의 거리 A′ 및 B′를 각각 측정한 결과를 이용하여,
    예압 틈새 d=(A-A′)+(B-B′)를 측정하는 것을 특징으로 하는 복수열 구름 베어링의 예압 측정 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 베어링의 가동측 부재와 고정측 부재를 상대적으로 소정 각도 회전시키면서 복수회의 측정을 행하고, 얻어진 복수개의 측정값의 평균값에 의거하여 상기 제 1 예압 틈새 및 제 2 예압 틈새를 구하는 것을 특징으로 하는 북수열 구름 베어링의 예압 측정 방법.
KR1019970058179A 1996-11-05 1997-11-05 복수열 구름 베어링의 예압 측정 방법 KR100531442B1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP31010196 1996-11-05
JP96-310101 1996-11-05

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR19980042106A KR19980042106A (ko) 1998-08-17
KR100531442B1 true KR100531442B1 (ko) 2006-03-17

Family

ID=18001202

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019970058179A KR100531442B1 (ko) 1996-11-05 1997-11-05 복수열 구름 베어링의 예압 측정 방법

Country Status (4)

Country Link
US (1) US6070325A (ko)
KR (1) KR100531442B1 (ko)
DE (1) DE19748664B4 (ko)
GB (1) GB2320066B (ko)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5509198A (en) * 1992-02-24 1996-04-23 Nsk Ltd. Preloading method for preload-adjustable rolling bearing and manufacture of the same
EP1267089B1 (en) * 1999-08-06 2005-04-13 Koyo Seiko Co., Ltd. Method for measuring axial force of a bearing device
US6491440B1 (en) * 1999-09-22 2002-12-10 Ntn Corporation Wheel bearing apparatus
JP4298129B2 (ja) * 2000-04-12 2009-07-15 Ｎｔｎ株式会社 車輪軸受装置
DE10019324C1 (de) * 2000-04-19 2001-07-26 Skf Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Überwachen einer Lageranordnung
EP1147830B1 (de) * 2000-04-19 2008-03-12 Skf Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Überwachen einer Lageranordnung
US6560856B1 (en) * 2000-06-26 2003-05-13 International Business Machines Corporation Self-aligning fixture for pre-loading and aligning pivot bearing assemblies
EP1167794B1 (de) * 2000-06-26 2003-11-19 Pankl R&amp;D GmbH Verfahren und Vorrichtung zur Montage von Wälzlagern
US6868749B2 (en) * 2001-11-28 2005-03-22 Delphi Technologies, Inc. Bearing configuration and method for reducing noise in a bearing
US6868609B1 (en) 2002-01-15 2005-03-22 Torque-Traction Technologies, Inc. Method and apparatus for preloading pinion bearings
KR100797706B1 (ko) * 2006-05-29 2008-01-23 주식회사 일진글로벌 자동차용 허브베어링의 틈새 측정방법
DE102006025551A1 (de) * 2006-06-01 2007-12-06 Schaeffler Kg Mehrreihiges axial vorgespanntes Schrägkugellager und Verfahren zu seiner Herstellung
DE102007010314A1 (de) * 2007-02-24 2008-08-28 Sauer-Danfoss Aps Verfahren zum Herstellen und/oder Montieren von Lagereinrichtungen
DE102010010853A1 (de) 2010-03-10 2011-09-15 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Vorrichtung und Verfahren zum Einstellen einer Vorspannung von Wälzlagern
US8342039B2 (en) * 2010-03-12 2013-01-01 Wickens Jeffrey S Process for measuring preloading of low-rolling resistance bearings
CN102829747A (zh) * 2012-08-03 2012-12-19 北京机电工程研究所 一种适用于非线性舵系统的间隙测量方法
CN104121878A (zh) * 2013-04-27 2014-10-29 北京自动化控制设备研究所 一种电动舵机间隙测试方法
CN103292996B (zh) * 2013-06-19 2016-01-20 山东华成中德传动设备有限公司 利用锥度轴承试验工装的锥度轴承的安装方法
CN105021156B (zh) * 2014-04-29 2017-11-21 成都飞机设计研究所 一种倾斜方向舵的转动间隙测量方法
DE102016006832A1 (de) * 2016-06-02 2017-12-07 Saurer Germany Gmbh & Co. Kg Zwirnkopfrotor
CN106500643A (zh) * 2016-09-28 2017-03-15 重庆长江轴承股份有限公司 第三代轮毂轴承单元负游隙旋转测量法
CN106524977A (zh) * 2016-09-28 2017-03-22 重庆长江轴承股份有限公司 第三代轮毂轴承单元负游隙三点测量法
US10247638B2 (en) * 2016-11-11 2019-04-02 Korea Institute Of Science And Technology Bearing test apparatus for testing behavior of the bearing
EP3483581B1 (de) 2017-11-08 2020-02-26 Eolotec GmbH Verfahren und vorrichtung zur überwachung eines lagerspiels von wälzlagern
JP6806827B2 (ja) 2019-03-04 2021-01-06 Ntn株式会社 車輪用軸受装置の予圧検査方法及び組立方法
JP7049297B2 (ja) 2019-09-26 2022-04-06 Ntn株式会社 車輪用軸受装置の予圧検査方法
JP6880137B2 (ja) * 2019-10-08 2021-06-02 Ntn株式会社 車輪用軸受装置の軸方向隙間測定方法
US10975908B1 (en) 2019-10-29 2021-04-13 Schaeffler Monitoring Services Gmbh Method and device for monitoring a bearing clearance of roller bearings

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1525257B2 (de) * 1965-12-08 1973-03-29 Skf Kugellagerfabriken Gmbh, 8720 Schweinfurt Verfahren zur ermittlung des einer gewuenschten vorspannkraft entsprechenden anstellweges einer waelzlageranordnung
JPS58122442A (ja) * 1982-01-14 1983-07-21 Nippon Seiko Kk 複列アンギユラ玉軸受用複列軌道輪の軌道みぞピツチの測定方法および装置
JPS58196318A (ja) * 1982-05-11 1983-11-15 Toshiba Corp 軸受の予圧測定装置
DE3304358C2 (de) * 1983-02-09 1986-07-31 Deutsche Koyo Wälzlager Verkaufsgesellschaft mbH, 2000 Hamburg Verfahren zum Anstellen eines Schrägwälzlagers
DE3602162A1 (de) * 1986-01-24 1986-10-09 Gerhard 4018 Langenfeld Wistuba Vorrichtung zur messung des axialen lagerspiels an montierfertigen waelzlagern und zugehoeriges messverfahren
JPH0560657A (ja) * 1991-09-02 1993-03-12 Nippon Seiko Kk 複列玉軸受の外輪軌道のピツチを測定する装置
DE4498220C2 (de) * 1993-10-28 2003-08-21 Ntn Toyo Bearing Co Ltd Verfahren zum Messen eines Lagerspiels und zur Montage einer Achslageranordnung
JP3216389B2 (ja) * 1994-02-04 2001-10-09 日本精工株式会社 複列転がり軸受の予圧隙間を測定する方法と装置
JPH07217648A (ja) * 1994-02-04 1995-08-15 Nippon Seiko Kk 複列転がり軸受の予圧隙間を測定する方法と装置
JPH07217649A (ja) * 1994-02-04 1995-08-15 Nippon Seiko Kk 複列転がり軸受の予圧隙間を測定する方法と装置
US5670874A (en) * 1995-03-16 1997-09-23 Nsk Ltd. Rolling bearing unit with rotating speed sensor having peripherally facing annular tone wheel and sensor

Also Published As

Publication number Publication date
GB9722567D0 (en) 1997-12-24
GB2320066B (en) 2000-06-28
DE19748664A1 (de) 1998-06-04
KR19980042106A (ko) 1998-08-17
GB2320066A (en) 1998-06-10
US6070325A (en) 2000-06-06
DE19748664B4 (de) 2006-07-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100531442B1 (ko) 복수열 구름 베어링의 예압 측정 방법
US6460423B1 (en) Method of measuring preload in a multirow bearing assembly
US6357925B2 (en) Automotive wheel bearing assembly and method for manufacturing the same
EP1382867A1 (en) Wheel bearing device
WO1995012072A1 (fr) Boite d&#39;essieu et procede de mesure du jeu de cette boite
US20060204156A1 (en) Wheel supporting bearing assembly and method for producing the same
US5597965A (en) Method and apparatus for measuring the preload gap of a double row rolling bearing
KR101439584B1 (ko) 플라스틱 재료의 오버몰딩된 환형 바디를 포함한 베어링 조립체
JP6009149B2 (ja) 車輪用軸受装置の製造方法
JP3174759B2 (ja) 複列転がり軸受の予圧測定方法
WO2020203982A1 (ja) 複列転がり軸受のアキシアル隙間測定方法及び複列転がり軸受の製造方法
JP3639421B2 (ja) 複列転がり軸受の予圧測定方法
JP4306905B2 (ja) 車輪軸受装置
US8083598B2 (en) Bearing device for wheel
JP4408251B2 (ja) 車輪用軸受装置の軸受すきま測定方法
US6036370A (en) Wheel bearing with self-aligning wheel speed sensor ring
WO2021059865A1 (ja) 車輪用軸受装置の予圧検査方法
US20080273824A1 (en) Bearing device for axle and fixing structure using the same
JP2008018767A (ja) ドライブシャフトアセンブリ
US8167498B2 (en) Bearing apparatus for axle and method of manufacturing the same
JP2804429B2 (ja) 車軸用軸受装置の軸受隙間測定方法
JP3459730B2 (ja) 車軸用軸受装置の製造方法
JPH07127634A (ja) 車軸用軸受装置及びその軸受隙間測定方法
US20210164521A1 (en) Method for manufacturing a sensor bearing unit, and associated sensor bearing unit
JPH0342257Y2 (ko)

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20121114

Year of fee payment: 8

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20131031

Year of fee payment: 9

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20141103

Year of fee payment: 10

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20151016

Year of fee payment: 11

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20161019

Year of fee payment: 12

EXPY Expiration of term