JP3459730B2 - 車軸用軸受装置の製造方法 - Google Patents
車軸用軸受装置の製造方法Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C43/00—Assembling bearings
- F16C43/04—Assembling rolling-contact bearings
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/14—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load
- F16C19/18—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls
- F16C19/181—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls with angular contact
- F16C19/183—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls with angular contact with two rows at opposite angles
- F16C19/184—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls with angular contact with two rows at opposite angles in O-arrangement
- F16C19/186—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls with angular contact with two rows at opposite angles in O-arrangement with three raceways provided integrally on parts other than race rings, e.g. third generation hubs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2326/00—Articles relating to transporting
- F16C2326/01—Parts of vehicles in general
- F16C2326/02—Wheel hubs or castors
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車等の車輪に用い
られる車軸用軸受装置、特に車軸に転走面が直接形成さ
れた構造の車軸用軸受装置の製造方法に関する。
られる車軸用軸受装置、特に車軸に転走面が直接形成さ
れた構造の車軸用軸受装置の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１３に示す車軸用軸受装置は、外輪２
１の内周に設けた複列の転走面２１ａ、２１ｂのうち、
転走面２１ｂに対向する転走面２３ａを内輪２３の外周
に、転走面２１ａに対向する転走面２２ａを車軸２２の
外周に直接形成したものである。外輪２１の外周には車
体（図示省略）に固定するためのフランジ２１ｃが一体
に周設され、車軸２２の軸端外周にはハブボルト２７を
装着するためのフランジ２２ｇが一体に周設されてい
る。また、車軸２２の略中央外周には転走面２２ａ、お
よび、内輪２３を圧入するための圧入部２２ｃが肩部２
２ｂを介して連設されている。内輪２３は車軸２２の圧
入部２２ｃに圧入され、車軸２２の軸端に螺合したナッ
ト２６で固定される。
１の内周に設けた複列の転走面２１ａ、２１ｂのうち、
転走面２１ｂに対向する転走面２３ａを内輪２３の外周
に、転走面２１ａに対向する転走面２２ａを車軸２２の
外周に直接形成したものである。外輪２１の外周には車
体（図示省略）に固定するためのフランジ２１ｃが一体
に周設され、車軸２２の軸端外周にはハブボルト２７を
装着するためのフランジ２２ｇが一体に周設されてい
る。また、車軸２２の略中央外周には転走面２２ａ、お
よび、内輪２３を圧入するための圧入部２２ｃが肩部２
２ｂを介して連設されている。内輪２３は車軸２２の圧
入部２２ｃに圧入され、車軸２２の軸端に螺合したナッ
ト２６で固定される。
【０００３】ところで、この種の軸受装置にあっては、
軸受の転動寿命、剛性、並びにフレッティングの面か
ら、軸受アキシャル隙間は負、すなわち所定の予圧をか
けて使用するのが有利であるが、隙間管理の面から負隙
間を測定することが困難であるため、内輪２３を圧入部
２２ｃに圧入することによる隙間の減少分や、ナット２
６の締付けによる隙間の減少分を見込んで初期隙間を設
定するようにしている。すなわち、所望の予圧量に相当
するナット２６の締付けトルクを予め設定しておき、ナ
ット２６の締付けトルクがこの設定値に達するまで内輪
２３を車軸２２の肩部２２ｂ側に押し進めるのである。
したがって、このような予圧（隙間）管理手段では、圧
入完了時において、内輪２３の小径端面と車軸２２の肩
部２２ｂとの間に間隔Ｗがあることが必須になる。
軸受の転動寿命、剛性、並びにフレッティングの面か
ら、軸受アキシャル隙間は負、すなわち所定の予圧をか
けて使用するのが有利であるが、隙間管理の面から負隙
間を測定することが困難であるため、内輪２３を圧入部
２２ｃに圧入することによる隙間の減少分や、ナット２
６の締付けによる隙間の減少分を見込んで初期隙間を設
定するようにしている。すなわち、所望の予圧量に相当
するナット２６の締付けトルクを予め設定しておき、ナ
ット２６の締付けトルクがこの設定値に達するまで内輪
２３を車軸２２の肩部２２ｂ側に押し進めるのである。
したがって、このような予圧（隙間）管理手段では、圧
入完了時において、内輪２３の小径端面と車軸２２の肩
部２２ｂとの間に間隔Ｗがあることが必須になる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の軸受装置では、
軸受寿命や剛性の面から最適予圧量（最適隙間）が設定
されても、それを測定する手段がなく、また、ナットの
締付けトルクにバラツキがあることから、信頼性の点で
問題が残っていた。さらに、内輪２３と肩部２２ｂとの
間に間隔Ｗが存在するため、運転時に、内輪２３が肩部
２２ｂ側に微動し、必要以上の予圧が軸受に負荷される
おそれがあった。
軸受寿命や剛性の面から最適予圧量（最適隙間）が設定
されても、それを測定する手段がなく、また、ナットの
締付けトルクにバラツキがあることから、信頼性の点で
問題が残っていた。さらに、内輪２３と肩部２２ｂとの
間に間隔Ｗが存在するため、運転時に、内輪２３が肩部
２２ｂ側に微動し、必要以上の予圧が軸受に負荷される
おそれがあった。
【０００５】そこで、本発明の目的は、上述したような
車軸用軸受装置の軸受負隙間を保証した製造方法を提供
することにより、この種の軸受装置における信頼性を向
上させることにある。
車軸用軸受装置の軸受負隙間を保証した製造方法を提供
することにより、この種の軸受装置における信頼性を向
上させることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】 本発明による車軸用軸
受装置の製造方法は、内周に複列の転走面を設けた外輪
と、外輪の転走面のうち一方に対向する転走面を外周に
設けた内輪と、外輪の転走面のうち他方に対向する転走
面、および、内輪を圧入する圧入部を肩部を介して外周
に連設した車軸と、外輪と内輪および車軸との間に介在
する複列のボールとを有する車軸用軸受装置を製造する
にあたり、前記車軸の転走面と肩部と圧入部を同時研削
し、かつ、内輪を車軸の圧入部に圧入するに際し、内輪
が車軸の肩部に当接する手前で圧入を一旦止めて、この
状態における軸受アキシャル隙間（Δａ’）を測定し、
その後、車軸の肩部に当接するまで内輪を圧入して圧入
を完了し、圧入を一旦止めた状態から圧入を完了した状
態に至るまでの内輪の軸方向移動量を測定し、当該内輪
の軸方向移動量の測定値と軸受アキシャル隙間（Δ
ａ’）の測定値との差を組立完了後の負の軸受アキシャ
ル隙間（Δａ）として組み立てるようにしたものであ
る。圧入を一旦止めた状態から圧入を完了した状態に至
るまでの内輪の軸方向移動量としては、請求項２の発明
のように、圧入を一旦止めた状態における車軸の基準面
と内輪の基準面との間の軸方向寸法（Ａ）を測定し、さ
らに、内輪の圧入を完了した状態における車軸の基準面
と内輪の基準面との間の軸方向寸法（Ｂ）を測定し、上
記軸方向寸法の測定値（Ａ，Ｂ）の差（Ａ−Ｂ）を用い
るか、あるいは、請求項３の発明のように、圧入を一旦
止めた状態から内輪の圧入完了までのストローク量
（Ｃ）を測定し、当該測定値を用いることができる。
受装置の製造方法は、内周に複列の転走面を設けた外輪
と、外輪の転走面のうち一方に対向する転走面を外周に
設けた内輪と、外輪の転走面のうち他方に対向する転走
面、および、内輪を圧入する圧入部を肩部を介して外周
に連設した車軸と、外輪と内輪および車軸との間に介在
する複列のボールとを有する車軸用軸受装置を製造する
にあたり、前記車軸の転走面と肩部と圧入部を同時研削
し、かつ、内輪を車軸の圧入部に圧入するに際し、内輪
が車軸の肩部に当接する手前で圧入を一旦止めて、この
状態における軸受アキシャル隙間（Δａ’）を測定し、
その後、車軸の肩部に当接するまで内輪を圧入して圧入
を完了し、圧入を一旦止めた状態から圧入を完了した状
態に至るまでの内輪の軸方向移動量を測定し、当該内輪
の軸方向移動量の測定値と軸受アキシャル隙間（Δ
ａ’）の測定値との差を組立完了後の負の軸受アキシャ
ル隙間（Δａ）として組み立てるようにしたものであ
る。圧入を一旦止めた状態から圧入を完了した状態に至
るまでの内輪の軸方向移動量としては、請求項２の発明
のように、圧入を一旦止めた状態における車軸の基準面
と内輪の基準面との間の軸方向寸法（Ａ）を測定し、さ
らに、内輪の圧入を完了した状態における車軸の基準面
と内輪の基準面との間の軸方向寸法（Ｂ）を測定し、上
記軸方向寸法の測定値（Ａ，Ｂ）の差（Ａ−Ｂ）を用い
るか、あるいは、請求項３の発明のように、圧入を一旦
止めた状態から内輪の圧入完了までのストローク量
（Ｃ）を測定し、当該測定値を用いることができる。
【０００７】内輪を車軸の圧入部に圧入するに際し、内
輪が車軸の肩部に当接する手前で圧入を一旦止めると、
軸受アキシャル隙間が正の状態であり、現実にアキシャ
ル隙間が存在する。したがって、この状態では外輪は当
該軸受アキシャル隙間（Δａ’）分だけ軸方向に移動で
きる。このときの外輪の軸方向移動量（Δａ’）から、
圧入を一旦止めた状態から圧入を完了した状態に至るま
での内輪の軸方向移動量を差し引くことにより、圧入完
了つまり組立完了後の軸受アキシャル隙間（Δａ）が求
められる。
輪が車軸の肩部に当接する手前で圧入を一旦止めると、
軸受アキシャル隙間が正の状態であり、現実にアキシャ
ル隙間が存在する。したがって、この状態では外輪は当
該軸受アキシャル隙間（Δａ’）分だけ軸方向に移動で
きる。このときの外輪の軸方向移動量（Δａ’）から、
圧入を一旦止めた状態から圧入を完了した状態に至るま
での内輪の軸方向移動量を差し引くことにより、圧入完
了つまり組立完了後の軸受アキシャル隙間（Δａ）が求
められる。
【０００８】圧入を一旦止めた状態から圧入を完了した
状態に至るまでの内輪の軸方向移動量については、圧入
を一旦止めた状態における車軸の基準面と内輪の基準面
との間の軸方向寸法（Ａ）と内輪の圧入完了後における
車軸の基準面と内輪の基準面との間の軸方向寸法（Ｂ）
とをそれぞれ測定してその差を出すか、あるいは、圧入
を一旦止めた状態から圧入が完了するまでの内輪の圧入
ストローク量（Ｃ）を直接測定するか、いずれを採用し
てもよい。前者の場合、組立完了後の負の軸受アキシャ
ル隙間（Δａ）はΔａ＝Δａ’−（Ａ−Ｂ）で表され、
後者の場合、Δａ＝Δａ’−Ｃで表される。
状態に至るまでの内輪の軸方向移動量については、圧入
を一旦止めた状態における車軸の基準面と内輪の基準面
との間の軸方向寸法（Ａ）と内輪の圧入完了後における
車軸の基準面と内輪の基準面との間の軸方向寸法（Ｂ）
とをそれぞれ測定してその差を出すか、あるいは、圧入
を一旦止めた状態から圧入が完了するまでの内輪の圧入
ストローク量（Ｃ）を直接測定するか、いずれを採用し
てもよい。前者の場合、組立完了後の負の軸受アキシャ
ル隙間（Δａ）はΔａ＝Δａ’−（Ａ−Ｂ）で表され、
後者の場合、Δａ＝Δａ’−Ｃで表される。
【０００９】軸受の製造（組立）工程において、軸受ア
キシャル隙間が正の状態で内輪の圧入を一旦止め、この
状態で外輪を軸方向に移動させて外輪の軸方向移動量を
測定し、その測定値から、内輪の圧入完了までの圧入量
の測定値を差し引くことにより、軸受の負隙間を確実に
測定することができる。したがって、従来のように、ナ
ットの締付けトルクを厳密に管理しなくても、軸受負隙
間を精度よくしかも簡易に測定することができる。ま
た、圧入完了時において内輪と車軸の肩部との間に間隔
を設けておく必要がなく、両者を当接させた構造であっ
ても隙間測定が可能である。
キシャル隙間が正の状態で内輪の圧入を一旦止め、この
状態で外輪を軸方向に移動させて外輪の軸方向移動量を
測定し、その測定値から、内輪の圧入完了までの圧入量
の測定値を差し引くことにより、軸受の負隙間を確実に
測定することができる。したがって、従来のように、ナ
ットの締付けトルクを厳密に管理しなくても、軸受負隙
間を精度よくしかも簡易に測定することができる。ま
た、圧入完了時において内輪と車軸の肩部との間に間隔
を設けておく必要がなく、両者を当接させた構造であっ
ても隙間測定が可能である。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００１１】図１に示す車軸用軸受装置は、後述する軸
受隙間測定方法を用いて軸受負隙間を保証したものであ
る。この軸受装置は、内周に複列の転走面１ａ、１ｂを
設けた外輪１と、外輪１の転走面１ｂに対向する転走面
３ａを外周に設けた内輪３と、外輪１の転走面１ａに対
向する転走面２ａ、および、内輪３を圧入するための圧
入部２ｃを肩部２ｂを介して外周に連設した車軸２と、
外輪１と車軸２および内輪３との間に介在する複列のボ
ール４ａ、４ｂと、ボール４ａ、４ｂを保持する保持器
５ａ、５ｂと、車軸２の軸端外周に螺合したナット６と
で構成される。外輪１の外周には車体（図示省略）に固
定するためのフランジ１ｃが一体に周設されている。ま
た、車軸２の一方の軸端外周にはハブボルト７を装着す
るためのフランジ２ｇが一体に周設され、他方の軸端外
周にはナット６を螺合させるためのねじ部２ｄが設けら
れている。さらに、車軸２の圧入部２ｃの端面２ｅは高
精度に加工され、後述するように、組立完了後の軸受負
隙間を測定するための基準面（以下、基準面２ｅとす
る）となる。基準面２ｅは、例えば図１２に示すような
加工砥石１５を用いて、転走面２ａ、肩部２ｂと同時研
削すると良い。このようにすると、寸法Ｐ１およびＬ１
（肩部２ｂから基準面２ｅまでの軸方向寸法）の精度を
確保することができる。内輪３は車軸２の圧入部２ｃに
圧入され、車軸２のねじ部２ｄに螺合したナット６で固
定される。この実施例の車軸用軸受装置が、図１３に示
す従来装置と異なる点は、内輪３が車軸２の肩部２ｂに
当接し、両者の間に間隔が存在しないということ、組立
完了後の軸受負隙間を測定するための基準面２ｅを形成
したこと、基準面２ｅを用いて組立完了後の軸受負隙間
を保証したことの３点である。
受隙間測定方法を用いて軸受負隙間を保証したものであ
る。この軸受装置は、内周に複列の転走面１ａ、１ｂを
設けた外輪１と、外輪１の転走面１ｂに対向する転走面
３ａを外周に設けた内輪３と、外輪１の転走面１ａに対
向する転走面２ａ、および、内輪３を圧入するための圧
入部２ｃを肩部２ｂを介して外周に連設した車軸２と、
外輪１と車軸２および内輪３との間に介在する複列のボ
ール４ａ、４ｂと、ボール４ａ、４ｂを保持する保持器
５ａ、５ｂと、車軸２の軸端外周に螺合したナット６と
で構成される。外輪１の外周には車体（図示省略）に固
定するためのフランジ１ｃが一体に周設されている。ま
た、車軸２の一方の軸端外周にはハブボルト７を装着す
るためのフランジ２ｇが一体に周設され、他方の軸端外
周にはナット６を螺合させるためのねじ部２ｄが設けら
れている。さらに、車軸２の圧入部２ｃの端面２ｅは高
精度に加工され、後述するように、組立完了後の軸受負
隙間を測定するための基準面（以下、基準面２ｅとす
る）となる。基準面２ｅは、例えば図１２に示すような
加工砥石１５を用いて、転走面２ａ、肩部２ｂと同時研
削すると良い。このようにすると、寸法Ｐ１およびＬ１
（肩部２ｂから基準面２ｅまでの軸方向寸法）の精度を
確保することができる。内輪３は車軸２の圧入部２ｃに
圧入され、車軸２のねじ部２ｄに螺合したナット６で固
定される。この実施例の車軸用軸受装置が、図１３に示
す従来装置と異なる点は、内輪３が車軸２の肩部２ｂに
当接し、両者の間に間隔が存在しないということ、組立
完了後の軸受負隙間を測定するための基準面２ｅを形成
したこと、基準面２ｅを用いて組立完了後の軸受負隙間
を保証したことの３点である。
【００１２】軸受隙間は、軸受加工工程において、外輪
１の複列の転走面１ａ、１ｂのピッチＰ０と溝径、車軸
２の転走面２ａの肩部２からの軸方向寸法Ｐ１と溝径、
および、内輪３の転走面３ａの小径端面からの軸方向寸
法Ｐ２と溝径をそれぞれ管理して選択組合せすることに
よって所望の負隙間に設定することができる。したがっ
て、従来装置のように、組立工程において、ナットの締
付けトルクによって軸受隙間を管理する必要がなく、軸
受隙間の設定が確実であり、しかも、組立後に軸受隙間
に変動をきたすこともない。そして、このようにして所
望値に設定した軸受負隙間を以下に説明する測定方法に
より測定し、これを保証することにより、軸受寿命等に
対する信頼性は格段に向上する。
１の複列の転走面１ａ、１ｂのピッチＰ０と溝径、車軸
２の転走面２ａの肩部２からの軸方向寸法Ｐ１と溝径、
および、内輪３の転走面３ａの小径端面からの軸方向寸
法Ｐ２と溝径をそれぞれ管理して選択組合せすることに
よって所望の負隙間に設定することができる。したがっ
て、従来装置のように、組立工程において、ナットの締
付けトルクによって軸受隙間を管理する必要がなく、軸
受隙間の設定が確実であり、しかも、組立後に軸受隙間
に変動をきたすこともない。そして、このようにして所
望値に設定した軸受負隙間を以下に説明する測定方法に
より測定し、これを保証することにより、軸受寿命等に
対する信頼性は格段に向上する。
【００１３】軸受アキシャル隙間（Δａ）は、内輪３の
圧入工程において、図２〜図６に示す順序で測定され
る。
圧入工程において、図２〜図６に示す順序で測定され
る。
【００１４】まず、図２に示すように、所定深さＨの凹
部（又は爪）１０ａを有する圧入治具１０を用いて内輪
３を車軸２の圧入部２ｃに圧入する。圧入治具１０の先
端を内輪３の大径端面３ｂに当接させながら内輪３を車
軸２の肩部２ｂに向けて推し進めてゆくと、圧入治具１
０の凹部１０ａの底が車軸２の軸端に当接した時点で内
輪３はそれ以上進まなくなる。これにより、内輪３の圧
入が一旦止められる。この時点では、内輪３の小径端面
は肩部２ｂに当接しておらず、両者の間には所定の間隔
Ｓがあり、また、軸受アキシャル隙間は正である。この
ような状態は、圧入治具１０の深さＨ、車軸２の肩部２
ｂから圧入部２ｃの基準面２ｅまでの軸方向寸法Ｌ１、
基準面２ｅから軸端までの軸方向寸法Ｌ２、および、内
輪３の幅寸法を管理することによって達成することがで
きる。
部（又は爪）１０ａを有する圧入治具１０を用いて内輪
３を車軸２の圧入部２ｃに圧入する。圧入治具１０の先
端を内輪３の大径端面３ｂに当接させながら内輪３を車
軸２の肩部２ｂに向けて推し進めてゆくと、圧入治具１
０の凹部１０ａの底が車軸２の軸端に当接した時点で内
輪３はそれ以上進まなくなる。これにより、内輪３の圧
入が一旦止められる。この時点では、内輪３の小径端面
は肩部２ｂに当接しておらず、両者の間には所定の間隔
Ｓがあり、また、軸受アキシャル隙間は正である。この
ような状態は、圧入治具１０の深さＨ、車軸２の肩部２
ｂから圧入部２ｃの基準面２ｅまでの軸方向寸法Ｌ１、
基準面２ｅから軸端までの軸方向寸法Ｌ２、および、内
輪３の幅寸法を管理することによって達成することがで
きる。
【００１５】つぎに、この状態で、内輪３の大径端面３
ｂ（内輪３の基準面）から車軸２の基準面２ｅまでの軸
方向寸法Ａを測定し（図３）、さらに、外輪１を軸方向
に移動させて外輪の軸方向移動量Δａ’を測定する（図
４）。
ｂ（内輪３の基準面）から車軸２の基準面２ｅまでの軸
方向寸法Ａを測定し（図３）、さらに、外輪１を軸方向
に移動させて外輪の軸方向移動量Δａ’を測定する（図
４）。
【００１６】その後、図５に示すように、圧入治具１１
を用いて、内輪３を車軸２の肩部２ｂに当接するまで圧
入する。そして、圧入完了後に、内輪３の大径端面３ｂ
と車軸２の基準面２ｅとの間の軸方向寸法Ｂを測定する
（図６）。以上により、Δａ＝Δａ’−（Ａ−Ｂ）から
負の軸受アキシャル隙間Δａを求めることができる。あ
るいは、図５に示すように、圧入治具１１による内輪３
の圧入ストロークＣを測定し、Δａ＝Δａ’−Ｃから負
の軸受アキシャル隙間Δａを求めることもできる。
を用いて、内輪３を車軸２の肩部２ｂに当接するまで圧
入する。そして、圧入完了後に、内輪３の大径端面３ｂ
と車軸２の基準面２ｅとの間の軸方向寸法Ｂを測定する
（図６）。以上により、Δａ＝Δａ’−（Ａ−Ｂ）から
負の軸受アキシャル隙間Δａを求めることができる。あ
るいは、図５に示すように、圧入治具１１による内輪３
の圧入ストロークＣを測定し、Δａ＝Δａ’−Ｃから負
の軸受アキシャル隙間Δａを求めることもできる。
【００１７】以上説明した測定方法は、内輪３の大径端
面３ｂと車軸２の圧入部２ｃの端面２ｅを基準面として
測定を行なうものであるが、図７〜図１１に示すよう
に、内輪３の大径端面３ｂと車軸２の軸端面２ｆを基準
面として測定を行なうこともできる。
面３ｂと車軸２の圧入部２ｃの端面２ｅを基準面として
測定を行なうものであるが、図７〜図１１に示すよう
に、内輪３の大径端面３ｂと車軸２の軸端面２ｆを基準
面として測定を行なうこともできる。
【００１８】 尚、本発明は、外輪の複列の転走面に対
向する転走面を有する一対の内輪を車軸に嵌合するタイ
プの車軸用軸受にも適用することができる。
向する転走面を有する一対の内輪を車軸に嵌合するタイ
プの車軸用軸受にも適用することができる。
【００１９】
【発明の効果】本発明は、以下に示す効果を有する。
【００２０】（１）軸受の製造（組立）工程において、
軸受アキシャル隙間が正の状態で内輪の圧入を一旦止
め、この状態で外輪の軸方向移動量を測定し、その測定
値を越える量だけ内輪をさらに圧入して圧入を完了する
ので、従来のように、ナットの締付けトルクを厳密に管
理しなくても、軸受負隙間を精度よくしかも簡易に測定
することができる。
軸受アキシャル隙間が正の状態で内輪の圧入を一旦止
め、この状態で外輪の軸方向移動量を測定し、その測定
値を越える量だけ内輪をさらに圧入して圧入を完了する
ので、従来のように、ナットの締付けトルクを厳密に管
理しなくても、軸受負隙間を精度よくしかも簡易に測定
することができる。
【００２１】（２）軸受負隙間が確実に保証されるた
め、軸受の初期隙間の範囲を大きくすることができ、こ
れにより、不良率を低減することができる。
め、軸受の初期隙間の範囲を大きくすることができ、こ
れにより、不良率を低減することができる。
【００２２】（３）内輪を車軸の肩部に当接させた構造
であっても、軸受負隙間の測定が可能なので、内輪の微
動による位置ずれを回避し、安定した軸受負隙間を維持
することができる。
であっても、軸受負隙間の測定が可能なので、内輪の微
動による位置ずれを回避し、安定した軸受負隙間を維持
することができる。
【００２３】（４）内輪を車軸の肩部に当接するまで圧
入し、かつ、軸受隙間が負であることを保証した軸受装
置は、軸受寿命、剛性、フレッテイングの面で信頼性が
格段に高い。
入し、かつ、軸受隙間が負であることを保証した軸受装
置は、軸受寿命、剛性、フレッテイングの面で信頼性が
格段に高い。
【図１】実施例に係わる車軸用軸受装置を示す断面図で
ある。
ある。
【図２】実施例に係わる軸受隙間測定工程を示す断面図
である。
である。
【図３】実施例に係わる軸受隙間測定工程を示す断面図
である。
である。
【図４】実施例に係わる軸受隙間測定工程を示す断面図
である。
である。
【図５】実施例に係わる軸受隙間測定工程を示す断面図
である。
である。
【図６】実施例に係わる軸受隙間測定工程を示す断面図
である。
である。
【図７】他の実施例に係わる軸受隙間測定工程を示す断
面図である。
面図である。
【図８】他の実施例に係わる軸受隙間測定工程を示す断
面図である。
面図である。
【図９】他の実施例に係わる軸受隙間測定工程を示す断
面図である。
面図である。
【図１０】他の実施例に係わる軸受隙間測定工程を示す
断面図である。
断面図である。
【図１１】他の実施例に係わる軸受隙間測定工程を示す
断面図である。
断面図である。
【図１２】車軸の製造工程を示す図である。
【図１３】従来の車軸用軸受装置を示す断面図である。
１ 外輪
１ａ 転走面
１ｂ 転走面
１ｃ フランジ
２ 車軸
２ａ 転走面
２ｂ 肩部
２ｃ 圧入部
３ 内輪
３ａ 転走面
４ａ ボール
４ｂ ボール
Δａ’ 外輪の軸方向移動量
Ａ 軸方向寸法
Ｂ 軸方向寸法
Ｃ 圧入ストローク
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平５−256635（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−221326（ＪＰ，Ａ)
実開 平４−27216（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16C 19/00 - 27/08
F16C 33/30 - 43/08
Claims (2)
- 【請求項１】 内周に複列の転走面を設けた外輪と、外
輪の転走面のうち一方に対向する転走面を外周に設けた
内輪と、外輪の転走面のうち他方に対向する転走面、お
よび、内輪を圧入する圧入部を肩部を介して外周に連設
した車軸と、外輪と内輪および車軸との間に介在する複
列のボールとを有する車軸用軸受装置を製造するにあた
り、前記車軸の転走面と肩部と圧入部を同時研削し、か
つ、内輪を車軸の圧入部に圧入するに際し、内輪が車軸
の肩部に当接する手前で圧入を一旦止めて、この状態に
おける軸受アキシャル隙間（Δａ´）を測定し、その
後、車軸の肩部に当接するまで内輪を圧入して圧入を完
了し、圧入を一旦止めた状態から圧入を完了した状態に
至るまでの内輪の軸方向移動量を測定し、当該内輪の軸
方向移動量の測定値と軸受アキシャル隙間（Δａ´）の
測定値との差を組立完了後の負の軸受アキシャル隙間
（Δａ）として組み立てる車軸用軸受装置の製造方法で
あって、圧入を一旦止めた状態における車軸の基準面と
内輪の基準面との間の軸方向寸法（Ａ）を測定し、さら
に、内輪の圧入を完了した状態における車軸の基準面と
内輪の基準面との間の軸方向寸法（Ｂ）を測定し、上記
軸方向寸法の測定値（Ａ，Ｂ）の差（Ａ−Ｂ）を、圧入
を一旦止めた状態から圧入を完了した状態に至るまでの
内輪の軸方向移動量としたことを特徴とする車軸用軸受
装置の製造方法。 - 【請求項２】 内周に複列の転走面を設けた外輪と、外
輪の転走面のうち一方に対向する転走面を外周に設けた
内輪と、外輪の転走面のうち他方に対向する転走面、お
よび、内輪を圧入する圧入部を肩部を介して外周に連設
した車軸と、外輪と内輪および車軸との間に介在する複
列のボールとを有する車軸用軸受装置を製造するにあた
り、前記車軸の転走面と肩部と圧入部を同時研削し、か
つ、内輪を車軸の圧入部に圧入するに際し、内輪が車軸
の肩部に当接する手前で圧入を一旦止めて、この状態に
おける軸受アキシャル隙間（Δａ´）を測定し、その
後、車軸の肩部に当接するまで内輪を圧入して圧入を完
了し、圧入を一旦止めた状態から圧入を完了した状態に
至るまでの内輪の軸方向移動量を測定し、当該内輪の軸
方向移動量の測定値と軸受アキシャル隙間（Δａ´）の
測定値との差を組立完了後の負の軸受アキシャル隙間
（Δａ）として組み立てる車軸用軸受 装置の製造方法で
あって、圧入を一旦止めた状態から内輪の圧入完了まで
のストローク量（Ｃ）を測定し、当該測定値を、圧入を
一旦止めた状態から圧入を完了した状態に至るまでの内
輪の軸方向移動量としたことを特徴とする車軸用軸受装
置の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26101196A JP3459730B2 (ja) | 1996-10-01 | 1996-10-01 | 車軸用軸受装置の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26101196A JP3459730B2 (ja) | 1996-10-01 | 1996-10-01 | 車軸用軸受装置の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27147993A Division JP2866282B2 (ja) | 1993-10-28 | 1993-10-29 | 車軸用軸受装置及びその軸受隙間測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09105418A JPH09105418A (ja) | 1997-04-22 |
| JP3459730B2 true JP3459730B2 (ja) | 2003-10-27 |
Family
ID=17355826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26101196A Expired - Lifetime JP3459730B2 (ja) | 1996-10-01 | 1996-10-01 | 車軸用軸受装置の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3459730B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4262851B2 (ja) * | 2000-01-11 | 2009-05-13 | Ｎｔｎ株式会社 | 車輪軸受装置 |
| JP4566565B2 (ja) | 2004-01-14 | 2010-10-20 | Ｎｔｎ株式会社 | 動圧軸受装置 |
| JP4607081B2 (ja) * | 2006-09-22 | 2011-01-05 | Ｎｔｎ株式会社 | 駆動車軸用軸受装置 |
| JP4772637B2 (ja) * | 2006-10-04 | 2011-09-14 | Ｎｔｎ株式会社 | 車輪軸受装置 |
-
1996
- 1996-10-01 JP JP26101196A patent/JP3459730B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09105418A (ja) | 1997-04-22 |
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