HUT55258A - Method and apparatus for gas-phase polimerization of olefines in reactor of fluidized bed - Google Patents

Method and apparatus for gas-phase polimerization of olefines in reactor of fluidized bed Download PDF

Info

Publication number
HUT55258A
HUT55258A HU90589A HU58990A HUT55258A HU T55258 A HUT55258 A HU T55258A HU 90589 A HU90589 A HU 90589A HU 58990 A HU58990 A HU 58990A HU T55258 A HUT55258 A HU T55258A
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
reactor
reactor body
polymer
gas
fine particles
Prior art date
Application number
HU90589A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
HU900589D0 (en
Inventor
Xavier Bontemps
Laszlo Havas
Andre Martens
Frederic Robert Marie Morterol
Original Assignee
Bp Chem Int Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Bp Chem Int Ltd filed Critical Bp Chem Int Ltd
Publication of HU900589D0 publication Critical patent/HU900589D0/hu
Publication of HUT55258A publication Critical patent/HUT55258A/hu

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1872—Details of the fluidised bed reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
    • B01J8/003—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor in a downward flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/006—Separating solid material from the gas/liquid stream by filtration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F10/00—Homopolymers and copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00256—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles in a heat exchanger for the heat exchange medium separate from the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2208/00274—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant vapours
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
    • B01J2208/00761—Discharging
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S526/00—Synthetic resins or natural rubbers -- part of the class 520 series
    • Y10S526/901—Monomer polymerized in vapor state in presence of transition metal containing catalyst

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Polymerisation Methods In General (AREA)
  • Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Detergent Compositions (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Cyclones (AREA)

Description

A találmány olefinek fluidizált ágyú reaktorban végzett gázfázisú polimerizációs eljárására és az eljárást megvalósitó berendezésre vonatkozik.
Jól ismert az az eljárás, amelynek során egy vagy több olefint az olefi/eke/t tartalmazó gázfázisú reakcióelegyből olyan, fluidizált ágyú reaktorban polimerizálják, amelyben a képződött polimer részecskék a felfelé áramló reakcióelegy segítségével a fluidizációs rács felett fluidizált állapotban lebegnek. A képződött polimert általában a reaktor alsó részén, a fluidizációs rács közelében elhelyezett vezetéken távolitják el a reaktorból. A fluidizált ágyú reaktor tetején eltávozó, gázfázisú reakcióelegyet visszakeringető vezeték és kompresszor segítségével a reaktor alsó részébe vezetik vissza. A visszakeringetett gázfázisú reakcióelegyet a polimerizációban keletkező reakcióhő eltávolítására általában hőcserélőben hűtik. A polimerizációs reakció kivitelezése egy átmenetifém-vegyületet tartalmazó szilárd katalizátorkomponensből és egy szerves könynyűféri-vegyületet tartalmazó kokatalizátor komponensből felépülő, Ziegler-Natta-tipusú katalizátor-rendszer jelenlétében történhet. Évek óta ismertek az olyan, viszonylag rövid idő alatt nagy mennyiségű polimerképződést elősegítő katalizátor-rendszerek, amelyek alkalmazásakor szükségtelenné válik a polimerben maradó katalizátor eltávolítása.
A nagy aktivitású katalizátorrendszerek általában tartalmaznak egy átmenetifém-, riagnéziumés halogénatónokból felépülő, szilárd katalizátorkomponenst. Nagy aktivitású katalizátorként alkalmazhatnak tűzálló oxidbázisú, granulált hordozóra felvitt, hőkezeléssel aktivált króm-oxid-tartalmú katalizátort is.
A gázfázisú fluidizált ágyú reaktorok hátránya, hogy a fluidizált ágyból és a reaktorból távozó gázfázisú reakcióelegy viszonylag nagy mennyiségű finom polimer és katalizátor szemcsét sodor magával. A fluidizált ágyból elsodort finom részecskék egy része a reaktorból való távozás előtt, a reaktortest felett elhelyezett visszafogó kamra segítségével visszavezethető az ágyba. Az ilyen visszafogó kamra keresztmetszete anynyival nagyobb a reaktortesténél, hogy a gázfázisú reakcióelegy • · • ·· ··«· • · · · · · « ······ • · · · • · · ·· ··· ‘ - 3 áramlási sebessége a kamrában sokkal kisebb legyen, mint a reaktortestben. A hőcserélő dugulása úgy is megakadályozható, vagy minimalizálható, és a kompresszor idő előtti elhasználódása úgy is elkerülhető, hogy, a fluidizált ágyú reaktor tetején távozó gázfázisú reakcióelegyet a finom szemcsék gázfázisú reakcióelegyből való eltávolítására porleválasztó berendezésen, például egy vagy több ciklonon vezetik át. Az elválasztandó részecskék azonban nagyon kicsik, és ezért nehezen távolíthatók el az elválasztó berendezésből. A porelválasztó berendezésben leválasztott finom szemcséket előnyösen a reaktorba vezetik vissza.
Az 57-128 7Cő számú japán szabadalmi leírásban olyan, gázfázisú olefin-polimerizációs eljárást ismertetnek, amelyben a fluidizált ágyú reaktor tetején távozó, finom szemcsés polimert .tartalmazó gázelegyet egy ciklonba vezetik, és ebben a gázt, és a szemcséket elválasztják. A szemcséket a ciklon aljáról távolitják el. Az eltávolítást szívással, például valamilyen ejektor-kompresszorral végzett szívással végzik, és a részecskéket valamilyen vivőgáz árammal visszaviszik a reaktorba.
A 2 137 441 számú francia szabadalmi leírásban olyan, gázfázisú olefin-polimerizációs eljárást ismertetnek, amelyben a reaktor tetején távozó, polimer és katalizátor szemcséket tartalmazó gázelegyet szintén egy ciklonba vezetik be a szemcsék és a gáz elválasztására. A ciklonban lévő szemcséket ebben az eljárásban is szívással, például valamilyen ejektor-kompresszorral végzett szívással távolitják el, és visszavezetik a reaktorba .
·· · · • · • · · ·· '· · · « ······ · · • · · · · · ··· ·· ··· ·· ·· , - 4 Ha a finom szemcséket és a vivőgázt a reaktor alsó részébe vezetik vissza, a vivőgázt általában komprimálásnak kell alávetni a visszakeringető vezeték finom szemcsékkel való eldugulásának megakadályozására. Ha a komprimálás gazdasági okoból nem célszerű, a finom szemcsék a fluidizált ágy felső részébe is visszavezethetők. Ilyenkor azonban a porelválasztóban és a visszakeringetésre szolgáló berendezésben megnő a finom szemcsék áramlási sebessége, és ezért nő az ezekben az eszközökben előforduló dugulások veszélye. Ezen túlmenően a fluidizált ágy felett lebegő finom szemcsék nagy mennyiségben lerakodhatnak a reaktor és - ha alkalmazzák, - a visszafogó kamra falán, és ott vastag réteggé agglomerálódhatnak. A lerakodott rétegből ezután szilárd táblák képződhetnek, amelyek a falról leválva a fluidizáoiós ágyba esnek, és súlyosan megzavarják a polimerizációs reakciót. Ezek a problémák elsősorban a nagy aktivitású, és főleg az átmenetifémet, halogént és magnéziumot tartalmazó, Ziegler-Natta-tipusú katalizátorok alkalmazásakor fordulnak elő.
E‘ találmányunk szerinti eljárással és berendezéssel a gázfázisú fluidizált ágyú polimerizációs reaktor fluidizált ágyából a gázfázisú reakcióeleggyel elsodort finom szemcsék lerakódásával kapcsolatos problémák megoldhatók, vagy legalább is csölekenthetők. Elsősorban a reaktort elhagyó finom szemcsék áramlási sebessége és a porelválasztó berendezés és/vagy a finom szemcsék reaktorba való visszakeringetésére szolgáló eszközök
- 5 • «· ···· ·· ·· ····· ···· • ······ · · «·· • · · · · · dugulásveszélye csökkenthető. Csökkenthető a fluidizált ágy feletti reaktorfalra lerakódó finom szemcsék mennyisége is . A reaktor nagyobb sebességű, fluidizáló gázeleggyel is működtethető, és ezáltal a polimerizáció termelékenysége is növelhető.
A találmányunk szerinti, olefinek gázfázisú fluidizált ágyú nolimerizálására szolgáló berendezés felépítése a követke/A/ gázfázisú fluidizált ágyú reaktor, amely az alsó részén egy fluidizálciós rácsot tartalmazó és a fluidizációs rács felett H magasságú, 1 reaktortestből épül fel;
tó berendezésből, 6,3 hőcserélőből és 7 kompresszorból épül fel; és /C/ finom szemcse visszakeringető berendezés, amely az 5 porelválasztó berendezésből eltávolitott finom szemcséket az 1 reaktortestbe vezeti vissza;
ebben a polimerizációs berendezésben /D/ a finom szemcsék visszavezetésére szolgáló berendezéssel a finom szemcséket az 1 reaktortést felső részébe vezetjük vissza; és /E/ a reaktortesten legalább két polimer leürítő vezeték helyezkedik el, és ezek közül legalább egy 15 vezeték az 1 reaktortest alsó részén és legalább egy 16 vezeték az 1 reak- 6 ····· · · · · t ······ ·· ··· • · · · · · ·· ·· ··· ·· ·· tortest felső részén, a reaktor működése közben kialakuló fluidizációs ágy teteje alatt kerül kialakításra.
A találmányunk szerinti, olefin/ek/ hőkezeléssel aktivált króm-oxid-bázisú, szilárd katalizátor vagy Ziegler-Natta-tipusú katalizátor-rendszer jelenlétében megvalósított, gázfázisú polimerizációjára vonatkozó eljárásban a polimerizálandó olefineket tartalmazó, felfelé áramló és az 1 reaktortest egy részét elfoglaló fluidizációs ágyban képződő polimer szemcséket fluidizált állapotban tartó, és a reaktor elhagyásakor, finom szemcséket magával ragadó gázelegyet porelválasztó berendezésbe vezetjük, ahol a gázt és a finom szemcséket elválasztjuk, majd hűtés és komprimálás után az 1 reaktortestbe vezetjük viszsza . Az eljárást az jellemzi, hogy’ /A/ a reaktorból távozó gázból az 5 porleválasztó berendezésben elválasztott finom szemcséket az 1 reaktortestbe keringetjük vissza, és az 1 reaktortest felső részébe vezetj >k be; és /B/ a képződött polimert legalább két polimer leürítő vezetéken keresztül vezetjük el, amelyek közül legalább, egy 15 vezeték az 1 reaktortest alsó részén és legalább egy 16 vezeték az 1 reaktortest felső részén, a reaktor működése közben kialakuló fluidizált ágy teteje alatt kerül kialakításra.
A mellékelt rajzok a találmányunk szerinti berendezés és eljárás részletesebb ismertetésére szolgálnak.
Az 1. ábrán a találmányunk szerinti, olefinek gázfázisú polimerizálására szolgáló berendezés vázlatos rajzát mutatjuk be.
• «· ···· ·· · · • · * * · · ·· · * ······ · · ··· • · · · · ·
- 7 A 2. ábrán az 1. ábrán bemutatott berendezéshez hasonló berendezést mutatunk be azzal a különbséggel, hogy a finom szemcsék visszavezetésére szolgáló 13 vezetéket a reaktor más helyén helyeztük el.
Az 1. ábrán olyan, gázfázisú fluidizált ágyas reaktort mutatunk be, amely egy olyan, általában állóhengeres 1 reaktortestből épül fel, amely az alsó részén egy 3 fluidizációs rácsot tartalmaz. Az 1 reaktor 3 fluidizációs rács feletti megassága H.
Az 1 reaktortestet adott esetben, de előnyösen egy, az 1 reaktortest keresztmetszeténél nagyobb keresztmetszetű 2 visszafogó kamrával építjük egybe. A visszafogó kamra bármilyen formájú, lehet. Az 1= ábrán bemutatott 2 visszafogó kamra az 1 reaktortest átmérőjénél nagyobb átmérőjű hengeres test, amely valamilyen kupolatetővel, például félgömbalakú tetővel záródik, és a reaktortesthez csonkakúp-alakú idommal kapcsolódik. A viszszafogó kamra körteformájú is lehet, amely a kisebb átmérőjű, alsó részéhez kapcsolódó csonkakúpalakú idomon keresztül csatlakozik az 1 reaktortesthez, és félgömbalakú tetővel záródik.
A fluidizált ágyú reaktor működésekor az 1 reaktortest egy részét a katalizátor és polimer szemcséket tartalmazó fluidizált ágy foglalja el. Az ágy 3 fluidizációs rácstól 14 ágytetőig tartó magassága h, és a h ágymagasság H reaktortesthez viszonyított aránya 0,7 - 0^,95/ előnyösen 0,75 ~ 0,9 · Az 1 reaktortest fluidizált ágyat nem tartalmazó, felső részében a i
*· ··♦ 4 · 4 · · « · 4 «β·» ······ · * · · · • · · · · ·· ··· ·· ·· fluidizált ágy felső felszínén áttörő gázbuborékok szilárd szemcséket fröcskölnek szét. Ez a zóna előnyösen olyan magas, hogy a reaktortestből kiragadott szilárd szemcsék mennyisége minimális legyen. Visszafogó kamra alkalmazásakor különösen fontos, hogy a szétfröcskölt szemcsék 2 visszafogó kamrába jutó mennyiségét a minimális értéken tartsuk. A visszafogó kamra működését zavarhatják a bejutó kifröcskölt szemcsék.
A 2 visszafogó kamra szerepe a fluidizált ágyon áthaladt, viszonylag nagy mennyiségű szilárd szemcséket tártálf'olí'oló p.rsiriló csÖl'lcíBi'i'besö A SGbesspg* csökkenés következtében az elragadott szilárd szemcsék legnagyobb része közvetlenül a fluidizált ágyba esik vissza.
A fluidizált ágy tetején kilépő gázfázisú reakcióelegyet e^y 4 külső visszakeringető vezetéken, valamint nőre!választó berendezésen, legalább egy 7 kompresszoron 6s
®gy 6,8 hőcserélőn keresztül a reaktor alsó részébe, a fluidizáció s rács a1á ve z e t j ük vissza .
ábrán bemutatott rajz két hőcserélőt tartalmaz, a 6 hőcserélő a 7 kompresszor előtt, a hőcserélő a kompresszor után van elhelyezve. A hőcserélők a visszakeringetett gázban lévő polimerizációs hő és ezáltal a fluivaló tartására szol gálnak .
A gázfázisú reakcióéi egy reakció során elfogyó kom· ponensei vagy a veszteség például az 1. ábrán bemutatott raj·· ···· ··*· • · · · · · · ««· ··« ····· • Λ · ·· ζοη 9~θθ1 jelölt vezetéken pótolhatók.
Az 1. ábrán bemutatott rajzon ábrázolt 5 porleválasztó berendezés egy ciklon. Porleválasztóként egyéb berendezéseket, például valamilyen szűrőberendezést vagy terelőlemezekkel felszerelt készüléket is alkalmazhatunk. A porleválasztó berendezést a kompresszor megóvása érdekében általában a 7 kompressszor előtt helyezzük el. Az 1. ábrán látható berendezésben a finom szemcsék 5 porleválasztó berendezésből 1 reaktortestbe való visszakeringetés éré egy olyan 10 keverő berendezés szolgál, amelyben a finom szemcséket vivőgázzal keverjük össze, és az igy kapott elegyet a 13 visszavezető vezetéken keresztül az 1 reak-
tortestbe vezetjük b*. . A 10 keverő berendezés arra szolgál, hogy
as 5 porleválasztóban összegyűjtött finom szemcséket érintkezés-
be hozza a vi vőgázzal, . amely azután a finomszemcséket lényegében
egyenletes hígítással viszi a reaktorba. A 10 keverő berendezést
elő nyösen közvetlenül az 5 porleválasztó berendezés alsó r^-sze
alatt helyezzük el. A keverő berendezés tartalmazhat egy ’.ígyne—
vezett konvergáló szál caszt tartalmazó ejektor-komnresszort, a-
mely a vivőgáz bevezetésére szolgáló úgynevezett szűkítő kereszt
metszet részét képezi. , az 5 porleválasztó berendezés részecske
kivezető nyilasához csatlakozó keverő kamrát, valamint egy úgynevezett divergáló részt, amely az úgynevezett bővülő keresztmet szét részét képezi, és amelybe a vivőgáz beviszi a finom szenesé
•V 9990 ···
- 10 • · 9 · · ··· ··· ·· « · « · ·
A vivőgáz nem mérgezheti a polimerizációs reakciót.
A vivőgáz olyan gáz vagy olyan gázt tartalmaz, amely a polime rizációs reakcióban alkalmazott katalizátorra vagy katalizátorrendszei-re közömbös, ilyen gáz elsősorban a nitrogén, A vivőgáz részben vagy teljes egészében olyan olefin/eke/t tartalmazhat, amely/ek/ a polemerizációs reakcióban elfogyó olefinmennyiség kompenzálására szolgál/nak/. Az inért gáz reaktorban való felí, dúsulásának elkerülésére vivőgázként előnyösen a fluidizált ágyb' betáplálásra kerülő vagy a visszakeringetett gáz összetételének megfelelelő gázelegyet alkalmazunk. Az 1·.
ábrán a visszakeringetett gáz való gyakorlati alkalmazását mutatjuk be.
A reaktorból ej. vezetett, szilárd szemcséktől mentesített és a visszakeringető körben elvesztett nyomás pótlására megfelelő nyomásújra komprimált reakcióelegy egy részét elvezetjük a 4 visszakeringető vezetékből, és a 11 vezetéken keresztül vivőgázként a keverő berendezésbe vezetjük. A komponens/ek/ kiegészítését szükség esetén a 11 vezetékhez kapcsolódó 12 vezetéken keresztül végezzük. A vivőgáz újrakomprimálása nem szükséges, mivel a finom szemcséket az 1 reaktortest felső részébe vezetjük be.
A 10 keverő berendezést a 13 visszavezető vezeték kapcsolja össze a fluidizált ágyas reaktor 1 reaktortestével. A találmányunk szerinti berendezésben a 13 visszavezető vezetéket az 1 reaktortest felső részéhez csatlakoztatjuk. A 13 visszavezető vezeték olyan magasságban csatlakozik az 1 reaktortesthez a 3 fluidizációs rács felett, amely nagyobb, mint 0,5 x H, elő·* ··· ·· nyösen a H magassággal azonos vagy attól nagyobb, még előnyösebben 0,7 x H értékekkel azonos vagy ettől nagyobb, de minden esetben kisebb, mint H. A 13 visszavezető vezeték előnyösen az 1 reaktortest oldalfalán csatlakozik a reaktorhoz. Az 1. ábrán a 13 visszavezető vezeték a 14 fluidizált ágy h magasságánál alacsonyabban, azaz a fluidizált ágyon belül csatlakozik a reaktorhoz. A 2. ábrán bemutatott berendezésben a 13 visszavezető vezeték a 14 fluidizált ágy h magasságánál magasabban, de a reaktor H magasságánál alacsonyabban, azaz a fluidizált ágy felett csatlakozik a reaktorhoz, ahol a fluidizált ágy felületén áttö ő gázbuborékokkal kifröcskölt por intenziven cirkulál.
A fluidizált ágyú reaktoron a polimertermék eltávolítására legalább két kivezető nyílás van. Legalább egy 15 polimer leürítő alsó vezetéket az 1 reaktortest alsó részén helyeztük el. A 15 polimer leürítő alsó vezetéket általában olyan magasságban helyezzük el a fluidizációs rács felett, amely kisebb, mint 0,5 x H, előnyösen 0,3 x H vagy ettől kisebb, még előnyösebben 0,2 x H vagy ettől kisebb érték. A 16 polimer leürítő felső vezeték általában' olyan magasságban helyezzük el a fluidizációs rács felett, amely nagyobb, mint 0,5 x H, előnyösen 0,65 x H vagy ettől J ; nagyobb, még előnyösebben 0,7 x H vagy ettől nagyobb érték. A 16 ;: polimer leürítő felső vezeték akkor hatásos, ha a reaktor működése közben létrejövő fluidizált ágy h magasságánál alacsonyab' '.-3 | ·· _ bán van elhelyezve. A 15 alsó és a 16 felső leürítő vezetékek közötti magasság általában H/3, előnyösen legalább H/2..
A polimer szemcsék reaktorba való visszavezetésére szolgáló 13 vezeték reaktorhoz való csatlakozásának helye és a 16 polimer leürítő felső vezeték egymáshoz képest bármilyen helyzetű lehet. Azonban javasoljuk, hogy a két vezeték reaktorhoz való csatlakozásának a 3 fluidizált ágy feletti magasságkülönbsége a lehető legkisebb, általában Ιί/3-nál kisebb, előnyösen Η/4-nél kisebb legyen. Akkor érünk el jó eredményt, ha a 13 visszavezető vezetéket és a 16 polimer leüritő felső vezetékeket térben elkülönítve, de lényegében a fluidizációs rács felett azonos magasságban csatlakoztatjuk a reaktortesthez
Akkor is jó eredményt érünk el, ha a 13 visszavezető vezetéket közvetlenül’ ír rácshoz képest különböző no 7 de térben lényegében nin— csenek elválasztva.
A 15 vez etékekhez noliaer leünek például a 2
599 991 számú francia szabadalmi leírásban. A
V13S οπίόθτι Q .1.
felsze- nárószelenekkel.
A 17, 18 anyag térfogatához képest /1 : 100/ - /1 : 1000/ érték. A 19, * ·« «··· · ♦ · · ··· ·« · » · · • ····« ·· ··· « · · · · ·
20, 21 és 22 zárószelepek lehetnek például gömbszelepek, és mozgatásuk forgó mozgással történhet. A 19 és 20 zárószelepek mozgatása úgy történik, hogy egyidőben még részben sem legyenek nyitva. Ugyanígy mozgatjuk a 21 és 22 zárószelepeket is.
A 15 és 16 polimer leürítő vezetékek a 23 szedőedénybe csatlakoznak, amely a 17 és 18 gázzáron keresztül elvezetett, polimer- és gáztartalmú elegy nyomásmentesitésére szolgál. A 23 szedoedényben a polimer és a gázfázisú reakcióelegy egy része is elválasztható egymástól. A gázfázisú reakcióelegy a 4 visszakérinν· ezetekbe vezéthező vissza A polimert a
Ώΐvezetéken vezethetjük el isA berendez mi.
est ként egy hőkezeléssel a kt i vá 11 kr ó m - ox i d-1 a r t a Imú k a t a 1 iz á t ort vagy valamilyen Ziegler-Uatte-tipusú, például egy magnézium-, halogén- és legalább egy, a periódusos rendszer IV, V vagy VI csoportjabeli átmenetif ériatomot tartalmazó szilárd katal?“átor-
k 0 m p 0 n en s b ő 3. és egy, a periódusos rendszer II vagy III csoport- .
jabeli femet tartalmazó szerves fénvegyületet tartalmazó koka-
talizátorból felépülő katalizátor-rendszert alkalmazunk.
A katalizátort a polimerizálás előtt prepolimerró
a1a ki tha t j uk át. Ilyen prepolimer előállítási eljárást ismer—
tetnek például a 2 405 961 számú vagy a 2 570 381 számú fran• · ♦
t
cia szabadalmi leírásban.
Az eljárás elsősorban etilén és propilén 0,5-5 MPa nyomáson és legalább 5 °C-on előnyösen legalább 10 °C-on, de a polimer olvadáspontjától alacsonyabb, általában 30 - 115 °C polimerizációs hőmérsékleten megvalósított polimerizálására alkalmas.
A gázfázisú reakoióelegy egy vagy több olefint, adott esetben diént, hidrogént, valamilyen inért gázt, például nitrogént vagy valamilyen, ‘ 1 - 7 szénatomos, telitett szénhidrogént tartalmazhat.
A gázfázisú reakcióelegy általában 30 - 80 cn/s sebességgel halad felfelé az 1 reaktorban. A katalizátor betáplálása a 27 vezetéken keresztül, folyamatosan vagy szakaszosan történhet.
A 10 keverő egységen és a 13 finom szemcse visszavezető vezetéken átáramló, előnyösen gázfázisú reakcióelegyet tartalmazó vivőgázt a 4 visszakeringető vezetékből vezetjük el, a finom szemcsék reaktorba való visszakeringetéséhez elegendő nyomás biztosítására, előnyösen a 7 kompresszor után. A vivőgáz további kompr.imálása nem szükséges, mivel a finom szemcséket az 1 reaktortest felső részébe vezetjük vissza. Ezzel az eljárással megtakarítjuk a vivőgáz komprimálásához egyébként szükséges energiát.
A finom szemcsék visszavezetésére szolgáló 13 vezetékben a vivőgáz sebessége 5 - 3θ m/s lehet. A vivőgáz hőmér- 15 • · ···· ·· ·· • · · · « · · ······ ·· ··· • · · · · séklete előnyösen legalább 15 °C, de a reaktor polimerizációs hőmérsékletétől kisebb érték legyen.
A képződött polimert olyan mennyiségben vezetjük el a 15 és 16 leürítő vezetékeken keresztül a reaktorból, hogy a 15 polimer leürítő alsó vezetékben a polimer áramlási sebessége a 16 polimer leürítő felső vezetékben lévő polimer áramlási sebességéhez képest /10 : 9θ/ ~ /9θ · 10/, előnyösen /30 : 70/ - /70 : 30/ legyen.
A polimer reaktorból való leürítése a reaktor működési ciklusával összehangoltan, szakaszosan történhet, és ugyanigy működtetjük a 15 és lő leürítő vezetékekhez csatlakozó leürítő berendezést is.
A 15 polimer leürítő alsó vezetékhez csatlakozó leürítő berendezést hogy kinyitjuk a 19 zárószelepet, és addig tartjuk nyitva, inig a reaktorból kiáramló polimer és a vele áramló reakciógázok megtöltik a 17 gázzárt, ezután zárjuk a IQ zárószelepet, és kinyitjuk a 20 zárószelepet, hogy a polimer és a reakciógázok a 17 'gázzárból a 23 szedőedénybe áramoljanak, majd a ciklus megismétlése előtt zárjuk a 20 zárószelepet. Ha a 19 és 20 zárószelepek forgói-endszerűek, a fentiekben ismertetett ciklusban folyamatosan működtethetők.
történik. A 15 polimer leürítő alsó vezeték a 16 polimer leü-
- 16 ritő felső vezetékkel azonos fázisban működtethető, azaz a 20 és 22 szelepek ugyanazon időben vannak nyitva, illetve zárva. A leürítő szelepek működtetése ellentétes fázisú is lehet, például a 20 szelep nyitásakor a 21 szelep zárva van.
A leürítő egység akkor is kielégítően működik, ha az 1 reaktor és a 23 szedőedény közötti nyomáskülönbség kicsi. Ez a nyomáskülönbség 0,1-5 MPa, általában 1-3 MPa.
A találmányunk szerinti berendezés és eljárás alkalmazása számos előnnyel jár. Az egyik előny, hogy lehetővé válik a 13 visszavezető vezetéken áramló finom szemcsék áramlási sebességének jelentős mértékű csökkenése, és igy az 5 porleválasztó berendezés és a 10 keverő egység dugulás elkerülhető. Jelentős mértékben csökkenthető a reaktor felső falán lerakódé finom szemcsék mennyisége is. További előny, hogy a reaktorban növelhető a fluidizációs sebesség, amelynek következtében a berendezés hatékonysága a reakció megzavarása nélkül 15 - 20 $-kal nő.
A következő példák a találmányunk szerinti berendezés és eljárás részletesebb bemutatására szolgálnak.
1; Példa
Polimerizálást végeztünk az 1. ábrán bemutatott polimerizációs berendezésnek begfelelően összeállított berendezésben.
Fluidizált ágyú reaktorként a reaktorba beépített · ····
- 17 volt ráépítve
Kísérletünkben az 1 nyegében állandó, h
8,5 m, kopolimert ··· ·· · ·· · • ······ ·· ··· • · · · · · reaktortest működésekor létérték volt és a fluidizált ágy tarA finom szemcsék reaktorba való visszavezetésére
A 1 5 p olti
.mer leürítő alsó vezetek a 3 fluidizációs
sságban, a 16 polimer leür itő felső verne—
•ács felett 6 ni magasságban csatlakozik az
t érf oga t ' j 1 -b nvoniison és a reaktortestben létrehozott 0,h5 m/s fluídiz eiós sebessé
A katalizátort a 3 fluidizációs rács felett 1,5 m reaktorba, ·· ··*· • · ··· · · · · · · • ······ ·· ··· • · · · · · • · · ·· · ·· ·· ··
- 18 Katalizátorként a 2 405 961 számú francia szabadalmi leírás 1. példájában ismertetett, titán-, klór- és magnéziumtartalmú, szilárd katalizátort alkalmaztunk. A katali.zátorból 1 mmól titánra számolva 40 g polietiléntartalmú és Al/Ti = 0,85 aránynak megfelelő mennyiségű tri-n-oktil-alumíniumot tartalmazó prepoliinert állítottunk elő. A prepolimert 50 kg/ó sebességgel vezettük be a reaktorba.
A polimerizáció alatt 2,5 t/ó kopolimert vezettünk el a 15 polimer leürítő alsó vezetéken, és ugyanennyit a 16 polimer leürítő felső vezetéken.
Az 5 ciklonban leválasztott finom szemcséket a 10 ej ektor-koinpi'ess soron és a 13 visszavezető vezetéken keresztül vezettük vissza a reaktorba< A visszavezető rendszerben lévő gázfázisú reakcióközeg hőmére óklet e 55 °C, sebessége 12 n/s
volt · A 13 visszavezető vezetékben áramló finon szenese.·.: se-
bességé 13< ) kg/ó, mérete általában 12 5 Al- volt . A
ágyban r • ΘΓ1 vóit érzékelhető agglimerátura I Λ t r e-3zoo.es .
Ossz eh a s ο'~·. 1 i t ó p/lda
aoliaer elvételt csak a lo
- 10 tül végeztünk, és itt 5 t/ó kopolimert
Azt tapasztaltuk keresztül sebessége ágyban
3· Példa dezésben ve zet ó?
• ·· ·♦·· · · ·· ··· ·· · · · · • ······ ·· ··» • · · · · · ··· ·· ··· ·· * · vettünk el vezetéken a reaktorba visszavezetett finom szemcsék végeztük, azzal a jzvetlenül a felett én és oj:cs áramlási viszonva 16 ρο felet nölimer
L y. S
c.
.örülmónvek közüt
UI alsó vezetéken 2.5 .· j.
z Jrx ó 13 s' e z e t él db en a kg/6 volt «· · • 9

Claims (13)

  1. Szabadalmi igénypontok
    1. Berendezés olefinek gázfázisú fluidizált ágyú polimerizálására - a berendezés /A/ egy gázfázisú fluidizált ágyú reaktort, amely az alsó részén egy fluidizációs rácsot /3/ tartalmazó és a rács fe-.
    lett H magasságú reaktortestből /1/ épül fel;
    /B/ felső részéből távozó gázt a reaktortest /1/ alsó részébe, és porleválasztó hőcserélőből /6,8/, valamint kompresszor /0/ bél /7/ épül fel;
    egy finom szemcse valamint aktortestbe /1/ vezeti vissza;
    /0/ a finom szemcsék ci f inon s zenes éket vissza; és /Ξ/ legalább egy vezeték /15/ a a reaktortest /1/ fels részón.
    a reaktor működése közben kialakuló fluidizációs ágy teteje alatt kerül kialakitás9 ·
    - 21
  2. 2. Az 1. igénypont szerinti berendezés, azzal j ellemezve, hogy a polimer leürítő alsó és felső vezetékek /15,16/ egymástól számított magassága legalább H/3.
  3. 3· Az 1. vagy 2. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a finom szemcsék reaktorba való visszavezetésére szolgáló berendezés és a polimer leürítő felső vezeték /16/ Η/3-nál kisebb magasságkülönbséggel csatlakozik a reaktortesthez.
  4. 4» A 3. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a finom szemcsék reaktorba való viszszavezetésére szolgáló vezeték /13/ és a polimer leürítő felső vezeték /16/ térben elválasztott helyen, de a fluidizációs rács /3/ felett lényegében azonos magasságban csatlakozik a reaktortesthez .
  5. 5- A 3. igénypont szerinti berendezés, azzal *
    jellemezve, hogy a finom szemcsék reaktorba való viszszavezetésére szolgáló vezeték /13/ közvetlenül a polimer leürítő felső vezeték /16/ alatt csatlakozik a reaktorhoz.
  6. 6. Az 1. - 5· igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a polimer leürítő felső vezeték /16/ 0,5 H -nál magasabban, és a polimer le- e« ♦··· ·<
    • · · · · · ·«· ·· · *« • · · · • ··
    - 22 ürítő alsó vezeték /15/0,5 H-nál alacsonyabban csatlakozik a reaktortesthez.
  7. 7· Az 1. - 6. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a reaktortest /1/ felső része egy visszafogó kamrával /2/ van egybeépítve.
  8. 8. Az 1. - 7· igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy porleválasztó berendezésként /5/ ciklont tartalmaz.
  9. 9. Az 1. - S. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a finom szemcsék reaktorba való visszavezetésére olyan keverő berendezést /10/ tartalmaz, amely a porelválasztó berendezésből /5/ eltávolítja a finom szemcséket, és vivőgázzal összekeverve a visszavezető vezetéken /13/ keresztül a reaktortestbe /1/ továbbítja.
  10. 10., A 9. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy keverő berendezésként /10/ egy ejek- * tor-kompresszort tartalmaz.
  11. 11. Az 1. - 10. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a polimer leürítő alsó vezeték /15/ a fluidizációs rács /3/ felett, de 0,3 H-nál kisebb magasságban helyezkedik el.
    ·· ···· ··44 • 4 · · · ·· ··· ··> »··4·
    - 23 12.
    Az 1. - 11. igénypontok bártnelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a polimer leürítő felső vezeték /16/ a fluidizációs rács felett legalább O,65H magasságban helyezkedik el.
    a polimerizálást hőkezeléssel aktivált króm-oxid-bázisú szilárd katalizátor vagy Ziegler-Natta-tipusú katalizátor-rendszer jelenlétében valósítjuk meg, a polimerizálandó olefineket tartalmazó, felfelé áramló és a reaktortest /1/ egy részét elfoglaló fluidizált képződő polimer szemcséket fluidizált állapotban tartó, és a reaktor elhagyásakor finom szemcséket magával ragadó gázelegyet poleválasztó berendezésbe vezetjük, ahol a gázt és a finom szemcséket elválasztjuk, majd hűtés és komprimálás után a reaktortestbe /1/ vezetjuk vissza - azzal jellemezve, hogy /A/ a reaktorból távozó gázból a porelválasztó berendezésben /5/ elválasztott finom szemcséket a reaktortestbe /1/ keringetjük vissza, és a reaktortest /1/ felső részébe vezetjük be; és /B/ a képződött polimert legalább két polimer elvezető vezetéken keresztül vezetjük el, amelyek közül legalább egy vezeték /15/ a reaktortest /1/ alsó részén és legalább egy vezeték /16/ a reaktortest /1/ felső részén, a reaktor műiSi ködése közben kialakuló fluidizált ágy teteje alatt keiül kialakításra.
    - 24 - 14· A 13. igénypont szerinti eljárás, az z a 1 jellemezve, hogy a polimer leürítő alsó vezetéken /15/ és a polimer leürítő felső vezetéken /16/ leürített polimer áramlási sebességének aránya /10 : 90/ ~ /9® · 10/·
    94 ··«· ···· • · · · · · · ··· ··· ·»··· • · · · · « ·· »·· ····
  12. 15· A 13· vagy 14. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a fluidizált ágy h magassága a reaktortest /1/ H magasságához viszonyítva a 3 fluidi-1 záoiós rács felett 0,7 - 0,95·
  13. 16. A 13· - 15· igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellem ez v e, hogy az 1. - 12. igénypontok bármelyike szerinti berendezést alkalmazzuk.
HU90589A 1989-01-31 1990-01-30 Method and apparatus for gas-phase polimerization of olefines in reactor of fluidized bed HUT55258A (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8901378A FR2642429B1 (fr) 1989-01-31 1989-01-31 Procede et appareil de polymerisation d'olefines en phase gazeuse dans un reacteur a lit fluidise

Publications (2)

Publication Number Publication Date
HU900589D0 HU900589D0 (en) 1990-05-28
HUT55258A true HUT55258A (en) 1991-05-28

Family

ID=9378430

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU90589A HUT55258A (en) 1989-01-31 1990-01-30 Method and apparatus for gas-phase polimerization of olefines in reactor of fluidized bed

Country Status (15)

Country Link
US (1) US5382638A (hu)
EP (1) EP0381364B1 (hu)
JP (1) JPH02233708A (hu)
AT (1) ATE94172T1 (hu)
AU (1) AU621188B2 (hu)
CA (1) CA2008653A1 (hu)
DD (1) DD291769A5 (hu)
DE (1) DE69003120T2 (hu)
ES (1) ES2058778T3 (hu)
FI (1) FI900486A0 (hu)
FR (1) FR2642429B1 (hu)
HU (1) HUT55258A (hu)
NO (1) NO173875C (hu)
NZ (1) NZ232318A (hu)
RU (1) RU1838327C (hu)

Families Citing this family (66)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6025448A (en) 1989-08-31 2000-02-15 The Dow Chemical Company Gas phase polymerization of olefins
US6538080B1 (en) 1990-07-03 2003-03-25 Bp Chemicals Limited Gas phase polymerization of olefins
FR2693729B1 (fr) * 1992-07-16 1994-10-07 Bp Chemicals Snc Réacteur de polymérisation à lit fluidisé et procédé de polymérisation.
EP0579426B1 (en) * 1992-07-16 1998-03-18 BP Chemicals Limited Polymerization process
FR2693730B1 (fr) * 1992-07-16 1994-09-30 Bp Chemicals Snc Réacteur à lit fluidisé et procédé de soutirage.
ZA943399B (en) * 1993-05-20 1995-11-17 Bp Chem Int Ltd Polymerisation process
FR2731000B1 (fr) * 1995-02-24 1997-04-18 Bp Chemicals Snc Procede de polymerisation d'olefine en phase gazeuse
CA2225493A1 (en) 1995-08-10 1997-02-20 Exxon Chemical Patents, Inc. Metallocene stabilized alumoxane
AU718884B2 (en) 1996-06-17 2000-04-20 Exxon Chemical Patents Inc. Mixed transition metal catalyst systems for olefin polymerization
US6759499B1 (en) * 1996-07-16 2004-07-06 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Olefin polymerization process with alkyl-substituted metallocenes
EP0824115A1 (en) * 1996-08-13 1998-02-18 Bp Chemicals S.N.C. Polymerisation process
EP0824118B1 (en) * 1996-08-13 2003-01-08 BP Chemicals Limited Polymerisation process
EP0824116A1 (en) * 1996-08-13 1998-02-18 Bp Chemicals S.N.C. Polymerisation process
FR2752533B1 (fr) * 1996-08-23 1998-09-18 Bp Chemicals Snc Appareillage et procede de polymerisation d'olefine en phase gazeuse
JP3710247B2 (ja) * 1997-04-10 2005-10-26 三井化学株式会社 気相重合装置
US6403773B1 (en) 1998-09-30 2002-06-11 Exxon Mobil Chemical Patents Inc. Cationic group 3 catalyst system
DE19847647A1 (de) * 1998-10-15 2000-04-20 Elenac Gmbh Wirbelschichtverfahren und Reaktor zur Behandlung von Katalysatoren und Katalysatorträgern
US6486088B1 (en) 1998-10-23 2002-11-26 Exxonmobil Chemical Patents Inc. High activity carbenium-activated polymerization catalysts
FI111953B (fi) 1998-11-12 2003-10-15 Borealis Tech Oy Menetelmä ja laite polymerointireaktoreiden tyhjentämiseksi
WO2000028831A1 (en) * 1998-11-19 2000-05-25 Praxis Werke, Inc. Coffee roasting method and apparatus
FR2791983B1 (fr) * 1999-04-12 2001-05-18 Bp Chemicals Snc Appareil et procede de polymerisation en phase gazeuse d'olefine
SG82693A1 (en) 1999-09-03 2001-08-21 Sumitomo Chemical Co Fluidized bed reactor for gas phase olefin polymerization, process for polymerizing olefin and process for producing olefin polymer
US6476164B1 (en) 1999-10-22 2002-11-05 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Carbenium cationic complexes suitable for polymerization catalysts
US6475946B1 (en) 1999-10-22 2002-11-05 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Olefin polymerization catalysis with aryl substituted carbenium cationic complexes
US6822057B2 (en) * 1999-12-09 2004-11-23 Exxon Mobil Chemical Patents Inc. Olefin polymerization catalysts derived from Group-15 cationic compounds and processes using them
US6489480B2 (en) 1999-12-09 2002-12-03 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Group-15 cationic compounds for olefin polymerization catalysts
US6472483B1 (en) * 2000-02-28 2002-10-29 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Dry product discharge from a gas phase polymerization reactor operating in the condensing mode
US6809209B2 (en) 2000-04-07 2004-10-26 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Nitrogen-containing group-13 anionic compounds for olefin polymerization
EP1406761B1 (en) 2001-06-20 2016-11-02 ExxonMobil Chemical Patents Inc. Polyolefins made by catalyst comprising a noncoordinating anion and articles comprising them
EP1348720B1 (en) * 2002-03-29 2004-12-29 Mitsui Chemicals, Inc. Process for producing olefinic polymer
JP5055761B2 (ja) 2005-12-19 2012-10-24 住友化学株式会社 オレフィン重合体の製造方法
US7714083B2 (en) * 2006-03-08 2010-05-11 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Recycle of hydrocarbon gases from the product tanks to a reactor through the use of ejectors
US7718139B2 (en) * 2006-07-20 2010-05-18 Westlake Longview Corporation Process and apparatus for olefin polymerization in a fluidized bed reactor
JP5092543B2 (ja) 2006-08-11 2012-12-05 住友化学株式会社 オレフィン重合用予備重合触媒の製造方法およびオレフィン重合体の製造方法
AU2007307284A1 (en) 2006-10-10 2008-04-17 Univation Technologies, Llc Discharge systems and methods of using the same
RU2438771C2 (ru) 2006-10-10 2012-01-10 ЮНИВЕЙШН ТЕКНОЛОДЖИЗ, ЭлЭлСи Выпускная система для удаления твердых веществ из камеры
JP4905095B2 (ja) * 2006-12-06 2012-03-28 住友化学株式会社 オレフィン重合体の製造方法
JP5308795B2 (ja) 2007-12-11 2013-10-09 住友化学株式会社 ポリオレフィン製造方法、並びに、噴流層装置を備えたポリオレフィン製造システム
JP5308797B2 (ja) 2007-12-11 2013-10-09 住友化学株式会社 オレフィン重合反応装置、ポリオレフィン製造システム、及び、ポリオレフィン製造方法
JP5427396B2 (ja) 2007-12-11 2014-02-26 住友化学株式会社 粉体移送装置、及び、ポリオレフィンの製造方法
JP5308794B2 (ja) 2007-12-11 2013-10-09 住友化学株式会社 噴流層装置を用いたポリオレフィン製造方法
JP5249730B2 (ja) 2007-12-11 2013-07-31 住友化学株式会社 オレフィン重合反応装置及びポリオレフィン製造方法
WO2009085109A2 (en) * 2007-12-27 2009-07-09 Univation Technologies, Llc Systems and methods for removing entrained particulates from gas streams, and reactor systems implementing the same
JP5342870B2 (ja) 2007-12-28 2013-11-13 住友化学株式会社 プロピレン−エチレンブロック共重合体の製造方法
JP2009221323A (ja) 2008-03-14 2009-10-01 Sumitomo Chemical Co Ltd プロピレン系ブロック共重合体粒子群
US8124696B2 (en) * 2009-11-20 2012-02-28 Univation Technologies, Llc Method of using an upper discharge in a fluidized bed reactor and system thereof
JP5545800B2 (ja) 2009-06-08 2014-07-09 住友化学株式会社 噴流−流動層型オレフィン重合反応装置、ポリオレフィン製造システム、及び、ポリオレフィン製造方法
EP2348056A1 (en) * 2010-01-26 2011-07-27 Ineos Europe Limited Process for the gas phase polymerisation of olefins
EP2457647A1 (en) 2010-11-29 2012-05-30 Ineos Commercial Services UK Limited Apparatus and process
US8198384B1 (en) 2011-01-10 2012-06-12 Westlake Longview Corporation Method for preventing or reducing clogging of a fines ejector
SG184672A1 (en) 2011-03-25 2012-10-30 Sumitomo Chemical Co Olefin polymerization reactor, polyolefin production system, and polyolefin production process
PL3186554T3 (pl) * 2014-07-04 2020-06-15 Tubitak Sposób działania systemu zgazowania lub spalania z cyrkulacyjnym złożem fluidalnym
DE102015107433A1 (de) * 2015-05-12 2016-11-17 Outotec (Finland) Oy Verfahren und Anlage zur Produktion von kalziniertem Petrolkoks
JP6743463B2 (ja) 2016-04-12 2020-08-19 住友化学株式会社 ポリオレフィンの製造方法
JP6902337B2 (ja) 2016-08-03 2021-07-14 住友化学株式会社 ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法
EP4435013A2 (en) 2016-09-30 2024-09-25 Dow Global Technologies LLC Process for preparing multi- or dual-headed compositions useful for chain shuttling
US11174329B2 (en) 2016-09-30 2021-11-16 Dow Global Technologies Llc Multi- or dual-headed compositions useful for chain shuttling and process to prepare the same
WO2018064546A1 (en) 2016-09-30 2018-04-05 Dow Global Technologies Llc Capped multi- or dual-headed compositions useful for chain shuttling and process to prepare the same
US11193008B2 (en) 2017-04-10 2021-12-07 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Methods for making polyolefin polymer compositions
KR102292947B1 (ko) 2017-05-10 2021-08-25 유니베이션 테크놀로지즈, 엘엘씨 촉매계 및 이의 사용 방법
WO2018210780A1 (en) * 2017-05-17 2018-11-22 Basell Polyolefine Gmbh Fluidized-bed reactor having multiple recycle gas inlet nozzles
EP3418309A1 (en) * 2017-06-20 2018-12-26 Borealis AG A method, an arrangement and use of an arrangement of preparing polymer
JP6437153B1 (ja) 2018-06-26 2018-12-12 住友化学株式会社 スラリーの移送方法、ポリオレフィンの製造方法、およびその利用
EP3738984B1 (en) 2019-03-29 2021-11-24 Sumitomo Chemical Company, Limited Method for producing heterophasic propylene polymer particles
JP7453801B2 (ja) 2020-02-14 2024-03-21 住友化学株式会社 プロピレン重合体の製造方法
WO2022010622A1 (en) 2020-07-07 2022-01-13 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes for making 3-d objects from blends of polyethylene and polar polymers

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2446247A (en) * 1946-11-22 1948-08-03 Standard Oil Co Exothermic catalytic reactions
US2463912A (en) * 1946-12-12 1949-03-08 Standard Oil Dev Co Synthesis of hydrocarbons
US2586818A (en) * 1947-08-21 1952-02-26 Harms Viggo Progressive classifying or treating solids in a fluidized bed thereof
US2654699A (en) * 1948-07-22 1953-10-06 Consolidation Coal Co Method of discharging solids and gases from a fluidized bed
US3607062A (en) * 1969-06-18 1971-09-21 Marathon Oil Co Process and apparatus for the fluidized calcining of coke
US4003712A (en) * 1970-07-29 1977-01-18 Union Carbide Corporation Fluidized bed reactor
CA1196482A (en) * 1981-07-28 1985-11-12 Robert G. Aronson Fluidized bed discharge process
US4427573A (en) * 1981-09-16 1984-01-24 Union Carbide Corporation Polymerization catalyst, process for preparing, and use for ethylene polymerization
US4430300A (en) * 1981-09-17 1984-02-07 Uop Inc. Fluid catalyst regeneration apparatus
FR2570381B1 (fr) * 1984-09-17 1987-05-15 Bp Chimie Sa Procede de polymerisation d'ethylene ou de copolymerisation d'ethylene et d'alpha-olefine en lit fluidise en presence de catalyseur a base d'oxyde de chrome
US4640963A (en) * 1985-02-15 1987-02-03 Standard Oil Company (Indiana) Method and apparatus for recycle of entrained solids in off-gas from a gas-phase polyolefin reactor
US5171541A (en) * 1986-06-16 1992-12-15 Bp Chemicals Limited Fluidized bed discharge process
FR2599991B1 (fr) * 1986-06-16 1993-04-02 Bp Chimie Sa Evacuation de produits presents dans un reacteur de polymerisation d'alpha-olefines en lit fluidise
JPS63150305A (ja) * 1986-12-12 1988-06-23 Chisso Corp オレフインの気相重合方法及び装置
FR2618786B1 (fr) * 1987-07-31 1989-12-01 Bp Chimie Sa Procede de polymerisation d'olefines en phase gazeuse dans un reacteur a lit fluidise
US5019353A (en) * 1988-01-19 1991-05-28 Mobil Oil Corporation Reactor system for conversion of alkanes to alkenes in an external FCC catalyst cooler

Also Published As

Publication number Publication date
DE69003120D1 (de) 1993-10-14
FR2642429B1 (fr) 1991-04-19
US5382638A (en) 1995-01-17
DE69003120T2 (de) 1994-01-05
NZ232318A (en) 1991-09-25
CA2008653A1 (en) 1990-07-31
ES2058778T3 (es) 1994-11-01
EP0381364A1 (en) 1990-08-08
RU1838327C (ru) 1993-08-30
NO900422D0 (no) 1990-01-30
NO173875B (no) 1993-11-08
JPH02233708A (ja) 1990-09-17
EP0381364B1 (en) 1993-09-08
NO173875C (no) 1994-02-16
AU621188B2 (en) 1992-03-05
AU4885990A (en) 1990-08-09
FR2642429A1 (fr) 1990-08-03
ATE94172T1 (de) 1993-09-15
NO900422L (no) 1990-08-01
HU900589D0 (en) 1990-05-28
FI900486A0 (fi) 1990-01-31
DD291769A5 (de) 1991-07-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HUT55258A (en) Method and apparatus for gas-phase polimerization of olefines in reactor of fluidized bed
US7115687B2 (en) Process and apparatus for producing olefin polymers
FI111953B (fi) Menetelmä ja laite polymerointireaktoreiden tyhjentämiseksi
KR100388507B1 (ko) 기상올레핀중합용장치및방법
EP0301872A1 (en) Process for gas phase polymerisation of olefins in a fluidised bed reactor
CN103732634A (zh) 由气相反应器排出聚合物的方法和装置
JP4147185B2 (ja) 気相流動床方法における熱除去の最適化
US20040242810A1 (en) Degassing process
KR100388326B1 (ko) 기체상올레핀의중합방법
KR101530752B1 (ko) 가스상 유동층 중합 반응을 위한 장치 및 방법
US6056927A (en) Equipment and process for gas-phase olefin polymerization
US2671719A (en) Production of industrial gas mixture of hydrogen and carbon monoxide
GB2167679A (en) Multichamber type fluid bed reaction apparatus
CN109152999A (zh) 用于费-托法的浆态床鼓泡反应器
JP5321131B2 (ja) オレフィン重合体の製造方法
NL2030295B1 (en) A method for producing iron fuel.
US2877107A (en) Fines handling process
JPS5759904A (en) Continuous vapor-phase polymerizing method of alpha-olefin
KR20000011107A (ko) 유동화에 의한 미립물질의 환원방법 및 이를 위한 장치를 가진환원로
Ledwinka et al. HISTORICAL OVERVIEW
JPH06306432A (ja) 循環流動層還元装置
JP2006117712A (ja) ポリオレフィンの製造方法
JPH04366388A (ja) 粉体循環流動層反応装置
MXPA99003745A (en) Process for returning finely dispersed solids discharged with a carrier gas from a reactor vessel

Legal Events

Date Code Title Description
DFD9 Temporary protection cancelled due to non-payment of fee