HU212908B - Process for the removal of sulphur compounds from gases - Google Patents
Process for the removal of sulphur compounds from gases Download PDFInfo
- Publication number
- HU212908B HU212908B HU9301632A HU163293A HU212908B HU 212908 B HU212908 B HU 212908B HU 9301632 A HU9301632 A HU 9301632A HU 163293 A HU163293 A HU 163293A HU 212908 B HU212908 B HU 212908B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- aqueous solution
- sulfur
- compounds
- sulfide
- concentration
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M47/00—Means for after-treatment of the produced biomass or of the fermentation or metabolic products, e.g. storage of biomass
- C12M47/18—Gas cleaning, e.g. scrubbers; Separation of different gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/507—Sulfur oxides by treating the gases with other liquids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/52—Hydrogen sulfide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/84—Biological processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
- C01B17/05—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by wet processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/34—Biological treatment of water, waste water, or sewage characterised by the microorganisms used
- C02F3/345—Biological treatment of water, waste water, or sewage characterised by the microorganisms used for biological oxidation or reduction of sulfur compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M21/00—Bioreactors or fermenters specially adapted for specific uses
- C12M21/04—Bioreactors or fermenters specially adapted for specific uses for producing gas, e.g. biogas
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
- Y10S423/09—Reaction techniques
- Y10S423/17—Microbiological reactions
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Zoology (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Genetics & Genomics (AREA)
- Biotechnology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
Description
A találmány tárgya eljárás kénvegyületek eltávolítására gázáramokból, különösen biogázokból, az eljárás során a gázt vizes mosófolyadékkal mossuk, majd a használt mosófolyadékot oxigénnel kezeljük, és ezt követően ismételten felhasználjuk mosófolyadékként.
Kénvegyületek jelenléte gázáramokban nemkívánatos toxicitásuk és szaguk folytán. A hidrogén-szulfid (H2S) káros vegyület, amely gyakran van jelen gázáramokban, különösen anaerob hulladékkezelésből származó biogázokban. A kén-dioxid egy másik káros kénvegyület, amely fosszilis tüzelőanyagok elégetésekor keletkezik. A gázáramokban más káros kénvegyületek is jelen lehetnek, köztük kén-trioxid, szén-diszulfid, rövid szénláncú alkil-merkaptánok és egyéb vegyületek. Ezért azokat a távozó gázokat, amelyek ilyen kénvegyületeket tartalmaznak, a légkörbe való elengedés előtt tisztítani kell.
Kén-hidrogénnek gázáramokból való eltávolítása mosófolyadékkal való mosással, majd az abszorbeált szulfid oxidálásával ismeretes a 229 587 számú európai szabadalmi bejelentésből. Ennek az eljárásnak az értelmében a mosófolyadékban abszorbeált szulfidot nem-biológiai úton oxidálják katalizátor jelenlétében, a termékek között szerepel az elemi kén is, amelyet a rendszerből elkülönítenek. Ebben az eljárásban azonban katalizátor-veszteség lép fel, ami környezeti szempontokat tekintve hátrányos, és növeli a költségeket. Az ismert eljárás viszonylag költséges is, mivel az oxidálást nyomás alatt hajtják végre.
Biogázok mosására gyakran használnak megnövelt pH-jú, jellemzően pH = 11 értékű vizes folyadékot Ezt a megnövelt pH-t nátrium-hidroxiddal vagy más alkálifém vegyülettel lehet beállítani. Ilyen eljárások ismertek például a 229 587 számú európai szabadalmi bejelentésből. Az ilyen típusú mosók hátránya nagy vegyszerfogyasztásuk, ami viszonylag magas működtetési költségeket okoz. A nátrium-hidroxid ára a közelmúltban jelentősen megnövekedett a csökkent klórtermelés folytán. Számos iparág számára fontos lesz emiatt a nátrium-hidroxid takarékosság. A fenti eljárásnak további hátránya az, hogy szulfiddal szennyezett vizes elfolyó képződik alkalmazása során. A 8 801 009 számú holland szabadalmi leírásban közölt eljárás szerint gázok kén-hidrogénjének eltávolítása során használt mosófolyadék regenerálható kén-oxidáló baktériumokkal oxigén jelenlétében.
Egy másik eljárás abban áll, hogy a biogázt levegővel vagy oxigénnel elegyítik, és oxidációs reaktorba viszik, ahol a szulfid kénné alakul, ilyen eljárás a 224 889 számú európai szabadalmi bejelentésben szerepel. Ennek az eljárásnak az a hátránya, hogy a reaktor, amelyben végrehajtják igen költséges, mivel a biogáz és az oxigén elegye robbanékony, biztonsági intézkedések szükségesek. A reaktornak meglehetősen nagynak kell lennie, mivel az átalakulási sebesség erősen csökken az alacsony oxigénkoncentráció miatt, ami a távozó gázokkal kapcsolatos követelményekhez kötődik (robbanásvédelmi szabványok).
A kén-dioxidnak távozó gázokból való eltávolítására ismert eljárások közé tartozik a gázáram mosása savas vizes mosófolyadékkal, amelynek pH-ja jellemzően 5,8 alatti. Az oldott kén-dioxidot általában oxidálják, és kalcium-szulfátként (gipszként) különítik el.
A találmány egy az ismertektől különböző eljárást nyújt kénvegyületek, például kén-hidrogén és kén-dioxid eltávolítására távozó gázokból, amely eljárásban kémiai mosást és biológiai oxidálást egyesítünk. Az eljárással hatékony tisztítás érhető el anélkül, hogy szükséges lenne lúg vagy más vegyszerek folyamatos adagolása a mosófolyadékba vagy oxigén adagolása a gázáramhoz, és az eljárás robbanásveszélytől mentes.
A találmány szerinti eljárás az alábbi lépések végrehajtásában áll:
a) a távozó gázt olyan vizes oldattal hozzuk érintkezésbe, amelyben a kénvegyületek oldódnak;
b) pufferoló vegyületeket adagolunk, például karbonátot és/vagy hidrogén-karbonátot és/vagy foszfátot, ezek koncentrációját a vizes oldatban 20 mekv/1 és 2000 mekv/1 közötti értékűre állítjuk be, ezáltal a vizes oldat pH-ját 6 és 9 között tartjuk;
c) a kapott vizes oldatot, amely szulfidot tartalmaz oxigén jelenlétében egy reaktorban szulfid-oxidáló baktériumokkal kezeljük, a szulfid elemi kénné oxidálódik és hidroxid képződik;
d) az elemi ként a vizes oldatból eltávolítjuk; és
e) a vizes oldatot visszavezetjük az a) lépésbe.
Ha a távozó gáz jelentős mennyiségű oxidált kénvegyületet, különösen kén-dioxidot tartalmaz, az eljárás magában foglal, a b) lépés előtt vagy után, egy további lépést, amelyben a vizes oldat kénvegyület tartalmát szulfiddá redukáljuk.
A találmány szerinti eljárás első lépése abban áll, hogy a távozó gázt vizes mosófolyadékkal hozzuk érintkezésbe. A lépést végrehajthatjuk egy gázmosóban, amely hatékony érintkezést biztosít a gázáram és a mosőfolyadék között
A találmány egy lényeges jellemzője, hogy a mosófolyadékot pufferoljuk, előnyösen pH = 6,0-9,0 értéke tartjuk a kezelendő gázáram természetétől és különösen az eltávolítandó kénvegyület természetétől függően. A pufferoló vegyületeknek olyanoknak kell lenniük, amelyeket az oxidációs reaktorban jelen lévő baktériumok elviselnek. Előnyös pufferoló vegyületek a karbonátok, hidrogén-karbonátok, foszfátok és ezek elegyei, különösen a nátrium-karbonát és/vagy nátrium-hidrogén-karbonát. A pufferoló vegyületek koncentrációja a gázáramtól függő, általában 202000 mekv/1 értékű. Ha pufferoló vegyületként nátrium-karbonátot alkalmazunk, ennek koncentrációját előnyösen 1-70 g/1 értékre állítjuk be. A leírásban, amennyiben hidrogén-karbonát vagy karbonát koncentrációkra hivatkozunk, a vegyületeket a HC03“ és CO3 ionok tömegkoncentrációjában fejezzük ki.
A pufferoló anyagok adagolása történhet azt követően, hogy a mosófolyadék elhagyta a gázmosót, de azt megelőzően is adagolhatjuk, hogy a mosófolyadék belépne a gázmosóba. Karbonát/hidrogén-karbonát alkalmazása esetén a pufferoló vegyületet előnyösen széndioxid formájában visszük be, például a gázmosási lépésben, ha a távozó gáz magas szén-dioxid szintet tartalmaz.
HU 212 908 Β
A szulfidnak elemi kénné való oxidálására alkalmazott baktériumokként ismert autotróf aerob tenyészeteket, például a Thiobacillus és Thiomicrospira nemzetségekbe tartalmazó tenyészeteket használhatunk (ezeket a továbbiakban szulfid-oxidáló baktériumokként jelöljük) a használt mosófolyadéknak oxigén jelenlétében a c) lépésben történő kezelésére.
Az oxidációs reaktorban lévő mosófolyadékba betáplált oxigén mennyiségét úgy választjuk meg, hogy az adszorbeált szulfid oxidációja révén döntően elemi kén keletkezzen. Az ilyen, kéntartalmú hulladékvíz szabályozott oxidálására szolgáló eljárást a 8 801 009 számú holland szabadalmi leírásban ismertetnek.
A ként termelése során az oxidációs reaktorban egy kéntartalmú zagyot nyerünk, amelyet elvezetünk. Ebből a zagyból a ként elkülönítjük, és szárítjuk, adott esetben tisztítjuk, majd felhasználjuk.
Arra a felismerésre jutottunk, hogy előnyös, ha a ként nem teljes egészében vezetjük el, így az elválasztást előnyösen szakaszosan vagy részlegesen végezzük, és egy olyan mosófolyadékot nyerünk, amely még tartalmaz ként. A mosófolyadék kénkoncentrációját általában 0,1 és 50 g/1, előnyösen 1 és 50 g/1, még előnyösebben 10 és 50 g/1 (1-5 tömeg%) közötti értéken tartjuk. A kénelválasztás sebességét úgy állítjuk be, hogy a mosófolyadékot a lehetséges legnagyobb mértékben reciklizálhassuk. Az elkülönített kén feldolgozása után kinyert folyadékot visszavezethetjük a mosófolyadékba.
A találmány szerinti eljárás előnyei a következők:
1) szinte nincs szükség vegyszer alkalmazására (nátrium-hidroxid);
2) nincs szükség katalizátorra;
3) a szükséges berendezés egyszerű;
4) az energiafogyasztás alacsony;
5) nincs abszorbeált szén-dioxid (miután az egyensúly beállt);
6) nincs távozó hulladékanyag, a kén eladható.
Vizsgálataink azt mutatták, hogy a magas (hidrogén-) karbonát koncentrációk nem befolyásolják negatívan a baktérium-aktivitást.
A hidrogén-szül fid eltávolítását a következő módon végezzük.
A kén-hidrogént vagy más redukált illékony kénvegyületet, például rövid szénláncú alkil-merkaptánokat vagy szén-diszulfidot kell eltávolítani például biogázból, a használt mosófolyadékot, amely a kénvegyületeket tartalmazza, közvetlenül betáplálhatjuk a szulfidoxidáló baktériumokat tartalmazó reaktorba. Ezeket a redukált kénvegyületeket feloldódás után a továbbiakban „szulfid”-ként jelöljük, de ezen a kifejezésen más redukált kénvegyületeket is értünk, például oldott nitrogén-szulfidot (H2S vagy HS), diszulfidot, poliszulfidokat, tiokarbonátokat, alkántiolátokat és más hasonló vegyületeket.
A rendszer pH-ját előnyösen 8-9 értéke tartjuk, különösen előnyösen 8,5 értéken. Ha a pH alacsonyabb, a kén-hidrogén-mosó hatékonysága nem kielégítő, míg magasabb pH gátolja a baktériumok legtöbbjének aktivitását. A találmány szerinti eljárás kezdetén egy lúgos mosófolyadékot alkalmazunk vagy lúgot adunk az eljárás kezdeti szakaszába. Nem várt módon azt találtuk, hogy egy kezdeti időszak után nincs szükség további lúg adagolására, különösen akkor nem, ha a gázáram szén-dioxidot is tartalmaz, mint például a biogáz esetén.
A mosófolyadék összetételét két tényező határozza meg:
1) a pH
2) a szulfid oxidáltsága.
Ami a pH-t illeti, a (bio)gázokban jelenlévő széndioxid részben ugyancsak abszorbeálódik a mosófolyadékban. A mosófolyadék reciklizálásának eredményeként a következő egyenlet szerint szén-dioxid egyensúly áll be:
H2O+CO2 = H2CO3 = HCOf+H* = CO3-+2H+
Az oldott karbonátok koncentrációja természetesen függ a tisztítandó gázban lévő szén-dioxid koncentrációtól. A karbonát koncentráció mintegy 4-70 g/1, ha a gáz szén-dioxid koncentrációja 10 és 201% közötti. Az eljárás különösen hatékonyan működik ilyen koncentrációknál. A 70 g/1 fölötti karbonát koncentráció nem célszerű, mivel ez károsan befolyásolja az oxidációs reaktorban lévő baktériumok aktivitását.
A szokásos mosókban, amelyekben a kén-hidrogént és a szén-dioxidot magas pH-η abszorbeálják, a széndioxid abszorpciója sokkal nagyobb, mint a találmány szerinti eljárás alapján működő mosóban. Az abszorbeált szén-dioxid összmennyisége a gázáramban lévő szén-dioxid koncentrációtól, a mosófolyadék pH-jától és a mosón átvezetett gázáramtól függ. Szokásosan működtetett mosóban a szén-dioxid telítettség értéke (azaz a HCO3~ és CO3 koncentráció) nem érhető el a magas pH és a gáz és mosófolyadék közti rövid érintkezési idő miatt. A találmány szerinti eljárásban azonban a mosófolyadék karbonát- és hidrogén-karbonátkoncentrációja eléri vagy megközelíti a telítettségi szintet, részben a viszonylag alacsony pH folytán (és így a viszonylag alacsony telítettségi érték miatt, amely mintegy 3-5 g/1 HCO3~ és mintegy 0,1-0,3 g/1 CO3 esetén pH = 8,5 mellett), másrészt az alacsony gáz-folyadékáram arány miatt, végül a rendszer ciklikussága folytán.
Ha már elértük az egyensúlyt, a mosófolyadék nem nyel el több szén-dioxidot és a szén-dioxid semlegesítésére már nincs szükség lúgra vagy nagyon kevésre van szükség. Az oxidációs lépésben elveszett szén-dioxidot az abszorpciós lépésben pótoljuk.
Ha a gáz szén-dioxid tartalma alacsony, szén-dioxidot vagy (hidrogén-)karbonátot adagolunk előnyösen 100-1500, még előnyösebben 200-1200, legelőnyösebben 400-1200 mekv/1 mennyiségben.
A szulfid oxidációját illetően: a szulfidnak oxigénnel való oxidálása eredményeként a szulfid koncentrációja a mosófolyadékban nem növekszik. Ehelyett a folyadék kéntartalma nő a következő egyenlet szerint, amely egyenlet megmutatja, hogy miért nem csökken a mosófolyadék pH-ja.
HU 212 908 Β
2H2S+O2—»2S+2H2O vagy: (nS->S„)
2HS~+O2—>2S+2OH~
A használt, mintegy 8,5 pH értékű mosófolyadék 5 szulfidkoncentrációja - kénben kifejezve - szokásosan mintegy 80-100 mg/1. Ez a koncentráció alacsonyabb, mint a szokásos, pH = 10-11 értéken működő kén-hidrogén-mosókban szokásos koncentráció. Ezért a mosónak nagyobbnak kell lennie, mint a szokásos mosó, és 10 nagyobb víz-gázáram arányt alkalmazunk, például a vízáram a gázáramhoz képest 0,1-0,2 arányú.
Azt találtuk, hogy ha a mosófolyadékban a kén koncentráció 0,1-50 g/1, főként ha 1-50 g/1, ez javítja a kén-hidrogén eltávolítását a biogázból, míg ugyanak- 15 kor hatékony kénelválasztást biztosít. A javított kénhidrogén eltávolítás a következő egyenlet szerinti poliszulfid képződésből származik: HS_+Sn->HS(n+I)_, ami azt okozza, hogy az abszorpciós egyensúly eltolódik a megnövekedett abszorpció irányába. A használt mosó- 20 folyadék 90 mg/l-es szulfid koncentrációja esetén a szulfidnak legalább a fele poliszulfidként kötött.
A találmány szerinti eljárás előnye, hogy nincs szükség a mosó pH-jának csökkentésére semlegesítőszer alkalmazására, ezért nem gyűlnek össze sók a 25 recirkuláltatott mosófolyadékban.
A kén-dioxid eltávolítása
Ha a távozó gáz jelentős mennyiségben tartalmaz magasabb oxidációs állapotú kénvegyületeket, különö- 30 sen kén-dioxidot, de akár kén-trioxidot és más oxidált kénvegyületeket, a kénvegyületeknek szulfiddal történő redukálására további lépés szükséges.
Ezeket a magasabb oxidációs állapotú kénvegyületeket oldódás után a továbbiakban „szulfit”-ként 35 említjük, de ez a megnevezés magában foglalja az egyéb oxidált kénvegyületeket, például oldott kéndioxidot, hidrogén-szulfidot, szulfátot és tioszulfátot is.
A szulfitnak szulfiddá való redukálását végrehajt- 40 hatjuk kémiai úton, de előnyösen anaerob reaktorban biológiai redukálást hajtunk végre. Az anaerob reaktorban a szulfitnak szulfiddá való redukálására alkalmas baktériumok közé tartoznak a kénvegyületeket redukáló baktériumok (a továbbiakban kénredukáló baktéri- 45 umok), például a Desulfovibrio, Desulfotomaculum, Desulfomonas, Desulfobulbus, Desulfobacter, Desulfococcus, Desulfonema, Desulfosarcina, Desulfobacterium és Desulfuromas nemzetségekbe tartozó fajok. A mosófolyadék pH-ját előnyösen mintegy 6-7 értéken 50 tartjuk. Ez magasabb, mint a szokásos kén-dioxid mosók pH-ja, amelyekben a kén-dioxidot gipszként kötik meg, ezen szokásos mosók jellemző működési pHja 5,8 alatti. A megnövekedett pH hatékonyabb kéndioxid mosást eredményez. A pH-t pufferolószerek 55 adagolásával kell beállítani. Előnyösen karbonátot vagy hidrogén-karbonátot adagolunk 20-100 mekv/1, például 30 mekv/1 mennyiségben.
A mosófolyadékot regenerálást megelőzően néhányszor átvihetjük a mosón. Az eljárás ilyen alkalma- 60 zásakor a mosófolyadék (hidrogén-)karbonát-koncentrációja előnyösen magasabb, például 50-200 mekv/1.
Ha a távozó gázokból kén-dioxidot távolítunk el, ugyancsak előnyös a kén jelenléte a mosófolyadékban. A kénnek kén-dioxiddal (vagy HSO3'-tal) való reakciója során tioszulfát képződik. Kén távollétében a kén-dioxidot tovább oxidálhatjuk szulfáttá az égési gázokban gyakran jelen lévő oxigénnel. Mivel a szulfát több redukciós ekvivalenst (elektrondonort) kíván, mint a tioszulfát, kevesebb elektrondonor (például alkohol) szükséges a redukciós reaktorban akkor, ha a mosófolyadékban kén van jelen. Továbbá, a mosófolyadék abszorpciós kapacitása megnövekszik a tioszulfáttá való alakulás révén. A kén szintje 0,1 és 50 g/1, előnyösen 1 és 50 g/1, legelőnyösebben 10 és 50 g/1 közötti.
A következőkben az ábrák magyarázatát adjuk.
A következőkben kén-hidrogén és más redukált kénvegyületek, például rövid szénláncú alkil-merkaptánok eltávolítását mutatjuk be az 1. ábrára való hivatkozással. Az 1 kén-hidrogénnel szennyezett biogáz a 2 mosóba annak alján lép be, a gázt a 9 mosófolyadékkal kezeljük. A 3 tisztított gáz a reaktort a reaktor tetején hagyja el. A már szulfiddal szennyezett 10 mosófolyadék a reaktort annak alján hagyja el, és az 5 oxidációs reaktorba tápláljuk be, ahol a szulfid a jelen lévő baktériumok és oxigén hatására kénné alakul. A reaktort a 4 levegőztető berendezés révén látjuk el oxigénnel. A 6 használt levegőt a 7 komposztszűrőn kell kezelnünk, mivel bűzös. A 8 kezelt levegőt gond nélkül elengedhetjük. A ként termelődésének eredményeként kapott 11 kén-zagyot részben leengedjük. Az ebből a zagyból származó 12 ként szántjuk, majd hasznosítjuk. A leválasztott 13 vizes oldatot amennyire csak lehetséges reciklizáljuk annak érdekében, hogy a betáplált anyagokat és a lúgosságot megőrizzük. Ha szükséges a 9 áramhoz lúgot adunk.
A kén-dioxid és más oxidált kénvegyületek eltávolítására szolgáló eljárást a 2. ábrára való hivatkozással mutatjuk be.
A 14 kén-dioxidot tartalmazó égési gázok a 2 mosóba a fentihez hasonló módon lépnek be. A szulfitot tartalmazó 15 mosófolyadékot a 16 redukciós reaktorba tápláljuk be, ahol a szulfit anaerob baktériumok tevékenysége révén szulfiddá alakul. A használt mosófolyadék egy részét közvetlenül visszavezetjük a 9 mosófolyadék 17 áthidalás révén. Ezután a 18 redukált mosófolyadékot az 5 oxidációs reaktorban kezeljük az
1. ábrán bemutatott eljárás szerint. A 19 adagolón elektrondonort, például alkoholt adunk be. Friss karbonátoldatot adagolunk a 19 adagolón vagy a ciklus más helyén.
A találmány szerinti eljárással tisztítható minden olyan távozó gáz, amely lúgos mosón kezelhető, feltéve, hogy a hőmérséklet nem túl magas a biológiai aktivitáshoz. A találmány szerinti eljárás ennek folytán nem korlátozódik biogáz tisztítására. Használható égési gázok és szellőztetőlevegő tisztítására is, utóbbi esetben mintegy 50 g/1 koncentrációjú foszfátpuffer alkalmazása előnyös.
HU 212 908 Β
Példa
Az alábbiakban a kén-hidrogén eltávolítását mutatjuk be példában, az adatokat az A táblázatban közöljük, a folyamatábra hivatkozási számai az 1. ábrára vonatkoznak.
Az 5 oxidációs reaktor egy „rögzített filmes” reaktor vagy egy „csepegtetőszűrő”, és mintegy 6 m3 hordozóanyagot tartalmaz, amelynek felülete 200 m2/m3. A 2 mosó dimenziói 0,5x2,5 m (átmérőxmagasság). A reaktort Bioner 200 gyűrűk (NSW társaság) töltik.
A. táblázat
áramlás | ||
1 | H2S koncentráció | 0,8-1,01% |
1 | CH4 koncentráció | 791% |
1 | CO2 koncentráció | 201% |
1 | áramlási sebesség | 200 m3/h |
3 | H2S koncentráció | 150 ppm |
3 | CH4 koncentráció | 791% |
3 | CO2 koncentráció | 201% |
3 | áramlási sebesség | 200 m3/h |
10 | szulfid koncentráció | 89 mg/1 |
10 | hidrogén-karbonát koncentráció | 7 g/1 |
10 | kénkoncentráció | 3t% |
10 | PH | 8,2 |
10 | áramlási sebesség | 30 m3/h |
9 | szulfid koncentráció | <5 mg/1 |
9 | kén koncentráció | mintegy 3 t% |
9 | PH | 8,4 |
9 | áramlási sebesség | 30 m3/h |
SZABADALMI IGÉNYPONTOK
Claims (10)
- SZABADALMI IGÉNYPONTOK1. Eljárás kénvegyületek eltávolítására gázáramokból, amely eljárás sorána) a gázáramot vizes oldattal hoztuk érintkezésbe, amelyben a kénvegyületek feloldódnak;c) a kapott vizes oldatot, amely szulfidot tartalmaz, oxigén jelenlétében egy reaktorban szulfid-oxidáló baktériumokkal kezeljük, ahol a szulfid elemi kénné oxidálódik;d) az elemi ként a vizes oldattól eltávolítjuk; ése) a vizes oldatot az a) lépésbe visszavezetjük; azzal jellemezve, hogy a reakció a következő további lépést tartalmazza;b) pufferoló vegyületeket adagolunk, előnyösen karbonátot és/vagy hidrogén-karbonátot és/vagy foszfátot, ezek koncentrációját a vizes oldatban 20 és 2000 mekv/1 közé beállítva, ezáltal a vizes oldat pH-ját az eljárás során 6 és 9 között tartjuk; és a d) lépés végrehajtása után a vizes oldat elemi kén tartalmát 0,1-50 g/1 értékűre szabályozzuk.
- 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az a) lépésben a gázáram hidrogén-szulfidot tartalmaz, és a b) lépés a pufferoló vegyületek koncentrációját 100 és 1500 mekv/1 közötti értékre állítjuk be.
- 3. A 2. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a b) lépésben a pufferoló vegyületek karbonátot és/vagy hidrogén-karbonátot tartalmaznak, amelyek koncentrációját 200 és 1200 mekv/1 közötti értékre állítjuk be.
- 4. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a vizes oldat pH-ját 8 és 9 közé állítjuk be.
- 5. Az 1. igénypont szerinti eljárás olyan távozó gázok kezelésére, amelyek az a) lépésben szulfitvegyületeket tartalmaznak, azzal jellemezve, hogy a b) lépés előtt vagy után egy további lépésként a szulfitvegyületeket szulfiddá redukáljuk.
- 6. Az 5. igénypont szerinti eljárás, azzjal jellemezve, hogy a redukálást kénredukáló baktériumokkal hajtjuk végre.
- 7. Az 5. vagy 6. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a pufferoló vegyületek koncentrációját 20 és 200 mekv/1 közötti értékűre állítjuk be.
- 8. Az 1-7. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az a) lépésben résztvevő gázáram szén-dioxidot tartalmaz.
- 9. Az 1-8. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az eljárást úgy vezetjük, hogy a vizes oldat a d) lépés után 1-50 g/1 elemi ként tartalmazzon.
- 10. A 9. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az eljárás e) lépésében a vizes oldat 10-50 g/1 elemi ként tartalmaz.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL9002661A NL9002661A (nl) | 1990-12-04 | 1990-12-04 | Werkwijze voor de verwijdering van h2s uit gas. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
HU9301632D0 HU9301632D0 (en) | 1993-11-29 |
HUT64875A HUT64875A (en) | 1994-03-28 |
HU212908B true HU212908B (en) | 1996-12-30 |
Family
ID=19858088
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
HU9301632A HU212908B (en) | 1990-12-04 | 1991-12-04 | Process for the removal of sulphur compounds from gases |
Country Status (22)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5354545A (hu) |
EP (1) | EP0561889B1 (hu) |
JP (1) | JPH0775655B2 (hu) |
KR (1) | KR960010378B1 (hu) |
AT (1) | ATE113497T1 (hu) |
AU (1) | AU648129B2 (hu) |
BG (1) | BG61069B1 (hu) |
BR (1) | BR9107117A (hu) |
CA (1) | CA2096660C (hu) |
CZ (1) | CZ285699B6 (hu) |
DE (1) | DE69104997T2 (hu) |
DK (1) | DK0561889T3 (hu) |
EE (1) | EE02976B1 (hu) |
ES (1) | ES2062883T3 (hu) |
FI (1) | FI109525B (hu) |
HU (1) | HU212908B (hu) |
NL (1) | NL9002661A (hu) |
NO (1) | NO180325C (hu) |
PL (1) | PL168365B1 (hu) |
RU (1) | RU2089267C1 (hu) |
UA (1) | UA27039C2 (hu) |
WO (1) | WO1992010270A1 (hu) |
Families Citing this family (73)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1092152C (zh) * | 1992-05-26 | 2002-10-09 | 帕克斯 | 除去水中含硫化合物的方法 |
NL9301000A (nl) * | 1993-06-10 | 1995-01-02 | Pacques Bv | Werkwijze voor de zuivering van sulfidehoudend afvalwater. |
ES2111250T3 (es) * | 1993-09-20 | 1998-03-01 | Babcock & Wilcox Co | Desulfuracion biorregenerable del gas de combustion. |
AUPM301993A0 (en) * | 1993-12-17 | 1994-01-20 | Microsystem Controls Pty Ltd | Coin validator |
US5480550A (en) * | 1994-05-05 | 1996-01-02 | Abb Environmental Services, Inc. | Biotreatment process for caustics containing inorganic sulfides |
US5501185A (en) * | 1995-01-06 | 1996-03-26 | Kohler Co. | Biogas-driven generator set |
NL9500577A (nl) * | 1995-03-24 | 1996-11-01 | Pacques Bv | Werkwijze voor het reinigen van gassen. |
US5785888A (en) * | 1995-03-24 | 1998-07-28 | Milmac Operating Company | Method for removal of sulfur dioxide |
BR9708944A (pt) * | 1996-05-10 | 1999-08-03 | Paques Bio Syst Bv | Processo par aa remoção de sulfeto de hidrogênio e/ou sulfeto de carbonila de um gás |
US5981266A (en) * | 1996-05-20 | 1999-11-09 | Gas Research Institute | Microbial process for the mitigation of sulfur compounds from natural gas |
US6287873B2 (en) | 1996-05-20 | 2001-09-11 | Arctech Inc. | Microbiological desulfurization of sulfur containing gases |
EP0845288A1 (en) * | 1996-11-27 | 1998-06-03 | Thiopaq Sulfur Systems B.V. | Process for biological removal of sulphide |
NL1006339C2 (nl) * | 1997-06-17 | 1998-12-21 | Stork Eng & Contractors Bv | Werkwijze voor het ontzwavelen van afgassen. |
NL1008407C2 (nl) * | 1998-02-25 | 1999-08-26 | Hoogovens Tech Services | Werkwijze en inrichting voor het reinigen van een gas. |
US6306288B1 (en) | 1998-04-17 | 2001-10-23 | Uop Llc | Process for removing sulfur compounds from hydrocarbon streams |
US6120581A (en) * | 1999-01-13 | 2000-09-19 | Uop Llc | Sulfur production process |
US6287365B1 (en) | 1999-01-13 | 2001-09-11 | Uop Llc | Sulfur production process |
US6245553B1 (en) | 1999-08-05 | 2001-06-12 | Gene E. Keyser | Method and apparatus for limiting emissions from a contained vessel |
EP1127850A1 (en) * | 2000-02-25 | 2001-08-29 | Nederlandse Organisatie Voor Toegepast-Natuurwetenschappelijk Onderzoek Tno | Removal of sulfur compounds from wastewater |
US6521201B1 (en) | 2001-02-14 | 2003-02-18 | Uop Llc | Process for recovery of high purity hydrophilic sulfur |
DE10119991A1 (de) * | 2001-04-23 | 2002-10-24 | Stephan Pieper | Verfahren bzw. Vorrichtung zur Reinigung von Biogas |
AT411332B (de) * | 2002-04-04 | 2003-12-29 | Profactor Produktionsforschung | Verfahren zur abtrennung einer komponente aus einem gasgemisch |
MXPA05005177A (es) | 2002-11-14 | 2005-07-22 | Shell Int Research | Proceso para la manufactura de fertilizantes de fosfato de amonio que contienen azufre. |
CA2522151C (en) | 2003-04-17 | 2012-08-14 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | A process for the removal of h2s and mercaptans from a gas stream |
DE10340049A1 (de) * | 2003-08-28 | 2005-03-24 | Micropro Gmbh | Mikrobielles Verfahren und Anlage zur Reinigung von Gasen |
WO2005044742A1 (en) * | 2003-11-11 | 2005-05-19 | Paques B.V. | Process for the biological treatment of sulphur salts |
AR046755A1 (es) | 2003-12-10 | 2005-12-21 | Shell Int Research | Pellet de azufre que incluye un supresor h2s |
KR20070011346A (ko) * | 2004-03-03 | 2007-01-24 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 산성 가스 스트림으로부터 황을 고효율로 회수하는 방법 |
RU2388524C2 (ru) | 2004-03-03 | 2010-05-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ высокоэффективного получения серы из потока кислого газа |
MY140997A (en) | 2004-07-22 | 2010-02-12 | Shell Int Research | Process for the removal of cos from a synthesis gas stream comprising h2s and cos |
BRPI0514141A (pt) | 2004-08-06 | 2008-05-27 | Eig Inc | ultralimpeza de gás de combustão incluindo a remoção de co2 |
CN100360212C (zh) * | 2005-07-21 | 2008-01-09 | 四川大学 | 资源化脱除二氧化硫废气治理方法 |
EA200801713A1 (ru) | 2006-01-18 | 2008-12-30 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ удаления карбонилсульфида и сероводорода из потока синтез-газа |
DE102006005066B3 (de) * | 2006-02-03 | 2007-10-18 | Perske, Günter | Vorrichtung und Verfahren zur Erzeugung von Biogas aus organischen Stoffen |
US7531159B2 (en) | 2006-07-26 | 2009-05-12 | National Tank Company | Method for extracting H2S from sour gas |
EP2118657B1 (en) * | 2006-12-29 | 2014-05-21 | Abbott Laboratories | Non-denaturing lysis reagent for use with capture-in-solution immunoassay |
US20080190844A1 (en) * | 2007-02-13 | 2008-08-14 | Richard Alan Haase | Methods, processes and apparatus for biological purification of a gas, liquid or solid; and hydrocarbon fuel from said processes |
WO2009034048A1 (en) | 2007-09-10 | 2009-03-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for producing purified synthesis gas from synthesis gas comprising trace amounts of sulphur contaminants with a metal-organic framework |
US8182577B2 (en) | 2007-10-22 | 2012-05-22 | Alstom Technology Ltd | Multi-stage CO2 removal system and method for processing a flue gas stream |
US7862788B2 (en) | 2007-12-05 | 2011-01-04 | Alstom Technology Ltd | Promoter enhanced chilled ammonia based system and method for removal of CO2 from flue gas stream |
ES2325758B1 (es) * | 2008-03-14 | 2010-06-24 | Endesa Generacion, S.A | Captacion de gases en fase liquida. |
US7846240B2 (en) | 2008-10-02 | 2010-12-07 | Alstom Technology Ltd | Chilled ammonia based CO2 capture system with water wash system |
US8404027B2 (en) | 2008-11-04 | 2013-03-26 | Alstom Technology Ltd | Reabsorber for ammonia stripper offgas |
EP2208521A3 (de) * | 2009-01-15 | 2010-10-13 | Universität Duisburg-Essen | Anordnung und Verfahren zur Behandlung von Rauchwasser |
US8292989B2 (en) | 2009-10-30 | 2012-10-23 | Alstom Technology Ltd | Gas stream processing |
KR20120013357A (ko) * | 2009-03-30 | 2012-02-14 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 정제된 합성 가스 스트림의 제조 공정 |
CN101637697B (zh) * | 2009-08-03 | 2012-01-11 | 庞金钊 | 一种烟气的生物脱硫方法 |
US8293200B2 (en) | 2009-12-17 | 2012-10-23 | Alstom Technology Ltd | Desulfurization of, and removal of carbon dioxide from, gas mixtures |
EP2386648A1 (en) | 2010-05-10 | 2011-11-16 | Solvay SA | Process for producing biogas |
CN102371109A (zh) * | 2010-08-23 | 2012-03-14 | 北京思践通科技发展有限公司 | 一种脱除含还原性硫的气体中的硫的方法 |
US8329128B2 (en) | 2011-02-01 | 2012-12-11 | Alstom Technology Ltd | Gas treatment process and system |
DE102011007653A1 (de) | 2011-04-19 | 2012-02-02 | Voith Patent Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Biogas |
US8568512B2 (en) * | 2011-04-29 | 2013-10-29 | A.R.C. Technologies Corporation | Method and system for methane separation and purification from a biogas |
ES2372509B1 (es) * | 2011-10-18 | 2012-10-30 | Biogás Fuel Cell, S.A. | Sistema de depuración simultánea de biogás y efluentes residuales industriales mediante microalgas y bacterias. |
US9162177B2 (en) | 2012-01-25 | 2015-10-20 | Alstom Technology Ltd | Ammonia capturing by CO2 product liquid in water wash liquid |
WO2014104877A2 (en) | 2012-12-24 | 2014-07-03 | Paques I.P. B.V. | Hydrogen sulfide removal from anaerobic treatment |
US9447996B2 (en) | 2013-01-15 | 2016-09-20 | General Electric Technology Gmbh | Carbon dioxide removal system using absorption refrigeration |
JP6509200B2 (ja) | 2013-09-26 | 2019-05-08 | パクエス アイ.ピー.ビー.ヴィ. | 水溶液から硫化物を除去するためのプロセス |
US8986640B1 (en) | 2014-01-07 | 2015-03-24 | Alstom Technology Ltd | System and method for recovering ammonia from a chilled ammonia process |
MY193059A (en) * | 2014-02-03 | 2022-09-26 | Paqell B V | A process for the biological conversion of bisulphide into elemental sulphur |
EP2944367A1 (en) | 2014-05-16 | 2015-11-18 | Shell International Research Maatschappij B.V. | Process for reducing the total sulphur content of a gas stream |
WO2016008054A1 (en) * | 2014-07-17 | 2016-01-21 | Dcl International Inc. | Methods and systems for total organic carbon removal |
EP3034157A1 (en) | 2015-02-19 | 2016-06-22 | Paqell B.V. | Process for treating a hydrogen sulphide and mercaptans comprising gas |
FR3045663B1 (fr) * | 2015-12-22 | 2019-07-19 | Biogaz Pevele | Unite de methanisation equipee d'un digesteur lineaire en forme de " u " avec echangeur thermique interne |
BR112020010000B1 (pt) | 2017-12-29 | 2024-02-06 | Valmet Technologies Oy | Método para ajustar o equilíbrio de s/na de uma fábrica de celulose, usos de um biorreator, e, sistemas arranjados para ajustar o equilíbrio de s/na de uma fábrica de celulose |
CA3101499A1 (en) | 2018-06-01 | 2019-12-05 | Paqell B.V. | Process to convert a sulphur compound |
BR112021000947A2 (pt) * | 2018-07-19 | 2021-04-20 | Stora Enso Oyj | processo para o tratamento de correntes alcalinas industriais |
MX2021011478A (es) * | 2019-03-21 | 2021-10-22 | Basf Se | Metodo para la purificacion de alcanos. |
DE102019004693B4 (de) * | 2019-07-03 | 2022-04-21 | Verbio Vereinigte Bioenergie Ag | Verfahren zur Gewinnung von geschmolzenem Schwefel aus einem schwefelwasserstoffhaltigen Gasstrom |
DE102019004689B4 (de) * | 2019-07-03 | 2022-04-21 | Verbio Vereinigte Bioenergie Ag | Verfahren zur Gewinnung von geschmolzenem Schwefel aus einem schwefelwasserstoffhaltigen Gasstrom |
CN112428379B (zh) * | 2020-11-13 | 2022-04-08 | 山东唐唐家居有限公司 | 一种多层模压门面板造型装置及其工艺 |
BR112023026892A2 (pt) | 2021-06-21 | 2024-03-05 | Paques Ip Bv | Processo para tratar continuamente um gás contendo sulfeto de hidrogênio e instalações de processo de recuperação de enxofre |
CN116904240B (zh) * | 2023-09-13 | 2023-11-28 | 山西德远净能环境科技股份有限公司 | 一种复合式高效脱除硫化氢的分离设备 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE81347C (hu) * | ||||
NL25204C (hu) * | ||||
US2138214A (en) * | 1935-07-08 | 1938-11-29 | Standard Oil Co California | Process for the production of precipitated sulphur |
BE786389A (fr) * | 1971-07-20 | 1973-01-18 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'elimination de dioxyde de soufre contenu dans les gazindustriels |
CA1004028A (en) * | 1972-02-29 | 1977-01-25 | The Mead Corporation | Sulfur recovery system |
DE2547675B2 (de) * | 1975-10-24 | 1978-06-01 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Verfahren zur Naßreinigung von verunreinigter Abluft |
JPS5348094A (en) * | 1976-10-15 | 1978-05-01 | Ebara Corp | Removing method for hydrogen sulfide and sulfur dioxide |
GB1557295A (en) * | 1977-07-19 | 1979-12-05 | Davy Powergas Ltd | Removal of sulphur dioxide from gas |
SU711142A1 (ru) * | 1978-04-27 | 1980-01-25 | Государственный научно-исследовательский институт цветных металлов "Гинцветмет" | Способ переработки серосульфидного материала |
US4242448A (en) * | 1979-04-12 | 1980-12-30 | Brown Robert S Iii | Regeneration of scrubber effluent containing sulfate radicals |
US4579727A (en) * | 1984-12-04 | 1986-04-01 | The M. W. Kellogg Company | Oxidative removal of hydrogen sulfide from gas streams |
NL8801009A (nl) * | 1988-04-19 | 1989-11-16 | Rijkslandbouwuniversiteit | Werkwijze voor de verwijdering van sulfide uit afvalwater. |
-
1990
- 1990-12-04 NL NL9002661A patent/NL9002661A/nl not_active Application Discontinuation
-
1991
- 1991-12-04 ES ES92900559T patent/ES2062883T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-12-04 UA UA93004280A patent/UA27039C2/uk unknown
- 1991-12-04 PL PL91299374A patent/PL168365B1/pl unknown
- 1991-12-04 KR KR1019930701637A patent/KR960010378B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-12-04 DE DE69104997T patent/DE69104997T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-12-04 BR BR919107117A patent/BR9107117A/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-12-04 EP EP92900559A patent/EP0561889B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-12-04 HU HU9301632A patent/HU212908B/hu unknown
- 1991-12-04 DK DK92900559.3T patent/DK0561889T3/da active
- 1991-12-04 AU AU90672/91A patent/AU648129B2/en not_active Expired
- 1991-12-04 AT AT92900559T patent/ATE113497T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-12-04 WO PCT/NL1991/000250 patent/WO1992010270A1/en active IP Right Grant
- 1991-12-04 CA CA002096660A patent/CA2096660C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-12-04 US US08/070,336 patent/US5354545A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-12-04 CZ CZ931058A patent/CZ285699B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1991-12-04 RU RU9193046322A patent/RU2089267C1/ru active
- 1991-12-04 JP JP4502178A patent/JPH0775655B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-05-28 NO NO931943A patent/NO180325C/no not_active IP Right Cessation
- 1993-06-02 BG BG97844A patent/BG61069B1/bg unknown
- 1993-06-03 FI FI932534A patent/FI109525B/fi not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-10-26 EE EE9400294A patent/EE02976B1/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HU9301632D0 (en) | 1993-11-29 |
NO180325C (no) | 1997-04-02 |
BG61069B1 (bg) | 1996-10-31 |
AU9067291A (en) | 1992-07-08 |
CA2096660C (en) | 1999-06-01 |
EP0561889B1 (en) | 1994-11-02 |
RU2089267C1 (ru) | 1997-09-10 |
HUT64875A (en) | 1994-03-28 |
NL9002661A (nl) | 1992-07-01 |
EE02976B1 (et) | 1997-04-15 |
NO180325B (no) | 1996-12-23 |
AU648129B2 (en) | 1994-04-14 |
ES2062883T3 (es) | 1994-12-16 |
PL168365B1 (pl) | 1996-02-29 |
JPH05507235A (ja) | 1993-10-21 |
US5354545A (en) | 1994-10-11 |
BG97844A (bg) | 1994-05-27 |
KR960010378B1 (ko) | 1996-07-31 |
EP0561889A1 (en) | 1993-09-29 |
CA2096660A1 (en) | 1992-06-05 |
DE69104997T2 (de) | 1995-03-23 |
FI109525B (fi) | 2002-08-30 |
DK0561889T3 (da) | 1994-12-05 |
DE69104997D1 (de) | 1994-12-08 |
CZ285699B6 (cs) | 1999-10-13 |
NO931943D0 (no) | 1993-05-28 |
BR9107117A (pt) | 1994-02-22 |
ATE113497T1 (de) | 1994-11-15 |
WO1992010270A1 (en) | 1992-06-25 |
FI932534A0 (fi) | 1993-06-03 |
UA27039C2 (uk) | 2000-02-28 |
NO931943L (no) | 1993-05-28 |
FI932534A (fi) | 1993-07-09 |
JPH0775655B2 (ja) | 1995-08-16 |
CZ105893A3 (en) | 1994-01-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
HU212908B (en) | Process for the removal of sulphur compounds from gases | |
US5976868A (en) | Process for the treatment of gases | |
US5236677A (en) | Biological process for the elimination of sulphur compounds present in gas mixtures | |
RU2162729C2 (ru) | Способ удаления сероводорода и/или карбонилсульфида из газа | |
CZ426598A3 (cs) | Bakterie redukující síru a její vyyužití při postupech biologického odsiřování | |
RU2107664C1 (ru) | Способ извлечения соединений серы из воды и способ обработки серосодержащего отходящего газа | |
EP0451922B1 (en) | Process for the removal of sulfur dioxide from waste gas | |
JP2799247B2 (ja) | 水から硫黄化合物を除去する方法 | |
CN110743333A (zh) | 一种高含硫化氢臭气的处理系统及方法 | |
CA2216461C (en) | Process for the treatment of gases | |
MXPA97007277A (en) | Process for the treatment of ga | |
JPS58122093A (ja) | 硫化ソ−ダおよび/または水硫化ソ−ダを含有する排水の処理方法 |