FR2642883A1 - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- FR2642883A1 FR2642883A1 FR9001445A FR9001445A FR2642883A1 FR 2642883 A1 FR2642883 A1 FR 2642883A1 FR 9001445 A FR9001445 A FR 9001445A FR 9001445 A FR9001445 A FR 9001445A FR 2642883 A1 FR2642883 A1 FR 2642883A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- lens
- chromatic aberration
- objective
- optical
- optical system
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B7/00—Recording or reproducing by optical means, e.g. recording using a thermal beam of optical radiation by modifying optical properties or the physical structure, reproducing using an optical beam at lower power by sensing optical properties; Record carriers therefor
- G11B7/12—Heads, e.g. forming of the optical beam spot or modulation of the optical beam
- G11B7/135—Means for guiding the beam from the source to the record carrier or from the record carrier to the detector
- G11B7/1372—Lenses
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B7/00—Recording or reproducing by optical means, e.g. recording using a thermal beam of optical radiation by modifying optical properties or the physical structure, reproducing using an optical beam at lower power by sensing optical properties; Record carriers therefor
- G11B7/12—Heads, e.g. forming of the optical beam spot or modulation of the optical beam
- G11B7/135—Means for guiding the beam from the source to the record carrier or from the record carrier to the detector
- G11B7/1372—Lenses
- G11B7/1378—Separate aberration correction lenses; Cylindrical lenses to generate astigmatism; Beam expanders
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B7/00—Recording or reproducing by optical means, e.g. recording using a thermal beam of optical radiation by modifying optical properties or the physical structure, reproducing using an optical beam at lower power by sensing optical properties; Record carriers therefor
- G11B7/12—Heads, e.g. forming of the optical beam spot or modulation of the optical beam
- G11B7/135—Means for guiding the beam from the source to the record carrier or from the record carrier to the detector
- G11B7/1392—Means for controlling the beam wavefront, e.g. for correction of aberration
- G11B7/13922—Means for controlling the beam wavefront, e.g. for correction of aberration passive
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Lenses (AREA)
- Optical Head (AREA)
Abstract
Un système optique 20 d'un appareil d'enregistrement-lecture d'informations optiques comprenant une source lumineuse 10 pour émettre un flux lumineux généralement parallèle, un système optique 20 d'objectif pour amener le flux lumineux émis à partir de ladite partie de source lumineuse 10 à converger sur un support; un séparateur de faisceaux 41 pour séparer le flux lumineux réfléchi par ledit support à partir d'un chemin lumineux orienté vers la partie de source lumineuse 10 et le guidant vers un système récepteur de lumière; un élément correcteur de l'aberration chromatique 23 ayant un pouvoir de concentration quasi nul disposé entre ladite lentille d'objectif 21 et ledit séparateur de faisceaux 41 et, prévu pour corriger une aberration chromatique 23 de ladite lentille d'objectif 21, et un moyen pour actionner de façon indépendante ladite lentille d'objectif 21 au moins dans la direction de son axe optique.
Description
La présente invention concerne un système optique dcun appareil
d'enregistrement/lecture din-formations optiques dans lequel un laser à semi-conducteur est utilisé comme source lumineuse et concerne en outre un système optique deobjectif ainsi qu'un élément correcteur
de l'aberration chromatique approprié au système optique.
Un système optique d'appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques tel qu'un appareil à disque optique, etc., comprend, comme il est représenté 0 généralement A la fig. 52., une partie de source lumineuse pour l'émission d'un flux lumineux généralement parallèle, un système optique d'objectif 20 pour amener le flux lumineux émis à partir de la source lumineuse 10 à converger (être focalisé) sur un disque optique OD, un zf séparateur de faisceaux 30 pour séparer le flux lumineux disposé entre la source lumineuse 10 et le système optique d'objectif 20 et prévu pour séparer le flux lumineux réfléichi par le disque, et un signal optique de détection de signal 40 pour recevoir ce flux lumineux
séparé.
La partie de source lumineuse 10 comporte un laser à semi-conducteur 11, une lentille de collimateur 12 et un élément de configuration de faisceaux 13. Le système optique d'objectif 20 comprend une lentille d'objectif 21 ainsi qu'un miroir 22 et est disposé à l'intérieur d'une t&te 50 qui est amenée à coulisser dans la direction radiale du disque optique. En outre, la lentille d'objectif 21 est montée sur un actionneur (non représenté) disposé à l'intérieur de la tête 50 et conçu de manière à permettre un déplacement final de la lentille d'objectif 21 au moins dans la direction de son axe optique de façon de façon à permettre la correction de la défocalisation provoquée par le gauchissement du
disque, par exemple.
Le système optique de détection de signal 40 est DL composé d'un séparateur de faisceaux 41, d'un système de détection de signal d'alignement 42 et d'un système de détection de signal de focalisation 43 et est prévu pour lire les informations enregistrées sur le disque ainsi que les signaux d'erreur des pistes à partir de la
lumière réfléchie provenant du disque optique OD.
A cet égard, une longueur d'onde émettrice de lumière du laser à semiconducteur utilisée comme source lumineuse est décalée par un changement de la puissance -WD en sortie et/ou de la température. En vertu des raisons précédentes, lorsque l'information chromatique le système optique n'est pas encore corrigée, on fait varier la position d'un point lumineux convergent en décalant la
longueur d'onde.
157 Lorsque le point de convergence de la lumière ne coincide pas avec la surface d'enregistrement du disque, il existe une forte possibilité qu'une lecture et une
écriture incorrectes soient effectuées.
Toutefois, une défocalisation induite par un changement de longueur d'onde relativement modéré lié à un changement de température ou analogues est automatiquement corrigée par l'asservissement de focalisation mentionné précédemment lorsque la lentille de collimateur est corrigée en aberration chromatique et
M'Y que sa température se modifie.
Toutefois, au moment de l'écriture d'une donnée, une
longueur d'onde à oscillation d'un laser à semi-
conducteur est instantanément décalée de plusieurs nm entre une région o la température est augmentée et une région o la température n'est pas augmentée. En outre, la défocalisation entraînée par un décalage si brutal ne peut pas etre corrigée par l'asservissement de
focalisation mentionné ci-dessus.
En conséquence, tout particulièrement dans le cas oi une écriture est effectuée, la correction de l'aberration
chromatique du système optique d'objectif est importante.
Un système optique dans lequel la lentille d'objectif est elle-mTme corrigée en ce qui concerne l'aberration chromatique est décrit dans, par exemple, la publication
du brevet japonais ouverte à l'examen public n Sho 63-
10118, la publication de brevet japonais ouverte à l'examen publique n Sho 60-232519 et la publication de
brevet japonais ouverte à l'examen public n Sho 58-
72114.
Toutefois, la lentille de la publication de brevet Japonais ouverte à l'examen public n Sho 63-10118 se présente sous la forme d'une structure en trois parties comprenant une lentille asphérique, tandis que 1es lentilles de la publication du brevet japonais ouvert à l'examen public n Sho 60-232 519 et celle de la publication du brevet Japonais ouvert à l'examen public n Sho 58-72114 sont composées d'une structure de quatre lentilles de verre. Il s'ensuit que celles-ci présentent un certain nombre de problèmes tels qu'un poids important des lentilles si on les compare à des lentilles ne comportant pas de correction de l'aberration chromatique et qu'une charge importante est supportée par
l'actionneur mobile.
La lentille d'objectif adaptée dans un appareil de U57 disque optique étant déplacée avec une fréquence élevée à des fins de focalisation et d'alignement, les critères d'utilisation imposent que la lentille d'objectif soit réduite en dimensions ainsi qu'en poids afin de diminuer
la charge s'exerçant sur l'actionneur.
En outre, la publication du brevet japonais'ouvert à l'examen public n Sho 62-269922 décrit un système optique assurant la correction de l'aberration chromatique d'une lentille d'objectif en effectuant une correction exagérée de l'aberration chromatique d'une lentille de collimateur. Dans le cas d'une telle dispos-ltion il est nécessaire de procéder à une correction exagérée mme s'appliquant à un système optique de détection d'erreur de focalisation du fait qL il se produira sinon une défocalisation due à un
asservissment de focalisation.
Toutefois, la valeur de correction de l'aberration chromatique du système optique de détection d'erreur de focalisation est proportionnelle au carré du rapport M entre une longueur focaie d'une lentille de condenseur de ce système optique et une longueur focale de la lentille d'objectif. En conséquence, dans un dispositif de disque optique ordinaire, en prenant une valeur d'environ M=10 en vue de la dimension d'un élément récepteur de lumière, il est difficile d'arriver à une conception permettant à - la lentille de condenseur de disposer d'une valeur
suffisante de correction de l'aberration chromatique.
La présente invention a été réalisée afin de résoudre
les problèmes mentionnés précédemment.
Un système optique d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques en conformité avec la présente invention comprend une partie de source lumineuse pour l'émissioN d'un flux lumineux généralement parallèle, un système optique d'objectif pour faire converger le flux lumineux émis à partir de la source S lumineuse sur un support et un séparateur de faisceaux pour séparer le flux lumineux réfléchi par le support à partir d'un chemin de lumière dirigé sur la partie de source lumineuse et pour guider celle-ci vers un système récepteur de lumière, ledit système optique d'objectif 3D comprenant une lentille d'objectif ayant une puissance positive et étant entraîné indépendamment au moins pour la focalisation et un élément correcteur de l'aberration chromatique n'ayant sensiblement aucune puissance et étant disposé entre la lentille d'objectif et le séparateur de faisceaux afin de corriger l'aberration
chromatique de la lentille d'objectif.
En ce qui concerne l aberration autre que l'aberration chromatique, il est souhaitable que la lentille d'objectif et l'élément correcteur de l'aberration chromatique soient corrigés de manière indépendante. La raison en est que si celui-ci est réalisé d'une manière telle que l'aberration est décalée par le lentille d'objectif et par l'élément correcteur de l'aberration chromatique, une aberration est produite au ID moment du changement de la position relative par
alignement et/ou par focalisation.
L'élément correcteur de l-aberration chromatique est constitué d'une combinaison de lentille positive avec une lentille négative ayant un nombre d'Abbe différent dans le but de corriger l'aberration chromatique. Afin d'augmenter la grandeur corrigée de l'aberration chromatique, il est souhaitable que ces lentilles soient collées l'une à l'autre. La raison en est que s'il existe une distance spatiale entre la lentille positive et la lentille négative, une réflexion totale se produit sur le pourtour de celles-ci induisant la génération d'une éclipse et qu'une fluctuation de l'aberration se produit
en cas d'erreur de distance.
La fig. 1 est un schéma de chemin lumineux illustrant un premier mode de réalisation d'un appareil d'enregistrement/lecture d'informations optiques en
conformité avec la présente invention.
La fig. 2 est un schéma montrant le fonctionnement d'un asservissement d'alignement et d'un asservissement
radial.
La fig. 5 est un schéma de chemin lumineux illustrant un second mode de réalisation d'un système optique d'un appareil d'enregistrement/lecture d'informations optiques
en conformité avec la présente invention.
S'e La fig. 4 est un schéma de chemin lumineux illustrant un troisième mode de réalisation d'un système optique d'un appareil d'enregistrement/lecture d'informations
optiques en conformité avec la présente invention.
La fig. 5 est un schéma de lentille représentant un
exempie concret d'une lentille d'objectif.
Les fig. 6 constituent divers schémas des aberrations
de la lentille d'objectif représentée à la fig. 5.
Les fig. 7 constituent des schémas des aberrations
d'onde de la lentille d'objectif représentée à la fig. 5.
ça La fig. 8 est un graphique représentant le déplacement d'une position de lumière rendue convergente provoquée par une fluctuation de la longueur d'onde de la
lentille représentée à la fig. 5.
La fig. 9 est un schéma de lentille représentant un
-15 EXEMPLE 1 d'un système optique d'objectif.
Les fig. 10 constituent divers schémas des aberrations du système optique d'objectif représenté à la
fig. i.
Les fig. 1i1 constituent des diagrammes d'aberration d'onde du système optique d'objectif représenté à la fig. 9. La fig. 12 est un schéma de lentille représentant un
EXEMPLE 2 d'un système optique d'objectif.
Les fig. 1I constituent divers schémas des aberrations du système optique d'objectif représenté à la
fig. 12.
Les fig. 14 constituent des schémas des aberrations d'onde du- système optique d'objectif représenté à la fig. 12. 03O La fig. 15 est un schéma de lentille représentant un
EXEMPLE 3 d'un système optique d'objectif.
Les fig. 16 constituent divers schémas des aberrations,u système optique d'objectif représenté a la
fig. 15.
La fig. 17 constituent des schémas des aberrations d'onde du système optique d'objectif représenté à la fig. 15. La fig. 18 est un schéma de lentille représentant
l'EXEMPLE 4 d'un système optique d'objectif.
û Les fig. 19 constituent divers schémas des aberrations du système optique d'objectif représenté à la
fig. 18.
Les fig. 20 constituent des schémas des aberrations d'onde du système optique d'objectif représenté à la fig.
P 18. 1.
La fig. 21 est un schéma de lentille représentant
l'EXEMPLE 5 d'un système optique d'objectif.
Les fig. 22 constituent divers schéma d'aberration du
système optique d'objectif représenté à la fig. 21.
Les fig. 23 constituent des schémas des aberrations d'onde du système optique d'objectif représenté à la fig. 21. La fig. 24 est un schéma de lentille représentant
1'EXEMPLE 6 d'un système optique d'objectif.
Les fig. 25 constituent divers schémas des aberrations du système optique d'objectif représenté à la
fig. 24.
Les fig. 26 constituent des schémas des aberrations d'onde du système optique d'objectif représenté à la fig.
2$ 24.
Les fig. 27 constituent des schémas des aberrations d'onde par une unité simple de la lentille d'objectif
représentée à la fig. 24.
Les fig. 28 constituent des schémas des aberrations d'onde par une unité simple de la lentille d'objectif
représentée à la fig. 24.
La fig. 29 est un schéma de lentille représentant
l'EXEMPLE 7 d'un système optique d'objectif.
Les fig. 30 constituent divers schémas des aberrations du système optique d'objectif reprèsenté à la
fig. 29.
Les fig. 31 constituent des schémas des aberrations d'onde du système optique d'objectif représenté à la fig. 29. Les fig. 2e constituent divers schémas des aberrations d'une unité simple de la lentille d'objectif
représentée a la fig. 29.
LeÈ fig. ---33 constituent des schémas des aberrations d'onde par une unité simple de la lentille d'objectif
1D représentée à la fig. 29.
La fio. 34 est un schéma d'objectif illustrant 1'EXEMPLE R8 du système optique d'objectif représenté à la
fig. 34.
Les fig. -5 constituent divers schémas des 157 aberrations du système optique d'objectif représenté à la
fig. -34.
Les fig. 36 constituent des schémas des aberrations d'onde du système optique d'objectif représenté à la fig. 34. 2ô La fig. 37 est un schéma de lentille représentant un
EXEMPLE 9 du système optique d'objectif.
Les fig. 38 constituent divers schémas des aberrations du système optique d'objectif représenté à la
fig. 3,.
Les fig. 39 constituent des schémas des aberrations d'onde par une unité simple de la lentille d'objectif
représentée à la fig. 37.
Les fig. 40 constituent divers schémas des aberrations d'onde par une unité simple de la lentille
d'objectif représentée à la fig. 37.
Les fig. 41 constituent des schémas des aberrations d'onde par une unité simple de lentille d'objectif
représentée à la fig. 37.
La fig. 42 est un schéma de lentille représentant un premier exemple d'un système optique d'objectif dans lequel une lentille è hologramme est utilisée comme
lentille d'objectif.
La fig. 43 est un schéma de lentille représentant un second exemple d'un système optique d'objectif dans lequel une lentille à hologramme est utilisée comme
lentille d'objectif.
Les fig. 44 constituent divers schémas des aberrations dans un cas o il est tenu compte de l'influence exercée par une colle du système optique
-10 d'objectif de la fig. 1.
La fig. 45 est un schéma de lentille représentant un
EXEMPLE 10 du système optique d'objectif.
Les fig. 46 constituent divers schemas des aberrations dans un cas o une colle exerce une influence 1-f sur le système optique d'objectif représenté à la fig. 45. Les fig. 47 constituent divers schémas des aberrations dans lesquels une colle n'est pas prise en considération. 205 La fig. 48 est un schéma de lentille représentant
l'EXEMPLE 11 d'un système optique d'objectif.
Les fig. 49 constituent des schémas des aberrations après prise en compte du système optique d'objectif
représenté à la fig. 48.
2e La fig. 50 est un schéma d'objectif représentant
l'EXEMPLE 12 du système optique d'objectif.
Les fig. 51 constituent divers schémas des aberrations tenant compte de l'influence exercée par une colle du système optique d'objectif représenté à la fig.
a0 50.
La fig. 52 est un schéma de chemin lumineux représentant un système optique de l'appareil
d'enregistrement/lecture d'informations optiques.
Le mode de réalisation de la présente invention sera
' maintenant décrit ci-après par référence aux dessins.
L'ordre suivi par la description sera comme suit:
(1) Exempie de la réalisation d'un système optique entier d'un appareil d'enregistrement/lecture
d'informations optiques.
(2) E>:emple concret d'une lentille d'objectif.
(3)- Exemples concret d'un système optique d'objectif:
Ex. 1 à Ex. 12.
(1) Organisation d'un système optique entier d'un appareil d'enregistrement/lecture d'informations
1,0 optiques.
EXEMPLE 1
La fig. i reprisente l'EFXEMPLE 1 du système optique d'un appareil d'enregistrement/lecture d'informations optiques. 1. Ce système optique comprend une source lumineuse 10, un système optique d'objectif 20, un séparateur de faisceaux 30 et un système optique de détection de signal
4. La source I mi neuLise i0 comprend un laser à semi-
conducteur il pour produire un flux lumineux divergent, une lentille de collimateur 12 pour collimater le flux iumineux divergent, un circuit optique de formation de faisceau 13 pour former la configuration en coupe du flux lumineux et un système optique de formation de faisceau 13 pour former la configuration en coupe du flux lumineux lui permettant de produire un faisceau parallèle dont la
section est circulaire.
Le système optique d'objectif 20 comprend une Ientille d'objectif 21 pour amener le faisceau à converger sur la surface d'enregistrement du disque $0 optique GD. un miroir 22, un élément correcteur de l'aberration chromatique 23 pour corriger le déplacement de la position à convergence lumineuse provoquée par le décalage en longueur d'onde du laser à semiconducteur 11. La lentille d'objectif t1 et le miroir 22 sont -35 disposes à l'intérieur d'une tete 50 qui est amenée à
coulisser dans la direction radiale du disque optique.
Lélément correcteur de l'aberration chromatique comprend une lentille positive et une lentille négative collées ensembles et est fixe à l'extérieur de la tète 50. En outre, la lentille d'objectif 21 est montée sur un actionneur (non représenté) disposé à l'intérieur de la tte 50 et dont un léger déplacement dans la direction de son axe optique peut être réalisé ainsi que dans la
direction radiale du disque.
D Le diamètre du flux lumineux, qui transmet à travers l'élément correcteur de l'aberration chromatique 23, est de préférence établi pour Etre supérieur au diamètre de la lentille d'objectif 21. Du fait qu'un flux lumineux suffisant peut &tre rendu incident à la lentille 1. deobjectif 21 mime lorsque la lentille d'objectif 21 est
déplacée indépendamment par alignement.
La t-te 50 et la lentille d'objectif 21 sont toutes
deux actionnées dans la direction radiale du disque.
L'actionnement de la tête 50 est un actionnement du type %D grossier (asservissement radial) chevauchant la piste, tandis que l'actionnement de la lentille d'objectif 21 est un actionnement du type fin (asservissement
d'alignement) ayant une fréquence élevée.
Le système optique de détection de signal 40 comporte un séparateur de faisceaux 415 un système de détection de signal d'alignement 42 ainsi qu'un système de détection de signal de focalisation 43 et lit l'information enregistrée sur le disque, de même que les signaux d'erreur respectifs de la focalisation et de piste, par
3-D la lumière réfléchie provenant du disque optique OD.
L'actionneur pourvu de la lentille d'objectif 21 applique un asservissement de focalisation afin de corriger une défocalisation due à un gauchissement du disque en conformité avec le signal d'erreur de focalIsation et applique un asservissement d'alignement de fagon que la tache sur Iaquelle converge la lentille d'ob]ectif 21 ne soit pas amenée hors de la piste en
conformité avec le signal. derreur d'alignement.
L'asservissement d'alignement peut appliquer, outre la méthode d'actionnement de la lentille d'objectif 21 telle que mentionnée précédemment, une méthode d'actionnement du miroir 22 ou de la tête 50 entière à
une fréquence élevée.
La fig. 2 est un schéma servant à expliquer les D différences entre l'asservissement radial et l'asservissement d'alignement, un disque optique de reproduction servant d'exemple. Une piste T représentée par des tire-tets séparés par un point est formée en spirale sur le disque optique QOD, un puits P étant formé sur la piste T. L'asservissement radial est un moyen de commande servant a déplacer une tache d'Airy S rendue convergente par la lentille d'objectif à travers la piste T comme représenté par la flèche sur le dessin. Par ailleurs, l'asservissement d'alignement est un moyen de commande servant à déplacer une tache d'Airy S suivant la piste T sur une plage étroite de manière que la tache
d'Airy S ne soit pas sortie de la piste.
L'élément correcteur de l'aberration chromatique 23, comme représenté à la fig. 3, peut -tre disposé dans la - tete 50, comme représenté à la fig. Z. Lorsque l'élément correcteur de l'aberration chromatique 23 est disposé à l'extérieur de la tite, la tîte peut itre miniaturisée. Par ailleurs, lorsque l'élément correcteur de l'aberration chromatique est disposé dans la tite, l'ouverture effective de l'élément correcteur de l'aberration chromatique peut Etre rendue plus petite que dans le cas ot l'élément correcteur de l'aberration-chromatique est disposé à l'extérieur de la tete du fait qu'il ne se produit aucun déplacement 3e. positionnel d'une pupille incidente due d
l'asserviEssement radial.
EXEMPLE 2
La fig. 4 illustre le second mode de réalisation d'un système optique d'appareil d'enregistrement/lecture
d'informations optiques.
Ce système optique est congu pour permettre que le laser à semiconducteur 11, la lentille de collimateur 12, le séparateur de faisceaux 30, la lentille d'objectif 21, l'élément correcteur de l'aberration chromatique 23 et le système optique de détection de signal 40 soient tous disposés à l'intérieur de la tete 5O-qui est amenée
à coulisser dans la direction radiale du disque.
La lentille d'objectif 21 est disposée sur un actionneur 51 et est capable d'un déplacement du type fin -- dans la direction de son axe optique et dans la direction
radiale du disque.
L'élément correcteur de l'aberration chromatique 23 comprend deux lentilles négatives et une lentille
positive collées ensemble.
0 (2) LENTILLE D'OBJECTIF
La fig. 5 représente la lentille d'objectif mentionnée ci-dessus et les fig. 6 et 7 représentent
l'aberration de l'unité simple de la lentille d'objectif.
Les caractères de référence OD à la fig. 5 indiquent un 7Y verre de couverture servant à recouvrir la surface
d'enregistrement du disque.
La lentille d'objectif dans l'appareil du disque optique est indispensable pour réaliser une surface convexe permettant d'obtenir une force de convergence puissante amenant le flux lumineux à converger sur la surface d'enregistrement du disque. En outre, pour conserver à l'effet de convergence une efficacité suffisante, il est nécessaire d'effectuer une correction complète de l'aberration sphérique et de l'aberration de coma. Afin de réduire liaberration de coma, il est nécessaire de satisfaire à la condition de sinus. Il convient à cette fin de disposer d'une surface convexe
fortement convergente sur le cBté de la source lumineuse.
Cette surface fortement convergente est de préférence disposée prés du disque afin d'obtenir une distance efficace. Cette lentille d'objectif prend la forme d'une ientille asphérique dont le rayon de courbure s'élargit en direction de son pourtour afin de corriger l'aberration sphérique et l'aberration de coma au moyen d'une lentille unique et afin égaliement d'obtenir i'épaisseur de bord suffisante nécessaire au moulage
tout en réduisant son épaisseur centrale.
i5 Les réalisations numériques concrètes sont telles que représentées au tableau i et au tableau 2. Sur les tableaux, le caractère r désigne le rayon de courbure d'une surface, d l'épaisseur de la lentille ou une distance spatiale, n780 un indice de réfraction dans une / longueur d'onde de 78COnm de lentille, nd un indice de réfraction dans une ligne-d (longueur d'onde de 588nm) de lentille etVd un nombre d'Abbe. La surface n 1 et 2 indique la lentille d'objectif et la surface n 3 et 4 indique le verre de couverture du disque optique. Eu égard aux matériaux de verre, la lentille d'objectif est un polyméthacrylate de méthyle et le verre de couvercle
OD de la table optique est le BK7.
Les première et seconde surfaces asphériques sont exprimées comme suit: c Cy2 X = --------+A4Y44+A6Y6+A8YB+AloYlO+A12Y12
1+ V 1-(I+K>C2Y2
o X est une distance d'un plan tangentiel du vertex d'une surface asphérique sur la surface asphérique o se trouve la hauteur Y de l'axe optique, C est le rayon de courbure (i/r) du vertex de la surface asphérique, K est Jnanbuol ua uoT4en-4nlI eT jed agnboAoJd +T3DaFqo p _ alITual el ap uoDTesTiJooip el da6Tijoa ap anbT;ewoaJL uoteJJaqel ap Jna4zaioJ quawg9l;l ap algJ al qsa,3 _ ' -apuo p Anan6uol el ap wu S uoiTAuap a6elet p un e np ainaTJgdns a)TwTl el ap 4uawassedqp un asinpoJd as anb 91T[zqTssod aun auop a4sTxa IT eanbrzewoJ4q uoTieJJaqe,l anb saJine sJna4ne: sap aseq Jnod 4ueAe uoTiesTiezo+p aun 4TnpoJd as IT 4sTo+ a4no4 4anbTieJd el suea ' oe0O UOuJTAUap 4sa apuo p UoT;eJjaqe;l ap a4TwtI el '+TqzaFqo.p alITuae el ap g4T e3T2 aI JaAJasJid ap UTI 'Yb0C uoJT^ua p apuo.p uoT;ewJaqe aun aulediua apuo.p Jnan5uol el ap wuc ap a6eleji p unnb 8 '6T- el ap JTSed e eipuaidwom ua '8 -6Tr el i? aguaseidai anb alIa4 sa iTjaFqop allTual el ap aldwTs sd-o_ np uoTesTie3o+ p el ap aseq el Jns apuoDp uo01e4 aqe l ap uoTJDToTJ949p e-1 -Tiscarqo p anbiqdo awiQ:sÀs uni.Pp;aiuoi aldwax3 (Q>
00+B0000e0 = CI 00+300OOO = ZI-
tO-3_z6çú eO _= OTV -0-3Z6Zi eO = OTIw ú-3_Bú-6S99= 8a tO-3_Bt9O) = 8 ZO3TIO O = 9V -0_996o = 9V TO-30fZ/L O = b20-300tI O = tV TO-i+B891.- O =.: O0+3BEZ;' 0âF0 =:.e aDe+ins aw3 avFjins a-e flVBl>3V ftr, 2n291ST iC-LO1, 'T ou6 w T 1 2 b /SL 981 6t 1 6Lt8be oI80 Z; -00 Z, I P / Pu 08/-u p J aDe+jnS s I flVB98V! z neîelqe ne suasJdaJ enb slal 4uos s4uaTDtz+aoD sae -sanbTqLdse saDe+jns ap suSTJTjeSD sap quos OhVj td -; a aZSTnJT. auZ unp quaïiJD-1}Q ST ap Jna4ejeds ai e iT43acqop alIwTuar e i-4ua anbuoDIanb uot;Tsod aqno4 ua esodsTp 4sa anbTiewoJqD uoTieJJaqeql ap jna43aJjoz 4uawgll Ts aw.w anbt-;ewoa4 uoTeJjaqep sed;ue4odwoz au +f4zacqoep anbTîdo awQss un úsa4Texsx4es quos suoT4Tpuoz seD anbsjol 2Ba 6uawaublel 6uolqestlemo+ el Ir lv4UuoZJoq 4uawaDeTdgp un Jed eabe4uow np siol alIauuoi.Tsod ina-Ja aun jed 4rnpui aldwaxa Jed 4se 4uawazeldgp a-" anbTxJqds uoT4edjaqe aunne -4uawanbxtejd AToAeu ap ajiessaDeu 4sa IT + TDzarqo.p allTqual el ap qa anbT;ewojqm uoiqedaqel ap JnaBijaoD quawel;, ap anbT;do axkeI ap dnaxj4xai sJa^ 4uawaeldep ne anp uo;-:ejaqei suep uoTien4nl el Jaulwtllp ul+e a.4no u3 uoaiqeiaqeeI ap uot4eDTTlpow aunr3ne u- -e4uaeu T1r3acqop aIIx;ua Eel qa anbi4ewojuD ut;eéjjqee r ap Jnesjoj 4uaw$19, amdua anbTido axel ap uo;DBjrp el suEp a^TBelaJ UoT4sod -el ap uoTiezZT-pow aunnb uo6es ap Inu Tsenb uoTi4eJzuaDuon ep JIToAnad un ÀiOAe; ues.Tess Du rop anbqeuwo.ja UoT;ejamqe i ep JnaflB.joz quawtlgz -aA^TTsod iJnale^A aun quuuaJd v /sv anb asodwi anbhiewou4s uoTIeAzqeql 3p JnB; DaJjoD 1.uawgIeg ea4uepuodsaeJoi aJTUew auna -(apuo'p Jnan5uol ap abeTLe3gp: VaUo r;uaJuO dp _iloAnad np uoTieDiTpow': o > /0UOTeJuaJuoD apuip iuoA^nod np uoTeDiTpTow el 4_Joddea aI suIep a^Teiou JnaleA aun puaid agbiTJJo sed -sa;u tnb anbletwoupq uo1e4iBjaqe;i suep Uo4edJq aun 4uesitT4n aBIItuaj aun il-ejeu5 u3 =JT-afqop BiaI;ual el ap apuo.p inan5uol ua uoTWenqmnl el Jed a9nbo^oJA d -joDteduaDuoD ap iTo^nod np uo; teTDTFpow el jaieDgp Jnod uo4adjTp eI suep apuo;p Jnan5uoI el ap queawbue4o ne peD na aJiTessajiu sa anbTrewoUD UOeBqeB ap nadajoD uawwIi ap 4TsuauTp uawaB5ueuq3 un -snssap-ID aeuuoiquaw apuop 9À;faisceaux peut enfin etre realisé.
Afin de satisfaire les exigences énoncées ci-dessus, les éléments correcteurs de l'aberration chromatique représentés dans les modes de réalisation sulvants satisfont les conditions ci-apres: JI np-nnl x 10 <1 (np780-1) (1-n780/1V p780) > 0,2..... (2) (<np/?-i nn/. ) x 2 > 9,0nm..... () fp/fcj <- 001..... (4) Ira./rm > 5..... . (5) [rlJ f- 7...... (6) rif> 7..... (7) Toutefois. ies symboles utilisés dans les relations ont la signification suivante: np: indice de réfraction d'une lentiiie positive au centre utiiisant la longueur d'onde 7 nn: indice de réfraction d'une lentille négative au centre utilisant la longueur d'onde nn780, nn80c: indices de réfraction ayant des longueurs d'onde de 780nm, 830nm np780, np830: indices de réfraction ayant des longueurs d'onde de 780nm, 83Onm V n780: dispersion d'une lentille négative dans le voisinage de la longueur d'onde de 7O80nm o :V n780 = nn7BO/(nn78o-nn83C) V n780: dispersion d'une lentille positive dans le voisinage de la longueur d'onde de 780nm o V: I p78O'= np780(np780O-np830) Anp/i A: gradient en rapport avec la longueur d'onde de l'indice de réfraction d'une lentille positive Ann/i: gradient en rapport avec la longueur d'onde de l'indice de réfraction d'une lentille négative fp: longueur focale d'une lentille positive uoTleddaqel suep 4uawa5ueqm un -_'enbxIddlep elqssod 4ua!^ap IFT úUOTSadsTp el 4uelmuaJ++Tp 3 -iueodwi 4ua.^ap ainqnoD ap uoAeJ al anbsiol awiw s59aITwi aila 4uaAnad ewom ap UoT4ejdaqeI ap 4a anbTiiqds uoT4e2jaqe,1 ap uoTeedup el exne 9 4uawalqTsuas snpuai 4uos uoTwoejdFj ap saDTpui sal anbsiol ead!edlubD nv -uaAow JaTwaJd al ded aenbo^ojd uoT4eJiaqe,1 ap uoTq3npge el e a4TW!I aun a4sTxa IT sa-Tns Jed -ajAnao ua asTw ajq.a sed 4nad au úanb TbewoJqm uoT4eJjaqeI ap uot43ajjoD el dIo^es eaul xjop uoT1uoa e'l eazeJns aun p abeuzsTO^ aqDoJd ne saquawe 4uos Aallom I saDeidns sal anbsàol( ús!o4anol uol3e$9j ap saDTpuT sal auu aDuae±J-Tp el Janulw!p _nod suaÀow sap qa ainqinoD ap uoAee a, JITpUeD-ie inod suaÀow sap asT:xa IT iuoi-euàaqee I Jaug6O p UT =sas Iio}|sa e _:ens sap nea^u ne uoTqejjaqe,,l ap Uo!qePj-u e l FIlqssod qsa ITnb -4ueqne Jnod ja- Twil ap mid-essaneu a4Tns Jed quaT^ap II --4ueweIgI suep uo!e- qe;I -afi, !TJoa ap mllTDT+TP:sa IT 2maeIiO a_-ejns e. _ns apJeuaO 4sa uoT4eJ-aqeI anbsiol uoTeuauo mp.-o^nod ap awm._w-lnl sed queiodwoD au uaw9iç n =u. 4eaqeI ap uoz4eÀgu90 el 4sia auej.od'wT snId 4.4ebe9u :ma ,;Tsod uoZmDel+ J ap saDTpuT sel aigu umua m ?t Tp el qsa a4ueL,odwi snld ea-Ilo ame+jns el ap ainqinoD ap uoAei el 4sa 4zTad snld eanbTqewojqD uo-ejaqeI ap uaaJDuwlfl auJamuOD Inb aa u3 -jaT.ua J-T-qaFqoup anbiqdo awiv4SAs np aleDo-i _;netn1uol - F
uoTsjadsip ap aDetins aunp ainqinom ap uo/ei::'-
aquapTDuT aDe+ins aunp ainqinoz ap uo.lei: IJ aA^Tisod aoI 4ual aun;p aeloD uou ameLlns ap amnqnoD ap uoAed: ei mseioD amDens ap ainqino3 ap uo. &ei: q:jIe!oj es su-ep ateDo+ dnenS-o[io: La relation (1) montre la condition de limitation de la différence entre l'indice de réfraction des lentilles positive et négative de l'élément correcteur de l'aberration chromatique et la réduction dans la mesure f du possible de la génération d'aberration autre que
l'aberration chromatique.
Toutefois, mme dans le cas o la condition de la relation (1) est satisfaite, il est souhaitable que le rayon de courbure des surfaces collées soit aussi grand -14 que possible. La raison en est que lorsque le rayon de courbure des surfaces collées est petit, l'épaisseur de l'élément correcteur de l'aberration chromatique entier devient importante afin d'obtenir l'épaisseur de bord de la lentille positive, tandis que lorsque l'on utilise une -15 lentille ayant une grande ouverture numérique (ON), il est généré une aberration sphérique d'un ordre plus élevé. Il est par suite nécessaire que l'élément correcteur de l'aberration chromatique soit constitué d'une 0 combinaison de matériaux apte à accroître le rayon de
courbure des surfaces collées pour autant qu'il est -
possible mais dans une limite permettant de produire un
ef-et de correction de l'aberration chromatique.
La relation (2) montre la condition s'appliquant à la ' régulation de la dispersion de qualité d'un élément correcteur de l'aberration chromatique permettant de satisfaire l'effet de correction de l'aberration chromatique. Dans le cas o cette condition n'est pas satisfaite, même si une lentille d'objectif ayant la dispersion CaFK95 (Nom de produit: Sumida Kogaku) la plus faible parmi les matières premières destinées à être utilisées comme lentille asphêrique pouvant Etre maintenant obtenue, l'élément correcteur de l'aberration chromatique devient trop épais pour une correction suffisante de l'aberration chromatique, d'o il résulte
un problème de poids ou d'encombrement.
En général, si la surface en bordure d'un support ayant un indice de réfraction différent est une surface incurvée, cette surface en bordure dispose d'un pouvoir 51- de concentration. En outre, dans le cas o l'aberration chromatique n'est pas corrigée, le pouvoir de concentration de la surface en bordure est modifié en conformité avec la variation de la longueur d'onde. La variation a a/e ? du pouvoir de concentration des 0 surfaces collées provoqué par la fluctuation de la longueur d'onde est donné par la relation suivante AO/iA:= (1/rm) { &nfp/4) - (Ann/IL)} La grandeur AC de l'aberration chromatique de la lentille d'objectif qui n'est pas corrigée en aberration chromatique est proportionnelle à environ X -2, en outre a a/. xde iélément correcteur de l'aberration chromatique tend à -Etre proportionnel à --2 En conséquence, ( np/ A- - nn/ A) x 2 devient une valeur montant l'effet de correction de l'aberration chromatique de l'élément correcteur de l'aberration chromatique. La relation (3) stipule une combinaison de matériaux de l'élément correcteur de l'aberration chromatique pour satisfaire l'effet de correction de l'aberration chromatique mentionné précédemment. Dans le cas o la condition de la relation (3) n'est pas satisfaite, m&me si l'aberration chromatique est corrigée en renforçant de quelque manière la courbure des surfaces collées, une compatibilité de la correction suffisante de l'aberration chromatique de la lentille d'objectif et la prévention d'une autre détérioration de l'aberration deviennent impossibles en raison de ce que la convergence sur les surfaces collées s'est produite lorsque la modification de la longueur d'onde est générée ou lorsque la modification du degré de dispersion devient trcoo
i reportan te.
Si on prend par exemple un verre optique de Kabushi1i Kaisha Ohara. Il existe les combinaisons de verres suivantes qui satisfont les conditions des relations (1) et (Z3 au niveau de la longueur d'onde de, par exemple, 78Onm. Lentille Lentille Relation Relation positive négative (1) (-> LaSKOI1 SFS5 85,0 13,7 LaK-8S SF13 16,6 12,5 LaKF13 SF15 24,8 X 102 LaKO0 SF15 -0,6 10, 1 La relation (4) détermine un rapport entre la longueur de focale fc de l'élément correcteur de l'aberration chromatique et la longueur focale fP d'une lentille pos-itive de l'élément correcteur de l'aberration chromatique. Lorsque cette condition n'est pas satisfaite, s'il est prévu une grandeur de correction suffisante de l'aberration chromatique, la position de source lumineuse apparente de la lentille d'objectif est grandement modifiée en fonction de la présence ou non de l'élément correcteur de l'aberration chromatique. En conséquence, il est nécessaire de prévoir une conception distincte de ia lentille d'objectif selon que l'élément
correcteur de l'aberration chromatique est ou non prévu.
Dans le cas oO l'élément correcteur de l'aberration chromatique et une lentille d'objectif ne sont pas disposés à proximité l'un de l'autre, la distance efficace devient difficile à obtenir lorsque le rapport dépasse 0,01, tandis qu'une taille importante de la lentille d'objectif
est recherchée lorsque le rapport est inférieur à -o0,01.
Il est recherché que la surface incidente et la surface de dispersion de l'élément correcteur de, aberration chromatique aient unpouvoir de concentration quasi nul. ii n'est pas toutelois néressaire que les sàrfc s incidente et de dispersion soient re-s-ectivement 22. formées en un plan parfait. Dans le cas o ces surfaces présentent une courbure, la lumière réfléchie par la surface de lélément correcteur de l'aberration chromatique ne se transforme pas en écho de lumière vers $ le laser a semi-conducteur. Ceci constitue une prévention
efficace pour protéger le signal d'un effet défavorable.
La relation (5) permet d'énoncer le rayon de courbure de la surface collée et de la surface non collée de la lentille d'objectif en vue de ce qui précède. Les a relations (6) et (7) énoncent le rapport entre le rayon de courbure des deux surfaces de l'élément correcteur de
l'aberration chromatique et la longueur de focale.
Lorsque ces conditions ne sont pas satisfaites, le pouvoir de concentration des surfaces incidente et de IS' dispersion devient important. Il en résulte qu'une aberration se produit facilement en raison d'un défaut au moment de l'agencement. Mlme si le pouvoir de concentration est égal à zéro, il existe un grossissement angulaire. Il en résulte qu'une augmentation du diamètre b de la lentille et une réduction de la distance efficace
sont recherchées.
On décrira à présent des exemples de réalisations numériques concrètes du système optique d'objectif comprenant un élément correcteur de l'aberration , chromatique. Il est représenté sur le dessin un système optique d'objectif formé d'une combinaison de l'élément correcteur de l'aberration chromatique et de la lentille d'objectif. L'aberration s'applique au système optique
d'objectif entier.
EXEMPLE 1
La fig. 9 représente l'exemple 1 d'un système optique d'objectif. La réalisation numérique de l'élément correcteur de l'aberration chromatique est représentée au tableau -'. Sur le tableau, les lettres de référence AN s indiquent l'ouverture numérique? f indique une longueur 2.3 focaie dLu systbme optique d'objectif dans une longueur d'onde de 780nm, W indique un angle d'un demi-champ. Les réalisations des valeurs numériques pour la lientilie d'objectif et le verre de couverture du disque optique
étant les mîmes que ceux de i'EXEMPLE 15 la description
sera omise au tableau suivant.
TABLEAU 3
NA = Ci0,5S5 f = 3,30 1= l:7 Surface Matériau de verre NW r d n78O nd V 780 Nom I D i 1,600 1, 72437 1, 73400 1071 LaK09
-2,200 0,800: 1,72421 1,74077 684 SFi-
3 Co 0,500 Diverses aberrations de ce système optique d'objectif sont représentées à la fig. 10, les mimes aberrations
étant représentées à ia fig. 11.
Au TABLEAU 3, on peut obtenir pratiquement la mime
efficacité lorsque rl=r3=500 est donné.
EXEMPLE 2
La fig. 12 représente l'EXEMPLE 2 du système optique d'objectif. La réalisation en valeur numérique de l'élément correcteur de l'aberration chromatique est représentée au TABLEAU 4. La lentille d'objectif et le verre de couverture du disque optique sont les mimes que
ceux de l'EXEMPLE 1.
Diverses aberrations de ce système optique d'objectif sont représentées à la fig. 13 et les mêmes aberrations
sont représentées à la fig. 14.
- -D' eI sauSs9Joia uos sapuop suo; eJaqe seal a 61 -51+ el l saguaseJdaJ quos j-t4afqo p anbx;do awQsAs aD ap suo seJJaqe'sasAT^ I 31dWBX3i ap xnfz anb sawgw sal 4uos anbi;do anbsip np aJn3jaAnoz ap aBaJ^
a[ qa JImaFqop allTual el '9 nV3lSJl ne ag9uasJdae-
sa anbi;ewoJq. uot;eJJaqeI ap Jna;DaJioo 4uawg[l, ap sanbiJqwnu sJnale^ ua uoqesTileg el 'T;3arqop anbi4do awg;sÀs np t B3dW3X3,1 a4uasqidai 8I - '+ el b-BldWBXB Z t 33IdW3X.3 1 6T+ el V saquaseidai 4uos apuo p suoD!eJiaqe sel 1a 9f 6T+ el V saeueseBdadi uos _Tj;aCqo.p anb;4do awQsiAs aD ap suoDre;Jaqe ses^BATa i SBEQS1 f6869 ú8'l008 B0o00--z-_ O 8'A'el 92ú 1 1 ç269si Ztt9ei OC'i S e woN oB0 Pu Os 9u P - N aJa^A ap ne!i qeW aD-e$'ns L ' I = U 2 e e. s,g;s- = R;N 9 nV3q8 n i-38dW3x3Bi ep x a a anb saww sai;uos anbi;do anbs:p np aJn-JaAnoa ap aSda^ el qa aT4Darqop aIjquajI eq - iBq31i8! ne aBuasedae sa anbt;ewoJq4 uoi4eJ-aqel ap JnaDadoSjD 4uawleel ap sanbjg;wnu sJrale^ ua uoe;esTe! - -e 'TJSaqo;p 0f anbt;do aw;sAs np BldWBXB un auaBs9daJ 91 -5' el ú BSdW3XB otyr }.e] 101 -00tiúLl L2t7úLbó 0.09'T00z'z ú1Ss t L89L0t L1 iOL 080a O I ' wON 08s4 Pu 08Lu p J N aiJaA ap ne T9zew e-e o e L S = 5,,_ t =* 1 S 17=y.' ú88?Az9 Xnw-iv
*TABLEAU 6
NA = 0,55 f = 331 C =!7' Surface Matériau de verre No r d n78O V 780 Nonf, ! m 1,50 1x82i95 q75 LaSF05
2 -3,000 0,70 1,82484 553. SFLO3
3 o0,20
EXEMPLE 5
La fig. 21 représente l'EXEMPLE 5 du système optique d'objectif. La réalisation en valeurs numériques de l'élément correcteur de l'aberration chromatique est représentée au TABLEAU 7. La lentille d'dbjectif et le yerre de couverture du disque optique sont les memes que
ceux de I'EXEMPLE i.
Diverses aberrations de ce système optique d'objectif sont représentées à la fig. 22 et les aberrations
d'ondes sont représentées à la fig.'23.
TABLEAU 7
NA = C-=55 f = 331 = 17 Surface Matériau de verre N0 r d n780 v 780 Nom
1 W i7070 1,82484 553 SFL03-
2 3-000 1t50 1.82195 875 LaSF05 m 00,20
EXEMPLE 6
La fig. 24 représente l'EXEMPLE 6 du système optique d'objectif et la réalisation en valeurs numériques
concrète est représentée au TABLEAU 8. -
Les coefficients asphériques de la lentille d'objectif sont représentés au TABLEAU 9. Diverses aberrations de ce système optique d'objectif sont représentées à la fig. 22 et les aberrations d'onde sont représentées à la fig. 23. En outres afin de déterminer l'influence exercée par l'éé16ment correcteur de l'aberration chromatique, diverses aberrations ainsi que les aberrations d'onde par une unité simple de la
lentille d'objectif sont représentées aux fig. 27 et 28.
quos zT4aFqop alITqual el ap aldwis gsTun I _ed apuop suozieJaqe saI 4a suoiqeiiaqe sasa^lp eanbs4ewoJqz uoTd-d-aqe,1 ap ina4zaiJom Iuawele,1 V ag_-odde - amuanl uTI -auTwiaqgp ap uTfe eaEqno u- B1- 5'ú ' C el e saquase-dai 4uos sapu.op suoiXeiaqe sal la 0ú -bij el e saeuasgda-à 4uos + Tqafqop anbido ew4sÀs aD ap suo;;e JJaqe sesaA^TO 1 -l 3-BqEl ne euaseJdaJ +Tz!aFqoep ellT4ual eI ap anbisq4dse ameDins el dp -uaimi:mo al qa 01 n03q8I ne aguaspidadi que sa:J3uo3 0) sanbiTÀDwnu sdneleA ua uoi+esl;-ieeJ el új!qa[qop anbi4do awUsAs np i B-.dW3X aiuasddaJ 6- =-51 e1 i 3dW3BX3 00+30000et0 00+30000 io = ' X -3699Ze t 0-b3-:62çO fst}- = OV q S' e0-39170 O03ú00 = av ú0t-3mS0I6 '0_9 Oú = 8V " 0-30ú,C0 - st. 0-3Bú 0- o = tv >.0é-3ú0 t z0é- 3 084i2"ts& = Qt 00+3Z/6e- 00+3980,:0- = A eeiJns amuV TS aDejjns ewQ T I 6 nV3-SVI LOCIl OL9j>> ;sl 9 ú ez 0 ie9Iz b oz eno 2|0niS '25;96!g Belb;I O-Zi s l 1sS Lei en %G8-1
_iaA dp nez e.w -dl}-
/ s =22=-,-, D
TABLEAU 10
NA = 0,55 f = 3,30 = 1,7' Surface Matériau de verre N r d n780 V 780 Nom I m 1,30 1,78705 880 LaSF02
2 -3.,000 0,70 1.78565 601 SFL6
3 m 0,20
4 1,883 2,24 1.43107 1461
-3,732
TABLEAU il
4ième surface 5ième surface
K = -0, 5627E+00 -0,4708E+01
A4 = 0,1402E-03 0.2011E-0i
A6 = -0,6290E-04 -0.5946E-02
A8 = 0, 4537E-04 0, 9448E-03
A10 = -0,2548E-04 0,647OE--04
A12 = 00000E+00 0,0000E+00
EXEMPLE 8
La fig. 34 représente leEXEMPLE 8 du système optique d'objectif, la réalisation en valeurs numériques concrètes étant représentée au TABLEAU 12 et le coefficient de la surface asphérique de la lentille d'objectif représenté au TABLEAU 13. Dans cet exemple,
les première et troisième surfaces ne sont pas planes.
TABLEAU 12
NA = 0,55 f = 3 1,7 Surface Matériau de verre N -r d n780 V 780 Nom 1 50,000 1,50 1,82195 875 LaSF05
2 -2,822 0,70 1,82484 553 SFLO3
3 50,000 0,10
350 4 2s089 2,00 1,535670 1507
-6,770
96I1 8TIT"L 3T
ooç88 1 06898s1 L0>OI 0oz1 I l o0o 89L't- 0! g9g8LT tLT i 080Wt- 6 ggo 03646Z- 8 OOBs1I OSZ6Lsl 00IT 990>6 L 0o oo0i l CD 9 9sll I.Z69 0 T irt89T s OeT 0sZ S InS; 96869&T ú2i89 T 08Il O b 001 oe ú 9 11 0IS69'l tt8sq 9 T Qg9 'g3zz gZ úL 56869'1 úl8rtB9 1 08>30 m 08L pu 08Lu p - N me± nsR g il = v 7/t =:+ gg0 = UN tI!139tIL oz anbtwo.Iq4 uo!ieJ3Bqe2 ap sJnala4DJJoD s4UaBWi x nap a4JodwoD anbtdoi awuqsAs a3 4a J-TaCrqo;p alITTUal BWUJoD aBsTIITlfn --sa Satljed t ua ain3njnr s BunIp aSJA ap BlpT4UB[ aun BladwSxB 4aD SU"a ita fnUJ7T31 ne al Buassda. J sa sa4S4sJDuoD sanbtjawnu sJnaIeA ua uoDT-esTIeJ el e 4t;qaCqo4p anbT4do aw; sAs np 6 3]dW3X3MI a4uasddi d ú2 -'i+ rj 6 3-1dW-3X3 -92 'DT+ e 1 saB4uas9idaJJ uos sapua p suoxTwiaqe sal 4a qú 5-e -I se sauassJdaj Juos u T-4DaCqo;p anbt:do awsAs a ap suoielJaJqe sasJaATQ 00+300-00>0 00+30e0O = 'IV tO_-31L'0'iúO t0_-3b681 0_ = 01 ú0-32tB- gO 50-3_9622ú0= 8B i0_BZ9- t_ úO_-6i6 IO_ = 9V -3tz2 >0- 0-36L.61 0-=s I0-3299iO0 20-39SS6O0 = bV
0O0+30+Z S0O- 00+38911 >0- = A
DS+e ns awlTS aJedJ+ns awQTt 2fV31'W1 Sz nu5a ú 882 t' 92 R Diverses aberrations de ce système optique d'objectif sont représentées à la fig. 38 et les aberrations d'ondes sont représentées à la fig. 39. En outre, afin de déterminer l'influence exercée par l'élément correcteur S de leaberration chromatique, diverses aberrations ainsi que les aberrations d'onde produites par une unité simple de la lentille d'objectif sont représentées aux fig. 40 et 41. Les fig. 42 et 43 représentent des exemples dans lesquels une lentille à hologramme est utilisée comme -10 lentille d'objectif. La lentille à hologramme étant une lentille utilisant l'effet de diffraction, une grandeur de déplacement (aberration chromatique sur l'axe) AC de la position lumineuse rendue convergente par rapport à la fluctuation de la longueur d'onde peut Qtre exprimée 13F comme suit: CA = -f - ( XA / o la longueur focale est représentée par f, la longueur d'onde centrale devant Etre utilisée par X et la fluctuation en longueur d'onde parA. C'est-à-dire que 2d le déplacement de la position rendue convergente par rapport à la fluctuation de la longueur d'onde de lnm
la iongueur d'onde de 780nm devient -f-(1/780)nm.
Au contraire, dans le cas d'une lentille ordinaire
utilisant la réfraction, celle-ci devenant AC=-f-
{[n/(-l+n)}, sa valeur devient f-(1/10000)Q f-(1/25000). En conséquence, la valeur génératrice de l'aberration chromatique de la lentille à hologramme est d'environ 30 fois celle de la lentille utilisant la réfraction et les 3C) caractères (plus ou moins) s'inversent. En vertu de ce qui précède, pour appliquer l'élément correcteur de l'aberration chromatique dans les modes de réalisation respectifs mentionné précédemment en vue d'utiliser la lentille à hologramme, il est nécessaire de disposer d'environ 30 pièces de l'élément correcteur de
l'aberration chromatique.
La fig. 42 représente un cas dans lequel on utilise une lentille à hologramme plane tandis que la fig. 43 représente un cas dans lequel on utilise une lentille à hologramme incurvée. A ce sujet, l'élément correcteur de l'aberration chromatique des EXEMPLES 1 à 9 mentionnés précédemment est constitué d'une lentille positive et d'une lentille
négative collées ensemble et les deux surfaces de celles-
ci sont formées en une surface n'ayant pas de pouvoir de concentration. Dans ce cas l'effet de correction de l'aberration chromatique s'ex-erçant seulement au niveau des surfaces collées, il est nécessaire d'augmenter la différenceàn/à?entre les lentilles positive et négative
et de diminuer le rayon de courbure des surfaces collées.
Toutefois, lorsque la différence deAn/,A entre la lentille positive et la lentille négative est importante, l'aberration au niveau de la partie périphérique devient importante et lorsque le rayon de courbure des surfaces collées diminue, l'ouverture effective devient faible pour permettre d'obtenir l'épaisseur de bord recherchée et le diamètre du flux lumineux effectif devient important. Il en résulte qu'il devient difficile d'obtenir une ouverture effective importante du flux
lumineux.
Lorsque la valeur de génération de l'aberration au niveau de surfaces collées est revue sur la base du S1 qui est le coefficient de l'aberration sphérique ternaire, celle-ci peut' être exprimée comme suit: Rn r-p
S1 = E { np2HO2 ( -) -
nn np -
o l'indice de réfraction de la lentille sur le coté incident de lumière est représenté par np, l'indice de réfraction de la lentille sur le coté de dispersion par nn, le rayon de courbure des surfaces collées par rm, la hauteur incidente du rayon lumineux paraxial par h. l'inclinaison de la lumière paraxiale de la lentille sur le cSté lumineux incident par 1p et l'inclinaison de la lumière paraxiale de la lentille sur le c8té de dispersion par Gn- Toutefois, à partir des relations suivantes: h = cap, rm i nn -np en. ( -h+npp)p nn rm si (An)2 --> 0 est donné, celui-ci est guidé vers la' relation suivante: h A nph 2 np Si = E C np2h ( à p) 2 (àp > e rm rmnn2 np2 et à la condition que ep --> 0, h --> 1, celui-ci est encore guidé vers la relation suivante: i A np Si = E np2- ( ----) 2 ( rm rmnn2 Anp rm. A partir de la relation mentionnée ci-dessus, on peut comprendre que la grandeur d'aberration sphérique est proportionnelle au troisième pouvoir de concentration de
la courbure et est proportionnelle à An.
Par ailleurs, l'effet de correction de l'aberration chromatique étant fonction du nombre de surfaces présentant la courbure, les surfaces de correction de l'aberration chromatique sont séparées en deux parties le rayon de courbure de chaque surface étant doublé pour - permettre la comparaison avec le cas o la surface de correction de l'aberration chromatique n'est pas séparée. Il en résulte, en supposant que la grandeur de correction de l'aberration chromatique est la même, que la valeur de génération de l'aberration sphérique peut
ître limitée à 1/4.
En conséquence, dans les EXEMPLES 10 à 12 suivants, 3r.L l'élément correcteur de l'aberration chromatique est constitué de trois lentilles collées ensemble et les surfaces de correction de l'aberration chromatique sont
séparées et disposées en deux endroits.
Chaque face d'extrémité de l'élément correcteur de l'aberration chromatique est formée en une surface ayant un pouvoir de concentration quasi nul et est réalisé de façon à générer seulement l'aberration chromatique sans
pouvoir de concentration.
Conformément à une telle réalisation, lorsqu'une -
comparaison est établie avec l'élément correcteur de l'aberration chromatique qui comporte seulement une surface adhésive, la m&me valeur de correction de l'aberration chromatique peut -tre réalisée par une
grandeur de génération de ilaberration sphérique de 1/4.
Par suite, lorsque l'on établit une comparaison avec le cas o la surface collée est unique, la largeur admissible de la valeur de à n est accrue et, par suite, la largeur de sélection d'une combinaison de matériaux de
sa verre peut être accrue.
En outre, le rayon de courbure de la surface collée étant important, l'épaisseur de bord de la lentille positive peut Etre obtenue mme lorsque l'ouverture effective est agrandie. Si l'ouverture effective est importante, m-eme lorsque l'axe optique de la lentille d'objectif est sorti de l'axe optique de l'élément correcteur de l'aberration chromatique, il existe une faible possihilité que se produise l'éclipse du flux
lumineux-
liaD Bien que l'explication ci-dessus ait été basée sur
l'aberration ternaire et que l'on ait trouvé le -
changement d'aberration présenté par le rayon lumineux voisin de l'axe optique, le système optique d'objectif comportant seulement une surface collée, l'influence de l'aberration d'un ordre élevé étant prise en considération, génère dix fois ou plus d'aberration eu égard au rayon lumineux traversant la partie périphérique de l'élément correcteur de l'aberration chromatique comparé à un élément dont la surface collée est divisée
en deux parties.
A ce sujet, au moment o une caractéristique optique du système de lentille d'objectif est évaluée, il est nécessaire de prendre en compte l'influence d'un adhésif utilisé pour le collage. Un adhésif qui est utilisé pour
une fixation de pièce oblique telle qu'une lentille -
ordinaire, etc., a un indice de réfraction d'environ 1,5 1,6. Lorsque l'indice de réfraction d'un matériau de verre qui peut jtre collé est différent de l'indice de réfraction de l'adhésif, une réfraction de la lumière se
produit sur cette surface et une aberration est générée.
La grandeur d'aberration étant proportionnelle à la grandeur de génération de l'aberration sur les surfaces avant-et arrière de la couche d'adhésif, celle-ci est inversement proportionnelle au rayon de courbure de la surface collée et est proportionnelle à la différence de l'indice de réfraction entre le matériau de verre et l'adhésif. La différence de l'indice de réfraction entre l'adhésif et le matériau de verre devient de 0,1 ou plus du fait qu'aucun adhésif n'ayant un indice de réfraction élevée n'est maintenant disponible et qu'aucune combinaison de matériaux de verre ne présente une différence importante de à n/a À à un indice de
réfraction faible.
Par exemple, lorsqu'une couche adhésive ayant un indice de réfraction de 1,54000 et une épaisseur de 0,01 mm sur la surface de collage-de l'élément correcteur de l'aberration chromatique de l'EXEMPLE 1, chaque aberration est amenée à varier comme représenté à la fig. 44. Lorsque l'épaisseur de la couche adhésive est O, les aberrations générées sur les surfaces avant et arrière de la couche adhésive sont décalées. Toutefois, lorsque la couche adhésive est épaisse, la hauteur de lumière incidente entre les surfaces avant et arrière est amenée à varier et les aberrations sur les surfaces avant et arrière de l'adhésif ne sont pas entièrement décalées. Il en résulte que l'aberration est générée et
qu'un problème se présente.
L'élément correcteur de l'aberration chromatique de l'EXEMPLE 1 ayant seulement une surface collée, il est indispensable de diminuer le rayon de courbure de la
surface collée afin de corriger l'aberration chromatique.
Par suite, lorsqu'il existe une différence entre l'indice de réfraction de l'adhésif et l'indice de réfraction du matériau de verre, le degré de génération de l'aberration eu égard au changement d'épaisseur de la couche adhésive est grand. Par comparaison avec la fig. sur laquelle l'influence exercée par l'adhésif doit -être prise en compte, il peut être reconnu une détérioration de l'efficacité sur la partie périphérique. Lorsqu'ici la surface collée est divisée en deux parties, l'aberration chromatique peut Etre suffisamment corrigée sans diminuer le rayon de courbure et la fluctuation d'aberration sur chaque surface collée eu égard au changement d'épaisseur de la couche adhésive est faible. En outre, en donnant aux surfaces collées des formes généralement symétriques, la détérioration de l'efficacité peut &tre limitée même lorsque l'épaisseur
de la couche adhésive est irrégulière.
Lorsque l'élément correcteur de l'aberration chromatique est constitué de trois lentilles ou plus collées ensemble, il est souhaitable de satisfaire les conditions des relations (8) (9) suivantes t ni t n, A n2
+5..( - - --- + 2- >/2 Onm.....
g x8 -ú,25:, r-;-r-<:-}.=......,...,.,..... (9) Dans les relations cidessus, ies symboles ont les significations suivantes t ni/A: gradient dechangement en rapport avec la longueur d'onde de la iieme lentille r2: rayon de courbure des surfaces collées des première et seconde lentilles r2: rayon de courbure de la surface collée de la
seconde lentille et de la troisième lentille.
La relation (8) représente une relation similaire à la relation <(-) appliquée à la lentille constituée de
trois lentilles.
Lorsque l'on sort de la plage de cette relations mme si la courbure de la surface collée est renforcée pour corrige- l'aberration chromatique le changement en degré de convergence ou de divergence sur la surface collée devient excessivement important lorsqu'un changement dans la longueur d'onde est généré. En conséquence, du fait que I'aberration sphérique d'ordre élevé de l'élément iui-même devient importantes il devient impossible qu'une correction suffisante de l'aberration chromatique sait compatible avec la
prévention de la détérioration d'autres aberrations.
La relation (9) représente les conditions pour donner aux deux surfaces de collage une forme généralement symétrique. Comme décrit précédemment, la grandeur de génération se produisant sur la surface collée est proportionnelle à la grandeur de génération d'aberration sur les surfaces avant et arrière de la couche adhésive. Par suite, il est souhaitable sur le poids de l'aberration chromatique soit égalisé et que la courbure des deux surfaces soit rendue modérée. Lorsque les conditions de la relation (9) ne sont pas satisfaites, l'effet de séparation de la surface de correction de l'aberration chromatique est faibie et lorsque les conditions sont satisfaites le mnateriu de verre peut etre faible en valeur de génératicon de l'aberration sur l'interface eu égard à la
couche adhésive.
Par suite, meme s'il exyste une faible quantité d'irrégularités en épaisseur de la couche adheésive au moment ot la surface est collbe, il est possible de réduire la détérioration d'efficacité. Lorsque la condition de r2= -r. est satisfaite, la génération de
-10 i'aberration devient minimale.
EXEMPLE 10t
La fig. 45 représente i'EXEMPLE 10 d'un système optique d'objectif en conformité avec la présente invention et la réalisation en valeurs numériques concrète est représentée au TABLEAU 15, l'aberration de cette réalisation est représentée à la fig. 46. Dans cet EXEMPLE 10, l'épaisseur de la couche adhésive étant également prise en compte, un numéro de surface est prévu pour chaque lentille eu égard à la surface collée. Les réalisations en valeurs numériques de la lentille d'objectif et le verre de couverture de disque optique étant les mÉmes que ceux de l'EXEMPLE 1, ia
description sera omise au tableau suivant:
TABLEAU 15
NA = 0,55 f = 353,0 = 1,7 Surface Matériau NO r d n78Q nd V 780 de verre 1 o. 1,400 1,72457 1,73400 1071 LaK09 2 -4,400 0,010 1,54000 adhésive
3 -4,400 0,800 1,72421 1,74077 684 SF13
350 4 4,400 0,010 1,54000 adhésive 4,400 1,400 1,72437 1,73400 1071 LaK09
6 C 0,500
La fig. 47 représente l'aberration dans un cas o la couche adhésive n'est pas prévue. On aura compris à 3-5 partir des fig. 46 et 47 que les diverses aberrations sont à peine modifiées selon ce que ia couche adhésive
est ou non prévue.
EXEMPLE 11
La fig. 48 représente l'EXEMPLE 11 d'un système optique d'objectif et la réalisation concrète des valeurs numériques de celle-ci est telle que représentée au TABLEAU 16. La fig. 49 représente l'aberration lorsque l'influence de l'adhésive conformément à cette
réalisation est prise en compte.
TABLEAUi 16 NA = 0,55 f = 3.30 L = 1,7 Surface Matériau N r d n780 nd V 780 de verre
1 C 0,800 1,72421 1,73400 684 SF13
F 2 4,400 2,000 1,72457 1,73400 1071 LaK09
- -4,400 0,8C00 1,72421 1,74077 684 SF13
4 CD 0,500
EXEMPLE 12
La fig. 50 représente l'EXEMPLE 12 d'un système optique d'objectif et la réalisation concrète des valeurs numériques de celle-ci est telle que représentée au TABLEAU 17. La fig. 51 représente l-aberration lorsque l'influence de l'adhésif en conformité avec cette
réalisation est prise en compte.
TABLEAU 17
NA = 0,55 f = 5, 50 = 1, 7 Surface Matériau No r d n78O nd V 780 de verre 1 1,400 1,735145 1,74100 1076 LaK011
2 -4,400 0,800 1,735166 1,75000 621 SFS53
4,400 1,400 1,73145 1,74100 1076 LaKOl1
4 CD 0,500
Dans les modes de réalisation respectifs mentionnés précédemment, en supposant que la longueur d'onde S centrale utilisée est de 780nm. la réalisation présente
une efficacité satisfaisante pour chaque longueur d'onde.
Toutefois, l'application de la présente invention n'est pas limitée à la longueur d'onde mentionnee ci-dessus mais peut -tre également appliquée à d'autres piages de S longueur d'ânde On trouvera ci-aprês des exempies de combinaison de matériaux de verre satisfaisant les conditions mentionnées précédemment de la présente invention dans des longueurs d'onde ayant une longueur d'onde centrale utilisée autre que d'environ 78Oinm Dans la relation suivante, np représente l'indice de réfraction d'une lentille positive, nn l'indice de réfraction d'une lentille négative et A n/LA le gradient d'une modification eu égard à ia longueur d'onde de
l'indice de réfraction de chaque matériau de verre.
:5 f<longueur d onde de 830-nm>: lentille positive LaSK:02 (Ohara) n8z3 = 1,77419 An/! = -3,3 x 10-5nm-1 nd = 1,78650 V d = 50,0 lentille négative SFS54 (MIinolta) 2! n83z0, = 1,77372 àn!X.= -6,0 x 10-5nm-1 nd = 1,79850 Vd = 22,6 np-nn = 47 x 10-5 < npt/A -,nn/ f A) x A2 = 18,8nm nB.o: indice de réfraction dans la longueur d'onde de 830nm <longueur d'onde de 670nm> lentille positive LaF04 (Ohara) n670 = 1,75145 An/LX= -5,6. x 10-5nm-1 nd = 1575700 V d = 47s8 lentille négative SFL14 (Ohara) n670 = 1,75224 an/A= -9,4 x 10-5nm-1 nd = 1,76182 V d = 265 np-nn = 79 x 10-5 (np/t À-Ann/AX) x 2 = 17,0nm n 670: indice de réfraction dans la longueur d'onde el 4enA ap 4uiod ae aa -anbtiewojya uot-IJ.aqecl ? 4uawaAtitsod UP aDua5JaAuoz ap 4utod al jat+.pow]nod gsTIThn qsa inb JTz-aCqo.p anbz.do awqsAs un JTo^Aauom ap alqTssod 4sa IT esiota4nol -anbizewojqD uot;eJiaqep sqa++a sal aeinpgj inod sn5uoo;uos 4uawwapgmJd squuoT;uaw sanbizdo sawlsÀs sal 'pjeDb 4an V OslT- m m m LsOOO0O O9 6012-O O0Tz ZT'X3 O_ m1 m m C bzOOO4O srz z9?'o 9,91 TVX3 {.)iT-m CD 0 t c'. I ' 9;tz':091O91 Ol'X3 --- m m m BOO 8000OIO 0ú -Z'09'0 6 'X3 ---Z;S ' Vl _ LLI 9tzOO'O:'9T ZO'2iO 68Z 8 'X3 --- m m m OL0 8CD 'sT 0OzIc OblT 'X3 --- m m m Z2OO&O 0 Ss9Tz02Io 68Z 9 'X3 M m m zSgúo00 stS i, O6EZ 9 X3 ___2OO'O =9T 0ú OLs68Z t 'X3 _m m m i78000o IoT OZOCi 90 2 '2X3 __m w m 2zoooo q;> i S90 0úZV09 "l-T' X3 _ CDm m w 'Z:0000 $ zT 19gzO 9s9I T X3 (8) (i)(9) (9) (tr) (ú) (Z) (1) 81 InV335EVI : 4ueATns 8T nVf319VI ne aquasgJdaJ eJas allauuoiTTpuo: uot;eia. anbepq a uoiestels ap apow anbe4D ai4ua uo.4elai el eaBTnsu3 wuzúg ap apuop inanbuol el' suep uOT ed+ ap aotpui: ú'=u WUú2; = z T Y X ( Y V/UuVV/dUV) XOIZ uu-du Te = P ' OA000SLT = Pu T-wu,-OT x IX TZ- =y V/u V 9869SLT = f-'-u (e4IouTw) úSISs aAT^6;59U aII TruaI 2_= = P( O-9SL"I = Pu T-wuOT x OOT- ='v/ u V7 Bú6bLV = ZBúu (eieqo) To;Se-i aATqTsod alITuaIl <wu.2z ap apuop Jnan5uoQ> WUJUO/9 ap modification du point de convergence est apte à être utilisée pour focaliser un asservissement au lieu
d'actionner une lentille d'objectif.
Etant donné qu'il existe une modification de la longueur d'onde de lumière provenant de la source lumineuse, le point de convergence est modifié. Par suite, lorsque la défocalisation est détectées le système d'entraînement de la source lumineuse commande la longueur d'onde de lumière de façon telle que la grandeur : de défocalisation est décalée de la valeur de
modification du point de convergence.
En particulier, lorsque le système optique d'objectif est conçu de façon telle qu'une relation entre la grandeur de modification du point de convergence et le i5 décalage de la longueur d'onde est linéaire, il est
facile de commander la longueur d'onde.
REV'END I À.D T I ONL
1. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques comprenant: une partie de source lumineuse (10) pour émettre un flux iumineux généralement parallèle; une lentille d'objectif (21) pour amener le flux lumineux émis à partir de ladite partie de source lumineuse <10) à converger sur un support; -O un séparateur de faisceaux (41) pour séparer le flux lumineux réfléchi par ledit support à partir d'un chemin lumineux dirigé vers la partie de source lumineuse (10) et pour diviser celui-ci vers un système de réception de lumière; i9 un élément correcteur de l'aberration chromatique (23) ayant un pouvoir de concentration quasi nul disposé entre ladite lentille d'objectif (21) et ledit séparateur de faisceaux (41) et produit pour corriger une aberration chromatique de ladite lentille d'objectif (21), et 2-0 un moyen pour actionner indépendamment ladite lentille d'objectif (21) au moins dans la direction de
son axe optique.
2. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen d'actionnement (51) actionne indépendamment ladite lentille d'objectif (219 dans ladite direction de l'axe optique et dans la direction verticale eu égard audit axe optique. 3 Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend en outre une tête (50) déplacée par rapport audit support et dans lequel ladite lentille d'objectif (21) et ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) sont
disposés sur ladite tète (50).
4. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit moyen d'actionnement (51) actionne indépendamment ladite lentille d'objectif (21) dans ladite direction de l'axe optique et dans la direction verticale eu égard audit axe optique. 5. Système optique (20) d'un appareil i^; d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une tte (50) déplacée par rapport audit support et en ce que ladite lentille d'objectif (21) est disposée sur ladite tête (50) et en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) est disposé à
l'extérieur de ladite tete (50).
6. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit moyen _ d'actionnement (51) actionne indépendamment ladite lentille c'objectif (21) dans ledit axe optique et dans
la direction verticale eu égard audit axe optique.
7. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 1,-caractérisé en ce qu'il comprend en outre une tSte (50) déplacée par rapport audit support et dans lequel ladite partie de source lumineuse (10), ladite lentille d'objectif (21), ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) , ledit système récepteur ti de lumière et ledit séparateur de faisceaux (41) sont
disposés à l'intérieur de ladite tête (50).
8. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit moyen d'actionnement (51) actionne indépendamment ladite lentille d'objectif (21) dans ledit axe optique et dans
la direction verticale eu égard audit axe optique.
9. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite lentiile d'objectif (21) comporte deux surfaces constituées d'une surface asphérique convexe et ayant un rayon de courbure qui est augmenté à mesure qu'il s'approche de la périphérie depuis son centre et en ce que ledit rayon de D10 courbure est disposé de façon telle qu'une faible surface de celle-ci est orientée vers ledit cSté de partie de
source lumineuse (10).
10. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 1, dans lequel ladite lentille
d'objectif (21) est une lentille à hologramme.
I1. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 1, dans lequel ladite lentille d'objectif (21) et ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) sont corrigés indépendamment en aberration autre que l'aberration chromatique. 12. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) est constitué d'une lentille positive et d'une lentille négative collées ensemble, chaque phase d'extrémité de celui-ci étant formée en une surface généralement plane, et satisfait la relation suivante: Inp - nnl x 105 < 300 o l'indice de réfraction dans une longueur d'onde centrale utilisée dans une lentille positive est représenté par np et o l'indice de réfraction d'une
lentille négative est représenté Par nn.
13 Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement! lecture d'informations optiques selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit élément S correcteur de I'aberration chromatique (23) satisfait la relation suivante: (np780-1)(1-Vn780/Vp78 0 > 0,2 nn780, nn830: indice de réfraction d'une lentille négative dans des longueurs d'onde de 7-80Onm et 83onm np7805, np8-0: indice de réfraction d'une lentille positive dans des longueurs d'onde de 780nm et i0Onm V8Vn780 dispersion d'une lentille négative au voisinage d'une longueur d'onde de 7O80nm dans laquelle: n780 = nn780/(nn780 -nn85O) Vp780: dispersion d'une lentille positive au voisinage d'une longueur d'onde de 780nm dans laquelle: J p780 = np780/(np780 -np8a0) 14. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) satisfait la relation suivante: (( p/tA À - ( n./AI)) X2 > 9,Onm o un gradient applicable à une longueur d'onde d'un indice de réfraction de lentille positive est représenté par np/AXet o un gradient applicable à une longueur p d'onde d'un indice de réfraction de lentille négative est
représenté par t nn/X À.
15. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) satisfait la relation suivante z I fp/f c <, 05,01 o une longueur focale de ladite lentille positive est représentée par fp et une longueur focale de la totalité par fo. 16. Système optique (20) d-un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) satisfait les
relations suivantes: -
Ira/rml 5 Iri/f > 7 lrf I> 7 rm rayon de courbure de surface collée ra: rayon de courbure de surface non collée d'une lentille positive rI: rayon de courbure d'une surface incidente r3: rayon de courbure d'une surface de dispersion f: longueur focale du système optique (20)
d'objectif entier.
17. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) est constitué de trois lentilles collées ensemble, une première lentille et une troisième lentille ayant le mime pouvoir de polarisation, et une seconde lentille ayant un pouvoir de concentration différent de celui de ladite première ou de ladite troisième lentille, dont les faces incidente et de dispersion sont respectivement formées en une surface généralement plane, ledit élément correcteur de l'aberration chromatique'(235) satisfaisant aux conditions suivantes: nj-rl x A Ini-n1x15 <k 500 [n2-n31 t 105 < "00 o un indice de réfraction de ladite première lentille dans la longueur d'onde centrale utilisée est représenté par nl, un indice de réfraction de ladite seconde lentille par n2 et un indice de réfraction de ladite
troisième lentille par n-.
18. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon ia revendication 17, caractérisé en ce que ledit éléient correcteur de l'aberration chromatique (23) satisfait la relation suivante: Ani A nez à n2 i{ a A a + ') /2 -A--)} 'Ai > 9,Onm ou un indice de réfraction de ladite première lentille dans la longueur d'onde centrale utilisée est représenté par n1, un indice de réfraction de ladite seconde lentille par n2, un indice de réfraction de ladite troisième lentille par n- et un gradient du changement eu égard à la longueur d'onde d'un indice de réfraction
d'une iième Ientille parAnl/iA.
19. Système optique (20) d'un appareil d7enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 17, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) satisfait la relation suivante: n1l= n3 o un indice de réfraction de ladite première lentille dans la longueur d'onde centrale utilisée est représentée par nj, un indice de réfraction de Iadite troisième
lentille par n5.
20. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 19, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) satisfait la relation suivante (np7BO-1) (1-n780/'Vp7S8) > 0,2 nn780e nnS3O: indice de réfraction d'une lentille négative dans les iongueurs d'onde de 780nm et 80nm np780, np-.O: indice de réfraction d'une lentille positive dans des longueurs d'onde de 780nm et 83Onm V n780: dispersion d'une lentille négative au fB voisinage d'une longueur d'onde de 780nm-dans laquelle: V n780 = nn780/(nn7B0-nn830) V p78:dispersion deune lentille négative au voisinage d'une longueur d'onde de 78Onm dans laquelle: V p780 = np7o80/(np780-np3) 21. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 19, dans lequel ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) satisfait la relation suivante ( (L np/) - (à nn/t X)) x À 2 > 9,Onm o un gradient applicable à une longueur d'onde d'un indice de réfraction de lentille positive est représenté par A np/à X et un gradient applicable à une longueur d'onde d'un indice de réfraction d'une lentille négative
par t nn/4X-
22. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 17, caractérisé en ce que ledit élément eo correcteur de l'aberration chromatique (23) satisfait la relation suivante: Ifp/fcl < 0,01 o une longueur focale de ladite lentille positive est représentée par fp et une longueur focale de la totalité
par fo.
235 Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 17, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (23) satisfait la relation suivante: -r/flf 7 Ir4/fl > 7 o rl,r4: rayon de courbure de surfaces incidente et de dispersion jO f: longueur focale du système optique d'objectif entier.
24. Système optique (20) d'un appareil.
d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 1-7, dans lequel ledit élément correcteur 4-5 de l'aberration chromatique (23) satisfait la relation suivante -1,25 < r3/r2 < -0,8 o un rayon de courbure des surfaces collées entre ladite première lentille'et ladite seconde lentille est représenté par r2 et un rayon de courbure des surfaces collées entcre ladite seconde lentille et ladite troisième
lentille par r-.
25. Système optique (20) d'un appareil d'enregistrement/ lecture d'informations optiques selon la revendication 17, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (231 satisfait la relation suivante: r2 = --rs o un rayon de courbure des surfaces collées entre -O ladite première lentille et ladite seconde lentille est représenté par r2 et dans lequel un rayon de courbure des surfaces collées entre ladite seconde lentille et ladite
troisième lentille est représenté par r3.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3077589 | 1989-02-09 | ||
| JP4759089 | 1989-02-28 | ||
| JP20255889 | 1989-08-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2642883A1 true FR2642883A1 (fr) | 1990-08-10 |
| FR2642883B1 FR2642883B1 (fr) | 1995-06-02 |
Family
ID=27287093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9001445A Expired - Fee Related FR2642883B1 (fr) | 1989-02-09 | 1990-02-08 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (6) | US5321550A (fr) |
| DE (1) | DE4003962C2 (fr) |
| FR (1) | FR2642883B1 (fr) |
| GB (1) | GB2232291B (fr) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0790606A3 (fr) * | 1992-08-07 | 1999-04-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Appareil de stockage optique |
Families Citing this family (51)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2642883B1 (fr) * | 1989-02-09 | 1995-06-02 | Asahi Optical Co Ltd | |
| US5157459A (en) * | 1989-08-29 | 1992-10-20 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Wave front aberration measuring apparatus |
| JPH0827971B2 (ja) * | 1990-09-25 | 1996-03-21 | インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレイション | 複数ビーム式光記録のためのシステム |
| US5216562A (en) * | 1990-09-25 | 1993-06-01 | International Business Machines Corporation | Multi-beam optical recording system and method |
| US5408455A (en) * | 1992-04-08 | 1995-04-18 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Control device for head unit having optical head and multiple magnetic heads |
| DE4323971C2 (de) * | 1992-07-16 | 2002-11-07 | Asahi Optical Co Ltd | Schreib-/Lesegerät für eine optische Speicherplatte |
| DE4404635C2 (de) * | 1993-02-17 | 1998-06-18 | Hitachi Ltd | Schwimmender optischer Abtastkopf, der integral mit einer Lichtquelle und einem Photodetektor ausgebildet ist, und optisches Plattengerät mit einem solchen |
| JPH07129992A (ja) * | 1993-11-06 | 1995-05-19 | Asahi Optical Co Ltd | 情報記録再生装置 |
| JPH07311337A (ja) * | 1994-03-24 | 1995-11-28 | Asahi Optical Co Ltd | 光情報記録再生装置 |
| JPH07326065A (ja) * | 1994-05-27 | 1995-12-12 | Hitachi Ltd | 光情報処理装置 |
| JP3567515B2 (ja) * | 1995-02-15 | 2004-09-22 | ソニー株式会社 | 光学ピックアップ装置 |
| JPH08313805A (ja) * | 1995-05-18 | 1996-11-29 | Sony Corp | レンズ装置及び紫外線集光装置 |
| JPH0954246A (ja) * | 1995-08-10 | 1997-02-25 | Fuji Photo Optical Co Ltd | 光記録媒体読取用レンズ |
| JPH0954247A (ja) * | 1995-08-10 | 1997-02-25 | Fuji Photo Optical Co Ltd | 光記録媒体読取用レンズ |
| US5966362A (en) * | 1995-11-02 | 1999-10-12 | Konica Corporation | Optical system for recording and reproducing for use in optical information recording medium |
| US5818643A (en) * | 1995-11-14 | 1998-10-06 | Mahk Co., Ltd. | Optical objective lens system with variable disk thickness feature |
| JP3652768B2 (ja) * | 1995-12-28 | 2005-05-25 | 株式会社東芝 | 光走査装置並びにこの光走査装置を利用した画像形成装置 |
| US6038089A (en) | 1996-05-14 | 2000-03-14 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Beam shaping optical system |
| DE69817283T2 (de) * | 1997-08-29 | 2004-06-24 | Samsung Electronics Co., Ltd., Suwon | Kühlschrank mit Kühlluftverteilungsmitteln |
| US5982550A (en) * | 1998-06-17 | 1999-11-09 | Chrylser Corporation | Viewing angle lens |
| KR100658200B1 (ko) * | 1998-08-07 | 2006-12-21 | 코닌클리케 필립스 일렉트로닉스 엔.브이. | 광학 주사장치 및 이 장치를 구비한 정보 평면에 정보를판독 및/또는 기록하는 광학장치 |
| JP2001043562A (ja) | 1999-08-03 | 2001-02-16 | Sony Corp | 光情報記録媒体の製造方法及び光情報記録媒体の製造装置 |
| KR100657247B1 (ko) * | 1999-11-30 | 2006-12-19 | 삼성전자주식회사 | 고밀도 광집속을 위한 대물렌즈 및 이를 채용한광픽업장치 |
| US6515955B2 (en) | 2000-04-14 | 2003-02-04 | Pentax Corporation | Objective optical system for optical pick-up |
| KR100694032B1 (ko) * | 2000-04-17 | 2007-03-12 | 삼성전자주식회사 | 대물렌즈장치 및 이를 적용한 광픽업 장치 |
| JP3810051B2 (ja) * | 2000-06-20 | 2006-08-16 | フジノン株式会社 | 光記録媒体用対物レンズおよびこれを用いた光ピックアップ装置 |
| JP4076047B2 (ja) * | 2000-08-11 | 2008-04-16 | フジノン株式会社 | 光記録媒体用対物レンズおよびこれを用いた光ピックアップ装置 |
| KR100765736B1 (ko) * | 2000-09-21 | 2007-10-15 | 삼성전자주식회사 | 색수차 보정렌즈를 구비한 광픽업장치 |
| HUP0303190A2 (hu) | 2000-10-16 | 2003-12-29 | Konica Corporation | Tárgylencse, kapcsoló lencse, fénykonvergáló optikai rendszer és optikai felvevő-lejátszó eszköz |
| JP3861586B2 (ja) * | 2000-11-06 | 2006-12-20 | ソニー株式会社 | 光学ピックアップ装置及び記録再生装置 |
| US6788473B2 (en) * | 2000-12-07 | 2004-09-07 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Objective lens device for correcting chromatic aberration and optical pickup employing the same |
| US7023622B2 (en) * | 2002-08-06 | 2006-04-04 | Dmetrix, Inc. | Miniature microscope objective lens |
| JP2006512708A (ja) * | 2002-12-30 | 2006-04-13 | コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ | 複屈折光コンポーネント |
| JP2005134539A (ja) * | 2003-10-29 | 2005-05-26 | Konica Minolta Opto Inc | 反射屈折対物光学系 |
| JP2005322357A (ja) * | 2004-05-11 | 2005-11-17 | Canon Inc | 光ピックアップ装置 |
| CN100501502C (zh) * | 2006-07-19 | 2009-06-17 | 清华大学深圳研究生院 | 一种激光读取头准直光路结构 |
| GB0617945D0 (en) * | 2006-09-12 | 2006-10-18 | Ucl Business Plc | Imaging apparatus and methods |
| US8036886B2 (en) * | 2006-12-22 | 2011-10-11 | Digital Voice Systems, Inc. | Estimation of pulsed speech model parameters |
| FR2911417B1 (fr) | 2007-01-17 | 2009-02-27 | Gambro Lundia Ab | Suivi de l'acces vasculaire d'un patient soumis a des seances successives de traitement extracorporel de sang |
| JP4022246B1 (ja) * | 2007-05-09 | 2007-12-12 | マイルストーン株式会社 | 撮像レンズ |
| TWI490444B (zh) * | 2009-01-23 | 2015-07-01 | Univ Nat Taipei Technology | 線型多波長共焦顯微方法與系統 |
| JP5508812B2 (ja) * | 2009-10-29 | 2014-06-04 | オリンパス株式会社 | 電子撮像装置 |
| GB201006679D0 (en) | 2010-04-21 | 2010-06-09 | Ucl Business Plc | Methods and apparatus to control acousto-optic deflectors |
| GB201106787D0 (en) | 2011-04-20 | 2011-06-01 | Ucl Business Plc | Methods and apparatus to control acousto-optic deflectors |
| US9296188B1 (en) | 2015-02-17 | 2016-03-29 | Hutchinson Technology Incorporated | Partial curing of a microactuator mounting adhesive in a disk drive suspension |
| TWI634360B (zh) | 2017-09-29 | 2018-09-01 | 大立光電股份有限公司 | 電子裝置 |
| US11270714B2 (en) | 2020-01-08 | 2022-03-08 | Digital Voice Systems, Inc. | Speech coding using time-varying interpolation |
| US12254895B2 (en) | 2021-07-02 | 2025-03-18 | Digital Voice Systems, Inc. | Detecting and compensating for the presence of a speaker mask in a speech signal |
| US11990144B2 (en) | 2021-07-28 | 2024-05-21 | Digital Voice Systems, Inc. | Reducing perceived effects of non-voice data in digital speech |
| US12451151B2 (en) | 2022-04-08 | 2025-10-21 | Digital Voice Systems, Inc. | Tone frame detector for digital speech |
| US12462814B2 (en) | 2023-10-06 | 2025-11-04 | Digital Voice Systems, Inc. | Bit error correction in digital speech |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3237645A1 (de) * | 1981-10-26 | 1983-05-11 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokyo | Objektiv fuer aufnahme und wiedergabe optisch aufgezeichneter signale |
| EP0123048A1 (fr) * | 1983-02-28 | 1984-10-31 | International Business Machines Corporation | Tête de lecture holographique |
| JPS62267933A (ja) * | 1986-05-15 | 1987-11-20 | Tokyo Electric Co Ltd | 光学情報記録再生装置 |
| JPS6310118A (ja) * | 1986-07-01 | 1988-01-16 | Asahi Optical Co Ltd | 光デイスク用対物レンズ |
| JPH06235311A (ja) * | 1993-01-06 | 1994-08-23 | Minnesota Mining & Mfg Co <3M> | ディーゼル微粒子フィルター要素およびフィルター |
| JPH06320735A (ja) * | 1993-05-17 | 1994-11-22 | Fuji Xerox Co Ltd | インクジェット記録装置および記録方法 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5887521A (ja) * | 1981-11-20 | 1983-05-25 | Konishiroku Photo Ind Co Ltd | ビデオデイスク等の再生用対物レンズ |
| JPS59743A (ja) * | 1982-06-26 | 1984-01-05 | Toshiba Corp | Ｅｃｃ回路診断方式 |
| JPS5960743A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-06 | Nec Home Electronics Ltd | 光学式ピツクアツプ装置 |
| JPS59174810A (ja) * | 1983-03-24 | 1984-10-03 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | 対物レンズ |
| NL8303700A (nl) * | 1983-10-27 | 1985-05-17 | Philips Nv | Electro-optische inrichting. |
| JPS60232519A (ja) * | 1984-05-02 | 1985-11-19 | Konishiroku Photo Ind Co Ltd | 光情報記録・再生用対物レンズ |
| JPS61275808A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-05 | Asahi Optical Co Ltd | 光デイスク用レンズ |
| JPS6235311A (ja) * | 1985-08-09 | 1987-02-16 | Asahi Optical Co Ltd | 光デイスク用レンズ |
| JPS62119512A (ja) * | 1985-11-19 | 1987-05-30 | Asahi Optical Co Ltd | 光デイスク用レンズ |
| JPH087329B2 (ja) * | 1986-05-19 | 1996-01-29 | コニカ株式会社 | 光情報の記録再生用光学系 |
| JPH0685233B2 (ja) * | 1986-06-27 | 1994-10-26 | 株式会社リコー | 半導体レ−ザ−光源装置 |
| JPS6320735A (ja) * | 1986-07-12 | 1988-01-28 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 光学ヘツド |
| US4791265A (en) * | 1986-07-29 | 1988-12-13 | Fifth Dimension Inc. | Methods and apparatus for electric resistance welding |
| JP2633535B2 (ja) * | 1986-09-18 | 1997-07-23 | ソニー株式会社 | 光学ピツクアツプ装置 |
| JPS63101118A (ja) * | 1986-10-16 | 1988-05-06 | Diesel Kiki Co Ltd | 自動車用空調装置 |
| IT1218657B (it) * | 1987-05-21 | 1990-04-19 | Olivetti & Co Spa | Dispositivo di lettura di un supporto di registrazione di dati per effetto magneto-ottico su un raggio laser |
| US4976526A (en) * | 1988-03-30 | 1990-12-11 | Canon Kabushiki Kaisha | Performance correcting optical assembly for photographic lens for television |
| US4927247A (en) * | 1988-05-13 | 1990-05-22 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Objective lens for optical disk system and optical head using the same |
| FR2642883B1 (fr) * | 1989-02-09 | 1995-06-02 | Asahi Optical Co Ltd |
-
1990
- 1990-02-08 FR FR9001445A patent/FR2642883B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1990-02-09 DE DE4003962A patent/DE4003962C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-02-09 GB GB9003005A patent/GB2232291B/en not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-01-14 US US08/005,187 patent/US5321550A/en not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-03-11 US US08/208,847 patent/US5479296A/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-09-14 US US08/527,975 patent/US5657171A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-09-14 US US08/527,980 patent/US5657168A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-09-14 US US08/527,977 patent/US5644437A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-09-14 US US08/527,978 patent/US5638221A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3237645A1 (de) * | 1981-10-26 | 1983-05-11 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokyo | Objektiv fuer aufnahme und wiedergabe optisch aufgezeichneter signale |
| EP0123048A1 (fr) * | 1983-02-28 | 1984-10-31 | International Business Machines Corporation | Tête de lecture holographique |
| JPS62267933A (ja) * | 1986-05-15 | 1987-11-20 | Tokyo Electric Co Ltd | 光学情報記録再生装置 |
| JPS6310118A (ja) * | 1986-07-01 | 1988-01-16 | Asahi Optical Co Ltd | 光デイスク用対物レンズ |
| JPH06235311A (ja) * | 1993-01-06 | 1994-08-23 | Minnesota Mining & Mfg Co <3M> | ディーゼル微粒子フィルター要素およびフィルター |
| JPH06320735A (ja) * | 1993-05-17 | 1994-11-22 | Fuji Xerox Co Ltd | インクジェット記録装置および記録方法 |
Non-Patent Citations (6)
| Title |
|---|
| I.E.E.E. TRANSACTIONS ON CONSUMER ELECTRONICS vol. CE-33, no. 4, novembre 1987, pages 520-530, New York, NY, US; M. SUNOHARA et al.: "Single Lens CD Player Pickup System Using a Bi-aspheric Molded Glass Lens" * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 11, no. 216 (P-595)((2663), 14 juillet 1987; & JP - A - 6235311 (ASAHI OPTICAL) 16.02.1987 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 12, no. 151 (P-699)(2998), 11 mai 1988; & JP - A - 62267933 (TOKYO ELECTRIC) 20.11.1987 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 12, no. 214 (P-718), 18 janvier 1988; & JP - A - 63010118 (ASAHI OPTICAL) 16.01.1988 (cat. D) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 12, no. 226 (P-722)(3073), 28 juin 1988; & JP - A - 6320735 (FUJI ELECTROCHEM) 28.01.1988 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 8, no. 165 (P-291)(1602), 31 juillet 1984; & JP - A - 5960743 (NEC HOME ELECTRONICS) 06.04.1984 * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0790606A3 (fr) * | 1992-08-07 | 1999-04-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Appareil de stockage optique |
| EP0790605A3 (fr) * | 1992-08-07 | 1999-04-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Appareil de stockage optique |
| EP1120779A3 (fr) * | 1992-08-07 | 2001-08-08 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Appareil de stockage optique |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB9003005D0 (en) | 1990-04-04 |
| DE4003962A1 (de) | 1990-08-16 |
| DE4003962C2 (de) | 2000-06-29 |
| FR2642883B1 (fr) | 1995-06-02 |
| US5644437A (en) | 1997-07-01 |
| US5321550A (en) | 1994-06-14 |
| US5479296A (en) | 1995-12-26 |
| US5657168A (en) | 1997-08-12 |
| GB2232291A (en) | 1990-12-05 |
| US5638221A (en) | 1997-06-10 |
| GB2232291B (en) | 1993-03-10 |
| US5657171A (en) | 1997-08-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2642883A1 (fr) | ||
| EP1117096B1 (fr) | Tête de lecture optique | |
| US8437238B2 (en) | Diffraction grating, aberration correction element and optical head device | |
| WO1999057720A1 (fr) | Lentille-objectif simple destinee a etre utilise avec un disque optique compact ou dvd | |
| US6304540B1 (en) | Optical pickup compatible with a digital versatile disk and a recordable compact disk using a holographic ring lens | |
| US7206275B2 (en) | Optical pickup device | |
| KR20050031939A (ko) | 광픽업 광학계, 광픽업 장치 및 광정보 기록 재생 장치 | |
| EP1521247A2 (fr) | Tête optique et appareil d'enregistrement/lecture optique d'informations | |
| KR20060128030A (ko) | 다초점 대물렌즈, 광 픽업 장치 및 광 정보 기록 재생 장치 | |
| JP4162996B2 (ja) | 光走査デバイス | |
| KR20050041923A (ko) | 광학 소자, 광픽업 장치 및 광정보 기록 재생 장치 | |
| JP2005038585A (ja) | 光ピックアップ装置、集光光学系及び光学素子 | |
| JPH0917011A (ja) | 二重焦点の光ピックアップ | |
| US6741402B2 (en) | Objective lens for optical head | |
| US7126905B2 (en) | Information recording medium and information recording/reproducing apparatus to increase recording density | |
| JP4531649B2 (ja) | 反射防止膜、光ピックアップ用光学部品、対物レンズ及び光ピックアップ用光学部品の製造方法 | |
| JP2002237078A (ja) | 対物レンズ及び光ピックアップ装置 | |
| JP4645938B2 (ja) | 光学部品及び光ピックアップ装置 | |
| JP4852271B2 (ja) | 光ピックアップ光学系、光ヘッド及び光ディスク装置 | |
| JP2002107617A (ja) | 対物レンズ、それを用いた光ヘッド装置及び光ディスク装置 | |
| JP2004301881A (ja) | 光記録媒体用対物レンズおよびこれを用いた光ピックアップ装置 | |
| US20060181744A1 (en) | Optical unit and optical pickup apparatus | |
| US20030210639A1 (en) | Objective lens for optical pickup | |
| JP2007305254A (ja) | 光ピックアップ及び光ディスク装置。 | |
| JP4329329B2 (ja) | 光学素子及び光ピックアップ装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ER | Errata listed in the french official journal (bopi) |
Free format text: 32/90 |
|
| ST | Notification of lapse |