FR2530098A1 - - Google Patents
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- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03D—DEMODULATION OR TRANSFERENCE OF MODULATION FROM ONE CARRIER TO ANOTHER
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- H03D3/004—Arrangements for reducing frequency deviation, e.g. by negative frequency feedback wherein the demodulated signal is used for controlling an oscillator, e.g. the local oscillator
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Abstract
RECEPTEUR RADIO POURVU D'UN CIRCUIT MUET POUR LE BLOCAGE DE L'APPLICATION D'UN SIGNAL AUDIO A UNE PARTIE DE TRAITEMENT DE SIGNAUX AUDIO DU RECEPTEUR RADIO. AFIN D'EVITER L'IMPRESSION D'UN NON-FONCTIONNEMENT DU RECEPTEUR RADIO DANS LE CAS OU LE CIRCUIT MUET EST ACTIVE, CONFORMEMENT A L'INVENTION, UN SIGNAL DE BRUIT ARTIFICIEL ET ACCEPTABLE TRANSMIS PAR LE CIRCUIT MUET EST REPRODUIT EN DEHORS DE L'ACCORD. APPLICATION : RECEPTEUR RADIO.
Description
"Récepteur radio pourvu d'un circuit muet" La présente invention concerne
un récepteur
radio pourvu d'un circuit muet pour le blocage de.
l'application d'un signal audio à une partie de trai-
tement de signaux audio du récepteur radio.
Un tel récepteur radio est décrit dans l'ar-
ticle "FM IF Strip Using the CA 3189 E" publié dans "Elektor", volume 5, N O 6, pages 22 à 26, Canterbury (Grande-Bretagne). Le circuit muet du récepteur radio connu supprime la reproduction des signaux en dehors du domaine d'accord correct La reproduction du bruit
entre les émetteurs est ainsi évitée.
Cependant, lors d'un accord entre les émet-
teurs ou lors d'un accord sur des signaux d'émission qui, par une mauvaise réception, activent le circuit muet, le récepteur radio connu est rendu entièrement muet et l'utilisateur peut avoir l'impression que le
récepteur ne fonctionne pas.
Pour éviter une telle impression, il semble-
rait évident d'omettre complètement le circuit muet.
Ceci a cependant pour conséquence que le confort
d'écoute pendant l'accord diminue fortement.
L'invention a pour but, tout en conservant le confort d'écoute, de fournir à l'utilissateur une indication concernant l'état de fonctionnement de son récepteur radio en dehors du domaine d'accord correct, c'est-à-dire dans les domaines dans lesquels le circuit
muet est activé.
Un récepteur radio du type mentionné dans le préambule conforme à l'invention est caractérisé à cet effet en ce qu'une entrée du circuit muet est couplée à un circuit formant source de bruit destiné à fournir un signal de bruit par l'intermédiaire du circuit muet à la partie de traitement des signaux audio dans le cas
d'une activation du circuit muet.
Grâce à la mesure conforme à l'invention, un signal de bruit artificiel et acceptable est audible en 1 O dehors de l'accord Cette indication acoustique informe l'utilisateur, en dehors de l'accord, du fait que son récepteur radio est en fonctionnement ou non, sans perte de confort d'écoute et a l'avantage, par rapport à une indication visuelle, que l'utilisateur ne doit pas interrompre son observation visuelle, ce qui peut
être important, par exemple, dans le cas des auto-
radios. Une forme d'exécution préférée d'un tel récepteur radio est caractérisée en ce que le circuit
formant source de bruit comporte une résistance des-
tinée à produire du bruit thermique, ainsi qu'un
amplificateur pour l'amplification de ce bruit.
L'invention sera expliquée ci-après, plus en détail, avec référence aux figures des dessins annexés,
données à titre d'exemple.
La figure 1 illustre un récepteur à modulation de fréquence conforme à l'invention La figure la illustre un récepteur à modulation d'amplitude conforme à l'invention;
Les figures 2 à 5 illustrent l'allure idéali-
sée de la tension de sortie, respectivement du conver-
tisseur de fréquence-tension, du premier limiteur d'am-
plificateur, du prmier détecteur de phase et du pre-
mier limiteur du récepteur conforme à l'invention cou-
plé au premier détecteur de phase, en fonction d'une
fréquence d'accord non modulée normalisée pour un ni-
veau déterminé du signal d'antenne, et
La figure 6 illustre le comportement du ré-
cepteur conforme à l'invention lors de l'accord.
La figure 1 illustre un récepteur à modula-
tion de fréquence 1 conforme à l'invention qui est connecté, dlune part, à une antenne 100 et, d'autre part, à un haut-parleur 32 Le récepteur à modulation de fréquence 1 est pourvu d'une boucle à modulation de fréquence 6 à 18 inclus, comportant une entrée de
signal 3 qui est couplée, par l'intermédiaire d'un am-
plificateur d'entrée 2, à l'antenne 100, ainsi qu'un circuit de régulation 19 à 27 inclus qui est connecté
d'une part, de la manière décrite plus en détail ci-
après, à la boucle à modulation de fréquence 6 à 18 inclus et, d'autre part, à une entrée de régulation
28 d'un circuit muet 29 Le circuit muet 29 est pour-
vu d'une première et d'une deuxième entrée 33 et 34, la première entrée 33 étant couplée à une sortie de signaux 5 de la boucle à modulation de fréquence 6 à 18 inclus et la seconde entrée 34 étant couplée à une source de bruit 30 Une sortie du circuit muet 29 est connectée, par l'intermédiaire d'un bloc de traitement de signaux audio 31, au hautparleur 32 Dans l'état de repos, la première entrée 33 est connectée à la sortie du circuit muet 29 et, dans l'état actif, la deuxième entrée 34 est connectée à la sortie mentionnée en dernier lieu La boucle & modulation de fréquence 6 à 18 inclus comporte un étage mélangeur 6 connecté à l'entrée de signaux 3, un filtre passe bas 7, un convertisseur fréquence-tension 18, un dit premier limiteur d'amplificateur 15, un circuit additionneur 16 et un oscillateur controlé en tension 17 couplé à l'étage mélangeur 6, tous ces éléments étant interconnectés les uns aux autres dans cet ordre La connexion entre le premier limiteur d'amplificateur 15 et le circuit additionneur 16 est reliée à la sortie de signaux 5 de la boucle à modulation
de fréquence 6 à 18 inclus Le circuit addi-
tionneur 16 est également pourvu d'une entrée OS de tension d'accord 4 et additionne la tension d'accord qui lui est fournie à la tension de
sortie du premier limiteur d'amplificateur 15.
Le convertisseur fréquence-tension 18 comporte un deuxième limiteur d'amplificateur 8 couplé au filtre passe-bas 7, dont une sortie est couplée, d'une part, à une première entrée 12 d'un dit deuxième détecteur de phase 19, et, d'autre part, par l'intermédiaire d'un montage en cascade d'un deuxième limiteur 9
et d'un premier dispositif de rotation de pha-
se de 900 dépendant de la fréquence 10, à
une deuxième entrée 13 du deuxième détec-
teur de phase 39 Ce deuxième détecteur de phase 39 comporte un montage en cascade
d'un étage mélangeur 11 connecté aux en-
trées 12 et 13 et d 'un filtre passe-bas 14 connecté au premier limiteur d'amplificateur 15.
Le circuit de régulation 19 à 27 in-
clus comporte un dispositif passe-tout de ro-
tation de phase de 1800 dépendant de la fré-
quence (ou filtre de durée de transit) indiqué par 19 et couplé, par l'intermédiaire d'un dit troisième limiteur 21, à une deuxième
entrée 24 d'un dit premier détecteur de pha-
se 27 Une première entrée 23 du détecteur de
phase 27 est couplée à une sortie du deu-
xième limiteur 9 du convertisseur de fré-
quence-tension 18 Une sortie du premier détecteur de phase 27 est connectée, par l'intermédiaire d'un dit premier limiteur 26, à l'entrée de régulation 28
du circuit muet 29.
Le dispositif passe-tout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence, indiqué par 19, 5 comporte un deuxième dispositif de rotation de phase de 90 dépendant de la fréquence, 20, qui est connecté o entre le premier dispositif de rotation de phase de 90 , du convertisseur de fréquence-tension 18 et le troisième limiteur 21 Les deux dispositifs de rotation de phase de 90 dépendant-de la fréquence 10 et 20, connectés en cascade, fonctionnent ensemble comme un dispositif passe-tout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence Le premier détecteur de phase 27 comporte un montage en cascade d'un étage mélangeur 22 connecté aux deux entrées 23 et 24 et d'un
filtre passe-bas 25 connecté au premier limiteur 26.
L'amplificateur d'entrée 2 amplifie le signal d'antenne de la fréquence d'onde porteuse fz et
le présente à l'étage mélangeur 6 Dans l'étage mélan-
geur 6, ce signal d'antenne est multiplié par le signal de l'oscillateur contrôlé en tension 17 de fréquence fvco, après quoi, à l'aide du filtre passe-bas 7, le produit de mélange souhaité de la fréquence f fvc est sélectionné- Des produits de mélange indésirables, par exemple à la suite d'émetteurs voisins, sont supprimés par le filtre passe-bas 7 Dans une forme de réalisation pratique, la largeur de bande de 3 d B
du filtre passe-bas 7 est de 100 k Hz.
Le deuxième limiteur d'amplificateur 8 Jo amplifie des signaux d'entrées faibles (par -exemple des signaux de bruit ou des signaux qui n'ont pas été entièrement supprimés sur le flanc latéral du filtre passe-bas 7) de manière linéaire et sert de limiteur pour des signaux d'entrée forts qui traversent le filtre passe-bas sans être atténués Le signal de sortie du deuxième limiteur d'amplificateur 8 est amené, d'une part, à la première entrée 12 de l'étage mélangeur 11 et, d'autre part, au deuxième limiteur 9 o ce signal de sortie est limité en amplitude Dans le premier dispositif de rotation de phase de 90 dépendant de la fréquence, 10, suivant, se produit une rotation de phase dépendante de la fréquence au cours de laquelle des signaux d'une fréquence fi subissent
une rotation de phase de 900 dépendant de la fréquence.
La fréquence fi, qui est la fréquence caractéristique du dispositif de rotation de phase de 90 dépendant de la fréquence, -10, -est, dansune forme d'exécution
pratique, choisie égale à 60 k Hz.
Dans l'étage mélangeur 11, les signaux de
sortie du dispositif de rotation de phase de 90 dépen-
dant de la fréquence, 10, sont multipliés par les signaux de sortie du deuxième limiteur d'amplificateur 8 Les produits de mélange qui sont ainsi obtenus, présentent une amplitude qui est proportionnelle tant à la différence de phase Entre les signaux amenés aux deux entrées 12 et 13 de l'étage mélangeur 11 qu'à
leur amplitude Le comportement au bruit du convertis-
seur de fréquence-tension 18 est dés lors plus favorable que pour des démodulateurs en quadrature à modulation de-fréquence classiques, pour lesquels les deux signaux à multiplier sont limités De tels démodulateurs en
quadrature à modulation de fréquence classiques fonc-
tionnent aussi de manière quadratique pour de petits signaux de bruit et amplifient ainsi d'une manière perturbatrice les composantes de bruits situées dans
la bande passante du filtre passe-bas 7.
Le produit de mélange à audiofréquence est sélectionné au moyen du filtre passe-bas 14 à partir des produits de mélange obtenus à la sortie de l'étage mélangeur 11 La caractéristique de ce filtre passe-bas 14 détermine la pente et le point de transition de la caractéristique d'amplification de boucle et ainsi le domaine de fréquence dans lequel une réaction peut se produire dans la boucle La largeur de bande de ce filtre passe-bas 14, qualifié aussi de filtre de boucle,
atteint 15 k Hz dans une forme d'exécution pratique.
Pour expliquer davantage le fonctionnement du convertisseur de fréquencetension 18, on peut se référer à la Fig 2, dans laquelle la courbe 100 indique l'allure idéalisée de la tension de sortie VDEM de ce convertisseur de fréquence-tension 18 en
fonction de la fréquence de différente fz fvco mani-
pulée comme fréquence d'accord normalisée pour un niveau déterminé d'un signal d'antenne non modulé aveç une fréquence d'émetteur fz La courbe 100 est symétrique par rapport au point, pour lequel f = f, par suite de la conversion vers une bande de fréquence de base peu élevée réalisée dans l'étage mélangeur 6 De plus, pour les fréquences f et f de la fréquence d'accord normalisée f f VCO on obtient un déphasage de 900 entre les signaux présents aux deux entrées 12 et 13 du deuxième détecteur de phase 33 VDEM est, dans ce cas, égal à zéro Si l'on
appelle f la fréquence pour laquelle un signal présen-
g tant le niveau du dit signal d'antenne est à peu près entièrement supprimé' dans le filtre passe-bas 7, pour une fréquence d'accord normalisée f f qui est z vco supérieure à f ou inférieure à fg V devient
g DEM -
aussi égal à zéro dans ces domaines de fréquence.
Pour des fréquences d'accord normalisées fz f co pour lesquelles se produit une suppression partielle du signal d'antenne sur le flanc du filtre
passe-bas 7, le signal d'antenne ainsi affaibli peut-
être inférieur au signal de bruit produit par-l'étage mélangeur 6 et présent dans la bande passante du filtre passe-bas 7 La tension VDEM est,pour de telles
amplitudes de signaux faibles, à cause de l'amplifica-
tion linéaire produite dans l'amplificateur limiteur 8, indépendante de la fréquence à laquelle ces amplitudes
apparaissent te niveau de bruit moyen, après démodu-
lation dans le convertisseur de fréquence-tension 18, 8. coincide ainsi avec le niveau moyen de l'accord correct en f Cela étant, des signaux d'antenne faibles, de temps à autre masqués de manière excessive par le bruit, ne donnent pas lieu à des perturbations pulsées gênantes parce que des sauts de tension entre le niveau de bruit
et le niveau de-signal ie se produisent pas.
Le signal de sortie VDEM du convertisseur de DEM fréquence tension 18 est amené au premier limiteur
d'amplificateur 15 dans lequel se produit une amplifi-
cation linéaire du-signal de sortie VDEM jusqu'à un niveau de signal maximum déterminé Ce niveau de signal maximum est atteint dans la figure en question, entre autres, pour une fréquence d'accord normalisée f f z vco de 0,5 fl et de 1,5 fl' Les signaux supérieurs à ce
niveau de signal maximum sont limités.
Pour illustrer le fonctionnement du limiteur , on se référera à la Fig 3 Dans cette Fig 3, les courbes 110 à 116 inclus indiquent l'allure idéalisée
de la tension de sortie VVC O du limiteur d'amplifica-
teur 15 en fonction de la fréquence de différence f f utilisée comme fréquence d'accord normalisée, z vco pour un niveau déterminé d'un signal d'antenne non modulé à fréquence drtémetteur f Z Le limiteur d'amplificateur 15 exerce un effet de limitation dans les domaines de la fréquence d'accord normalisée f fvco indiqués par les courbes z vco 111 à 113 inclus Dans ces domaines, qualifiés ci-après de domaines de maintien, la boucle est certes modulée mais VVC O et ainsi la fréquence d'oscillateur fvco restent constantes Dans les domaines indiqués par les courbes 110 et 114 à 116 inclus, une amplification linéaire de VDEM se produit Une réaction positive dans la boucle à modulation de fréquence 6à 18 inclus se produit cependant dans les domaines indiqués par les courbes 115 et 116 La fréquence d'oscillateur variera
par sauts dans ces domaines de fréquence.
Une réaction négative se produit dans les domaines indiqués par les courbes 114 et 110 Dans ces domaines, on obtient un accord stable, c'està-dire
un verrouillage de la boucle à modulation de fréquence.
Sur la courbe 114 se produit un-accord latéral indési-
rable qui, suivant l'invention, est supprimé de la manière décrite ciaprès La courbe 115 indique le
domaine de l'accord correct ou le domaine o l'oscil-
lateur contrôlé en tension 17 suit.
Une tension de régulation pour le circuit muet est obtenue-à l'aida du circuit de régulation 19 à 27 inclus indiqué sur la Fig 1, comportant le réseau passe-tout de rotation de phase de 180 dépendant de la fréquence, 19, le dit troisième limiteur 21, le
détecteur de phase 27 et le dit premier limiteur 26.
Pour illustrer le fonctionnement de ce circuit de régulation 19 à 27 inclus, on se référera aux Fig 4 et 5, dans lesquelles la tension de sortie
VCOR du détecteur de phase 27 ou la tension de régula-
tion VTE est restituée de manière idéalisée à la MUITE sortie du limiteur 26, en fonction de la fréquence de différence f f utilisée comme fréquence d'accord Z vco normalisée pour un niveau déterminé d'un signal d'antnneme non modulé avec une fréquence d'émetteur f Z L'allure de VCR indiquée sur la Fig 4 par la courbe 120 est obtenue par le fait que les signaux amenés aux entrées 23 et 24 de l'étage mélangeur 22 sont tous deux limités et présentent entre eux une différence de phase réalisée dans le réseau passe-tout de rotation o de phase de 180 La fréquence caractéristique du deuxième dispositif de rotation de phase de 9 O pendaent de la fréquence, 20, est choisie égale à celle du premier dispositif de rotation de phase de 90 dépendant de la fréquence, 10, (fl = 60 k Hz), à la suite de quoi, pour une fréquence d'accord normalisée f f de 0; zvco 0,5 fl; fl; 1,5 fl; 0,5 fl; -fl et 1,5 fl; cnobtient une rotation dé phase respectivement de 0; 900; 1800; 2700; -900; -180 et - 2700 La largeur de bande du filtre passe-bas 25 ne doit, d'une part, pas être choisie trop grande pour éviter que le circuit muet, pour un accord voisin de 0,5 fl et de 1,5 fl, soit enclenché et déclenché continuellement selon un rythme d'audiofréquence et ne doit, d'autre part, pas être choisie trop petite pour éviter que lors de l'accord, le circuit muet soit mis trop lentement hors d'activité, de telle sorte que des émetteurs soient sautés Une valeur pratique pour cette largeur de bande est de I Hz. L'allre idéalisée-de VMTE indiquée par la MUTE
courbe 130 sur la Fig 5 est obtenue par une amplifica-
tion illimitée de VCOR dans le dit premier limiteur 26.
La tension de sortie VMTE du limiteur 26, en d'autres MUTE termes la tension de régulation pour le circuit muet, 29 varie par sauts entre deux valeurs discrètes Des commutations se produisent pour des valeurs de 1,5 f; -0,5 fl; O 05 f et 1,5 f de la fréquence d'accord 1 1 i normalisée f f Z vco Par activation du circuit d'accord 29 par une valeur positive de VMTE et par une commutation dans l'état de repos pour une valeur négative de VUTE, pour une fréquence d'accord normalisée f f inférieure à 1,5 fl, comprise entre -0,5 f et 0,5 f ou supérieure à-1,5 f 1, la sortie de signaux 5 de la
boucle à modulation de fréquence est découplée du bloc-
de traitement de signaux 31 et la source de bruit 30
est couplée à ce bloc de traitement de signaux 31.
Le haut-parleur 32 fournit donc à l'utilisateur, en dehors de l'accord, une indication acoustique de l'état de fonctionnement de son récepteur à modulation de fréquence, tandis qu'un accord latéral éventuel, dans le domaine indiqué sur la Fig 3 par la courbe 114, est supprimé te bruit thermique d'une résistance amplifié dans un amplificateur peut servir de source
de bruit.
Pour une fréquence d'accord normalisée f f comprise entre -1,5 f et -0,5 f ou entre z vco 1 1 0,5 fl et 1,5 fl, la sortie de signaux 5 de la boucle à modulation de fréquence est interconnectée au bloc
de traitement de signaux 31 et des signaux à audio-
fréquence sont restitués au moyen du haut -parleur 32.
^ 05 Comme mentionné plus haut, dans le domaine de fréquence compris entre -0,5 fl et -1,5 fl, la boucle est couplée positivement en retour, de sorte que ce domaine est franchi par sauts ou par échelons et que ce n'est que dans le domaine d'accord correct compris entre 0,5 f et 1,5 fl qu'un accord stable est possible pour un
circuit muet 29 se trouvant dans l'état de repos.
La Fig 6 illustre le comportement d'accord du récepteur à modulation de fréquence conforme à l'invention Pour plus de simplification, la fréquence fvco de l'oscillateur contrôlé en tension 17 est indiqée vco en fonction d'un signal d'antenne non modulé, avec une fréquence d'émetteur f qui varie de manière continue Z
et une amplitude constante.
Les lignes p, q, r et S indiquent les points dans lesquels la fréquence d'accord normalisée f f z v CO prend les valeurs respectives de -1,5 fl, 0,5 fl, 0,5 fl et 1,5 fl Le circuit muet 29 se trouve à l'état de repos pour une fréquence d'accord normalisée f f tombant entre les lignes p et q ou entre z vco les lignes r et s, et ailleurs le circuit muet 29 est activé. Dans le domaine o f fvo est plus petit
Z v CO-
que -1,5 fl, pendant la croissance de la fréquence f
le trajet G est d'abord parcouru La boucle à modula-
tion de fréquence est ici déverrouillée et l'oscillateur contrôlé en tension 17 fonctionne librement Ensuite, lorsque fz fvco = -1,5 fl, on atteint le trajet E, o le verrouillage de la boucle'à modulation de fréquence se produit et o la fréquence fc de vco l'oscillateur contrôlé en tension 17 est entraînée avec la fréquence d'émetteur f Le trajet E indique
zle domaine de l'accord latral stable, qui est repr-
le domaine de l'accord latéral stable, qui est repré-
senté par la courbe 114 sur la Fig 3.
Pour une nouvelle augmentation de f, le trajet J est parcouru Dans ce domaine, le limiteur 15 exerce un effet de limitation et la fréquence f vo
reste à une valeur constante en dépit d'une augmenta-
tion de la fréquence f Le trajet J correspond au z domaine de maintien indiqué par la courbe 11 2 sur la Fig -3 Etant donné que, pendant le parcours des trajets G, E et J, le circuit muet est activé, un accord pour ce domaine de-fréquence a encore lieu, mais uniquement avec restitution du bruit de la source de bruit 30 servant d'indication acoustique pour le
processus d'accord.
Le trajet J est suivi, pour une fréquence f croissante du trajet A oh un couplage en retour ou en réaction positive s'effectue dans la boucle à modulation
de fréquence La fréquence f diminue de ce fait brus-
quement jusqu'à ce que la bouclé à modulation de fréquence passe à l'état verrouillé Lors de cette diminution soudaine de la fréquence fvco' le trajet partiel entre les lignes p et q est franchi Etant donné que le circuit muet 29 est mis assez lentement hors d'activité par suite de la petite largeur de bande du filtre, passe-bas 25, le circuit muet reste aussi activé sur le dit trajet partiel entre p et q pendant ce saut de fréquence, de sorte que le saut de
fréquence n'est pas audible.
Le dit verrouillage de la-boucle à modulation de fréquence s'effectue dans le domaine d'accord correct du domaine de suite F La fréquence est indiquée sur la Fig 3 par la courbe 110 La fréquence d'oscillateur f suit ici la fréquence d'émetteur f vc o Z dans un domaine assez grand La fonction de démodulation est de cette manière combinée avec une fonction de
régulation de fréquence automatique -
Le bord du domaine de suite est formé par la ligne S, o le limiteur 15 passe sur limitation et la fréquence d'oscillateur fvco reste constante pour une fréquence d'émetteur f croissante Le circuit muet z est ici activé Le trajet K est alors parcouru Ce trajet K correspond au domaine qui est indiqué par
la courbe 113 sur la Fig 3.
Pour une fréquence d'émetteur f qui croit z encore, le limiteur 15 quitte son état de limitation et un couplage en retour positif s'effectue dans la boucle à modulation de fréquence (voir la courbe 116 de la Fig 3) La fréquence d'oscillateur f diminue de ce fait brusquement jusqu'à ce que la boucle soit entièrement déverrouillée et que l'oscillateur fonctionne
tout à fait librement Le trajet D est alors parcouru.
Pour une fréquence d'émetteur f qui augmente z
encore, la boucle à modulation de fréquence reste déver-
rouillée et le trajet H est parcouru Pour un accord sur les trajets A, D et H, le circuit muet est activé et seul le bruit de la source de bruit 30 utilisé comme indication d'accord acoustique est audible Dans une forme d'exécution pritique, le domaine de suite F
vaut environ 3 O k Hz.
Au départ du domaine de fréquence maintenant atteint, pour une fréquence d'émetteur f décroissante après le trajet H, est parcouru le trajet M o le déverrouillage de la boucle à modulation de phase reste maintenu Pour une fréquence d'émetteur f z
continuant à diminuer, la fréquence d'accord normali-
sée f f diminue jusqu'à ce que la valeur f z vco g soit atteinte et qu'un couplage en réaction ou en retour positif se produise dans la boucle (courbe 116 de la Fig 3) A ce moment la fréquence d'oscillateur fos augmente brusquement jusqu'à ce que la boucle à osc
modulation de -réquence'passe à-l'état verrouillé.
Ce saut de fréquence, indiqué par la courbe B, est inaudible en raison de l'activation du circuit muet 29
dans ce domaine de fréquence.
Le verrouillage de la boucle à modulation de fréquence s'effectue dans le domaine d'accord correct ou de suite F, o une démodulation et une régulation de fréquence automatique peuvent se produire Le circuit muet 29 se 'trouve ici dans l'état de repos Le bord du domaine de suite F est atteint à la ligne r dans le cas d'une fréquence d'émetteur f décroissante La fréquence d'accord normalisée f f O vaut ici 0,5 f 1 Le limiteur 15 passe sur limitation-et le trajet L; correspondant au domaine indiqué sur la Fig 3-par la courbe 111, est
parcouru Le circuit muet 29 est maintenant activé.
Pour une nouvelle diminution de la fréquence d'émetteur f apparaît, à la ligne q, un couplage en
réaction ou en retour positif dans la boucle à modula-
tion de fréquence, à la suite de quoi la fréquence d'oscillateur f augmente' brusquement jusqu'à ce ose que la boucle soit déverrouillée et que l'oscillateur
contrôlé en tension 17 fonctionne tout à fait libre-
ment Dans ce cas, le trajet C est parcouru Comme pour le trajet A, ce saut de fréquence C est parcouru Comme pour le trajet A, ce saut de fréquence franchit sur le trajet C, le domaine compris entre les lignes p et q En raison de la petite largeur de bande du filtre passe-bas 25, le circuit muet 29 est mis hors d'activité avec un certain retard, de sorte que même pendant le passage du domaine mentionné en dernier lieu entre p et q, il reste activé Le saut de fréquence est de ce fait supprimé Pour une nouvelle diminution de la fréquence d'accord normalisée f fvc O, la boucle à modulation de fréquence reste déverrouillée et l'oscillateur- contrôlé en tension 17 fonctionne
tout à fait librement.
C Ilr 7 convient de noter qu'il est aussi possible de dimensionnerle limiteur d'amplificateur et/ou le circuit de régulation 19 à 27 inclus d'une manière telle qu'une limitation de VCO se produise déjà avant que le circuit muet 29 soit activé Par
2530098
la déformation sonore audible qui accompagne cette limitation, l'utilisateur recoit une indication de
l'accord sur un bord du domaine d'accord correct.
La Fig la illustre un récepteur à modula-
tion d'amplitude 1 ' conforme à l'invention, dans
lequel les circuits qui remplissent une fonction iden-
tique à celle des circuits du récepteur à modulation de fréquence 1 de la Fig 1 sont numérotés de manière correspondante Le récepteur à modulation deamplitude 1 ' se distingue du récepteur à modulation de fréquence
1 par le fait que la fonction de démodulateur ne s'ef-
fectue pas dans le convertisseur de fréquence-tension 18, mais dans un détecteur d'amplitude 1 connecté, par l'intermédiaire d'un amplificateur AGC 8 ', au filtre passe-bas 7 Une sortie du détecteur d'amplitude 51 est couplée, d'une part, par l'intermédiaire d'un filtre AGC 50, à une entrée de régulation de l'amplificateur AGC 8 ' et, d'autre part, à l'entrée 33 du circuit muet
29 La constante de temps du filtre AGC 50 est d'en-
viron 0,1 seconde.
Le convertisseur de tension-fréquence 18
ne fonctionne que comme circuit générateur de régula-
tion pour une régulation de fréquence automatique, ce qui est réalisé par remplacement du filtre passe-bas
d'audiofréquence 14 du récepteur à modulation de fré- quence 1 par un filtre de régulation de fréquence 14 ' automatique
présentant une constante de temps d'environ
1 seconde.
L'allure idéalisée de la tension de sortie du convertisseur de fréquencetension 18, du premier limiteur d'amplificateur 15, du premier détecteur de phase 27 et du premier limiteur 26 de ce récepteur à modulation d'amplitude l' conforme à l'invention, en fonction de la fréquence d'accord normalisée non modulée, pour un niveau déterminé du signal d'antenne, ainsi que le comportement d'accord pour des signaux non modulés ne s'écartent essentiellement pas de ceux du récepteur à modulation de fréquence 1 et sont
représentés sur les Fig 2 à 6 inclus.
Claims (2)
1. Récepteur radio pourvu d'un circuit muet o 5 pour le blocage de l'application d'un signal audio à une partie de traitement de signaux audio du récepteur radio, caractérisé en ce qu'une entrée du circuit muet est couplée à un circuit formant source de bruit pour la fourniture d'un signal de bruit par l'intermédiaire du circuit muet à la partie de traitement des signaux
audio dans le cas d'une activation du circuit muet.
2. Récepteur radio suivant la revendica-
tion 1, caractérisé en ce que le circuit formant source de bruit comporte une résistance destinée à produire un
bruit thermique ainsi qu'un amplificateur pour l'ampli-
fication de ce bruit.
L-
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