FR2489845A1 - Alliage d'aluminium brasable et son procede de fabrication - Google Patents
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Abstract
L'INVENTION SE RAPPORTE AUX ALLIAGES D'ALUMINIUM BRASABLES EN PARTICULIER A CEUX DESTINES A LA FABRICATION DE GROS APPAREILLAGES. L'ALLIAGE SUIVANT L'INVENTION CONTIENT EN POIDS :FE 0,10 A 0,7: NI 0,40 A 1,0; MN 1,00 A 1,5; CR 0,5; SI 0,20 A 0,5; ZR 0,4; CU 0,20 A 0,5; TI 0,01 A 0,1; MG 0,5; V0,4; AUTRES CHACUN 0,05; TOTAL 0,15; RESTE ALUMINIUM. LE PROCEDE DE FABRICATION COMPORTE, DE PREFERENCE, UNE HOMOGENEISATION EN DEUX STADES:A)DANS LE DOMAINE DE TEMPERATURE 590C-610C PENDANT 2 A 36 HEURES,B)DANS LE DOMAINE DE TEMPERATURE 450C-550C PENDANT 30 MINUTES A 24 HEURES. L'ALLIAGE EST PRINCIPALEMENT UTILISE A LA FABRICATION DE GROS ECHANGEURS DE CHALEUR.
Description
ALLIAGE D'ALUMINIUM BRASABLE ET SON PROCEDE DE FABRICATION
L'invention se rapporte aux alliages à base d'aluminium, brasables, en particulier pour la fabrication de gros appareillages.
L'invention se rapporte aux alliages à base d'aluminium, brasables, en particulier pour la fabrication de gros appareillages.
On sait que l'alliage le plus apte à la fabrication de gros appareils brasés, tels que des échangeurs de chaleur, est l'alliage 3003, selon la norme AFNOR NF A 50-541.
Cependant, à la suite drun cycle de brasage de longue durée,ce dernier alliage accuse un niveau de caractéristiques mécaniques très modeste.
La durée du cycle est imposée, d'une part, par la masse propre de tels appareils, d'autre part, par la nécessité de limiter les vitesses de chauffage et de refroidissement à une faible valeur (de l'ordre de quel ques dizaines de OC/heure) pour éviter les contraintes internes d'origine thermique et les distorsions correspondantes.
De plus, la durée de brasage elle-même (brasure partiellement ou totalement liquide) étant en général comprise entre quelques dizaines de minutes à plusieurs heures, l'alliage doit résister suffisamment au fluage.
Le but de la présente invention est donc de trouver un alliage à base d'Al brasable et "réfractaire", c'est-à-dire conservant une fraction importante de ses caractéristiques mécaniques pendant et après un brasage de longue durée, sans altération notable de ses autres propriétés d'usage, telles que sa résistance à la corrosion.
L'alliage suivant l'invention, qui répond à ces exigences, -a la cqmpo- sition suivante (en poids go) :
Fe 0,10 à 0,7
Mn 1,00 à 1,5
Si 0,20 à 0,5
Cu 0,20 à 0,5
Mg d; 0,5
Ni 0,40 à 1,0
Cr C 0,5
Zr c 0,4
Ti 0,01 à 0,1
V 0,4
Autres : chacun > 0,05 total c 0,15 reste aluminium
Cependant, afin d'obtenir les propriétés optimales,il est préférable que Cu + Mg soit supérieur ou égal à 0,40m.
Fe 0,10 à 0,7
Mn 1,00 à 1,5
Si 0,20 à 0,5
Cu 0,20 à 0,5
Mg d; 0,5
Ni 0,40 à 1,0
Cr C 0,5
Zr c 0,4
Ti 0,01 à 0,1
V 0,4
Autres : chacun > 0,05 total c 0,15 reste aluminium
Cependant, afin d'obtenir les propriétés optimales,il est préférable que Cu + Mg soit supérieur ou égal à 0,40m.
Une composition préférentielle est la suivante
Fe 0,20 à 0,5 Cu + Mg 0,40 à 0,8
Mg 1,0 à 1,5 Ni 0,40 à 1,
Si 0,20 à 0,4 Cr S 0,5
Cu 0,25 à 0,5 Zr c 0,4
Mg S 0,5 Ti 0,01 à 0,1
V < 0,4 reste aluminium et impuretés habituelles.
Fe 0,20 à 0,5 Cu + Mg 0,40 à 0,8
Mg 1,0 à 1,5 Ni 0,40 à 1,
Si 0,20 à 0,4 Cr S 0,5
Cu 0,25 à 0,5 Zr c 0,4
Mg S 0,5 Ti 0,01 à 0,1
V < 0,4 reste aluminium et impuretés habituelles.
Les alliages suivant l'invention présentent les caractéristiques suivi tes .
10) une excellente aptitude au placage par des alliages de brasure du
type Al-Si ou Al-Si-Mg utilisés pour les brasages sous flux, sous
gaz inerte ou sous vide 20) une amélioration de l'ordre de 40 0 des caractéristiques mécaniques
de traction (charge de rupture et limite élastique) par rapport à
l'alliage 3003 utilisé dans les mêmes conditions, 3") une aptitude au brasage et une résistance à la dissolution par la
brasure au moins égales à celle de 3003, 40) un comportement à la corrosion au moins égal à celui du 3003 dans
les mêmes environnements chimiques.
type Al-Si ou Al-Si-Mg utilisés pour les brasages sous flux, sous
gaz inerte ou sous vide 20) une amélioration de l'ordre de 40 0 des caractéristiques mécaniques
de traction (charge de rupture et limite élastique) par rapport à
l'alliage 3003 utilisé dans les mêmes conditions, 3") une aptitude au brasage et une résistance à la dissolution par la
brasure au moins égales à celle de 3003, 40) un comportement à la corrosion au moins égal à celui du 3003 dans
les mêmes environnements chimiques.
De plus, cette augmentation des caractéristiques mécaniques après brasage permet, dans de nombreux cas, de diminuer les épaisseurs de parois des échangeurs ; il en résulte tout à la fois un gain de matière et une plus grande efficacité d'échange calorifique.
L'alliage suivant l'invention présente ses caractéristiques d'utilisa tion optimales, en particulier la meilleure résistance à la dissolution par la brasure, si entre la coulée et la déformation à chaud subséquente, il subit un cycle d'homogénéisation en deux étapes a) la première, par maintien dans le domaine 590-6100C pendant 2 à 36
heures, b) la deuxième, par maintien entre 450 et 55O0C entre 30 minutes et
24 heures.
heures, b) la deuxième, par maintien entre 450 et 55O0C entre 30 minutes et
24 heures.
ces deux étapes étant séparées ou non par un retour à la température ambiante (refroidissement continu ou discontinu).
La méthode la plus simple et la plus économique consiste naturellement en un refroidissement lent et contrôlé entre les deux étapes a) et b).
Bien sûr, l'alliage peut être utilisé sous forme de produit homogène auquel, soit on applique la brasure lors du brasage proprement dit, ou qui est mis en contact avec un autre produit revêtu dun pliage de brasage, ou, soit sous formedeproduit composite, revêtu d'un alliage de brasage, obtenu, par exemple, par colaminage à chaud et/ou à froid (tôles ou bandes plaquées une ou deux faces).
Bien que l'application principale de l'alliage soit le brasage, il peut également trouver des applications dans tous les cas où le matériau est porté momentanément à haute température, telles que ustensiles de cuisine, collecteurs solaires, enveloppes de pots d'échappement, etc...
Les exemples suivants permettront d'illustrer les propriétés des alliages suivant l'invention.
EXEMPLE 1
On réalise trois produits plaqués en trois couches, composées chacune d'un alliage d'âme et d'un alliage de brasure placé de part et d'autre de l'alliage d'âme avec l'épaisseur par face égale à 5 , ó de l'épaisseur totale.
On réalise trois produits plaqués en trois couches, composées chacune d'un alliage d'âme et d'un alliage de brasure placé de part et d'autre de l'alliage d'âme avec l'épaisseur par face égale à 5 , ó de l'épaisseur totale.
<tb> ( <SEP> PRODUIT <SEP> 1 <SEP> PRODUIT <SEP> 2 <SEP> PRODUIT <SEP> 3
<tb> ( <SEP> ~~~ <SEP> . <SEP> ~~ <SEP> ) <SEP>
<tb> ( <SEP> âme <SEP> placage <SEP> : <SEP> <SEP> âme <SEP> : <SEP> <SEP> placage <SEP> : <SEP> <SEP> âme <SEP> . <SEP> placage <SEP> <SEP> ) <SEP>
<tb> ( <SEP>
<tb> ( <SEP> Fe <SEP> : <SEP> 0,55 <SEP> : <SEP> 0,4 <SEP> : <SEP> 0,35 <SEP> : <SEP> 0,4 <SEP> : <SEP> 0,35 <SEP> :<SEP> 0,4 <SEP> )
<tb> <SEP> Si <SEP> 0,36 <SEP> : <SEP> 7,5 <SEP> . <SEP> 0,35 <SEP> i <SEP> 7,5 <SEP> : <SEP> 0,35 <SEP> 7,5 <SEP> )
<tb> ( <SEP> ) <SEP>
<tb> ( <SEP> Cu <SEP> : <SEP> 0,13 <SEP> : <SEP> < <SEP> 0,05 <SEP> : <SEP> 0,35 <SEP> : <SEP> - <SEP> : <SEP> 0,45 <SEP> - <SEP> )
<tb> <SEP> Mn <SEP> : <SEP> 1,20 <SEP> : <SEP> 0,05 <SEP> : <SEP> 1,10 <SEP> 0,05 <SEP> . <SEP> 0,05 <SEP> 1,10 <SEP> 0,05
<tb> ( <SEP> Mg <SEP> :O,05 <SEP> : <SEP> < <SEP> 0,05 <SEP> : <SEP> 0,25 <SEP> : <SEP> < <SEP> 0,05 <SEP> :c0,05 <SEP> :<SEP> c <SEP> 0,05 <SEP> )
<tb> <SEP> Ni <SEP> < 0,05 <SEP> - <SEP> 0,70 <SEP> - <SEP> 0,70 <SEP> - <SEP> ) <SEP>
<tb>
Le produit 1 est un alliage 3003 plaqué d'alliage de brasure 4343.
<tb> ( <SEP> ~~~ <SEP> . <SEP> ~~ <SEP> ) <SEP>
<tb> ( <SEP> âme <SEP> placage <SEP> : <SEP> <SEP> âme <SEP> : <SEP> <SEP> placage <SEP> : <SEP> <SEP> âme <SEP> . <SEP> placage <SEP> <SEP> ) <SEP>
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<tb>
Le produit 1 est un alliage 3003 plaqué d'alliage de brasure 4343.
Les produits 2 et 3 ont une âme dont la composition est conforme à l'in- vention ; ils sont également plaqués d'alliage 4343.
Les alliages de brasure sont coulés par un procédé connu (coulée semicontinue) et laminés à chaud après réchauffage à 5000C jusqu'à l'épaisseur compatible avec l'épaisseur des produits plaqués. -
Les alliages d'âme sont également coulés en plaquas (coulée semi-continue).
Les alliages d'âme sont également coulés en plaquas (coulée semi-continue).
En ce qui concerne les alliages d'âme des produits 2 et 3, on effectue ensuite un traitement thermique d'homogénéisation avec maintien de 20 h à 600 C, suivi d'un refroidissement jusqu'à 5000C (200C/h).
Après réchauffage à 5000C d'un empilement formé par la plaque de l'un des alliages d'âme 1 à 3, entouré sur ses deux grandes faces d'une tôle en alliage de brasure de composition indiquée ci-dessus, on lamine à chaud de façon à obtenir une ébauche plaquée.
La bande plaquée ainsi obtenue est ensuite laminée à froid et les tôles composites ainsi obtenues sont ensuite recuites à l'épaisseur finale.
Le brasage est effectué en bain de flux après un préchauffage des produits de plusieurs heures à une température légèrement inférieure à 5700C.
L'immersion dans le bain de sel porté à 6000C a une durée de deux heures.
Le refroidissement après brasage est de 300C par heure.
Après cycle de brasage, les propriétés mécaniques suivantes sont obtenues sur le métal constituant l'âme du produit:
<tb> <SEP> ( <SEP> R <SEP> Q,2 <SEP> : <SEP> Rm <SEP> : <SEP> A <SEP>
<tb> <SEP> mua <SEP> MPa <SEP> ' <SEP> ) <SEP>
<tb> ( <SEP> . <SEP> . <SEP> a <SEP> )
<tb> Produit <SEP> 1 <SEP> 33 <SEP> 104 <SEP> 48
<tb> ( <SEP> Produit <SEP> 2 <SEP> : <SEP> 47 <SEP> : <SEP> 150 <SEP> : <SEP> 32 <SEP> )
<tb> ( <SEP> Produit <SEP> 3 <SEP> 45 <SEP> 152 <SEP> 33 <SEP> )
<tb> . <SEP> . <SEP> . <SEP> . <SEP> )
<tb>
La profondeur de dissolution dans les trois cas examinés ne dépasse pas 20 microns.
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La profondeur de dissolution dans les trois cas examinés ne dépasse pas 20 microns.
EXEMPLE 2
On utilise les mêmes alliages d'âme. La brasure utilisée a la même composition que celle de l'exemple 1, mais avec une addition de 0,3 Ó de cuivre. Les produits plaqués sont obtenus par la même technique de transformation que celle décrite dans l'exemple 1, avec pour seule différence,une épaisseur de placage par face de 15 m de l'épaisseur totale obtenue.
On utilise les mêmes alliages d'âme. La brasure utilisée a la même composition que celle de l'exemple 1, mais avec une addition de 0,3 Ó de cuivre. Les produits plaqués sont obtenus par la même technique de transformation que celle décrite dans l'exemple 1, avec pour seule différence,une épaisseur de placage par face de 15 m de l'épaisseur totale obtenue.
Après brasage, dans les mêmes conditions que dans l'exemple 1, les propriétés obtenues sont pratiquement les mêmes, en ce qui concerne les alliages d'âme, que dans l'exemple 1.
EXEMPLE 3
On réalise un composite plaqué (épaisseur de placage par face étant de 10 % de l'épaisseur totale) de composition suivante (% en poids):
On réalise un composite plaqué (épaisseur de placage par face étant de 10 % de l'épaisseur totale) de composition suivante (% en poids):
<tb> (t <SEP> - <SEP> . <SEP> . <SEP>
<tb> ( <SEP> âme <SEP> : <SEP> placage <SEP> )
<tb> ( <SEP> Fe <SEP> 0,35 <SEP> 0,30 <SEP> <SEP> ) <SEP>
<tb> <SEP> ( <SEP> Si <SEP> 0,35 <SEP> 9,5 <SEP> )
<tb> c <SEP> )
<tb> ( <SEP> Cu <SEP> : <SEP> 0,30 <SEP> : <SEP> - <SEP>
<tb> <SEP> 1,10 <SEP> ; <SEP> ) <SEP>
<tb> ( <SEP> Mg <SEP> : <SEP> <SEP> 0,35 <SEP> 1,00 <SEP> )
<tb> <SEP> Ni <SEP> 0,70 <SEP>
<tb> ( <SEP> Bi <SEP> - <SEP> :<SEP> 0,30 <SEP> )
<tb>
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La transformation des produits plaqués est effectuée de la même façon que dans l'exemple 1, sauf en ce qui concerne l'homogénéisation com plétée par un maintien-de 20 h à 5000 C.
Le cycle de brasage comporte un échauffement sous vide de 1,33 à 13,3 mPa à une température de 560 E, de façon à homogénéiser la température de 1 'assemblage à braser, puis un maintien de deux heures dans l'intervalle de température de brasage (580-590 C), de façon à assurer au coeur de l'assemblage le'passage à l'état liquide de la brasure, toujours sous vide. Le refroidissement est ensuite effectué dans le four de brasage, puis à l'air, avec une vitesse de refroidissement suffisamment lente pour assurer l'équilibre thermique au sein de l'appareil.
Les caractéristiques mécaniques du métal d'âme obtenues sont les suivantes : - R 0,2 : 48 MPa - Rm :149 MPa - A : 31 %
La profondeur de dissolution, lors du maintien à la température de brasage, reste inférieure à 30 microns.
La profondeur de dissolution, lors du maintien à la température de brasage, reste inférieure à 30 microns.
Claims (4)
10/ Alliage à base~d'Al comprenant (en poids gÓ) Fe 0,10 à 0,7 Ni 0,40 à 1,0
Mn 1,CO à 1,5 Cr c 0,5
Si 0,20 à 0,5 Zr c 0,4
Cu 0,20 à 0,5 Ti 0,01 à 0,1
Mg < 0,5 V C 0,4 autres
chacun 4 0,05 total # 0,15
Reste Aluminium 20/ Alliage suivant la revendication 1 dans lequel Cu + Mg est supérieur ou égal à 0,40.
30/ Procédé d'obtention d'un alliage suivant l'une des revendications 1 ou 2, comprenant l'élaboration, la coulée et une homogénéisation avant transformation à chaud et/ou à froid, caractérisé en ce que l'homogénéisation est effectuée en deux stades a) dans le domainé de température 5900C-610DC pendant 2 à 36 heures, b) dans le domaine de température 450 à 550 C pendant 30 minutes à 24
heures.
40/ Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que les deux stades sont séparés par un refroidissement à la température ambiante.
50/ Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le refroidissement entre les deux stades est continu.
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8019876A FR2489845B1 (fr) | 1980-09-11 | 1980-09-11 | Alliage d'aluminium brasable et son procede de fabrication |
IT23796/81A IT1139424B (it) | 1980-09-11 | 1981-09-04 | Procedimento di fabbricazione di una lega d'alluminio grasabile |
BE0/205894A BE890261A (fr) | 1980-09-11 | 1981-09-08 | Procede de fabrication d'un alliage d'aluminium brasable |
PCT/FR1981/000116 WO1982001014A1 (fr) | 1980-09-11 | 1981-09-09 | Procede de fabrication d'un alliage d'aluminium brasable |
JP56502957A JPS6050867B2 (ja) | 1980-09-11 | 1981-09-09 | ろう付け可能なアルミニウム合金の製法 |
AT81902622T ATE7406T1 (de) | 1980-09-11 | 1981-09-09 | Verfahren zur herstellung einer hartloetbaren aluminiumlegierung. |
EP81902622A EP0059742B1 (fr) | 1980-09-11 | 1981-09-09 | Procede de fabrication d'un alliage d'aluminium brasable |
DE8181902622T DE3163515D1 (en) | 1980-09-11 | 1981-09-09 | Method for manufacturing a brazable aluminium alloy |
CA000385625A CA1158074A (fr) | 1980-09-11 | 1981-09-10 | Procede de fabrication d'un alliage d'aluminium brasable |
ES505369A ES505369A0 (es) | 1980-09-11 | 1981-09-10 | Un procedimiento de obtencion de una aleacion a base de alu-minio |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8019876A FR2489845B1 (fr) | 1980-09-11 | 1980-09-11 | Alliage d'aluminium brasable et son procede de fabrication |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2489845A1 true FR2489845A1 (fr) | 1982-03-12 |
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Family
ID=9245945
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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FR8019876A Expired FR2489845B1 (fr) | 1980-09-11 | 1980-09-11 | Alliage d'aluminium brasable et son procede de fabrication |
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EP (1) | EP0059742B1 (fr) |
JP (1) | JPS6050867B2 (fr) |
BE (1) | BE890261A (fr) |
CA (1) | CA1158074A (fr) |
DE (1) | DE3163515D1 (fr) |
ES (1) | ES505369A0 (fr) |
FR (1) | FR2489845B1 (fr) |
IT (1) | IT1139424B (fr) |
WO (1) | WO1982001014A1 (fr) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0290358A1 (fr) * | 1987-05-05 | 1988-11-09 | Pechiney Rhenalu | Alliages d'aluminium pour échangeur de chaleur brasé |
FR2862984A1 (fr) * | 2003-11-28 | 2005-06-03 | Pechiney Rhenalu | Bande en alliage d'aluminium pour brasage |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE69531229T2 (de) * | 1994-12-19 | 2004-06-03 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Hartlotfolie |
WO2000052219A1 (fr) * | 1999-03-01 | 2000-09-08 | Alcan International Limited | Procede de fabrication d'une feuille d'aluminium aa6000 |
DE10049315A1 (de) * | 1999-10-25 | 2001-04-26 | Solvay Fluor & Derivate | Flußmittel für die Trockenapplikation |
DE60201735T2 (de) | 2001-03-02 | 2006-03-02 | Pechiney Rhenalu | Hochtemperatur hartlötblech aus einer aluminiumlegierung und herstellungsverfahren und verwendungen |
US20090266530A1 (en) | 2008-04-24 | 2009-10-29 | Nicholas Charles Parson | Aluminum Alloy For Extrusion And Drawing Processes |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB498227A (en) * | 1937-06-04 | 1939-01-04 | Hubert Sutton | Improvements in or relating to aluminium alloys |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB572672A (en) * | 1941-08-21 | 1945-10-18 | Tennyson Fraser Bradbury | Heat treatment of multiple aluminium alloys |
GB614898A (en) * | 1946-08-13 | 1948-12-23 | Robert Martin Bradbury | A new aluminium base alloy |
GB1310495A (en) * | 1969-03-07 | 1973-03-21 | Pavelle Ltd | Production of photographic colour prints |
US3714442A (en) * | 1971-06-04 | 1973-01-30 | Eastman Kodak Co | Exposure control circuitry |
US4175855A (en) * | 1974-04-04 | 1979-11-27 | Terminal Data Corporation | Electronic exposure control |
NO144270C (no) * | 1975-06-30 | 1981-07-29 | Metallgesellschaft Ag | Anvendelse av en aluminium-knalegering som material til fremstilling av deler, som ved siden av god formbarhet og korrosjonsbestandighet maa ha en rekrystallisasjonsterskel som ligger over 400 grader c |
ZA775612B (en) * | 1977-09-20 | 1979-08-29 | D Vermeulen | Improvements in photographic enlarging exposure meters |
CH640273A5 (en) * | 1978-02-24 | 1983-12-30 | Alusuisse | Corrosion-resistant aluminium alloy |
-
1980
- 1980-09-11 FR FR8019876A patent/FR2489845B1/fr not_active Expired
-
1981
- 1981-09-04 IT IT23796/81A patent/IT1139424B/it active
- 1981-09-08 BE BE0/205894A patent/BE890261A/fr not_active IP Right Cessation
- 1981-09-09 JP JP56502957A patent/JPS6050867B2/ja not_active Expired
- 1981-09-09 EP EP81902622A patent/EP0059742B1/fr not_active Expired
- 1981-09-09 DE DE8181902622T patent/DE3163515D1/de not_active Expired
- 1981-09-09 WO PCT/FR1981/000116 patent/WO1982001014A1/fr not_active Application Discontinuation
- 1981-09-10 ES ES505369A patent/ES505369A0/es active Granted
- 1981-09-10 CA CA000385625A patent/CA1158074A/fr not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB498227A (en) * | 1937-06-04 | 1939-01-04 | Hubert Sutton | Improvements in or relating to aluminium alloys |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0290358A1 (fr) * | 1987-05-05 | 1988-11-09 | Pechiney Rhenalu | Alliages d'aluminium pour échangeur de chaleur brasé |
FR2614901A1 (fr) * | 1987-05-05 | 1988-11-10 | Cegedur | Alliages d'aluminium pour echangeur de chaleur brase |
FR2862984A1 (fr) * | 2003-11-28 | 2005-06-03 | Pechiney Rhenalu | Bande en alliage d'aluminium pour brasage |
WO2005061743A1 (fr) * | 2003-11-28 | 2005-07-07 | Alcan Rhenalu | Procede de brasage de bandes en alliage d’aluminium |
US7926701B2 (en) | 2003-11-28 | 2011-04-19 | Alcan Rhenalu | Method for brazing strips of aluminium alloy |
NO346759B1 (no) * | 2003-11-28 | 2022-12-19 | Constellium Rolled Products Ravenswood Llc | Fremgangsmåte for lodding av bånd av aluminiumlegering |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE890261A (fr) | 1982-03-08 |
DE3163515D1 (en) | 1984-06-14 |
WO1982001014A1 (fr) | 1982-04-01 |
IT8123796A0 (it) | 1981-09-04 |
EP0059742B1 (fr) | 1984-05-09 |
ES8206652A1 (es) | 1982-08-16 |
JPS6050867B2 (ja) | 1985-11-11 |
CA1158074A (fr) | 1983-12-06 |
FR2489845B1 (fr) | 1986-06-06 |
JPS57501385A (fr) | 1982-08-05 |
ES505369A0 (es) | 1982-08-16 |
IT1139424B (it) | 1986-09-24 |
EP0059742A1 (fr) | 1982-09-15 |
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