JPH073370A - 非腐食性フラックスろう付用高強度アルミニウム合金材 - Google Patents
非腐食性フラックスろう付用高強度アルミニウム合金材Info
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- JPH073370A JPH073370A JP16835493A JP16835493A JPH073370A JP H073370 A JPH073370 A JP H073370A JP 16835493 A JP16835493 A JP 16835493A JP 16835493 A JP16835493 A JP 16835493A JP H073370 A JPH073370 A JP H073370A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 弗化物系化合物のような非腐食性フラックス
によってろう付される自動車用熱交換器などのろう付構
造体を得るのに採用されるアルミニウム合金材を提供す
る。 【構成】 wt％で、Fe:0.4〜1.6%、Mn:0.7〜1.7%で且つ
合計が2.4%以下のFeとMnを含み、しかも、Si:1.3% 以
下、Cu:1.5% 以下で、且つSiとCuの合計が1.5%以上を含
むと共に、必要に応じ、Cr:0.005〜0.3%、Zr:0.05 〜0.
3%、Ti:0.05 〜0.3%の何れか１種又は２種以上を含み、
Fe、MnとSi、Cuとが下式を満足する範囲で含まれてい
て、Mgを0.1%以下に規制し残部がアルミニウムと不可避
不純物とから成る非腐食性フラックスろう付け用高強度
アルミニウム合金材。 Fe(%) ＋Mn(%) ≦1.7 ×[2.5×Si(%) ＋Cu(%)]−4.2
によってろう付される自動車用熱交換器などのろう付構
造体を得るのに採用されるアルミニウム合金材を提供す
る。 【構成】 wt％で、Fe:0.4〜1.6%、Mn:0.7〜1.7%で且つ
合計が2.4%以下のFeとMnを含み、しかも、Si:1.3% 以
下、Cu:1.5% 以下で、且つSiとCuの合計が1.5%以上を含
むと共に、必要に応じ、Cr:0.005〜0.3%、Zr:0.05 〜0.
3%、Ti:0.05 〜0.3%の何れか１種又は２種以上を含み、
Fe、MnとSi、Cuとが下式を満足する範囲で含まれてい
て、Mgを0.1%以下に規制し残部がアルミニウムと不可避
不純物とから成る非腐食性フラックスろう付け用高強度
アルミニウム合金材。 Fe(%) ＋Mn(%) ≦1.7 ×[2.5×Si(%) ＋Cu(%)]−4.2
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は非腐食性フラックスろう
付用高強度アルミニウム合金材に係り、弗化物系化合物
のような非腐食性フラックスによりろう付される自動車
用熱交換器などのろう付構造体を得る場合に採用される
アルミニウム合金材に関するものである。
付用高強度アルミニウム合金材に係り、弗化物系化合物
のような非腐食性フラックスによりろう付される自動車
用熱交換器などのろう付構造体を得る場合に採用される
アルミニウム合金材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車の熱交換器に代表されるアルミニ
ウム合金製ろう付構造体は、アルミニウム合金芯材にろ
う材をクラッドしたいわゆるブレージングシート又はア
ルミニウム合金から成形された部材同士を、炉中ろう付
することにより組立てられている。このとき、ろう付さ
れるアルミニウム材料の表面を清浄化し且つろうの濡れ
性を向上させるため、フラックスが使用される。フラッ
クスとしては、ろう付後の洗浄等の後処理の不要な弗化
アルミニウムカリウム系の非腐食性フラックスが用いら
れている。
ウム合金製ろう付構造体は、アルミニウム合金芯材にろ
う材をクラッドしたいわゆるブレージングシート又はア
ルミニウム合金から成形された部材同士を、炉中ろう付
することにより組立てられている。このとき、ろう付さ
れるアルミニウム材料の表面を清浄化し且つろうの濡れ
性を向上させるため、フラックスが使用される。フラッ
クスとしては、ろう付後の洗浄等の後処理の不要な弗化
アルミニウムカリウム系の非腐食性フラックスが用いら
れている。
【０００３】前記のようなろう付構造体であるアルミニ
ウム合金製熱交換器には、カーエアコンのコンデンサ
ー、エバポレーター等のような熱交換器内部を循環する
熱媒体がアルミニウム合金に対して腐食性を持たないタ
イプと、ラジエーター、ヒーターコア等のように熱媒体
が腐食性を有するタイプのものとに大別される。
ウム合金製熱交換器には、カーエアコンのコンデンサ
ー、エバポレーター等のような熱交換器内部を循環する
熱媒体がアルミニウム合金に対して腐食性を持たないタ
イプと、ラジエーター、ヒーターコア等のように熱媒体
が腐食性を有するタイプのものとに大別される。
【０００４】このような熱交換器の熱媒体通路を形成す
るチューブやヘッダープレート等に用いられるアルミニ
ウム合金材としては、前者のタイプの熱交換器に対して
は１０５０等の純アルミニウムや３００３等のAl−Mn系
合金、或はAl−Mn系芯材の片面に４０４５等のAl−Si系
ろう材をクラッドしたブレージングシートが用いられ、
後者のタイプの熱交換器に対してはAl−Mn系芯材の片面
にAl−Si系ろう材をクラッドし、腐食性を有する水系熱
媒体と接する他の片面には７０７２等のAl−Zn系犠牲陽
極材をクラッドしたブレージングシートが用いられてい
る。
るチューブやヘッダープレート等に用いられるアルミニ
ウム合金材としては、前者のタイプの熱交換器に対して
は１０５０等の純アルミニウムや３００３等のAl−Mn系
合金、或はAl−Mn系芯材の片面に４０４５等のAl−Si系
ろう材をクラッドしたブレージングシートが用いられ、
後者のタイプの熱交換器に対してはAl−Mn系芯材の片面
にAl−Si系ろう材をクラッドし、腐食性を有する水系熱
媒体と接する他の片面には７０７２等のAl−Zn系犠牲陽
極材をクラッドしたブレージングシートが用いられてい
る。
【０００５】ところで近年においては熱交換器の軽量
化、コスト低減のため構成部材に対する薄肉化の要望が
強まっており、この場合、従来用いられている３００３
等のAl−Mn系合金や３００３等を芯材としたブレージン
グシートを単に薄肉にしただけでは肉厚が減少した分だ
けろう付後の強度が低下し、熱交換器構造体としての実
用に耐えないことが理解されてきた。このため、従来の
Al−Mn系合金のろう付後の強度を高めるべく種々の検討
がなされており、例えば特開昭６３−１１８０４４号に
開示されているようにAl−Mn系にSi，Cuを添加した合金
材、特開平２−５０９３４号に開示されているようにさ
らにMgを添加した合金材等が提案されている。
化、コスト低減のため構成部材に対する薄肉化の要望が
強まっており、この場合、従来用いられている３００３
等のAl−Mn系合金や３００３等を芯材としたブレージン
グシートを単に薄肉にしただけでは肉厚が減少した分だ
けろう付後の強度が低下し、熱交換器構造体としての実
用に耐えないことが理解されてきた。このため、従来の
Al−Mn系合金のろう付後の強度を高めるべく種々の検討
がなされており、例えば特開昭６３−１１８０４４号に
開示されているようにAl−Mn系にSi，Cuを添加した合金
材、特開平２−５０９３４号に開示されているようにさ
らにMgを添加した合金材等が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記した特開昭６３−
１１８０４４のようにAl−Mn系合金材へのSi、Cuの添加
は、材料強度を高めるとしても、その添加量が多くなる
と溶融開始温度が低下し、５９０〜６１０℃のろう付温
度でバーニングを生ずる恐れがある。このためそれらの
元素添加量には限度があり、薄肉化のための強度向上を
図るのに充分な量を添加することができない。
１１８０４４のようにAl−Mn系合金材へのSi、Cuの添加
は、材料強度を高めるとしても、その添加量が多くなる
と溶融開始温度が低下し、５９０〜６１０℃のろう付温
度でバーニングを生ずる恐れがある。このためそれらの
元素添加量には限度があり、薄肉化のための強度向上を
図るのに充分な量を添加することができない。
【０００７】また前記特開平２−５０９３４のようなMg
の添加は少量でも強度を適切に向上することができる
が、弗化アルミニウムカリウム系の非腐食性フラックス
を用いたろう付では微量添加されただけでもろう付性を
著しく阻害することが知られており、ろう付性を適切に
満足し、しかも薄肉化のための有効な強度向上を図り得
る技術は未だ確立されていない。
の添加は少量でも強度を適切に向上することができる
が、弗化アルミニウムカリウム系の非腐食性フラックス
を用いたろう付では微量添加されただけでもろう付性を
著しく阻害することが知られており、ろう付性を適切に
満足し、しかも薄肉化のための有効な強度向上を図り得
る技術は未だ確立されていない。
【０００８】本発明は上記したような従来技術における
課題を解決し、ろう付性を適切に満足すると共に薄肉化
のための有効な強度向上を図ることについて検討を重ね
た結果、FeおよびMnをSi，Cu添加量との関係である程度
以上添加することにより溶融開始温度を低下させること
なくSi，Cu添加量を増大し得ることを見出し、更にFe，
Mnの添加はSi，Cuの添加ほど顕著でないとしても一段の
強度向上効果の得られることを確認して本発明を完成し
たものであって、以下の如くである。
課題を解決し、ろう付性を適切に満足すると共に薄肉化
のための有効な強度向上を図ることについて検討を重ね
た結果、FeおよびMnをSi，Cu添加量との関係である程度
以上添加することにより溶融開始温度を低下させること
なくSi，Cu添加量を増大し得ることを見出し、更にFe，
Mnの添加はSi，Cuの添加ほど顕著でないとしても一段の
強度向上効果の得られることを確認して本発明を完成し
たものであって、以下の如くである。
【０００９】(1) wt％で、 Fe：0.４〜1.６％， M
n：0.７〜1.７％で且つ合計が2.４％以下のFeとMnを含
有し、しかもSi：1.３％以下， Cu：1.５％以下で、
且つSiとCuの合計が1.５％以上を含有し、前記Fe，Mnと
Si，Cuとが下式を満足する範囲に含有され、Mgを0.１％
以下に規制し残部がアルミニウムと不可避不純物とから
成ることを特徴とした非腐食性フラックスろう付用高強
度アルミニウム合金材。
n：0.７〜1.７％で且つ合計が2.４％以下のFeとMnを含
有し、しかもSi：1.３％以下， Cu：1.５％以下で、
且つSiとCuの合計が1.５％以上を含有し、前記Fe，Mnと
Si，Cuとが下式を満足する範囲に含有され、Mgを0.１％
以下に規制し残部がアルミニウムと不可避不純物とから
成ることを特徴とした非腐食性フラックスろう付用高強
度アルミニウム合金材。
【００１０】
【数３】Fe（％）＋Mn（％）≧1.７×〔2.５×Si（％）
＋Cu（％）〕−4.２
＋Cu（％）〕−4.２
【００１１】(2) wt％で、 Fe：0.４〜1.６％， M
n：0.７〜1.７％で且つ合計が2.４％以下のFeとMnを含
有し、しかもSi：1.３％以下， Cu：1.５％以下で、
且つSiとCuの合計が1.５％以上を含有すると共にCr：0.
０５〜0.３％；Zr：0.０５〜0.３％、Ti：0.０５〜0.３
％の何れか１種または２種以上を含み、前記Fe，MnとS
i，Cuとが下式を満足する範囲に含有され、Mgを0.１％
以下に規制し残部がアルミニウムと不可避不純物とから
成ることを特徴とした非腐食性フラックスろう付用高強
度アルミニウム合金材。
n：0.７〜1.７％で且つ合計が2.４％以下のFeとMnを含
有し、しかもSi：1.３％以下， Cu：1.５％以下で、
且つSiとCuの合計が1.５％以上を含有すると共にCr：0.
０５〜0.３％；Zr：0.０５〜0.３％、Ti：0.０５〜0.３
％の何れか１種または２種以上を含み、前記Fe，MnとS
i，Cuとが下式を満足する範囲に含有され、Mgを0.１％
以下に規制し残部がアルミニウムと不可避不純物とから
成ることを特徴とした非腐食性フラックスろう付用高強
度アルミニウム合金材。
【００１２】
【数４】Fe（％）＋Mn（％）≧1.７×〔2.５×Si（％）
＋Cu（％）〕−4.２
＋Cu（％）〕−4.２
【００１３】(3) 前記した（１）または（２）項に記
載のアルミニウム合金による芯材の片面または両面にAl
−Si系ろう材をクラッドしたことを特徴とする非腐食性
フラックスろう付用高強度アルミニウム合金ブレージン
グシート。
載のアルミニウム合金による芯材の片面または両面にAl
−Si系ろう材をクラッドしたことを特徴とする非腐食性
フラックスろう付用高強度アルミニウム合金ブレージン
グシート。
【００１４】(4) 前記した（１）または（２）項に記
載のアルミニウム合金による芯材の片面にAl−Si系ろう
材をクラッドし、他面にAl−Zn系犠牲陽極材をクラッド
したことを特徴とする非腐食性フラックスろう付用高強
度アルミニウム合金材ブレージングシート。
載のアルミニウム合金による芯材の片面にAl−Si系ろう
材をクラッドし、他面にAl−Zn系犠牲陽極材をクラッド
したことを特徴とする非腐食性フラックスろう付用高強
度アルミニウム合金材ブレージングシート。
【００１５】
Fe：0.４〜1.６％、 Feは、Si，Cuが多く添加されたアルミニウム合金の溶融
開始温度を上昇させる作用を有し、またMn，Siと共に微
細な第２相化合物を生成するため強度向上にも有効であ
る。その添加量が0.４％未満ではそれらの効果が乏し
く、1.６％を超え若しくはMnとの合計量で2.４％を超え
ると鋳造時に巨大な晶出物が生じて延性を低下するので
これを上限とする。
開始温度を上昇させる作用を有し、またMn，Siと共に微
細な第２相化合物を生成するため強度向上にも有効であ
る。その添加量が0.４％未満ではそれらの効果が乏し
く、1.６％を超え若しくはMnとの合計量で2.４％を超え
ると鋳造時に巨大な晶出物が生じて延性を低下するので
これを上限とする。
【００１６】Mn：0.７〜1.７％、 Mnは、Si，Cuが多く含有されたアルミニウム合金の溶融
開始温度を上昇させる作用を有することはFeと同じであ
り、またFe，Siと共に微細な第２相化合物を生成し強度
向上にも有効であることにおいても同様である。このMn
添加量が0.７％未満ではそれらの効果が充分でなく、一
方1.７％を超え、またはFeとの合計量で2.４％を超える
と鋳造時に巨大な晶出物を生ぜしめて延性を低下し好ま
しくない。
開始温度を上昇させる作用を有することはFeと同じであ
り、またFe，Siと共に微細な第２相化合物を生成し強度
向上にも有効であることにおいても同様である。このMn
添加量が0.７％未満ではそれらの効果が充分でなく、一
方1.７％を超え、またはFeとの合計量で2.４％を超える
と鋳造時に巨大な晶出物を生ぜしめて延性を低下し好ま
しくない。
【００１７】Si：1.３％以下、Cu：1.５％以下、 SiとCuは、ともにろう付後の強度を向上させるのに有効
な元素であって、SiおよびCuは何れもろう付後に固溶状
態およびMn，Feと共に微細な第２相化合物を生成してろ
う付後の強度を向上させる。SiとCuの添加量が合計で1.
５％未満では前記強度向上が不充分であり、しかもSi添
加量が1.３％を超えるとFe，Mnを巨大晶が生成しない上
限まで添加しても溶融開始温度がろう付温度以下に低下
し、またCu添加量が1.５％を超えると成形加工性が低下
するようになるので好ましくない。
な元素であって、SiおよびCuは何れもろう付後に固溶状
態およびMn，Feと共に微細な第２相化合物を生成してろ
う付後の強度を向上させる。SiとCuの添加量が合計で1.
５％未満では前記強度向上が不充分であり、しかもSi添
加量が1.３％を超えるとFe，Mnを巨大晶が生成しない上
限まで添加しても溶融開始温度がろう付温度以下に低下
し、またCu添加量が1.５％を超えると成形加工性が低下
するようになるので好ましくない。
【００１８】Fe，Mnの添加量と、Si，Cuの添加量の関係
を、 Fe（％）＋Mn（％）≧1.７×〔2.５×Si（％）＋Cu
（％）〕−4.２ の式を満足した組合わせの合金とすることにより、溶融
開始温度がろう付温度の６１０℃以上となり、バーニン
グの生ずる恐れを解消する。
を、 Fe（％）＋Mn（％）≧1.７×〔2.５×Si（％）＋Cu
（％）〕−4.２ の式を満足した組合わせの合金とすることにより、溶融
開始温度がろう付温度の６１０℃以上となり、バーニン
グの生ずる恐れを解消する。
【００１９】また、鋳造に際して鋳造割れが発生すると
きは常法により鋳造組織の微細化剤を添加することによ
り防止することができる。斯かる微細化剤としてはTi:
0.０５％以下、Ｂを併用するときはTi: 0.０５％以下、
Ｂ：0.０１％以下が好ましい。
きは常法により鋳造組織の微細化剤を添加することによ
り防止することができる。斯かる微細化剤としてはTi:
0.０５％以下、Ｂを併用するときはTi: 0.０５％以下、
Ｂ：0.０１％以下が好ましい。
【００２０】本発明による合金材に必要に応じて下記組
成範囲でCr、Zr、Tiの何れか１種または２種以上を含有
することができる。
成範囲でCr、Zr、Tiの何れか１種または２種以上を含有
することができる。
【００２１】Cr：0.０５〜0.３％、Zr：0.０５〜0.３
％、Ti：0.０５〜0.３％、 Cr，Zr，Tiは夫々Al−Cr系、Al−Zr系、Al−Ti系の微細
化合物を生成して材料の高温強度を高める。それらの添
加量が夫々0.０５％未満ではその作用が不充分であり、
しかも夫々が0.３％を超えると鋳造時に粗大な晶出物を
生じて延性が低下するのでこれを上限とする。
％、Ti：0.０５〜0.３％、 Cr，Zr，Tiは夫々Al−Cr系、Al−Zr系、Al−Ti系の微細
化合物を生成して材料の高温強度を高める。それらの添
加量が夫々0.０５％未満ではその作用が不充分であり、
しかも夫々が0.３％を超えると鋳造時に粗大な晶出物を
生じて延性が低下するのでこれを上限とする。
【００２２】Mgを0.１％以下に規制することにより、Mg
を含むアルミニウム合金を弗化アルミニウムカリウム系
の非腐食性フラックスを用いてろう付けするに当って、
フラックス成分であるＦとMgとが反応しフラックスの効
果を低減せしめ、ろう付性の低下することを防止する。
好ましくはMgを0.０５％未満に規制する。
を含むアルミニウム合金を弗化アルミニウムカリウム系
の非腐食性フラックスを用いてろう付けするに当って、
フラックス成分であるＦとMgとが反応しフラックスの効
果を低減せしめ、ろう付性の低下することを防止する。
好ましくはMgを0.０５％未満に規制する。
【００２３】
（実施例１）本発明者等は次の表１に示す組成の各アル
ミニウム合金をＤＣ鋳造し、４８０℃で３時間の均質化
処理を施し、熱間圧延、冷間圧延して厚さ1.０mmの板と
した。
ミニウム合金をＤＣ鋳造し、４８０℃で３時間の均質化
処理を施し、熱間圧延、冷間圧延して厚さ1.０mmの板と
した。
【００２４】
【表１】
【００２５】上記のようにして得られた各板は次いで４
００℃で２時間の焼鈍処理後、更に冷間圧延して厚さ0.
７mmの板を作成し、この板についてろう付後の強度、溶
融開始温度、粗大な第２相化合物の有無、ろう付性およ
びバーニングの有無の評価を行った結果は次の表２に示
す如くであった。
００℃で２時間の焼鈍処理後、更に冷間圧延して厚さ0.
７mmの板を作成し、この板についてろう付後の強度、溶
融開始温度、粗大な第２相化合物の有無、ろう付性およ
びバーニングの有無の評価を行った結果は次の表２に示
す如くであった。
【００２６】
【表２】
【００２７】前記表２におけるろう付後の強度は、ろう
付を想定して６００℃で３分間の加熱処理を行った供試
板から試験片を切出し、引張試験で測定した。また溶融
開始温度は、供試板を２℃／分の昇温速度で示差熱分析
することにより求めた。更に粗大な第２相化合物の有無
は、供試板の断面組織観察により判定した。なおろう付
性の評価は、供試板の上に芯材３００３の両面に４０４
５ろう材をクラッドした板厚0.５mm、幅２５mm、長さ４
０mmのブレージングシートを垂直に固定し、これを溶剤
で脱脂後、KAlF4 と K3AlF6 の混合組成からなるフラッ
クスを約２ｇ／m2塗布し、露点−３０℃に制御した窒素
ガス雰囲気中で６１０℃で３分間のろう付処理した試験
片の接合状態を肉眼観察することにより行った。また、
ろう付時のバーニングの有無についての判定はろう付処
理した試験片を肉眼で観察して行なった。
付を想定して６００℃で３分間の加熱処理を行った供試
板から試験片を切出し、引張試験で測定した。また溶融
開始温度は、供試板を２℃／分の昇温速度で示差熱分析
することにより求めた。更に粗大な第２相化合物の有無
は、供試板の断面組織観察により判定した。なおろう付
性の評価は、供試板の上に芯材３００３の両面に４０４
５ろう材をクラッドした板厚0.５mm、幅２５mm、長さ４
０mmのブレージングシートを垂直に固定し、これを溶剤
で脱脂後、KAlF4 と K3AlF6 の混合組成からなるフラッ
クスを約２ｇ／m2塗布し、露点−３０℃に制御した窒素
ガス雰囲気中で６１０℃で３分間のろう付処理した試験
片の接合状態を肉眼観察することにより行った。また、
ろう付時のバーニングの有無についての判定はろう付処
理した試験片を肉眼で観察して行なった。
【００２８】即ち本発明合金によるものは何れもろう付
後引張強さにおいて１８０ N／mm2以上で、溶融開始温
度が６１０℃以上であり、粗大な第２相化合物がなく
て、ろう付部接合状態も良好であり、バーニングも生じ
ていないのに対し、比較合金８〜１０，１７，１８およ
び従来合金２９はろう付後強度が１３０〜１７６ N／mm
2 であり、また比較合金１０，１９および２０の溶融開
始温度は６１０℃以下であり、ろう付後にバーニングが
生じている。また、比較合金１１，１２および２６〜２
８には粗大な第２相化合物が生じており、比較合金２５
のろう付部接合状態は不良であって、比較合金および従
来合金は何れも好ましいろう付用高強度アルミニウム合
金材となし得ない。
後引張強さにおいて１８０ N／mm2以上で、溶融開始温
度が６１０℃以上であり、粗大な第２相化合物がなく
て、ろう付部接合状態も良好であり、バーニングも生じ
ていないのに対し、比較合金８〜１０，１７，１８およ
び従来合金２９はろう付後強度が１３０〜１７６ N／mm
2 であり、また比較合金１０，１９および２０の溶融開
始温度は６１０℃以下であり、ろう付後にバーニングが
生じている。また、比較合金１１，１２および２６〜２
８には粗大な第２相化合物が生じており、比較合金２５
のろう付部接合状態は不良であって、比較合金および従
来合金は何れも好ましいろう付用高強度アルミニウム合
金材となし得ない。
【００２９】（実施例２）次の表３に示す組成のアルミ
ニウム合金芯材（即ち前記表１の No.１４、 No.１８お
よび No.２９）と、Al−Si合金ろう材およびAl−Zn合金
犠牲陽極材をそれぞれＤＣ鋳造しまずろう材及び犠牲陽
極材を４８０℃で熱間圧延してクラッド用厚板を作製
し、次いで４８０℃で３時間の均質化処理を施した芯材
スラブと熱間でクラッド圧延後、冷間圧延にて厚さ0.５
５mmの板とした。これを４００℃で２時間の焼鈍処理
後、さらに冷間圧延して厚さ0.４０mmのブレージングシ
ートを作製した。なお、ろう材及び犠材のクラッド率は
何れも１０％であるが、得られたブレージングシートの
材料構成及びろう付後の強度を測定した結果は次の表３
に示す如くである。
ニウム合金芯材（即ち前記表１の No.１４、 No.１８お
よび No.２９）と、Al−Si合金ろう材およびAl−Zn合金
犠牲陽極材をそれぞれＤＣ鋳造しまずろう材及び犠牲陽
極材を４８０℃で熱間圧延してクラッド用厚板を作製
し、次いで４８０℃で３時間の均質化処理を施した芯材
スラブと熱間でクラッド圧延後、冷間圧延にて厚さ0.５
５mmの板とした。これを４００℃で２時間の焼鈍処理
後、さらに冷間圧延して厚さ0.４０mmのブレージングシ
ートを作製した。なお、ろう材及び犠材のクラッド率は
何れも１０％であるが、得られたブレージングシートの
材料構成及びろう付後の強度を測定した結果は次の表３
に示す如くである。
【００３０】
【表３】
【００３１】前記表３から明かなように本発明によるア
ルミニウム合金材を用いたブレージングシートによるも
のはろう付後の引張強さが１９０ N／mm2 レベルである
のに対し、比較例および従来例のものは１２５〜１７６
N／mm2 であったのに対し本発明によるものは何れも卓
越した引張強度を得しめている。
ルミニウム合金材を用いたブレージングシートによるも
のはろう付後の引張強さが１９０ N／mm2 レベルである
のに対し、比較例および従来例のものは１２５〜１７６
N／mm2 であったのに対し本発明によるものは何れも卓
越した引張強度を得しめている。
【００３２】つまり、比較例および従来例によるものは
強度向上効果が十分でないか、ろう付時にバーニングが
生じたか、あるいは鋳造時に巨大晶出物が生成したか、
若しくはろう付性に劣っていることが判る。
強度向上効果が十分でないか、ろう付時にバーニングが
生じたか、あるいは鋳造時に巨大晶出物が生成したか、
若しくはろう付性に劣っていることが判る。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、非
腐食性フラックスを用いたろう付時にバーニング及びろ
う付不具の恐れがない高強度アルミニウム合金材が得ら
れ、ろう付構造体の薄肉軽量化が可能になるものである
から、工業的にその効果の大きい発明である。
腐食性フラックスを用いたろう付時にバーニング及びろ
う付不具の恐れがない高強度アルミニウム合金材が得ら
れ、ろう付構造体の薄肉軽量化が可能になるものである
から、工業的にその効果の大きい発明である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年２月１８日
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】
【表２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 牛野 俊一 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 株式会社日軽技研内 (72)発明者 花崎 昌幸 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 株式会社日軽技研内 (72)発明者 小林 達由樹 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 株式会社日軽技研内
Claims (4)
- 【請求項１】 wt％で、 Fe：0.４〜1.６％， Mn：0.
７〜1.７％で且つ合計が2.４％以下のFeとMnを含有し、
しかもSi：1.３％以下， Cu：1.５％以下で、且つSi
とCuの合計が1.５％以上を含有し、前記Fe，MnとSi，Cu
とが下式を満足する範囲に含有され、Mgを0.１％以下に
規制し残部がアルミニウムと不可避不純物とから成るこ
とを特徴とした非腐食性フラックスろう付用高強度アル
ミニウム合金材。 【数１】Fe（％）＋Mn（％）≧1.７×〔2.５×Si（％）
＋Cu（％）〕−4.２ - 【請求項２】 wt％で、 Fe：0.４〜1.６％， Mn：0.
７〜1.７％で且つ合計が2.４％以下のFeとMnを含有し、
しかもSi：1.３％以下， Cu：1.５％以下で、且つSi
とCuの合計が1.５％以上を含有すると共にCr：0.０５〜
0.３％；Zr：0.０５〜0.３％、Ti：0.０５〜0.３％の何
れか１種または２種以上を含み、前記Fe，MnとSi，Cuと
が下式を満足する範囲に含有され、Mgを0.１％以下に規
制し残部がアルミニウムと不可避不純物とから成ること
を特徴とした非腐食性フラックスろう付用高強度アルミ
ニウム合金材。 【数２】Fe（％）＋Mn（％）≧1.７×〔2.５×Si（％）
＋Cu（％）〕−4.２ - 【請求項３】 請求項１または請求項２に記載のアルミ
ニウム合金による芯材の片面または両面にAl−Si系ろう
材をクラッドしたことを特徴とする非腐食性フラックス
ろう付用高強度アルミニウム合金ブレージングシート。 - 【請求項４】 請求項１または請求項２に記載のアルミ
ニウム合金による芯材の片面にAl−Si系ろう材をクラッ
ドし、他面にAl−Zn系犠牲陽極材をクラッドしたことを
特徴とする非腐食性フラックスろう付用高強度アルミニ
ウム合金ブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16835493A JPH073370A (ja) | 1993-06-16 | 1993-06-16 | 非腐食性フラックスろう付用高強度アルミニウム合金材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16835493A JPH073370A (ja) | 1993-06-16 | 1993-06-16 | 非腐食性フラックスろう付用高強度アルミニウム合金材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH073370A true JPH073370A (ja) | 1995-01-06 |
Family
ID=15866522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16835493A Pending JPH073370A (ja) | 1993-06-16 | 1993-06-16 | 非腐食性フラックスろう付用高強度アルミニウム合金材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH073370A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000063008A1 (en) | 1999-04-14 | 2000-10-26 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Brazing sheet |
| JP2007169745A (ja) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Kobe Steel Ltd | 熱交換器のヘッダ部材およびタンク部材用アルミニウムクラッド材 |
| US7747386B2 (en) | 2005-08-30 | 2010-06-29 | Hitachi Cable, Ltd. | Collision detection sensor |
-
1993
- 1993-06-16 JP JP16835493A patent/JPH073370A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6352789B1 (en) | 1999-04-12 | 2002-03-05 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Brazing sheet and method of making same |
| EP1291165A1 (en) * | 1999-04-12 | 2003-03-12 | Corus Aluminium Walzprodukte GmbH | Brazing sheet |
| WO2000063008A1 (en) | 1999-04-14 | 2000-10-26 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Brazing sheet |
| US7747386B2 (en) | 2005-08-30 | 2010-06-29 | Hitachi Cable, Ltd. | Collision detection sensor |
| JP2007169745A (ja) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Kobe Steel Ltd | 熱交換器のヘッダ部材およびタンク部材用アルミニウムクラッド材 |
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