ES2934884T3

ES2934884T3 - Rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera

Info

Publication number: ES2934884T3
Application number: ES18838014T
Authority: ES
Inventors: Kazumasa Seko; Yasuyuki Inoue; Takashi Yamamoto; Michio Hori
Original assignee: NTN Corp; NTN Toyo Bearing Co Ltd
Current assignee: NTN Corp
Priority date: 2017-07-28
Filing date: 2018-07-25
Publication date: 2023-02-27
Anticipated expiration: 2038-07-25
Also published as: CN110945256B; EP3660343A4; JP2019027498A; EP3660343A1; CN110945256A; DK3660343T3; US11187266B2; US20200158168A1; WO2019022161A1; EP3660343B1; JP6909089B2

Abstract

Se proporciona un rodamiento de rodillos a rótula de dos hileras, adecuado para usos en los que se recibe una carga axial y una carga radial y actúan cargas de distinto tamaño sobre las dos hileras de rodillos dispuestas en el sentido axial, y que ha aumentado suficientemente capacidad de carga de los rodillos en la fila que recibe una carga axial definiendo adecuadamente la relación de los ángulos de contacto y el rango de los ángulos de contacto de las dos filas de rodillos dentro de restricciones dimensionales estándar. En este rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera (1), la superficie de rodadura exterior (3a) tiene una forma esférica, y las dos hileras de rodillos (4, 5) tienen una forma de sección transversal en la que sigue la superficie periférica exterior. la superficie de rodadura exterior (3a). Los rodillos (4, 5) en las dos filas tienen longitudes diferentes entre sí, la longitud (L2) de los rodillos largos (5) es al menos el 36 % del ancho del rodamiento (B), y la relación entre el ángulo de contacto (θ1) de los rodillos cortos (4) y el ángulo de contacto (θ2) de los rodillos largos (5) está dentro del rango de 1:4 a 1:2. El rango del ángulo de contacto (θ1) de los rodillos cortos (4) es de 3°-5°, y el rango del ángulo de contacto (θ2) de los rodillos largos (5) es de 11°-14°. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN

Rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera

Referencia cruzada a la solicitud relacionada

La presente solicitud se basa en la solicitud de patente japonesa n.°2017-146664 y reivindica la prioridad del Convenio sobre la misma, presentada el 28 de julio de 2017.

Antecedentes de la invención

(Campo de la invención)

La presente invención se refiere a un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que se aplica a un uso en el que se aplican cargas desiguales a rodillos de dos hileras dispuestas en una dirección de anchura de rodamiento, por ejemplo, a un rodamiento para soportar un árbol principal de un generador de aerogenerador, maquinaria industrial o similares.

(Descripción de la técnica relacionada)

En un rodamiento que soporta el árbol principal de un generador de aerogenerador, una carga axial debida a la fuerza del viento actúa además de una carga radial debida a los pesos de los álabes y de la cabeza de rotor. En el caso de que el rodamiento para soportar el árbol principal sea un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 41, como se muestra en la figura 18, entre rodillos 44, 45 de dos hileras interpuestas entre un anillo interior 42 y un anillo exterior 43, únicamente los rodillos 45 de una hilera que está situada en el lado posterior con respecto a una carga axial Fa reciben, principalmente, la carga axial Fa. En otras palabras, los rodillos 45 de una hilera reciben tanto la carga radial como la carga axial, mientras que los rodillos 44 de la otra hilera reciben, sustancialmente, únicamente la carga radial. Por este motivo, los rodillos 45 de la hilera que recibe la carga axial tienen presiones de superficie de contacto más elevadas que las de los rodillos 44 de la hilera que recibe únicamente la carga radial, por lo que la superficie de rodadura de los rodillos 45 y la superficie de canal de rodadura 43a del anillo exterior 43 son más susceptibles de sufrir daños o desgaste de superficie, lo que provoca una vida de fatiga de rodadura más corta de los rodillos. Por lo tanto, la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento está limitada por la vida de rodadura de los rodillos 45 de la hilera que recibe la carga axial.

Con el fin de resolver este problema, se ha propuesto, como en un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 51 mostrado en la figura 19, hacer las longitudes L1, L2 de los rodillos 54, 55 de dos hileras interpuestas entre un anillo interior 52 y un anillo exterior 53 diferentes entre sí a fin de hacer que una capacidad de carga de los rodillos 55 de la hilera que recibe una carga axial sea mayor que una capacidad de carga de los rodillos 54 de la hilera que apenas recibe la carga axial (documento WO 2005/050038 A). Al ajustar las longitudes de rodillo L1, L2 de tal manera que se puedan obtener capacidades de carga adecuadas para los rodillos 54, 55 de las hileras respectivas, es posible lograr una vida de rodadura sustancialmente igual para los rodillos 54, 55 de las hileras respectivas y, de este modo, aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento.

Adicionalmente, se ha propuesto, como en un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 61 mostrado en la figura 20, hacer los ángulos de contacto 01, 02 de los rodillos 64, 65 de dos hileras interpuestas entre un anillo interior 62 y un anillo exterior 63 diferentes entre sí a fin de poder recibir una carga axial mayor al tener los rodillos 65 el mayor ángulo de contacto 02 (documento US 2014/0112607 A). Al ajustar los ángulos de contacto 01, 02 de tal manera que se puedan obtener capacidades de carga adecuadas para los rodillos 64, 65 de las hileras respectivas, es posible lograr una vida de rodadura sustancialmente igual para los rodillos 64, 65 de las hileras respectivas y, de este modo, aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento.

Los documentos JP 2004245251 A y DE 102004047881 A1 divulgan un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera con un anillo interior, un anillo exterior y rodillos dispuestos en dos hileras, mientras que cada rodillo de una hilera tiene una longitud diferente a la de cada rodillo de la otra hilera de las dos hileras. El documento WO 2016/146115 A1 divulga un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera con un anillo interior, un anillo exterior y rodillos dispuestos en dos hileras con diferente ángulo de contacto, mientras que el primer ángulo de contacto está en el intervalo de 2° - 10° y el segundo ángulo de contacto está en el intervalo de 7° - 10°. El documento JP 2007205535 A divulga un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera con un anillo interior, un anillo exterior y rodillos dispuestos en dos hileras, mientras que uno cualquiera de los rodillos es guiado en una cavidad de una jaula mejorada.

Sumario de la invención

Como se ha expuesto anteriormente, al hacer las longitudes L1, L2 de los rodillos 54, 55 de dos hileras diferentes entre sí, como en la figura 19, o al hacer el ángulo de contacto 01, 02 de los rodillos 64, 65 de dos hileras diferentes entre sí, como en la figura 20, es posible aumentar las capacidades de carga de los rodillos 55, 65 de las hileras que reciben las cargas axiales y, de este modo, aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento. Sin embargo, debido a una restricción de las normas dimensionales para los rodamientos (Norma ISO; JIS B 1512), es difícil aumentar las capacidades de carga de los rodillos 55, 65 de las hileras que reciben las cargas axiales hasta valores adecuados utilizando únicamente una de las dos técnicas. En otras palabras, dado que las normas dimensionales especifican un diámetro interior, un diámetro exterior y una anchura de rodamiento para cada número nominal, si la longitud L2 de los rodillos 55 de la hilera que recibe la carga axial en la figura 19 se hace demasiado larga, la anchura de rodamiento B supera un valor estándar. De manera similar, si el ángulo de contacto 02 de los rodillos 65 de la hilera que recibe la carga axial en la figura 20 se hace demasiado grande, el diámetro interior d supera un valor estándar.

En vista de lo anterior, se ha intentado combinar la técnica de hacer las longitudes de los rodillos de dos hileras diferentes entre sí y la técnica de hacer los ángulos de contacto de los rodillos de dos hileras diferentes entre sí para igualar las presiones de superficie de contacto de la hilera que recibe la carga axial y de la hilera que recibe únicamente la carga radial, sin que las dimensiones de las piezas respectivas se salgan de las normas dimensionales de los rodamientos. En este caso, es importante ajustar el ángulo de contacto de los rodillos de la hilera que recibe la carga axial para que sea mayor a fin de obtener una capacidad de carga suficientemente grande para los rodillos. Para este fin, es necesario encontrar un ratio adecuado de los ángulos de contacto de los rodillos de las hileras respectivas, así como intervalos de los ángulos de contacto de los rodillos de las hileras respectivas dentro de las normas.

Un objeto de la presente invención es proporcionar un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que sea adecuado para un uso en el que el rodamiento recibe una carga axial y una carga radial, y las cargas que tienen magnitudes mutuamente diferentes actúan sobre los rodillos de dos hileras dispuestas en una dirección axial, y que puede lograr una capacidad de carga suficientemente grande para los rodillos de la hilera que recibe la carga axial, al especificar adecuadamente un ratio de ángulos de contacto de los rodillos de las dos hileras e intervalos de los ángulos de contacto de los rodillos de las dos hileras dentro de la restricción de las normas dimensionales.

Un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de acuerdo con la presente invención incluye: un anillo interior; un anillo exterior con una superficie de canal de rodadura esférica; y rodillos de dos hileras dispuestas en una dirección de anchura de rodamiento, estando los rodillos interpuestos entre el anillo interior y el anillo exterior, teniendo cada uno de los rodillos de dos hileras una superficie periférica exterior cuya forma de sección transversal corresponde a la superficie de canal de rodadura del anillo exterior,

en donde cada rodillo de una hilera de las dos hileras tiene una longitud diferente a la de cada rodillo de la otra hilera de las dos hileras, la longitud de los rodillos más largos es igual o superior al 36 % de la anchura de rodamiento, un ratio de un ángulo de contacto de los rodillos más cortos con respecto a un ángulo de contacto de los rodillos más largos está dentro de un intervalo de 1:4 a 1:2, y el ángulo de contacto de los rodillos más cortos tiene un intervalo de 3° a 5°, y el ángulo de contacto de los rodillos más largos tiene un intervalo de 11° a 14°.

De acuerdo con esta configuración, al hacer la longitud de los rodillos de una hilera de las dos hileras diferente a la de los rodillos de la otra hilera, los rodillos más largos tienen una capacidad de carga mayor que la de los rodillos más cortos. Así mismo, al hacer el ángulo de contacto de los rodillos más largos mayor que el ángulo de contacto de los rodillos más cortos, los rodillos más largos son capaces de soportar una gran carga axial. Al hacer el ángulo de contacto de los rodillos más largos mayor que el ángulo de contacto de los rodillos más cortos, el ángulo de contacto de los rodillos más cortos se hace, a su vez, pequeño, lo que da como resultado un aumento de la capacidad de carga de los rodillos más cortos para la carga radial.

Cuando el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera se utiliza bajo una condición donde actúan una carga axial y una carga radial, los rodillos más largos que tienen el mayor ángulo de contacto soportan sustancialmente toda la carga axial y parte de la carga radial, y los rodillos más cortos que tienen el menor ángulo de contacto soportan el resto de la carga radial. Al repartir la carga axial y la carga radial entre los rodillos de dos hileras en una proporción de repartición de este tipo, las presiones de superficie de contacto en los rodillos de las hileras respectivas pueden igualarse. Por tanto, es posible asegurar una gran capacidad de carga de la totalidad del rodamiento, así como aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento.

Se preparó una pluralidad de rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera de la serie de anchura 3 que tenían diferentes ratios de ángulos de contacto de los rodillos de las hileras respectivas, y se analizó cada rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera para determinar las presiones de superficie de contacto en los rodillos de las hileras respectivas bajo una carga axial y una carga radial supuestas cuando el rodamiento se utiliza para soportar un árbol principal de un generador de aerogenerador. Como resultado, se descubrió que las presiones de superficie de contacto en los rodillos de las hileras respectivas se igualan al máximo en el ratio de los ángulos de contacto de 1:3,5.

La carga axial y la carga radial supuestas se refieren a una carga axial y a una carga radial cuando un generador de aerogenerador promedio, en vista de condiciones tales como su capacidad de generación de energía y la ubicación de la instalación, funciona lo más normalmente. Por lo tanto, es concebible que el ratio óptimo de los ángulos de contacto no sea de 1:3,5 en un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera utilizado en un generador de aerogenerador que sea diferente de un generador de aerogenerador promedio de este tipo en estas condiciones. Sin embargo, incluso en ese caso, el ratio óptimo de los ángulos de contacto se sitúa dentro de un intervalo de 1:4 a 1:2. Por consiguiente, es deseable ajustar el ratio de los ángulos de contacto de los rodillos de las hileras respectivas para que esté dentro de un intervalo de 1:4 a 1:2. Cabría señalar que, si el ratio de los ángulos de contacto es inferior a 1:4, resulta difícil disponer rodillos más largos que tengan un mayor ángulo de contacto porque el grosor del anillo interior es demasiado delgado debido a la restricción dimensional.

Con respecto a esto, se descubrió que un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que se sitúa dentro de las normas dimensionales y tiene un ratio de los ángulos de contacto de los rodillos de las dos hileras dentro del intervalo apropiado mencionado anteriormente, puede obtenerse añadiendo las condiciones de que la longitud de los rodillos más largos sea igual o mayor que el 36 % de la anchura de rodamiento y que el ángulo de contacto de los rodillos más cortos tenga un intervalo de 3° a 5°, y el ángulo de contacto de los rodillos más largos tenga un intervalo de 11° a 14°.

El rodamiento puede incluir retenedores configurados para retener los rodillos de las hileras respectivas, en donde cada retenedor incluye una porción anular configurada para guiar axialmente las caras de extremo interiores de los rodillos de cada hilera; y una pluralidad de porciones de pilar que se extienden en una dirección axial desde la porción anular y que se proporcionan a intervalos predeterminados a lo largo de una dirección circunferencial, definiendo las porciones de pilar entre ellas cavidades configuradas para retener los rodillos, y en donde las porciones de pilar de uno de los retenedores que está configurado para retener los rodillos más largos tienen una superficie de diámetro exterior inclinada un ángulo de inclinación hacia el interior en una dirección radial desde un lado de extremo proximal hasta un lado de extremo distal.

Los intervalos predeterminados son cualquier intervalo definido en función de los diseños o similares y pueden, por ejemplo, definirse al calcular un intervalo adecuado al realizar una o ambas de un ensayo o una simulación.

De acuerdo con esta configuración, puesto que las porciones de pilar de uno de los retenedores que está configurado para retener los rodillos más largos tienen la superficie de diámetro exterior inclinada un ángulo de inclinación hacia el interior en la dirección radial desde el lado de extremo proximal hasta el lado de extremo distal, las superficies de cavidad del retenedor pueden mantener los rodillos en las posiciones de máximo diámetro de estos. Por tanto, es posible asegurar una estabilidad de actitud de los rodillos más largos e incorporar fácilmente los rodillos más largos en el rodamiento.

Cada uno de los rodillos puede tener una superficie de rodadura de rodillo revestida con un revestimiento de DLC y formada con un abombamiento en cada porción de extremo de la superficie de rodadura de rodillo.

El término "DLC" es una abreviatura de Diamond-like Carbón [Carbono como Diamante].

De acuerdo con esta configuración, puesto que cada uno de los rodillos tiene la superficie de rodadura de rodillo revestida con un revestimiento de DLC, se puede mejorar la resistencia al desgaste. Por tanto, se produce un menor desgaste en la superficie de rodadura de rodillo y en las superficies de canal de rodadura del anillo interior y del anillo exterior, en comparación con los rodillos sin el revestimiento de DLC. Además, puesto que la superficie de rodadura de rodillo está formada con un abombamiento en cada porción de extremo, se puede relajar la tensión de borde.

El anillo interior puede incluir un reborde intermedio provisto entre las dos hileras de rodillos en la superficie periférica exterior del anillo interior y configurado para guiar los rodillos de las dos hileras; y pequeños rebordes provistos en los extremos opuestos de la superficie periférica exterior y orientados hacia las caras de extremo axiales de los rodillos de las hileras respectivas, y el anillo interior puede tener una ranura de inserción configurada para insertar a su través los rodillos más largos en el rodamiento, en uno de los pequeños rebordes que está orientado hacia las caras de extremo axiales de los rodillos más largos. En un caso de este tipo, puesto que el anillo interior tiene una ranura de inserción configurada para insertar a su través los rodillos más largos en el rodamiento, en uno de los pequeños rebordes que está orientado hacia las caras de extremo axialmente exteriores de los rodillos más largos, la incorporación de los rodillos más largos se puede hacer significativamente más fácil.

La presente invención abarca cualquier combinación de al menos dos características divulgadas en las reivindicaciones y/o la memoria descriptiva y/o los dibujos. En particular, cualquier combinación de dos o más de las reivindicaciones adjuntas debería interpretarse igualmente como incluida en el alcance de la presente invención.

Breve descripción de los dibujos

La presente invención se entenderá con mayor claridad a partir de la siguiente descripción de las realizaciones preferentes de esta, al tomarse junto con los dibujos adjuntos. Sin embargo, las realizaciones y los dibujos se brindan únicamente con fines ilustrativos y explicativos y no deben considerarse una limitación del alcance de la presente invención de ninguna manera, cuyo alcance quedará determinado por las reivindicaciones adjuntas. En los dibujos adjuntos, los números de referencia similares se utilizan para indicar piezas similares a lo largo de las distintas vistas. En las figuras,

la figura 1 es una vista en sección de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de acuerdo con una realización de la presente invención;

la figura 2 ilustra rodillos asimétricos;

la figura 3 es un gráfico que muestra un resultado del análisis de la distribución de presión de superficie de contacto en los rodillos de los lados anteriores cuando se aplica una carga sintética de una carga axial y una carga radial al rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera y a un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera convencional;

la figura 4 es un gráfico que muestra un resultado del análisis de la distribución de presión de superficie de contacto en los rodillos de los lados posteriores cuando se aplica una carga sintética de una carga axial y una carga radial al rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera y a un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera convencional;

la figura 5 es un gráfico que muestra un resultado del análisis de la distribución de presión de superficie de contacto en los rodillos de los lados anteriores cuando se aplica una carga sintética de una carga axial y una carga radial a varios tipos de rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera que tienen diferentes ratios de ángulos de contacto de los rodillos de dos hileras;

la figura 6 es un gráfico que muestra un resultado del análisis de la distribución de presión de superficie de contacto en los rodillos de los lados posteriores cuando se aplica una carga sintética de una carga axial y una carga radial a varios tipos de rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera que tienen diferentes ratios de ángulos de contacto de los rodillos de dos hileras;

la figura 7 es un gráfico que muestra un resultado del análisis de la distribución de presión de superficie de contacto en los rodillos de los lados anteriores cuando se aplica una carga sintética de una carga axial y una carga radial a rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera de la serie de anchura 3;

la figura 8 es un gráfico que muestra un resultado del análisis de la distribución de presión de superficie de contacto en los rodillos de los lados posteriores cuando se aplica una carga sintética de una carga axial y una carga radial a rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera de la serie de anchura 3;

la figura 9 muestra ratios de longitudes de rodillo de los rodillos más largos a anchuras de rodamiento para varios tipos de rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera en el mismo gráfico;

la figura 10 muestra rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera de la serie de anchura 3 y de la serie de anchura 4;

la figura 11 es una vista en perspectiva mostrada al seccionar una parte de un dispositivo de soporte de árbol principal de un generador de aerogenerador como ejemplo;

la figura 12 es una vista lateral recortada del dispositivo de soporte de árbol principal;

la figura 13 es una vista en sección de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de acuerdo con otra realización de la presente invención;

la figura 14 es una vista en sección ampliada que ilustra una parte del rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera;

la figura 15 es una vista en sección ampliada que ilustra un revestimiento de DLC y similares de un rodillo del rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera;

la figura 16 es una vista en sección ampliada que ilustra una ranura de inserción, etc. del anillo interior del rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera;

la figura 17 es una vista de cara de extremo de la ranura de inserción, etc. del anillo interior vista desde la dirección axial;

la figura 18 es una vista en sección de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera común y convencional;

la figura 19 es una vista en sección de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de acuerdo con un primer ejemplo propuesto; y

la figura 20 es una vista en sección de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de acuerdo con un segundo ejemplo propuesto, que no forma parte de la invención.

Descripción de las realizaciones

Un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de acuerdo con una realización de la presente invención se describirá haciendo referencia a la figura 1 a la figura 12.

Como se muestra en la figura 1, el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1 incluye un anillo interior 2, un anillo exterior 3 y rodillos de dos hileras izquierda y derecha dispuestas en una dirección de anchura de rodamiento, estando el rodillo interpuesto entre el anillo interior 2 y el anillo exterior 3. El anillo exterior 3 tiene una superficie de canal de rodadura esférica 3a. Cada uno de los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha tiene una superficie periférica exterior cuya forma de sección transversal corresponde a la superficie de canal de rodadura 3a del anillo exterior 3. En otras palabras, las superficies periféricas exteriores de los rodillos 4, 5 son superficies curvas de rotación obtenidas al hacer rotar los arcos circulares respectivos correspondientes a la superficie de canal de rodadura 3a del anillo exterior 3 en torno a unas líneas centrales C1, C2. El anillo interior 2 está formado con superficies de canal de rodadura 2a, 2b en hileras dobles, cuyas formas de sección transversal corresponden a las superficies periféricas exteriores de los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha respectivas. La superficie periférica exterior del anillo interior 2 tiene extremos opuestos provistos de rebordes (pequeños rebordes) 6, 7. La superficie periférica exterior del anillo interior 2 tiene una porción central, es decir, una porción entre los rodillos 4 de la hilera izquierda y los rodillos 5 de la hilera derecha, provista de un reborde intermedio 8. Cabría señalar que las palabras "izquierda" y "derecha" utilizadas en el presente documento indican meramente una relación de posición relativa en una dirección axial del rodamiento por razones de conveniencia. En esta descripción, las palabras "izquierda" y "derecha" corresponden a la izquierda y a la derecha, respectivamente, a lo largo de los dibujos para facilitar su comprensión.

Como se muestra exageradamente en la figura 2, los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha respectivas son rodillos asimétricos que tienen diámetros máximos D1máx, D2máx respectivos en las posiciones M1, M2 desplazadas de los centros A1, ^a2 de las longitudes de rodillo de estos. La posición M1 del diámetro máximo D1max de los rodillos 4 de la hilera izquierda está en el lado derecho del centro A1 de la longitud de rodillo y la posición M2 del diámetro máximo D2max de los rodillos 5 de la hilera derecha está en el lado izquierdo del centro A2 de la longitud de rodillo. Se generan cargas de empuje inducidas a los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha, que tienen la forma de tales rodillos asimétricos. El reborde intermedio 8 del anillo interior 2 está provisto para recibir las cargas de empuje inducidas. La combinación de los rodillos asimétricos 4, 5 y el reborde intermedio 8 permite guiar los rodillos 4, 5 con precisión porque los rodillos 4, 5 son guiados en tres ubicaciones, es decir, el anillo interior 2, el anillo exterior 3 y el reborde intermedio 8.

Como se muestra en la figura 1, los rodillos 4 de la hilera izquierda y los rodillos 5 de la hilera derecha tienen los mismos diámetros máximos D1máx, D2máx y diferentes longitudes L1, l2 a lo largo de las líneas centrales C1, C2 entre sí. La longitud L2 de los rodillos más largos (es decir, rodillos de la hilera derecha en la figura 1) 5 es igual o superior al 36 % de la anchura de rodamiento B.

Los rodillos más largos 5 tienen un ángulo de contacto 02 que es mayor que el ángulo de contacto 01 de los rodillos cortos 4. Un ratio del ángulo de contacto 01 de los rodillos cortos 4 con respecto al ángulo de contacto 02 de los rodillos más largos 5 se ajusta dentro del intervalo de 1:4 a 1:2. El ratio lo más preferente de los ángulos de contacto 01, 02 es 1:3 para un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de la serie de anchura 4 y 1:3,5 para un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de la serie de anchura 3, cuyo motivo se explicará más adelante. Específicamente, el ángulo de contacto 01 tiene un intervalo de, por ejemplo, 3° a 5° y el ángulo de contacto 02 tiene un intervalo de, por ejemplo, 11° a 14°.

La posición de un punto P en la dirección de anchura de rodamiento en la que las líneas de actuación S1, S2 que definen los ángulos de contacto 01, 02 de las hileras respectivas se cruzan se desplaza una distancia K hacia un lado de los rodillos cortos 4 desde una posición central Q del reborde intermedio 8 en la dirección de anchura de rodamiento. Esto permite aumentar el ángulo de contacto 02 de los rodillos más largos 5 sin hacer los rodillos más largos 5 innecesariamente largos. Cabría señalar que las líneas de actuación S1, S2 se definen como líneas a lo largo de las cuales actúa una fuerza sintética de las fuerzas que actúan sobre las porciones de contacto entre los rodillos 4, 5 y los anillos interior y exterior 2, 3. El punto P en el que las líneas de actuación S1, S2 se cruzan está ubicado en un eje central de rodamiento O.

Los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha están retenidos por unos retenedores 10L, 10R, respectivamente. El retenedor 10L para la hilera izquierda incluye una porción anular 11 y una pluralidad de porciones de pilar 12 que se extiende desde la porción anular 11 hacia el lado izquierdo y los rodillos 4 de la hilera izquierda se retienen en cavidades entre las porciones de pilar 12 respectivas. El retenedor 10R para la hilera derecha incluye una porción anular 11 y una pluralidad de porciones de pilar 12 que se extiende desde la porción anular 11 hacia el lado derecho y los rodillos 5 de la hilera derecha se retienen en cavidades entre las porciones de pilar 12 respectivas.

El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1 de esta configuración se utiliza en un uso en el que el rodamiento recibe una carga axial y una carga radial y las cargas que tienen magnitudes mutuamente diferentes actúan sobre los rodillos de las hileras izquierda y derecha, por ejemplo, un rodamiento para soportar un árbol principal de un generador de aerogenerador. En ese caso, el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1 se instala de tal manera que los rodillos 4 de la hilera izquierda están ubicados en un lado cercano a los álabes de rotor (el lado anterior) y que los rodillos 5 de la hilera derecha están ubicados en un lado alejado de los álabes de rotor (el lado posterior). De esta manera, los rodillos 5 de la hilera derecha que tienen la longitud más larga L2 y el mayor ángulo de contacto 02 soportan sustancialmente toda la carga axial y parte de la carga radial, y los rodillos 4 de la hilera izquierda que tienen la longitud más corta L1 y un menor ángulo de contacto 01 soportan el resto de la carga radial.

Al ajustar correctamente las longitudes L1, L2 y los ángulos de contacto 01, 02 de los rodillos 4, 5, las cargas pueden repartirse en una proporción de acuerdo con las capacidades de carga de los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha. Como resultado, las presiones de superficie de los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha se igualan. Por tanto, es posible asegurar una gran capacidad de carga de la totalidad del rodamiento, así como aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento.

Para un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 41 convencional mostrado en la figura 18 y el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1 de acuerdo con la presente realización (con ángulos de contacto modificados) mostrado en la figura 1, se analizaron las presiones de superficie de contacto de los rodillos de las hileras izquierda y derecha bajo una carga sintética de una carga axial y una carga radial supuestas cuando cada rodamiento se utiliza para soportar un árbol principal de un generador de aerogenerador. En este análisis, se realizaron comparaciones entre rodamientos de la serie de anchura 4 que representan un rodamiento convencional y un rodamiento de acuerdo con la presente realización, así como entre rodamientos de la serie de anchura 3 que representan un rodamiento convencional y un rodamiento de acuerdo con la presente realización. La figura 3 muestra las distribuciones de presión de superficie de contacto en los lados anteriores, es decir, en los rodillos 44, 4 de las hileras izquierdas, y la figura 4 muestra el resultado analítico de las distribuciones de presión de superficie de contacto en los lados posteriores, es decir, en los rodillos 45, 5 de las hileras derechas.

De la figura 3 y la figura 4, se revela lo siguiente. El rodamiento convencional de la figura 18 tiene presiones de superficie de contacto más bajas en la lado anterior y presiones de superficie de contacto más altas en el lado posterior, por lo que las cargas se reparten de manera desigual entre el lado anterior y el lado posterior. En contraposición, el rodamiento con ángulos de contacto modificados de la figura 1 tiene presiones de superficie de contacto igualadas con una diferencia reducida entre las presiones de superficie de contacto de las hileras respectivas porque las presiones de superficie de contacto se distribuyen en la totalidad de los rodillos del lado frontal, reduciendo un valor máximo de las presiones de superficie de contacto en el lado posterior.

Se prepararon tres tipos de rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera, cada uno con un ratio diferente del ángulo de contacto 01 de los rodillos 4 de la hilera izquierda y del ángulo de contacto 02 de los rodillos 5 de la hilera derecha, y se analizaron de la misma manera las presiones de superficie de contacto en los rodillos de las hileras izquierda y derecha. La figura 5 muestra el resultado analítico de las distribuciones de presión de superficie de contacto en los lados anteriores, es decir, en los rodillos 4 de las hileras izquierdas, en los rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera de la serie de anchura 4, y la figura 6 muestra el resultado analítico de las distribuciones de presión de superficie de contacto en los lados posteriores, es decir, en los rodillos 5 de las hileras derechas, en los rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera de la serie de anchura 4. El rodamiento que tiene el ratio de los ángulos de contacto de 1:1 es uno convencional y los rodamientos que tienen los ratios de los ángulos de contacto de 1:2, 1:3 son los de la presente invención que tienen ángulos de contacto modificados.

De la figura 5 y la figura 6, se revela lo siguiente. Cuando se comparan las distribuciones de presión de superficie de contacto para los ratios respectivos de los ángulos de contacto, el rodamiento que tiene el ratio de los ángulos de contacto de 1:3 tiene la mayoría de las presiones de superficie de contacto igualadas entre el lado anterior y el lado posterior. El rodamiento que tiene el ratio de los ángulos de contacto de 1:2 está menos igualado en comparación con el rodamiento que tiene el ratio de los ángulos de contacto de 1:3, pero está suficientemente igualado en comparación con el rodamiento que tiene el ratio de los ángulos de contacto de 1:1.

Como se muestra en la figura 7, la figura 8, cuando también se comparan las distribuciones de presión de superficie de contacto para los ratios respectivos de los ángulos de contacto entre los rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera de la serie de anchura 3, el rodamiento que tiene el ratio de los ángulos de contacto de 1:3,5 tiene la mayoría de las presiones de superficie de contacto igualadas entre el lado anterior y el lado posterior. El rodamiento que tiene el ratio de los ángulos de contacto de 1:3 está menos igualado en comparación con el rodamiento que tiene el ratio de los ángulos de contacto de 1:3,5, pero está suficientemente igualado en comparación con el rodamiento que tiene el ratio de los ángulos de contacto de 1:1. Como se puede observar a partir de la figura 1, cuando el ángulo de contacto 02 de los rodillos 5 se hace mayor, se vuelve difícil disponer de los rodillos más largos 5 porque el grosor del anillo interior 2 se hace demasiado delgado debido a la restricción dimensional. En vista de ello, es deseable ajustar el ratio de los ángulos de contacto para que sea igual o superior a 1:4 e igual o inferior a 1:2.

Cabría señalar que la carga axial y la carga radial supuestas se refieren a una carga axial y a una carga radial cuando un generador de aerogenerador promedio, en vista de condiciones tales como su capacidad de generación de energía y la ubicación de la instalación, funciona lo más normalmente. Por lo tanto, es concebible que el ratio óptimo de los ángulos de contacto no sea 1:3 en un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de la serie de anchura 4 o que no sea 1:3,5 en un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de la serie de anchura 3, en el caso donde el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera se utilice en un generador de aerogenerador que sea diferente de un generador de aerogenerador promedio en estas condiciones. Sin embargo, incluso en un caso de este tipo, el ratio óptimo de los ángulos de contacto se sitúa dentro de un intervalo de 1:4 a 1:2.

Así mismo, se puede obtener un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que se sitúa dentro de las normas dimensionales y tiene un ratio de los ángulos de contacto de los rodillos de las hileras respectivas dentro del intervalo apropiado mencionado anteriormente puede obtenerse añadiendo las condiciones de que la longitud L2 de los rodillos más largos 5 sea igual o mayor que el 36 % de la anchura de rodamiento B y que el ángulo de contacto 01 de los rodillos más cortos 4 tenga un intervalo de 3° a 5°, y el ángulo de contacto 02 de los rodillos más largos 5 tenga un intervalo de 11° a 14°, en un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de la serie de anchura 3. También, de las normas dimensionales, se ha examinado la proporción de la longitud L2 de los rodillos 5 con respecto a la anchura de rodamiento B para múltiples rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera (denominados series 1 y 2) de la serie de anchura 3. Como resultado, como se muestra en la figura 9, la proporción fue igual o superior al 36 %. Las normas dimensionales especifican un diámetro interior, un diámetro exterior y una anchura de rodamiento.

La figura 10 muestra rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera de la serie de anchura 3 y de la serie de anchura 4.

Las series de anchura de los rodamientos se especifican en las normas dimensionales para rodamientos (Norma ISO; JIS B 1512). Para las dimensiones de anchura de los rodamientos (anchura de rodamiento B), existen diferentes números de modelo de la serie de anchura de conformidad con las dimensiones del diámetro interior, cada uno con diferentes dimensiones de anchura.

Se puede obtener un valor aproximado de una dimensión de anchura B utilizando la siguiente fórmula a partir de un diámetro interior d, un diámetro exterior D y un coeficiente fb de un rodamiento.

B = fb(D-d)/2

T l 11

A partir de la fórmula, la dimensión de anchura de un rodamiento de la serie de anchura 3 es igual al 75 % (= 1,5/2) de la de un rodamiento de la serie de anchura 4. Una dimensión de anchura menor da lugar a diferentes intervalos de limitación numérica para un ángulo de contacto y una longitud de rodillo.

Como se muestra en la figura 1, en el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera con el ratio de los ángulos de contacto 01, 02 de los rodillos 4, 5 de las hileras respectivas dentro del intervalo apropiado mencionado anteriormente, la investigación del ratio (L1/L2) de la longitud L1 de los rodillos más cortos 4 a la longitud L2 de los rodillos más largos 5 reveló que el ratio está en un intervalo de 0,91 a 0,96 en el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de la serie de anchura 3 y está en un intervalo de 0,87 a 0,92 en el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de la serie de anchura 4.

La figura 11 y la figura 12 ilustran un ejemplo de un dispositivo de soporte de árbol principal de un generador de aerogenerador. Una carcasa 23a de una góndola 23 está dispuesta horizontalmente de manera rotatoria sobre un soporte 21 a través de un rodamiento de asiento giratorio 22 (figura 12). Un árbol principal 26 está instalado de manera giratoria dentro de la carcasa 23a de la góndola 23 a través de rodamientos de soporte de árbol principal 25 dispuestos en alojamientos de rodamiento 24, y los álabes 27 que sirven como álabes de rotor están afianzados a una porción del árbol principal 26 proyectados hacia fuera de la carcasa 23a. Como rodamientos de soporte de árbol principal 25, se utilizan rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera de acuerdo con cualquier realización.

El otro extremo del árbol principal 26 está conectado a un engranaje de aumento de velocidad 28, y un árbol de salida del engranaje de aumento de velocidad 28 está acoplado a un árbol de rotor de un generador de energía 29. La góndola 23 es rotada en cualquier ángulo por los motores rotatorios 30 a través de engranajes de reducción 31. El ejemplo ilustrado tiene dos rodamientos de soporte de árbol principal 25 dispuestos en serie, pero puede tener un único rodamiento de soporte de árbol principal.

Se describirá otra realización.

En la siguiente descripción, los mismos números de referencia se utilizan para indicar las piezas que corresponden a las descritas anteriormente en las realizaciones respectivas y se omite una descripción superpuesta. Cuando únicamente se describe una pieza de una configuración, el resto de la configuración debe interpretarse como la misma que las realizaciones descritas anteriormente, a menos que se indique lo contrario. Las mismas configuraciones proporcionan los mismos efectos. Es posible no únicamente combinar las piezas que se han descrito particularmente en las realizaciones respectivas, sino también combinar parcialmente las realizaciones, a menos que exista algún obstáculo para una combinación de tal tipo.

Un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de acuerdo con otra realización se describirá haciendo referencia a la figura 13 a la figura 17.

Como se muestra en la figura 13, el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1A incluye (1) un retenedor 10RA con un ángulo de inclinación, (2) un abombamiento 13, (3) un revestimiento de DLC 14, y (4) una ranura de inserción 15.

<(1) Con respecto al retenedor con un ángulo de inclinación o similares>

Un retenedor 10RA para la hilera derecha mostrado en la figura 13 es un retenedor configurado para retener rodillos 5 que tienen una longitud axial mayor. Las porciones de pilar 12A del retenedor 10RA tienen una superficie de diámetro exterior 12Aa inclinada un ángulo de inclinación p hacia el interior en la dirección radial desde un lado de extremo proximal hasta un lado de extremo distal. El ángulo de inclinación p es un ángulo con respecto a un eje central de rodamiento O. El ángulo de inclinación p de la superficie de diámetro exterior 12Aa del retenedor 10RA se establece para que esté dentro de un intervalo que es mayor que cero e igual o menor que un ángulo de diámetro máximo a2 de los rodillos 5 de la hilera derecha (0<p<a2). El ángulo de diámetro máximo a2 es un ángulo de inclinación de la posición del diámetro máximo D2máx de los rodillos 5 de la hilera derecha con respecto a un plano perpendicular al eje central de rodamiento O.

En este ejemplo, una superficie de diámetro interior 12Ab de las porciones de pilar 12A del retenedor 10RA para la hilera derecha se extiende desde el lado de extremo proximal de la superficie de diámetro interior 12Ab de las porciones de pilar 12A hasta el lado de extremo distal de la superficie de diámetro interior en la dirección axial y tiene un ángulo de inclinación y de tal manera que está inclinado hacia el interior en la dirección radial desde el lado de extremo proximal hasta el lado de extremo distal en la dirección axial. El ángulo de inclinación y es también un ángulo con respecto al eje central de rodamiento O y el ángulo de inclinación y se establece como igual al ángulo de inclinación p (Y = p). Cabría señalar que la relación entre el ángulo de inclinación p y el ángulo de inclinación ^yno se limita a esta relación (^y= p). El otro retenedor 10L para la hilera izquierda está configurado de tal manera que la superficie de diámetro exterior y la superficie de diámetro interior de las porciones del pilar 12 no tienen un ángulo de inclinación, es decir, están en paralelo con el eje central de rodamiento O.

<(2) Con respecto al abombamiento 13>

La figura 14 es una vista en sección ampliada de una parte de la figura 13. Como se muestra en la figura 13 y la figura 14, cada uno de los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha tiene una superficie de rodadura de rodillo formada con un abombamiento 13 en cada porción de extremo. La superficie de rodadura de rodillo de este ejemplo está formada en forma de abombamiento logarítmico representado por una curva logarítmica. Sin embargo, el abombamiento 13 no se limita a la forma de abombamiento logarítmico y, por ejemplo, la superficie de rodadura de rodillo puede tener una forma de abombamiento combinada en R. La forma de abombamiento combinada en R con una mayor cantidad de caída puede formarse al hacer una dimensión en R de la porción de abombamiento más pequeña que una R de referencia de la superficie de rodadura de rodillo.

<(3) Con respecto al revestimiento de DLC 14>

Como se muestra en la figura 15, cada uno de los rodillos 4, 5 tiene una superficie de rodadura de rodillo revestida con un revestimiento de DLC 14. El revestimiento de DLC 14 de este ejemplo tiene una estructura multicapa que es altamente adhesiva a los rodillos 4, 5 que son un material base. El revestimiento de DLC 14 incluye una capa de superficie 16, una capa intermedia 17 y una capa de relajación de tensión 18. La capa de superficie 16 es una película compuesta principalmente de DLC, en la que únicamente se utiliza grafito de un blanco sólido como fuente de suministro de carbono para reducir una cantidad de hidrógeno mezclado. La capa intermedia 17 es una capa compuesta principalmente de al menos Cr o W y formada entre la capa de superficie 16 y el material base. La capa de relajación de tensión 18 está formada entre la capa intermedia 17 y la capa de superficie 16.

La capa intermedia 17 tiene una estructura que incluye una pluralidad de subcapas que tienen diferentes composiciones y la figura 15 muestra una estructura de tres capas que tiene subcapas 17a-17c como ejemplo. Por ejemplo, una subcapa 17c compuesta principalmente de Cr está formada en la superficie del material base, luego, se forma sobre ella una subcapa 17b compuesta principalmente de W y, además, se forma sobre ella una subcapa 17a compuesta principalmente de W y C. La figura 15 muestra una estructura de tres capas como ejemplo, pero la capa intermedia 17 puede incluir un número mayor o menor de subcapas según sea necesario.

La subcapa 17a que linda con la capa de relajación de tensión 18 puede mejorar la adhesividad entre la capa intermedia 17 y la capa de relajación de tensión 18 al estar compuesta principalmente de carbono y un metal que compone principalmente la subcapa 17b con la que la subcapa 17a linda por el otro lado. Por ejemplo, donde la subcapa 17a está compuesta principalmente de W y C, su adhesividad puede mejorarse aún más disminuyendo un contenido de W y aumentando un contenido de C (gradiente de composición) desde el lado de la subcapa intermedia 17b que se compone principalmente de W hacia el lado de la capa de relajación de tensión 18 que se compone principalmente de C.

La capa de relajación de tensión 18 es una capa graduada que se compone principalmente de C y tiene una dureza que aumenta de manera continua o escalonada desde el lado de la capa intermedia 17 hacia el lado de la capa de superficie 16. Particularmente, la capa de relajación de tensión 18 es una capa graduada de DLC que puede formarse utilizando un blanco de grafito y aumentando un voltaje de polarización al material base de manera continua o escalonada en el método UBMS. La razón por la que la dureza aumenta de manera continua o escalonada es que el ratio de composición de la estructura de grafito (S^p2) y la estructura de diamante (SP3) en la estructura de ^dL^cse desplaza hacia esta última debido al aumento del voltaje de polarización.

La capa de superficie 16 es una película que se forma de manera extendida después de la capa de relajación de tensión 18 y está compuesta principalmente de DLC y, en particular, es una película de DLC que tiene un contenido reducido de hidrógeno en la estructura. La reducción del contenido de hidrógeno aumenta la resistencia al desgaste. Con el fin de formar una película de DLC de este tipo, por ejemplo, se utiliza el método UBMS para impedir la mezcla de hidrógeno y compuestos que contienen hidrógeno en los ingredientes y gas de pulverización catódica utilizado para el procesamiento de pulverización catódica.

Para el método de formación de la película para la capa de relajación de tensión 18 y la capa de superficie 16, se describe como ejemplo el caso en el que se emplea el método UBMS, pero se puede emplear cualquier método conocido de formación de películas siempre que pueda cambiar la dureza de manera continua o escalonada. Es preferente que el grosor total de la película multicapa, incluida la capa intermedia 17, la capa de relajación de tensión 18 y la capa de superficie 16 sea de 0,5 pm a 3,0 pm. Un grosor total de película fuera de este intervalo no es preferente porque la película se vuelve inferior en resistencia al desgaste y fuerza mecánica si el grosor total de película es inferior a 0,5 pm, mientras que la película tiende a desprenderse fácilmente si el grosor total de película es superior a 3,0 pm. Cabría señalar que, si bien el revestimiento de DLC 14 se proporciona únicamente en las superficies periféricas exteriores de los rodillos 4, 5 respectivos en este ejemplo, el revestimiento de DLC 14 puede estar provisto, además, en caras de extremo en lados opuestos de los rodillos 4, 5 respectivos. En particular, si el revestimiento de DLC 14 está provisto en las caras de extremo de los rodillos 4, 5 respectivos que son guiados por el reborde intermedio 8 (figura 13), las caras de extremo de los rodillos 4, 5 respectivos se vuelven menos propensas al desgaste, lo cual puede mejorar la resistencia al desgaste de los rodillos 4,5.

<(4) Con respecto a la ranura de inserción>

Como se muestra en la figura 16, el anillo interior 2 incluye una ranura de inserción 15 configurada para insertar a su través los rodillos más largos 5 en el rodamiento del pequeño reborde 7 de los pequeños rebordes 6, 7 que está orientado hacia las caras de extremo axialmente exteriores de los rodillos más largos 5. Como se muestra en la figura 17, el pequeño reborde 7 del anillo interior 2 está provisto de una ranura de inserción 15 con forma de arco circular en una ubicación de la dirección circunferencial. El radio de curvatura de un arco circular 15a de la ranura de inserción 15 se establece convenientemente en función del diámetro máximo de los rodillos 5 (figura 16) que se van a insertar.

Otras características son similares a las de las realizaciones descritas anteriormente.

De acuerdo con un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1A de acuerdo con otra realización mostrada en la figura 13, puesto que cada uno de los rodillos 4, 5 tiene la superficie de rodadura de rodillo revestida con un revestimiento de DLC 14, se puede mejorar la resistencia al desgaste. Por tanto, se produce un menor desgaste en la superficie de rodadura de rodillo y en las superficies de canal de rodadura 3a del anillo interior 2 y del anillo exterior 3, en comparación con los rodillos sin el revestimiento de DLC. Además, puesto que la superficie de rodadura de rodillo está formada con un abombamiento 13 en cada porción de extremo, se puede relajar la tensión de borde.

Puesto que las porciones de pilar 12A de un retenedor 10RA de los retenedores que está configurado para retener los rodillos más largos 5 tienen la superficie de diámetro exterior 12Aa inclinada el ángulo de inclinación p hacia el interior en la dirección radial desde el lado de extremo proximal hasta el lado de extremo distal, las superficies de cavidad Pt (figura 14) del retenedor 10RA pueden mantener los rodillos 5 en las posiciones de diámetro máximo de estos. En otras palabras, dado que el retenedor 10RA tiene el ángulo de inclinación p descrito anteriormente, las superficies de cavidad Pt del retenedor 10RA se mantienen cerca de un diámetro de círculo primitivo de los rodillos 5, y las superficies de cavidad Pt del retenedor 10RA pueden mantener suavemente los rodillos 5 en las posiciones de diámetro máximo de estos durante el funcionamiento del rodamiento. Por tanto, es posible asegurar una estabilidad de actitud de los rodillos más largos 5 e incorporar fácilmente los rodillos más largos 5 en el rodamiento. Puesto que el anillo interior 2 incluye la ranura de inserción 15 configurada para insertar a su través los rodillos más largos 5 en el rodamiento del pequeño reborde 7 de los pequeños rebordes 6, 7 respectivos que está orientado hacia las caras de extremo axialmente exteriores de los rodillos más largos 5, la incorporación de los rodillos más largos 5 puede mejorarse aún más.

La realización mostrada en la figura 1 puede incluir al menos uno de (1) un retenedor 10RA con un ángulo de inclinación, (2) un abombamiento 13, (3) un revestimiento de DLC 14, y (4) una ranura de inserción 15. En un caso de este tipo, el rodamiento también puede proporcionar el efecto de la o las configuraciones incluidas en este, además del efecto de la realización mostrada en la figura 1.

Si bien la presente invención se ha descrito por completo en conexión con las realizaciones de esta, las realizaciones divulgadas en el presente documento son meramente ejemplos en todos los aspectos y no deben tomarse como limitantes del alcance de la presente invención de ninguna manera. El alcance de la presente invención quedará determinado por las reivindicaciones adjuntas, no por la descripción anterior, y se pretende que incluya cualquier cambio hecho dentro del alcance de las reivindicaciones.

[Números de referencia]

1, 1A Rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera

2 Anillo interior

3 Anillo exterior

3a Superficie de canal de rodadura

4, 5 Rodillo

10L, 10R Retenedor

11 Porción anular

12 Porción de pilar

13 Abombamiento

14 Revestimiento de DLC

15 Ranura de inserción

e i Ángulo de contacto de un rodillo más corto

02 Ángulo de contacto de un rodillo más largo

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera (1) que comprende:

un anillo interior (2);

un anillo exterior (3) con una superficie de canal de rodadura esférica (3a);

rodillos (4, 5) de dos hileras dispuestas en una dirección de anchura de rodamiento, estando los rodillos (4, 5) interpuestos entre el anillo interior (2) y el anillo exterior (3), teniendo cada uno de los rodillos (4, 5) de las dos hileras una superficie periférica exterior cuya forma de sección transversal corresponde a la superficie de canal de rodadura (3a) del anillo exterior (3), y

un reborde intermedio (8) provisto entre las dos hileras de los rodillos en una superficie periférica exterior del anillo interior (2) y configurado para guiar los rodillos (4, 5) en dos hileras,

en donde cada uno de los rodillos (4, 5) de dos hileras es un rodillo asimétrico con un diámetro máximo (D1máx, D2máx) en una posición desplazada de un centro (A1, A2) de una longitud de rodillo (L1, L2) de este hasta un lado central con respecto a la dirección axial de rodamiento,

teniendo cada rodillo (4, 5) de una hilera de las dos hileras una longitud (L1, L2) diferente de la de cada rodillo de la otra hilera de las dos hileras,

siendo la longitud de los rodillos más largos (5) igual o superior al 36 % de una anchura de rodamiento (B), estando un ratio de un ángulo de contacto (01) de los rodillos más cortos (4) con respecto a un ángulo de contacto (02) de los rodillos más largos (5) dentro de un intervalo de 1:4 a 1:2, y

teniendo el ángulo de contacto (01) de los rodillos más cortos (4) un intervalo de 3° a 5°, y teniendo el ángulo de contacto (02) de los rodillos más largos (5) un intervalo de 11° a 14°.

2. El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera según la reivindicación 1, que comprende retenedores (10L, 10R) configurados para retener los rodillos (4, 5) de las hileras respectivas, en donde cada retenedor (10L, 10R) incluye una porción anular (11) configurada para guiar axialmente las caras de extremo interiores de los rodillos (4, 5) de cada hilera; y una pluralidad de porciones de pilar (12) que se extienden en una dirección axial desde la porción anular (11) y que se proporcionan a intervalos predeterminados a lo largo de una dirección circunferencial, definiendo las porciones de pilar (12) entre ellas cavidades configuradas para retener los rodillos (4, 5), y en donde las porciones de pilar (12A) de uno de los retenedores que está configurado para retener los rodillos más largos (5) tienen una superficie de diámetro exterior (12Aa) inclinada un ángulo de inclinación (p) hacia el interior en una dirección radial desde un lado de extremo proximal hasta un lado de extremo distal.

3. El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera según la reivindicación 1 o 2, en donde cada uno de los rodillos (4, 5) tiene una superficie de rodadura de rodillo revestida con un revestimiento de DLC (14) y formada con un abombamiento (13) en cada porción de extremo de la superficie de rodadura de rodillo.

4. El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en donde el anillo interior (2) incluye pequeños rebordes (6, 7) provistos en los extremos opuestos de la superficie periférica exterior y orientados hacia las caras de extremo axiales de los rodillos de las hileras respectivas, y el anillo interior (2) tiene una ranura de inserción (15) configurada para insertar a su través los rodillos más largos (5) en el rodamiento, en uno de los pequeños rebordes (7) que está orientado hacia las caras de extremo axiales de los rodillos más largos (5).