ES2959734T3 - Rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera - Google Patents
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Abstract
En este rodamiento de rodillos a rótula (1) de dos hileras, los rodillos (4, 5) están interpuestos, entre una pista interior (2) y una pista exterior (3), en dos filas una al lado de la otra en la dirección transversal del rodamiento, una superficie de pista (3a) de la pista exterior (3) es esférica, y las superficies periféricas exteriores de las dos filas de rodillos (4, 5) tienen una forma en sección transversal que se adapta a la superficie de pista (3a) de la pista exterior carrera (3). Las dos filas de rodillos (4, 5) tienen diferentes longitudes (L1, L2) y la longitud (L1) del rodillo largo (5) es al menos el 39% del ancho del rodamiento (B). La relación entre el ángulo de contacto (θ1) del rodillo corto (4) y el ángulo de contacto (θ2) del rodillo largo (5) está dentro del intervalo de 1:2 a 1:4. Por lo tanto, la presente invención puede recibir simultáneamente tanto carga axial como carga radial, puede usarse en aplicaciones en las que cargas de diferentes tamaños actúan sobre dos filas de rodillos uno al lado del otro en la dirección axial, y hace posible aumentar suficientemente, dentro de la restricciones de las dimensiones límite, la capacidad de carga del rodillo en la fila que recibe la carga axial. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)
Description
DESCRIPCIÓN
Rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera
Referencia cruzada a la solicitud relacionada
[0001]La presente solicitud reivindica prioridad sobre las solicitudes de patente japonesas n.° 2016-59473, presentada el 24 de marzo de 2016, n.° 2016-59474, presentada en la misma fecha, n.° 2017-45679, presentada el 10 de marzo de 2017 y n.° 2017-48527, presentada el 14 de marzo de 2017.
Antecedentes de la invención
(Campo de la invención)
[0002]La presente invención se refiere a un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que se aplica a un uso en el que se aplican cargas desiguales a rodillos de dos hileras dispuestas en la dirección de anchura de rodamiento, por ejemplo, a un rodamiento para soportar un árbol principal de un generador de aerogenerador, maquinaria industrial o similares.
(Descripción de la técnica relacionada)
[0003]En un rodamiento que soporta el árbol principal de un generador de aerogenerador, una carga axial debida a la fuerza del viento actúa además de una carga radial debida a los pesos de los álabes y de la cabeza de rotor. En el caso de que el rodamiento para soportar el árbol principal sea un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 41, como se muestra en la figura 10, entre rodillos 44, 45 de dos hileras interpuestas entre un anillo interior 42 y un anillo exterior 43, únicamente los rodillos 45 de una hilera que está situada en el lado posterior con respecto a una carga axial Fa reciben, principalmente, la carga axial Fa. En otras palabras, los rodillos 45 de una hilera reciben tanto la carga radial como la carga axial, mientras que los rodillos 44 de la otra hilera reciben, sustancialmente, únicamente la carga radial. Por esta razón, los rodillos 45 de la hilera que recibe la carga axial tienen presiones de superficie de contacto más elevadas que las de los rodillos 44 de la hilera que recibe únicamente la carga radial, por lo que la superficie de rodadura de los rodillos 45 y la superficie de canal de rodadura 43a del anillo exterior 43 son más susceptibles de sufrir daños o desgaste de superficie, lo que provoca una vida de fatiga de rodadura más corta de los rodillos. Por lo tanto, la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento está limitada por la vida de rodadura de los rodillos 45 de la hilera que recibe la carga axial.
[0004]Con el fin de resolver este problema, se ha propuesto, como en un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 51 mostrado en la figura 11, hacer las longitudes L1, L2 de los rodillos 54, 55 de dos hileras interpuestas entre un anillo interior 52 y un anillo exterior 53 diferentes entre sí a fin de hacer que una capacidad de carga de los rodillos 55 de la hilera que recibe una carga axial sea mayor que una capacidad de carga de los rodillos 54 de la hilera que apenas recibe la carga axial (documento de patente 1). Al ajustar las longitudes de rodillo L1, L2 de tal manera que se puedan obtener capacidades de carga adecuadas para los rodillos 54, 55 de las hileras respectivas, es posible lograr una vida de rodadura sustancialmente igual para los rodillos 54, 55 de las hileras respectivas y, de este modo, aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento.
[0005]Adicionalmente, se ha propuesto, como en un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 61 mostrado en la figura 12, hacer los ángulos de contacto 01, 02 de los rodillos 64, 65 de dos hileras interpuestas entre un anillo interior 62 y un anillo exterior 63 diferentes entre sí a fin de poder recibir una carga axial mayor al tener los rodillos 65 el mayor ángulo de contacto 02 (documento de patente 2). Al ajustar los ángulos de contacto 01, 02 de tal manera que se puedan obtener capacidades de carga adecuadas para los rodillos 64, 65 de las hileras respectivas, es posible lograr una vida de rodadura sustancialmente igual para los rodillos 64, 65 de las hileras respectivas y, de este modo, aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento.
[0006]Es más, se conocen los documentos DE 102004047881 A1, US 2007/297706 A1 y EP 1705392 A1, en los que se divulgan rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera.
[Documento relacionado]
[Documento de patente]
[0007]
[Documento de patente 1] WO 2005/050038
[Documento de patente 2] Publicación de solicitud de patente estadounidense n.° 2014/0112607
Sumario de la invención
[0008]Como se ha expuesto anteriormente, al hacer las longitudes L1, L2 de los rodillos 54, 55 de dos hileras diferentes entre sí, como en la figura 11, o al hacer los ángulos de contacto 01, 02 de los rodillos 64, 65 de dos hileras diferentes entre sí, como en la figura 12, es posible hacer que las capacidades de carga de los rodillos 55, 65 de las hileras que reciban las cargas axiales más grandes y, de este modo, aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento. Sin embargo, debido a una restricción de las normas dimensionales para los rodamientos (Norma ISO; JIS B 1512), es difícil aumentar las capacidades de carga de los rodillos 55, 65 de las hileras que reciben las cargas axiales hasta valores adecuados utilizando únicamente una de las dos técnicas. En otras palabras, dado que las normas dimensionales especifican un diámetro interior, un diámetro exterior y una anchura de rodamiento para cada número nominal, si la longitud L2 de los rodillos 55 de la hilera que recibe la carga axial en la figura 11 se hace demasiado larga, la anchura de rodamiento B supera un valor estándar. De la misma manera, si el ángulo de contacto 02 de los rodillos 65 de la hilera que recibe la carga axial en la figura 12 se hace demasiado grande, el diámetro interior d supera un valor estándar.
[0009]En vista de lo anterior, se ha intentado combinar la técnica de hacer las longitudes de los rodillos de dos hileras diferentes entre sí y la técnica de hacer los ángulos de contacto de los rodillos de dos hileras diferentes entre sí para igualar las presiones de superficie de contacto de la hilera que recibe la carga axial y de la hilera que recibe únicamente la carga radial, sin que las dimensiones de las piezas respectivas se salgan de las normas dimensionales de los rodamientos. En este caso, es importante ajustar el ángulo de contacto de los rodillos de la hilera que recibe la carga axial para que sea mayor a fin de obtener una capacidad de carga suficientemente grande para los rodillos.
[0010]El objeto de la presente invención es proporcionar un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que sea adecuado para un uso en el que el rodamiento recibe una carga axial y una carga radial, y las cargas que tienen magnitudes mutuamente diferentes actúan sobre los rodillos de dos hileras dispuestas en una dirección axial, y que puede lograr una capacidad de carga suficientemente grande para los rodillos de la hilera que recibe la carga axial dentro de la limitación de los estándares dimensionales.
[0011]Un rodamiento de rodillos autoalineable de dos hileras de acuerdo con un primer aspecto de la presente invención incluye un anillo interior; un anillo exterior con una superficie de canal de rodadura esférica; y rodillos en dos hileras dispuestas en una dirección a lo ancho del rodamiento interpuestas entre el anillo interior y el anillo exterior, teniendo cada uno de los rodillos de las dos hileras una superficie periférica exterior de forma de sección transversal a lo largo de la superficie de canal de rodadura del anillo exterior y, en donde cada rodillo de una hilera de las dos hileras tiene una longitud diferente a la de cada rodillo de la otra hilera de las dos hileras, la longitud de los rodillos más largos es igual o superior al 39 % del ancho del rodamiento, y la relación entre un ángulo de contacto 01 de los rodillos más cortos y un ángulo de contacto 02 de los rodillos más largos está dentro del intervalo de 1:4 a 1:2.
[0012]De acuerdo con esta configuración, al hacer la longitud de los rodillos de una hilera de las dos hileras diferente a la de los rodillos de la otra hilera, los rodillos más largos tienen una capacidad de carga mayor que la de los rodillos más cortos. Además, al hacer el ángulo de contacto de los rodillos más largos mayor que el ángulo de contacto de los rodillos más cortos, los rodillos más largos son capaces de soportar una gran carga axial. Al hacer el ángulo de contacto de los rodillos más largos mayor que el ángulo de contacto de los rodillos más cortos, el ángulo de contacto de los rodillos más cortos se hace, a su vez, pequeño, lo que da como resultado un aumento de la capacidad de carga de los rodillos más cortos para la carga radial.
[0013]Cuando el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera se utiliza bajo una condición donde actúan una carga axial y una carga radial, los rodillos más largos que tienen el mayor ángulo de contacto soportan sustancialmente toda la carga axial y parte de la carga radial, y los rodillos más cortos que tienen el menor ángulo de contacto soportan el resto de la carga radial. Al repartir la carga axial y la carga radial entre los rodillos de dos hileras en una proporción de repartición de este tipo, las presiones de superficie de contacto en los rodillos de las hileras respectivas pueden igualarse. De este modo, es posible asegurar una gran capacidad de carga de la totalidad del rodamiento, así como aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento.
[0014]Se preparó una pluralidad de rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera que tenían diferentes relaciones de ángulos de contacto de los rodillos de las hileras respectivas, y se analizó cada rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera para determinar las presiones de superficie de contacto en los rodillos de las hileras respectivas bajo una carga axial y una carga radial supuestas cuando el rodamiento se utiliza para soportar un árbol principal de un generador de aerogenerador. Como resultado, se descubrió que las presiones de superficie de contacto en los rodillos de las hileras respectivas se igualan al máximo en la relación de los ángulos de contacto de 1:3.
[0015]La carga axial y la carga radial supuestas se refieren a una carga axial y a una carga radial cuando un generador de aerogenerador promedio, en vista de condiciones tales como su capacidad de generación de energía y la ubicación de la instalación, funciona lo más normalmente. Por lo tanto, es concebible que la relación óptima de los ángulos de contacto no sea de 1:3 en un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera utilizado en un generador de aerogenerador que sea diferente de un generador de aerogenerador promedio de este tipo en estas condiciones. Sin embargo, incluso en ese caso, la relación óptima de los ángulos de contacto se sitúa dentro de un intervalo de 1:4 a 1:2. En consecuencia, es deseable ajustar la relación de los ángulos de contacto de los rodillos de las hileras respectivas para que esté dentro de un intervalo de 1:4 a 1:2. La relación de los ángulos de contacto está más preferentemente en el intervalo de 1,0:3,5 a 1,0:2,5. Cabe señalar que, si la relación de los ángulos de contacto es [igual o superior a 1:4], resulta difícil disponer rodillos más largos que tengan un mayor ángulo de contacto porque el grosor del anillo interior es demasiado delgado debido a la restricción dimensional.
[0016]Con respecto a esto, se descubrió que se puede obtener un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que se encuentre dentro de los estándares dimensionales y que tenga una relación de los ángulos de contacto de los rodillos de las respectivas hileras dentro del intervalo apropiado anterior añadiendo una condición de que la longitud de los rodillos más largos es igual o superior al 39 % del ancho del rodamiento.
[0017]Con respecto a las magnitudes de los ángulos de contacto, por ejemplo, el ángulo de contacto ©1 de los rodillos más cortos puede estar en un intervalo de 5°-7°, el ángulo de contacto 02 de los rodillos más largos puede estar en el intervalo de 14°-16°.
[0018]En la presente invención, un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que se ajusta a los estándares dimensionales y tiene una relación de los ángulos de contacto 01, 02 de los rodillos de las hileras respectivas dentro del intervalo apropiado anterior se puede obtener agregando una condición de que la longitud de los rodillos más largos sea igual o superior al 39 % y, preferiblemente, igual o inferior al 45 % del ancho del rodamiento.
[0019]En la presente invención, cada uno de los rodillos es un rodillo asimétrico que tiene un diámetro máximo en una posición desplazada desde el centro de una longitud de rodillo del mismo, y se proporciona un reborde intermedio configurado para guiar los rodillos en dos hileras entre las dos hileras de rodillos en una superficie periférica superior del anillo interior. En el caso de los rodillos asimétricos, se genera una carga de empuje inducida. La carga de empuje inducida es soportada por el reborde intermedio. Una combinación de rodillos asimétricos y reborde intermedio permite guiar los rodillos con precisión.
[0020]En la presente invención, el reborde intermedio tiene una posición central en la dirección a lo ancho del rodamiento desplazada hacia el lado del rodillo más largo desde una posición de un punto en la dirección a lo ancho del rodamiento en la que las líneas de acción que definen los ángulos de contacto 01, 02 de las respectivas hileras se intersecan.
[0021]De este modo, aumentando la relación entre el ángulo de contacto 02 de los rodillos más largos y el ángulo de contacto ©1 de los rodillos más cortos, es posible soportar una carga axial mayor si los rodillos más largos tienen el ángulo de contacto más grande.
[0022]En la presente invención, se pueden emplear una o más de las siguientes configuraciones (1)-(4):
(1) el rodamiento incluye, además, retenedores configurados para retener los rodillos de las hileras respectivas, en donde cada retenedor incluye una porción anular configurada para guiar axialmente las caras de extremo interiores de los rodillos de cada hilera; y una pluralidad de porciones de pilar que se extienden en una dirección axial desde la porción anular y que se proporcionan a intervalos predeterminados a lo largo de una dirección circunferencial, definiendo las porciones de pilar entre ellas cavidades configuradas para retener los rodillos, y en donde las porciones de pilar de uno de los retenedores que está configurado para retener los rodillos más largos tienen una superficie de diámetro exterior inclinada un ángulo de inclinación hacia el interior en una dirección radial desde un lado de extremo proximal hasta un lado de extremo distal;
(2) cada uno de los rodillos tiene una superficie de rodadura (en adelante, también denominada "superficie de rodadura del rodillo") formada con una corona en cada porción de extremo en su periferia exterior;
(3) cada uno de los rodillos tiene una superficie de rodadura revestida con un revestimiento de DLC (carbono tipo diamante); y
(4) el anillo interior incluye un reborde intermedio provisto entre las dos hileras de rodillos en la superficie periférica exterior del anillo interior y configurado para guiar los rodillos de las dos hileras; y rebordes pequeños proporcionados en extremos opuestos de la superficie periférica exterior, respectivamente, y orientados hacia las caras de extremo axialmente exteriores de los rodillos de las respectivas hileras, y uno de los rebordes pequeños orientado hacia las caras de extremo axialmente exteriores de los rodillos más largos está provisto de una ranura de inserción configurada para insertar a su través los rodillos más largos en el rodamiento.
[0023]Los intervalos predeterminados en la configuración (1) son cualquier intervalo definido dependiendo de diseños o similares y pueden, por ejemplo, definirse al calcular un intervalo adecuado al realizar una o ambas de un ensayo o una simulación.
[0024]De acuerdo con la configuración (1), puesto que las porciones de pilar de uno de los retenedores que está configurado para retener los rodillos más largos tienen la superficie de diámetro exterior inclinada un ángulo de inclinación hacia el interior en la dirección radial desde el lado de extremo proximal hasta el lado de extremo distal, las superficies de las cavidades del retenedor pueden mantener la posición de diámetro máximo de los rodillos. De este modo, es posible asegurar una estabilidad de actitud de los rodillos más largos e incorporar fácilmente los rodillos más largos en el rodamiento. De acuerdo con la configuración (2), puesto que la superficie de rodadura de rodillo está formada con un abombamiento en cada porción de extremo, se puede relajar la tensión de borde. De acuerdo con la configuración (3), puesto que cada uno de los rodillos tiene la superficie de rodadura de rodillo revestida con un revestimiento de DLC, se puede mejorar la resistencia al desgaste. De este modo, se produce un menor desgaste en la superficie de rodadura de rodillo y en la superficie de canal de rodadura del anillo exterior, en comparación con los rodillos sin el revestimiento de DLC. De acuerdo con la configuración (4), ya que el anillo interior tiene una ranura de inserción configurada para insertar a su través los rodillos más largos en el rodamiento en uno de los rebordes pequeños orientados a las caras de extremo axialmente exteriores de los rodillos más largos, la incorporación de los rodillos más largos se puede hacer significativamente más fácil.
[0025] Este rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera es adecuado para soportar el eje principal de un generador de aerogenerador. En un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que soporta un eje principal de un generador de aerogenerador, actúan una carga radial debida al peso de las palas y la cabeza del rotor y una carga axial debida a la fuerza del viento. Una de las dos hileras de rodillos dispuestas en la dirección a lo ancho del rodamiento recibe tanto la carga radial como la carga axial, mientras que la otra hilera recibe sustancialmente solo la carga radial. En ese caso, usando rodillos más largos que tienen un ángulo de contacto mayor como rodillos en la hilera que recibe la carga axial y rodillos más cortos que tienen un ángulo de contacto pequeño como rodillos en la hilera que recibe sustancialmente solo la carga radial, es posible igualar sustancialmente las presiones de la superficie de contacto de los rodillos en las hileras izquierda y derecha.
[0026] Un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hileras de acuerdo con una realización que no forma parte de la presente invención incluye un anillo interior; un anillo exterior con una superficie de canal de rodadura esférica; y rodillos en dos hileras dispuestas en una dirección a lo ancho del rodamiento interpuestas entre el anillo interior y el anillo exterior, teniendo cada uno de los rodillos de las dos hileras una superficie periférica exterior de forma de sección transversal a lo largo de la superficie de canal de rodadura del anillo exterior y, en donde cada rodillo de una hilera de las dos hileras tiene una longitud diferente a la de cada rodillo de la otra hilera de las dos hileras, los rodillos más largos tienen un ángulo de contacto mayor que el ángulo de contacto de los rodillos más cortos, se proporciona un reborde intermedio en una porción entre las dos hileras de los rodillos en una superficie periférica exterior del anillo interior, y el reborde intermedio tiene una posición central en la dirección de la anchura del rodamiento desplazada hacia un lado de los rodillos más largos desde una posición de un punto en la dirección de la anchura del rodamiento en el que se cruzan las líneas de acción que definen los ángulos de contacto de las respectivas hileras.
[0027] De acuerdo con esta configuración, al hacer la longitud de los rodillos de una hilera de las dos hileras diferente a la de los rodillos de la otra hilera, los rodillos más largos tienen una capacidad de carga mayor que la de los rodillos más cortos. Además, al hacer el ángulo de contacto de los rodillos más largos mayor que el ángulo de contacto de los rodillos más cortos, los rodillos más largos son capaces de soportar una gran carga axial. Al hacer el ángulo de contacto de los rodillos más largos mayor que el ángulo de contacto de los rodillos más cortos, el ángulo de contacto de los rodillos más cortos se hace, a su vez, pequeño, lo que da como resultado un aumento de la capacidad de carga de los rodillos más cortos para la carga radial.
[0028] Cuando el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera se utiliza bajo una condición donde actúan una carga axial y una carga radial, los rodillos más largos que tienen el mayor ángulo de contacto soportan sustancialmente toda la carga axial y parte de la carga radial, y los rodillos más cortos que tienen el menor ángulo de contacto soportan el resto de la carga radial. Al repartir la carga axial y la carga radial entre los rodillos de dos hileras en una proporción de repartición de este tipo, las presiones de superficie de contacto en los rodillos de las hileras respectivas pueden igualarse. De este modo, es posible asegurar una gran capacidad de carga de la totalidad del rodamiento, así como aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento.
[0029] En el caso de esta configuración, además del efecto del rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera, en particular, al desplazar la posición central del reborde intermedio en la dirección a lo ancho del rodamiento hacia el lado de los rodillos más largos desde la posición del punto en la dirección a lo ancho del rodamiento en la que las líneas de acción que definen los ángulos de contacto 01, 02 de las respectivas hileras se intersecan, es posible aumentar la relación entre el ángulo de contacto 02 de los rodillos más largos y el ángulo de contacto 01 de los rodillos más cortos. De este modo, es posible soportar una carga axial mayor si los rodillos más largos tienen el ángulo de contacto más grande. Por lo tanto, el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de esta configuración también es adecuado para soportar un eje principal de un generador de aerogenerador.
Breve descripción de los dibujos
[0030] En cualquier caso, la presente invención se entenderá con mayor claridad a partir de la siguiente descripción de las realizaciones preferentes de esta, al tomarse junto con los dibujos adjuntos. Sin embargo, las realizaciones y los dibujos se brindan únicamente con fines ilustrativos y explicativos y no deben considerarse una limitación del alcance de la presente invención de ninguna manera, cuyo alcance quedará determinado por las reivindicaciones adjuntas. En los dibujos adjuntos, los números de referencia similares se utilizan para indicar piezas similares a lo largo de las distintas vistas, y:
la figura 1 es una vista en sección longitudinal de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera de acuerdo con la presente invención;
la figura 2 ilustra rodillos asimétricos;
la figura 3 es un gráfico que muestra un resultado del análisis de la distribución de presión de superficie de contacto en los rodillos de los lados anteriores cuando se aplica una carga sintética de una carga axial y una carga radial al rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera y a un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera convencional;
la figura 4 es un gráfico que muestra un resultado del análisis de la distribución de presión de superficie de contacto en los rodillos de los lados posteriores cuando se aplica una carga sintética de una carga axial y una carga radial al rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera y a un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera convencional;
la figura 5 es un gráfico que muestra un resultado del análisis de la distribución de presión de superficie de contacto en los rodillos de los lados anteriores cuando se aplica una carga sintética de una carga axial y una carga radial a varios tipos de rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera que tienen diferentes relaciones de ángulos de contacto de los rodillos de hileras respectivas;
la figura 6 es un gráfico que muestra un resultado del análisis de la distribución de presión de superficie de contacto en los rodillos de los lados posteriores cuando se aplica una carga sintética de una carga axial y una carga radial a varios tipos de rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera que tienen diferentes relaciones de ángulos de contacto de los rodillos de hileras respectivas;
la figura 7 muestra relaciones de longitudes de rodillo a anchuras de rodamiento para varios tipos convencionales de rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera en el mismo gráfico;
la figura 8 es una vista en perspectiva mostrada al seccionar una parte de un dispositivo de soporte de árbol principal de un generador de aerogenerador como ejemplo;
la figura 9 es una vista lateral recortada del dispositivo de soporte de árbol principal;
la figura 10 es una vista en sección longitudinal de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera general y convencional;
la figura 11 es una vista en sección longitudinal de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera del primer ejemplo propuesto;
la figura 12 es una vista en sección longitudinal de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera del segundo ejemplo propuesto;
la figura 13 es una vista en sección longitudinal de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que no forma parte de la presente invención;
la figura 14 es una vista en sección ampliada de una parte del rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera; la figura 15 es una vista en sección ampliada que muestra el revestimiento de DLC y similares de un rodillo del rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera;
la figura 16 es una vista en sección ampliada que muestra la ranura de inserción, etc. del anillo interior del rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera;
la figura 17 es una vista de cara de extremo que muestra la ranura de inserción, etc. del anillo interior vista desde la dirección axial; y
la figura 18 es una vista en sección longitudinal de un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que no forma parte de la presente invención.
Descripción de las realizaciones
[0031]La primera realización de la presente invención se describe con referencia a la figura 1. El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1 incluye un anillo interior 2, un anillo exterior 3 y rodillos 4, 5 en dos hileras, es decir, hileras izquierda y derecha, dispuestas en una dirección a lo ancho del rodamiento interpuestas entre el anillo interior 2 y el anillo exterior 3. El anillo exterior 3 tiene una superficie de canal de rodadura 3a esférica, y cada uno de los rodillos 4, 5 en las hileras izquierda y derecha tiene una superficie periférica exterior con forma de sección transversal a lo largo de la superficie de canal de rodadura 3a del anillo exterior 3. En otras palabras, las superficies periféricas exteriores de los rodillos 4, 5 son superficies curvas de rotación obtenidas al hacer rotar los arcos circulares respectivos a lo largo de la superficie de canal de rodadura 3a del anillo exterior 3 en torno a unas líneas centrales C1, C2. El anillo interior 2 está formado con superficies de canal de rodadura 2a, 2b en hileras dobles que tienen formas de sección transversal a lo largo de las superficies periféricas exteriores de los rodillos 4, 5 en las respectivas hileras izquierda y derecha. La superficie periférica exterior del anillo interior 2 tiene extremos opuestos provistos de rebordes (pequeños rebordes) 6, 7, respectivamente. La superficie periférica exterior del anillo interior 2 tiene una porción central, es decir, una porción entre los rodillos 4 de la hilera izquierda y los rodillos 5 de la hilera derecha, provista de un reborde intermedio 8.
[0032]Como se muestra exageradamente en la figura 2, los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha respectivas son rodillos asimétricos que tienen diámetros máximos D1máx., D2máx. en posiciones desplazadas de los centros A1, A2 de las longitudes de rodillo de estos. La posición del diámetro máximo D1max. de los rodillos 4 de la hilera izquierda está en el lado derecho del centro A1 de la longitud de rodillo y la posición del diámetro máximo D2max. de los rodillos 5 de la hilera derecha está en el lado izquierdo del centro A2 de la longitud de rodillo. Se generan cargas de empuje inducidas a los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha, que tienen la forma de tales rodillos asimétricos. El reborde intermedio 8 del anillo interior 2 está provisto para recibir las cargas de empuje inducidas. La combinación de los rodillos asimétricos 4, 5 y el reborde intermedio 8 permite guiar los rodillos con precisión porque los rodillos 4, 5 son guiados en tres ubicaciones, es decir, el anillo interior 2, el anillo exterior 3 y el reborde intermedio 8.
[0033]Como se muestra en la figura 1, de acuerdo con la invención, los primeros rodillos 4 de la hilera izquierda y los segundos rodillos 5 de la hilera derecha tienen los mismos diámetros máximos D1máx., D2máx. y diferentes longitudes L1, L2 a lo largo de las líneas centrales C1, C2 entre sí. La longitud L2 de los segundos rodillos más largos 5 es igual o superior al 39 % de la anchura de rodamiento B.
[0034]Los segundos rodillos más largos 5 tienen un ángulo de contacto 02 superior que un ángulo de contacto 01 de los primeros rodillos cortos 4. Una relación del ángulo de contacto 01 de los rodillos cortos 4 con respecto al ángulo de contacto 02 de los segundos rodillos más largos 5 se ajusta dentro del intervalo de 1:4 a 1:2. La relación lo más preferente de los ángulos de contacto 01, 02 es 1:3, cuyo motivo se explicará más adelante. Particularmente, el intervalo del ángulo de contacto ©1 es, por ejemplo, 5°-7°, y el intervalo del ángulo de contacto 02 es, por ejemplo, 14°-16°.
[0035]La posición de un punto P en la dirección de anchura de rodamiento en la que las líneas de actuación S1, S2 que definen los ángulos de contacto 01, 02 de las hileras respectivas se cruzan se desplaza una distancia K hacia un lado de los rodillos cortos 4 desde una posición central Q del reborde intermedio 8 en la dirección de anchura de rodamiento. De este modo, es posible aumentar el ángulo de contacto 02 de los rodillos más largos 5 sin hacer los rodillos más largos 5 innecesariamente largos. Cabría señalar que las líneas de actuación S1, S2 se definen como líneas a lo largo de las cuales actúa una fuerza sintética de las fuerzas que actúan sobre las porciones de contacto entre los rodillos 4, 5 y los anillos interior y exterior 2, 3. El punto P en el que las líneas de actuación S1, S2 se cruzan está ubicado en un eje central de rodamiento O.
[0036]Los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha están retenidos por unos retenedores 10L, 10R, respectivamente. El primer retenedor 10L para la hilera izquierda incluye una porción anular 11 y una pluralidad de porciones de pilar 12 que se extiende desde la porción anular 11 hacia el lado izquierdo y los rodillos 4 de la hilera izquierda se retienen en cavidades entre las porciones de pilar 12 respectivas. El segundo retenedor 10R para la hilera derecha incluye una porción anular 11 y una pluralidad de porciones de pilar 12 que se extiende desde la porción anular 11 hacia el lado derecho y los rodillos 5 de la hilera derecha se retienen en cavidades entre las porciones de pilar 12 respectivas.
[0037]El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1 de esta configuración se utiliza en un uso en el que el rodamiento recibe una carga axial y una carga radial y las cargas que tienen magnitudes mutuamente diferentes actúan sobre los rodillos de las hileras izquierda y derecha, por ejemplo, un rodamiento para soportar un árbol principal de un generador de aerogenerador. En ese caso, el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1 se instala de tal manera que los rodillos 4 de la hilera izquierda están ubicados en un lado cercano a los álabes de rotor (el lado anterior) y que los rodillos 5 de la hilera derecha están ubicados en un lado alejado de los álabes de rotor (el lado posterior). De esta forma, los rodillos 5 de la hilera derecha que tienen la longitud más larga L2 y el mayor ángulo de contacto 02 soportan sustancialmente toda la carga axial y parte de la carga radial, y los rodillos 4 de la hilera izquierda que tienen la longitud más corta L1 y un menor ángulo de contacto 01 soportan el resto de la carga radial.
[0038]Al ajustar correctamente las longitudes L1, L2 y los ángulos de contacto 01, 02 de los rodillos 4, 5, las cargas pueden repartirse en una proporción de acuerdo con las capacidades de carga de los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha. Como resultado, las presiones de superficie de los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha se igualan. De este modo, es posible asegurar una gran capacidad de carga de la totalidad del rodamiento, así como aumentar la vida útil sustancial de la totalidad del rodamiento.
[0039]Para un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 41 convencional mostrado en la figura 10 y el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1 de la presente invención mostrado en la figura 1, se analizaron las presiones de superficie de contacto de los rodillos de las hileras izquierda y derecha bajo una carga sintética de una carga axial y una carga radial supuestas cuando cada rodamiento se utiliza para soportar un árbol principal de un generador de aerogenerador. La figura 3 muestra las distribuciones de presión de superficie de contacto en los lados anteriores, es decir, en los rodillos 44, 4 de las hileras izquierdas, y la figura 4 muestra el resultado analítico de las distribuciones de presión de superficie de contacto en los lados posteriores, es decir, en los rodillos 45, 5 de las hileras derechas.
[0040]De la figura 3 y la figura 4, se revela lo siguiente. El rodamiento convencional de la figura 10 tiene presiones de superficie de contacto más bajas en la lado anterior y presiones de superficie de contacto más altas en el lado posterior, por lo que las cargas se reparten de manera desigual entre el lado anterior y el lado posterior. En contraposición, el rodamiento con ángulos de contacto modificados de la figura 1 tiene presiones de superficie de contacto igualadas con una diferencia reducida entre las presiones de superficie de contacto de las hileras respectivas porque las presiones de superficie de contacto se distribuyen en la totalidad de los rodillos del lado frontal, reduciendo un valor máximo de las presiones de superficie de contacto en el lado posterior.
[0041]Se prepararon tres tipos de rodamientos de rodillos autoalineables de doble hilera, cada uno con una relación diferente del ángulo de contacto ©1 de los rodillos 4 de la hilera izquierda y del ángulo de contacto 02 de los rodillos 5 de la hilera derecha, y se analizaron de la misma manera las presiones de superficie de contacto en los rodillos de las hileras izquierda y derecha. La figura 5 muestra el resultado analítico de las distribuciones de presión de superficie de contacto en los lados traseros, es decir, en los rodillos 5 de las hileras izquierdas, y la figura 6 muestra el resultado analítico de las distribuciones de presión de superficie de contacto en los lados frontales, es decir, en los rodillos 4 de las hileras derechas. El rodamiento que tiene la relación de los ángulos de contacto de 1:1 es uno convencional y los rodamientos que tienen las relaciones de los ángulos de contacto de 1:2, 1:3 son los de la presente invención que tienen ángulos de contacto modificados.
[0042]De la figura 5 y la figura 6, se revela lo siguiente. Cuando se comparan las distribuciones de presión de superficie de contacto para las relaciones respectivas de los ángulos de contacto, el rodamiento que tiene la relación de los ángulos de contacto de 1:3 tiene la mayoría de las presiones de superficie de contacto igualadas entre el lado anterior y el lado posterior. El rodamiento que tiene la relación de los ángulos de contacto de 1:2 está menos igualado en comparación con el rodamiento que tiene la relación de los ángulos de contacto de 1:3, pero está suficientemente igualado en comparación con el rodamiento que tiene la relación de los ángulos de contacto de 1:1. Como se puede observar a partir de la figura 1, cuando el ángulo de contacto 02 de los rodillos 5 se hace mayor, se vuelve difícil disponer de los rodillos más largos 5 porque el grosor del anillo interior 2 se hace demasiado delgado debido a la restricción dimensional. En vista de ello, es deseable ajustar la relación de los ángulos de contacto para que sea igual o superior a 1:4 e igual o inferior a 1:2. La relación de los ángulos de contacto está más preferentemente en el intervalo de 1,0:3,5 a 1,0:2,5.
[0043]Cabría señalar que la carga axial y la carga radial supuestas se refieren a una carga axial y a una carga radial cuando un generador de aerogenerador promedio, en vista de condiciones tales como su capacidad de generación de energía y la ubicación de la instalación, funciona lo más normalmente. Por lo tanto, es concebible que la relación óptima de los ángulos de contacto no sea de 1:3 en un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera utilizado en un generador de aerogenerador que sea diferente de un generador de aerogenerador promedio de este tipo en estas condiciones. Sin embargo, incluso en ese caso, la relación óptima de los ángulos de contacto se sitúa dentro de un intervalo de 1:4 a 1:2.
[0044]Además, se puede obtener un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera que se encuentre dentro de los estándares dimensionales y que tenga una relación de los ángulos de contacto de los rodillos de las respectivas hileras dentro del intervalo apropiado anterior añadiendo una condición de que la longitud L2 de los rodillos más largos 5 es igual o superior al 39% del ancho del rodamiento B. También, para un rodamiento convencional de rodillos autoalineable de doble hileras, se examinó la proporción de la longitud L2 de los rodillos 5 con respecto a la anchura B del rodamiento. Como resultado, como se muestra en la figura 7, se descubrió que la proporción era igual o superior al 39 %. De forma adicional, también se descubrió que la proporción era igual o inferior al 45 %. Las normas dimensionales son normas que especifican un diámetro interior, un diámetro exterior y una anchura de rodamiento.
[0045]La figura 8 y la figura 9 ilustran un ejemplo de un dispositivo de soporte de árbol principal de un generador de aerogenerador. Una carcasa 23a de una góndola 23 está dispuesta horizontalmente de manera rotatoria sobre un soporte 21 a través de un rodamiento de asiento giratorio 22 (figura 9). Un árbol principal 26 está instalado de manera giratoria dentro de la carcasa 23a de la góndola 23 a través de rodamientos de soporte de árbol principal 25 dispuestos en alojamientos de rodamiento 24, y los álabes 27 que sirven como álabes de rotor están afianzados a una porción del árbol principal 26 proyectados hacia fuera de la carcasa 23a. El otro extremo del árbol principal 26 está conectado a un engranaje de aumento de velocidad 28, y un árbol de salida del engranaje de aumento de velocidad 28 está acoplado a un árbol de rotor de un generador de energía 29. La góndola 23 es rotada en cualquier ángulo por los motores rotatorios 30 a través de engranajes de reducción 31. El ejemplo ilustrado tiene dos rodamientos de soporte de árbol principal 25 dispuestos en serie, pero puede tener un único rodamiento de soporte de árbol principal.
[0046]Se describirá otra realización. En la siguiente descripción, los mismos números de referencia se utilizan para indicar las piezas que corresponden a las piezas descritas anteriormente en las realizaciones respectivas y se omite una descripción superpuesta. Cuando únicamente se describe una pieza de una configuración, el resto de la configuración debe interpretarse como la misma que las realizaciones descritas anteriormente, a menos que se indique lo contrario. Las mismas configuraciones proporcionan los mismos efectos. Es posible no únicamente combinar las piezas que se han descrito particularmente en las realizaciones respectivas, sino también combinar parcialmente las realizaciones, a menos que exista algún obstáculo para una combinación de tal tipo.
[0047]Un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera se describirá haciendo referencia a la figura 13 a la figura 17. Como en la segunda realización mostrada en la figura 13, el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1A incluye (1) un retenedor 10RA con un ángulo de inclinación, (2) un abombamiento 13, (3) un revestimiento de DLC 14, y (4) una ranura de inserción 15. El rodamiento puede no incluir necesariamente todas las configuraciones (1)-(4) y puede incluir al menos una de ellas.
<(1) Con respecto al retenedor con un ángulo de inclinación o similares>
[0048]El retenedor 10RA para la hilera derecha mostrado en la figura 13 es un retenedor configurado para retener rodillos 5 que tienen una longitud axial mayor. Las porciones de pilar 12A del retenedor 10RA tienen una superficie de diámetro exterior 12Aa inclinada un ángulo de inclinación p hacia el interior en la dirección radial desde un lado de extremo proximal hasta un lado de extremo distal. El ángulo de inclinación p es un ángulo con respecto a un eje central de rodamiento O. El ángulo de inclinación p de la superficie de diámetro exterior 12Aa del retenedor 10RA se establece para que esté dentro de un intervalo que es mayor que cero e igual o menor que un ángulo de diámetro máximo a2 de los rodillos 5 de la hilera derecha (0<p<a2). El ángulo de diámetro máximo a2 es un ángulo de inclinación de la posición del diámetro máximo D2máx. de los rodillos 5 de la hilera derecha con respecto a un plano perpendicular al eje central de rodamiento O.
[0049] En este ejemplo, una superficie de diámetro interior de las porciones de pilar 12A en el retenedor 10RA para la hilera derecha tiene una porción de superficie inclinada 12Ab y una porción de superficie plana 12Ac que conduce a la porción de superficie inclinada 12Ab. La porción de superficie inclinada 12Ab se extiende desde el lado extremo proximal de la superficie de diámetro interior de las porciones de pilar 12A hasta una vecindad de una ubicación intermedia de la superficie de diámetro interior en la dirección axial y tiene un ángulo de inclinación y tal que está inclinada hacia dentro en la dirección radial desde el lado del extremo proximal hasta la proximidad de una ubicación intermedia en la dirección axial. El ángulo de inclinación y es también un ángulo con respecto al eje central de rodamiento O y el ángulo de inclinación<y>se establece como igual o superior al ángulo de inclinación p (<y>^P). En este ejemplo, el ángulo de inclinación y se establece para que sea mayor que el ángulo de inclinación p en algunos grados. Cabe señalar que no se limita a esta relación (y^P). La porción de superficie plana 12Ac es una superficie plana que se extiende en la dirección axial desde un borde de punta de la porción de superficie inclinada 12Ab y está en paralelo con el eje central del rodamiento O. El otro retenedor 10L para la hilera izquierda está configurado de tal manera que el exterior la superficie de diámetro y la superficie de diámetro interior de las porciones de pilar 12 no tienen un ángulo de inclinación, es decir, configurado para estar en paralelo con el eje central del rodamiento O.
<(2) Con respecto al abombamiento 13>
[0050] La figura 14 es una vista en sección ampliada de una parte (porción XIV) de la figura 13. Como se muestra en la figura 13 y la figura 14, cada uno de los rodillos 4, 5 de las hileras izquierda y derecha tiene una superficie de rodadura de rodillo formada con un abombamiento 13 en cada porción de extremo. La superficie de rodadura de rodillo de este ejemplo está formada en forma de abombamiento logarítmico representado por una curva logarítmica. Sin embargo, el abombamiento 13 no se limita a la forma de abombamiento logarítmico y, por ejemplo, la superficie de rodadura de rodillo puede tener una forma de abombamiento combinada en R. La forma de abombamiento combinada en R con una mayor cantidad de caída puede formarse al hacer una dimensión en R de la porción de abombamiento más pequeña que una R de referencia de la superficie de rodadura de rodillo.
<(3) Con respecto al revestimiento de DLC 14>
[0051] Como se muestra en la figura 15, cada uno de los rodillos 4, 5 tiene una superficie de rodadura de rodillo revestida con un revestimiento de DLC 14. El revestimiento de DLC 14 de este ejemplo emplea una estructura multicapa que es altamente adhesiva a los rodillos 4, 5 que son un material base. El revestimiento de DLC 14 incluye una capa de superficie 16, una capa intermedia 17 y una capa de relajación de tensión 18. La capa de superficie 16 es una película compuesta principalmente de DLC, en la que únicamente se utiliza grafito de un blanco sólido como fuente de suministro de carbono para reducir una cantidad de hidrógeno mezclado. La capa intermedia 17 es una capa compuesta principalmente de al menos Cr o W y formada entre la capa de superficie 16 y el material base. La capa de relajación de tensión 18 está formada entre la capa intermedia 17 y la capa de superficie 16.
[0052] La capa intermedia 17 tiene una estructura que incluye una pluralidad de subcapas que tienen diferentes composiciones y la figura 15 muestra una estructura de tres capas que tiene subcapas 17a-17c como ejemplo. Por ejemplo, una subcapa 17c compuesta principalmente de Cr está formada en la superficie del material base, luego, se forma sobre ella una subcapa 17b compuesta principalmente de W y, además, se forma sobre ella una subcapa 17a compuesta principalmente de W y C. La figura 15 muestra una estructura de tres capas como ejemplo, pero la capa intermedia 17 puede incluir un número mayor o menor de subcapas según sea necesario.
[0053] La subcapa 17a que linda con la capa de relajación de tensión 18 puede tener una mejora en la adhesividad entre la capa intermedia 17 y la capa de relajación de tensión 18 al estar compuesta principalmente de carbono y un metal que compone principalmente la subcapa 17b con la que la subcapa 17a linda por el otro lado. Por ejemplo, cuando la subcapa 17a está compuesta principalmente de W y C, su adhesividad puede mejorarse aún más disminuyendo un contenido de W y aumentando un contenido de C desde el lado de la subcapa intermedia 17b que se compone principalmente de W hacia el lado de la capa de relajación de tensión 18 que se compone principalmente de C (gradiente de composición).
[0054] La capa de relajación de tensión 18 es una capa graduada que se compone principalmente de C y tiene una dureza que aumenta de manera continua o escalonada desde el lado de la capa intermedia 17 hacia el lado de la capa de superficie 16. Particularmente, la capa de relajación de tensión 18 es una capa graduada de DLC que puede formarse utilizando un blanco de grafito y aumentando un voltaje de polarización al material base de manera continua o escalonada en el método UBMS. La razón por la que la dureza aumenta de manera continua o escalonada es que la relación de composición de la estructura de grafito (SP2) y la estructura de diamante (SP3) en la estructura de DLC se desplaza hacia esta última debido al aumento del voltaje de polarización.
[0055]La capa de superficie 16 es una película que se forma de manera extendida después de la capa de relajación de tensión 18 y está compuesta principalmente de DLC y, en particular, es una película de DLC que tiene un contenido reducido de hidrógeno en la estructura. La reducción del contenido de hidrógeno aumenta la resistencia al desgaste. Con el fin de formar una película de DLC de este tipo, por ejemplo, se utiliza el método UBMS para impedir la mezcla de hidrógeno y compuestos que contienen hidrógeno en los ingredientes y gas de pulverización catódica utilizado para el procesamiento de pulverización catódica.
[0056]Para el método de formación de la película para la capa de relajación de tensión 18 y la capa de superficie 16, se describe como ejemplo el caso en el que se emplea el método UBMS, pero se puede emplear cualquier método conocido de formación de películas siempre que pueda cambiar la dureza de manera continua o escalonada. Es preferente que el grosor total de la película multicapa, incluida la capa intermedia 17, la capa de relajación de tensión 18 y la capa de superficie 16 sea de entre 0,5 pm y 3,0 pm. Un grosor total de película fuera de este intervalo no es preferente porque la película se vuelve inferior en resistencia al desgaste y fuerza mecánica si el grosor total de película es inferior a 0,5 pm, mientras que la película tiende a desprenderse fácilmente si el grosor total de película es superior a 3,0 pm. Cabría señalar que, si bien el revestimiento de DLC 14 se proporciona únicamente en las superficies periféricas exteriores de los rodillos 4, 5 respectivos en este ejemplo, el revestimiento de DLC 14 puede estar provisto, además, en caras de extremo en lados opuestos de los rodillos 4, 5 respectivos. En particular, si el revestimiento de DLC 14 está provisto en las caras de extremo de los rodillos 4, 5 respectivos que están en los lados y son guiados por el reborde intermedio 8 (figura 13), las caras de extremo de los respectivos rodillos 4, 5 se vuelven menos propensas al desgaste y, por tanto, esto puede mejorar la resistencia al desgaste de los rodillos 4, 5.
<(4) Con respecto a la ranura de inserción>
[0057]Como se muestra en la figura 16, el anillo interior 2 incluye una ranura de inserción 15 configurada para insertar a su través los segundos rodillos más largos 5 en el rodamiento del segundo pequeño reborde 7 de los pequeños rebordes primero y segundo 6, 7 (figura 13) que está orientado hacia las caras de extremo axialmente exteriores de los segundos rodillos más largos 5. Como se muestra en la figura 17, el segundo pequeño reborde 7 del anillo interior 2 está provisto de una ranura de inserción 15 con forma de arco circular en una ubicación de la dirección circunferencial. El radio de curvatura de un arco circular 15a de la ranura de inserción 15 se establece convenientemente en función del diámetro máximo de los rodillos 5 (figura 16) que se van a insertar. Por lo demás, se emplean características similares a las realizaciones descritas anteriormente.
<Con respecto al efecto>
[0058]De acuerdo con el rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1A de acuerdo con la otra realización, ya que los respectivos rodillos 4, 5 tienen las superficies de rodadura del rodillo recubiertas con el recubrimiento DLC 14, se puede mejorar la resistencia al desgaste. De este modo, se produce un menor desgaste en la superficie de rodadura de rodillo y en la superficie de canal de rodadura 3a del anillo exterior 3, en comparación con los rodillos sin el revestimiento de DLC. Además, puesto que la superficie de rodadura de rodillo está formada con un abombamiento 13 en cada porción de extremo, se puede relajar la tensión de borde.
[0059]Puesto que las porciones de pilar 12A de un (segundo) retenedor 10RA de los retenedores que está configurado para retener los rodillos más largos 5 tienen la superficie de diámetro exterior 12Aa inclinada el ángulo de inclinación p hacia el interior en la dirección radial desde el lado de extremo proximal hasta el lado de extremo distal, las superficies de bolsillo Pt del retenedor 10RA pueden mantener la posición de diámetro máximo de los rodillos 5. En otras palabras, como el retenedor 10RA tiene el ángulo de inclinación p descrito anteriormente, las superficies de cavidad Pt del retenedor 10RA se mantienen cerca de un diámetro de círculo primitivo de los rodillos 5, y las superficies de cavidad Pt del retenedor 10RA pueden mantener suavemente la posición de diámetro máximo de los rodillos 5 durante el funcionamiento del rodamiento. De este modo, es posible asegurar una estabilidad de actitud de los rodillos más largos 5 e incorporar fácilmente los rodillos más largos 5 en el rodamiento. Puesto que el anillo interior 2 incluye la ranura de inserción 15 configurada para insertar a su través los segundos rodillos más largos 5 en el rodamiento del segundo pequeño reborde 7 de los pequeños rebordes 6, 7 respectivos que está orientado hacia las caras de extremo axialmente exteriores de los segundos rodillos más largos 5, la incorporación de los rodillos más largos 5 se puede hacer significativamente más fácil.
[0060]En un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera 1B mostrado en la figura 18, un ángulo de inclinación p de una superficie de diámetro exterior 12Ba de las porciones de pilar 12B en un retenedor 10RB se establece para que esté dentro de un intervalo que es mayor que cero e igual o inferior a un ángulo de diámetro máximo a2 de los rodillos 5 en la hilera derecha, y un ángulo de inclinación y de una superficie de diámetro interior de las porciones de pilar 12B se establece para que sea igual al ángulo de inclinación p de la superficie de diámetro exterior. El ángulo de inclinación p en este ejemplo se establece para que sea un ángulo que sea igual o menor que el ángulo de diámetro máximo a2 y sustancialmente similar al ángulo de diámetro máximo a2. Además, la superficie del diámetro interior de las porciones de pilar 12B está compuesta únicamente por una porción de superficie inclinada y no está provista de una porción de superficie plana descrita anteriormente. De acuerdo con la configuración de la figura 18, como el retenedor 10RB tiene el ángulo de inclinación p como se describió anteriormente, las superficies de cavidad Pt del retenedor 10RB se mantienen de manera más confiable cerca de un diámetro de círculo primitivo de los rodillos 5, y las superficies de cavidad Pt del retenedor 10RB pueden mantener suavemente de manera más confiable la posición de diámetro máximo de los rodillos 5 durante el funcionamiento del rodamiento. Además, es posible incorporar más fácilmente los rodillos 5 más largos al rodamiento.
[0061]Aunque la presente invención se ha descrito completamente en relación con sus realizaciones con referencia a los dibujos adjuntos, los expertos en la técnica concebirán fácilmente numerosos cambios y modificaciones dentro del marco de la obviedad tras la lectura de la memoria descriptiva aquí presentada de la presente invención. En consecuencia, dichos cambios y modificaciones deben interpretarse como incluidos en el alcance de la presente invención tal como se define en el alcance de las reivindicaciones.
[Números de referencia]
[0062]
I, 1A, 1B...Rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera
2.. .Anillo interior
3.. .Anillo exterior
3a...Superficie de canal de rodadura
4, 5...Rodillo
6, 7...Reborde pequeño
8.. .Reborde intermedio
10L, 10R, 10RA, 10RB...Retenedor
I I , 11A... Porción anular
12, 12A, 12B...Porción de pilar
13.. .Corona
14.. .Revestimiento de DLC
15.. .Ranura de inserción
26.. .Eje principal
A1, A2...Centro de la longitud del rodillo
B...Anchura del rodamiento
D1 máx., D2máx....Diámetro máximo
L1, L2...Longitud
P. ..Punto donde se intersecan las líneas de acción
Q. ..Posición central del reborde intermedio en la dirección a lo ancho del rodamiento
S1, S2...Líneas de acción
01, 02...Ángulo de contacto
Claims (6)
1. Un rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera (1, 1A, 1B) que comprende un anillo interior (2);
un anillo exterior (3) que tiene una superficie de canal de rodadura (3a) esférica; y rodillos (4, 5) en dos hileras dispuestas en una dirección a lo ancho del rodamiento interpuestas entre el anillo interior (2) y el anillo exterior (3), teniendo cada uno de los rodillos (4, 5) de las dos hileras una superficie periférica exterior de forma de sección transversal a lo largo de la superficie de canal de rodadura del anillo exterior (3) y,
en donde cada rodillo (4, 5) de una hilera de las dos hileras tiene una longitud diferente a la de cada rodillo (4, 5) de la otra hilera de las dos hileras,
siendo la longitud de los rodillos más largos igual o superior al 39 % de una anchura de rodamiento (B), estando una relación de un ángulo de contacto 01 de los rodillos más cortos con respecto a un ángulo de contacto 02 de los rodillos más largos dentro de un intervalo de 1:4 a 1:2, y
siendo cada uno de los rodillos (4, 5) de dos hileras un rodillo asimétrico que tiene un diámetro máximo (D1máx., D2máx.) en una posición desplazada desde un centro de una longitud de rodillo (A1, A2) del mismo a un lado central con respecto a una dirección axial del rodamiento, y se proporciona un reborde intermedio (8) configurado para guiar los rodillos (4, 5) en dos hileras entre las dos hileras de los rodillos (4, 5) en una superficie periférica exterior del anillo interior (2)
en donde el reborde intermedio (8) está dispuesto entre las dos hileras de rodillos (4, 5) en una superficie periférica exterior del anillo interior (2), y el reborde intermedio (8) tiene una posición central en la dirección a lo ancho del rodamiento desplazada hacia un lado del rodillo más largo (5) desde una posición de un punto en la dirección a lo ancho del rodamiento en la que las líneas de acción que definen los ángulos de contacto (01,02) de las respectivas hileras se intersecan, y
cada rodillo de una hilera de las dos hileras tiene un diámetro máximo igual al de cada rodillo de la otra hilera de las dos hileras.
2. El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera según la reivindicación 1, en donde la longitud de los rodillos más largos (5) es igual o inferior al 45 % de la anchura de rodamiento (B).
3. El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera según una cualquiera de las reivindicaciones 1 o 2, que comprende, además, retenedores (10L, 10R, 10RA, 10RB) configurados para retener los rodillos (4, 5) de las hileras respectivas, en donde cada retenedor (10L, 10R, 10RA, 10RB) incluye una porción anular (11, 11A) configurada para guiar axialmente las caras de extremo interiores de los rodillos (4, 5) de cada hilera; y una pluralidad de porciones de pilar (12, 12A, 12B) que se extienden en una dirección axial desde la porción anular (11, 11A) y se proporcionan a intervalos predeterminados a lo largo de una dirección circunferencial, definiendo las porciones de pilar (12, 12A, 12B) entre ellas bolsillos configurados para retener los rodillos (4, 5), y en donde las porciones de pilar (12, 12A, 12B) de uno de los retenedores (10R) que está configurado para retener los rodillos más largos (5) tiene una superficie de diámetro exterior (12Aa) inclinada mediante un ángulo de inclinación hacia adentro en una dirección radial desde un lado del extremo proximal hasta un lado del extremo distal.
4. El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en donde cada uno de los rodillos (4, 5) tiene una superficie de rodadura formada con una corona (13) en cada porción extrema.
5. El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en donde cada uno de los rodillos (4, 5) tiene una superficie de rodadura revestida con un revestimiento de DLC (14).
6. El rodamiento de rodillos autoalineable de doble hilera según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en donde el anillo interior (2) incluye un reborde intermedio (8) proporcionado entre las dos hileras de los rodillos (4, 5) en una superficie periférica exterior del anillo interior (2) y configurado para guiar los rodillos (4, 5) en dos hileras; y rebordes pequeños (6, 7) proporcionados en extremos opuestos de la superficie periférica exterior, respectivamente, y orientados hacia las caras de extremo axialmente exteriores de los rodillos (4, 5) de las respectivas hileras, y uno de los rebordes pequeños (7) orientado hacia las caras de extremo axialmente exteriores de los rodillos más largos (5) está provisto de una ranura de inserción (15) configurada para insertar a su través los rodillos más largos en el rodamiento.
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