ES2900617T3

ES2900617T3 - Aparato de aire acondicionado

Info

Publication number: ES2900617T3
Application number: ES13175119T
Authority: ES
Inventors: Kotaro Toya; Hideya Tamura; Takahiro Matsunaga; Shinju Watanabe; Takashi Kimura; Yasuhiro Oka; Ken Nakashima
Original assignee: Fujitsu General Ltd
Current assignee: Fujitsu General Ltd
Priority date: 2012-07-30
Filing date: 2013-07-04
Publication date: 2022-03-17
Anticipated expiration: 2033-07-04
Also published as: CN103574855B; AU2013206682B2; EP2693130B1; JP6064412B2; JP2014025673A; EP2693130A3; AU2013206682A1; CN103574855A; US20140026603A1; EP2693130A2; US9518755B2

Abstract

Un aparato de aire acondicionado (1) que comprende: una unidad exterior (2a, 2b); y una unidad interior (8a a 8e), en donde la unidad interior (8a a 8e) incluye un sensor de temperatura de refrigerante configurado para detectar una temperatura de un refrigerante que es descargable de un intercambiador de calor interior (81a a 81e), en donde la unidad exterior (2a, 2b) comprende: un intercambiador de calor exterior (24a, 24b, 25a, 25b); un compresor (21a, 21b); un tubo de refrigerante configurado para acoplar el intercambiador de calor exterior (24a, 24b, 25a, 25b) y el compresor (21a, 21b) con la unidad interior (8a a 8e) incluyendo el intercambiador de calor interior (81a a 81e); y una unidad de control (100a) configurada para determinar si la capacidad de calentamiento de la unidad interior (8a a 8e) que lleva a cabo una operación de calentamiento se reduce por el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior (81a a 81e), y en donde la unidad de control (100a) se configura para llevar a cabo el control de eliminación de estancamiento del refrigerante para hacer que el refrigerante estancado en el intercambiador de calor interior (81a a 81e) de la unidad interior (8a a 8e) fluya fuera desde el intercambiador de calor interior (81a a 81e) cuando se determina que la capacidad de calentamiento de la unidad interior (8a a 8e) que lleva a cabo la operación de calentamiento se reduce por el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior (81a a 81e), en donde la unidad exterior (2a, 2b) además comprende un sensor de presión alta (50a, 50b) configurado para detectar la presión del refrigerante que fluye del compresor (21a, 21b) al intercambiador de calor interior (81a a 81e), en donde la unidad de control (100a) calcula una temperatura de saturación de alta presión según la presión detectada por el sensor de presión alta (50a, 50b), y la unidad de control (100a) lleva a cabo el control de eliminación de estancamiento del refrigerante tras determinar lo siguiente: una primera diferencia de temperatura entre la temperatura de saturación de alta presión y una temperatura de refrigerante de lado de unidad interior (8a a 8e) que es la temperatura del refrigerante descargado del intercambiador de calor interior (81a a 81e) no es menor que un valor predeterminado; caracterizada por que la unidad de control lleva a cabo el control de eliminación de estancamiento del refrigerante tras determinar además lo siguiente: la temperatura de saturación de alta presión no es menor que una primera temperatura predeterminada; y la temperatura de refrigerante de lado de unidad interior (8a a 8e) no es mayor que una segunda temperatura predeterminada.

Description

DESCRIPCIÓN

Aparato de aire acondicionado

Antecedentes

Campo técnico

La presente descripción se refiere a un aparato de aire acondicionado.

Técnica relacionada

Hasta ahora, se ha conocido un aparato de aire acondicionado que tiene al menos una unidad exterior y múltiples unidades interiores. Las unidades interiores se conectan en paralelo a la unidad exterior mediante múltiples tubos de refrigerante. El aparato de aire acondicionado puede ser el así llamado aparato de aire acondicionado múltiple en el cual todas las unidades interiores pueden llevar a cabo una operación de enfriamiento o una operación de calentamiento de forma simultánea. El aparato de aire acondicionado puede permitir que las unidades interiores se configuren individualmente para (o se seleccione) una operación de enfriamiento o una operación de calentamiento y permitir que se operen simultáneamente (la así llamada "operación libre de enfriamiento/calentamiento").

Dicho aparato de aire acondicionado se describe en, por ejemplo, el documento JP-A-2004-286253 (Documento de Patente 1). El presente aparato de aire acondicionado está provisto de una unidad exterior, dos unidades interiores, y dos unidades de válvulas electromagnéticas. La unidad exterior está provista de un compresor, un acumulador, un separador de aceite, un tanque receptor, y dos intercambiadores de calor exteriores. La unidad exterior también incluye una válvula de expansión exterior, una válvula de descarga, y una válvula de admisión acoplada a cada uno de los intercambiadores de calor exteriores. Cada una de las unidades interiores está provista de un intercambiador de calor interior. Cada una de las unidades de válvulas electromagnéticas está provista de dos válvulas electromagnéticas. Las unidades de válvulas electromagnéticas conmutan los acoplamientos de los respectivos intercambiadores de calor interiores al lado de descarga (lado de presión alta) del compresor o lado de admisión (lado de presión baja) del compresor.

En el aparato de aire acondicionado descrito en el Documento de Patente 1, la unidad exterior, las unidades interiores y las unidades de válvulas electromagnéticas se acoplan mediante tubos de refrigerante de la siguiente manera. Un tubo de descarga acoplado al lado de descarga del compresor se acopla al separador de aceite y se deriva desde allí. Un tubo derivado se acopla a los intercambiadores de calor exteriores mediante las válvulas de descarga. El otro tubo derivado se acopla a los intercambiadores de calor interiores mediante las unidades de válvulas electromagnéticas. El tubo de descarga y los tubos derivados constituyen un tubo de gas de alta presión.

Un tubo de admisión acoplado al lado de admisión del compresor se acopla al acumulador y se deriva desde allí. Un tubo derivado del acumulador se acopla a los intercambiadores de calor exteriores mediante las válvulas de admisión. El otro tubo derivado del acumulador se acopla a los intercambiadores de calor interiores mediante las unidades de válvulas electromagnéticas. El tubo de admisión y los tubos derivados constituyen un tubo de gas de baja presión.

Los intercambiadores de calor exteriores tienen, cada uno, dos puertos de acoplamiento. A uno de los puertos de acoplamiento, se acoplan las válvulas de descarga y las válvulas de admisión. Al otro de los puertos de acoplamiento, se acopla un extremo de un tubo de refrigerante derivado mediante las válvulas de expansión exteriores. El otro extremo del tubo de refrigerante se acopla al tanque receptor y se deriva desde allí. Los tubos derivados del tanque receptor se acoplan a los puertos de acoplamiento de los intercambiadores de calor interiores en el lado en el cual las unidades de válvulas electromagnéticas no se acoplan. El tubo de refrigerante y los tubos derivados constituyen un tubo de líquido.

En el aparato de aire acondicionado descrito más arriba, el acoplamiento entre los intercambiadores de calor interiores y el compresor conmuta mediante apertura o cierre de las válvulas electromagnéticas de las unidades de válvulas electromagnéticas. A saber, mediante la apertura o cierre de las válvulas electromagnéticas, se conmuta el acoplamiento entre los intercambiadores de calor interiores y el lado de descarga o lado de admisión del compresor. Por consiguiente, puede provocarse que cada uno de los intercambiadores de calor interiores sirva individualmente como un condensador o un evaporador. Por consiguiente, la operación de enfriamiento o la operación de calentamiento pueden seleccionarse para las unidades interiores individuales mientras las unidades interiores se operan de forma simultánea.

El documento JP 2005315477 A describe válvulas de expansión eléctricas que se instalan cerca del extremo del tubo de lado de líquido de la unidad exterior. Sensores de temperatura de refrigerante superenfriada para detectar una temperatura superenfriada del refrigerante se instalan entre la válvula de expansión eléctrica y una válvula de conexión de tubo de lado de líquido para detectar la temperatura superenfriada del refrigerante en la operación de calentamiento. A través de un medio para controlar las válvulas de expansión eléctricas de modo que la temperatura superenfriada del refrigerante en el lado de operación y aquella en el lado de detención formen una más baja entre una diferencia de temperatura especificada calculada mediante el uso de la temperatura superenfriada en el lado de operación y una diferencia de temperatura especificada calculada mediante uso de la velocidad de rotación de un compresor, puede evitarse que el refrigerante se estanque en el intercambiador de calor interior en el lado de detención y en el tubo de conexión de lado de líquido para operar de manera adecuada un circuito de refrigeración. El documento EP 2023061 A1, el cual describe un aparato de aire acondicionado según el preámbulo de la reivindicación 1, describe un aparato de aire acondicionado que comprende una unidad de control configurada para determinar si se necesita una eliminación de estancamiento de refrigerante mediante determinación de si la capacidad de calentamiento de la unidad interior se reduce por el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior, en donde la unidad de control calcula la diferencia entre la temperatura de saturación de alta presión corriente abajo del compresor y la temperatura del refrigerante en la salida de la unidad interior.

Compendio

Se provee un aparato de aire acondicionado que tiene las características de la reivindicación 1.

Breve descripción de los dibujos

La Figura 1 es un diagrama del circuito de refrigeración que ilustra un aparato de aire acondicionado según una realización de la presente descripción, que ilustra el flujo del refrigerante durante una operación de calentamiento; y

la Figura 2 es un diagrama de flujo que ilustra un proceso (control de eliminación de estancamiento del refrigerante) por un medio de control según la realización de la presente descripción.

Descripción detallada

En la siguiente descripción detallada, en aras de la explicación, se establecen numerosos detalles específicos con el fin de proveer una comprensión exhaustiva de las realizaciones descritas. Será aparente, sin embargo, que una o más realizaciones pueden practicarse sin dichos detalles específicos. En otras instancias, estructuras y dispositivos conocidos se muestran de forma esquemática con el fin de simplificar el dibujo.

En un aparato de aire acondicionado como, por ejemplo, el descrito más arriba, todas (como, por ejemplo, dos) las unidades interiores pueden llevar a cabo la operación de calentamiento, o una unidad interior puede llevar a cabo la operación de calentamiento mientras el resto de unidades interiores pueden llevar a cabo la operación de enfriamiento. En estos casos, la capacidad requerida de la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento puede ser mayor que la capacidad requerida de la unidad interior que lleva a cabo la operación de enfriamiento (a la que, de aquí en adelante, se hace referencia como una "operación principal de calentamiento"). En el presente caso, la apertura y el cierre de las varias válvulas se controlan de modo que los intercambiadores de calor exteriores pueden servir como evaporadores.

Cuando el aparato de aire acondicionado lleva a cabo la operación de calentamiento o la operación principal de calentamiento, los intercambiadores de calor interiores sirven como condensadores. En este momento, el grado de apertura de las válvulas de expansión interiores correspondientes a los intercambiadores de calor interiores se controla según el grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores, por ejemplo. El grado de subenfriamiento de refrigerante puede determinarse restando la temperatura del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores de una temperatura de saturación de alta presión calculada según la presión del refrigerante que fluye en el tubo de gas de alta presión (a la que, de aquí en adelante, se hace referencia como "la presión alta"). De manera específica, el grado de apertura de las válvulas de expansión interiores se controla de modo que el grado de subenfriamiento del refrigerante alcanza un grado objetivo predeterminado de subenfriamiento del refrigerante. Cuando el grado de subenfriamiento de refrigerante calculado es más pequeño que el grado objetivo de subenfriamiento del refrigerante, el grado de apertura de las válvulas de expansión interiores se reduce, por medio de lo cual la velocidad de flujo del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores se reduce. Por consiguiente, sustancialmente todo el refrigerante de gas que ha fluido hacia los intercambiadores de calor interiores se condensa en refrigerante líquido antes de alcanzar la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores. Cuando la velocidad de flujo del refrigerante es pequeña, la distancia de la porción restante del intercambiador de calor interior en el cual el refrigerante líquido fluye (la distancia de la sección entre el sitio en el cual sustancialmente todo el refrigerante se ha condensado y la salida de refrigerante en los intercambiadores de calor interiores) aumenta relativamente. Por consiguiente, el refrigerante líquido se enfría a medida que fluye en la sección larga, y la temperatura del refrigerante se reduce ampliamente. Como resultado, la temperatura del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores se reduce, por medio de lo cual el grado de subenfriamiento del refrigerante aumenta.

Cuando el grado de subenfriamiento del refrigerante calculado es pequeño con respecto al grado objetivo de subenfriamiento del refrigerante, el grado de apertura de las válvulas de expansión interiores aumenta. Por consiguiente, la velocidad de flujo del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores aumenta. En el presente caso, también, sustancialmente todo el refrigerante de gas que ha fluido hacia los intercambiadores de calor interiores se condensa en refrigerante líquido antes de alcanzar la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores. Sin embargo, en comparación con el caso donde la velocidad de flujo del refrigerante es pequeña, la distancia de la porción restante del intercambiador de calor interior en el cual fluye el refrigerante líquido es corta. Por consiguiente, aunque el refrigerante líquido se enfría a medida que fluye en la sección corta, la reducción de temperatura es pequeña. Por consiguiente, el grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores se reduce.

Cuando el aparato de aire acondicionado lleva a cabo la operación de calentamiento o la operación principal de calentamiento, el refrigerante líquido condensado puede estancarse en los intercambiadores de calor interiores que sirven como condensadores. Cuando el refrigerante líquido se estanca en los intercambiadores de calor interiores que sirven como condensadores, la distancia entre la entrada del refrigerante y el sitio en el cual el refrigerante líquido se estanca en los intercambiadores de calor interiores se reduce. Por consiguiente, la capacidad de calentamiento se reduce en comparación con el caso donde el refrigerante no se estanca en los intercambiadores de calor interiores que sirven como condensadores. En el presente caso, es preferible hacer que el refrigerante estancado en los intercambiadores de calor interiores que sirven como condensadores fluya fuera hacia la unidad exterior mediante el aumento del grado de apertura de las válvulas de expansión exteriores para la unidad exterior (a lo cual, de aquí en adelante, se hace referencia como "control de eliminación de estancamiento del refrigerante"), por ejemplo.

Con el fin de implementar el control de eliminación de estancamiento del refrigerante, se determina si el refrigerante se encuentra estancado en los intercambiadores de calor interiores que sirven como condensadores. La presente determinación puede llevarse a cabo mediante el uso del grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores. A saber, cuando el refrigerante se estanca en los intercambiadores de calor interiores, la temperatura del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores se reduce, de modo que el grado de subenfriamiento del refrigerante aumenta. Por consiguiente, al determinar si el grado de subenfriamiento del refrigerante no es menor que un valor determinado con antelación experimentalmente, por ejemplo, puede determinarse si el refrigerante está estancado en los intercambiadores de calor interiores que sirven como condensadores.

De manera específica, cuando el grado de subenfriamiento del refrigerante no es menor que el valor predeterminado, se determina que el refrigerante está estancado en los intercambiadores de calor interiores que sirven como condensadores, y se implementa el control de eliminación de estancamiento del refrigerante. Cuando el grado de subenfriamiento del refrigerante se convierte en más pequeño que el valor predeterminado después del control de eliminación de estancamiento del refrigerante, se determina que el estancamiento del refrigerante se ha eliminado o reducido, y el control de eliminación de estancamiento del refrigerante finaliza. Sin embargo, en la práctica, la capacidad de calentamiento deseada por el usuario puede asegurarse incluso cuando el refrigerante se estanca en los intercambiadores de calor interiores que sirven como condensadores, dependiendo de las condiciones del ciclo de refrigeración.

Por ejemplo, existe el caso en el cual la alta presión aumenta debido a una alta velocidad de rotación del compresor, de modo que la diferencia de temperatura entre la temperatura del refrigerante y la temperatura interior es grande. En el presente caso, aunque la distancia de la sección en la cual no hay estancamiento del refrigerante (la distancia entre la entrada del refrigerante y el sitio en el cual el refrigerante líquido está estancado) en los intercambiadores de calor interiores que sirven como condensadores es corta, el intercambio de calor puede tener lugar entre el refrigerante y el aire interior en la sección sin exceso o deficiencia. Por consiguiente, la temperatura interior se puede aumentar a la temperatura establecida por el usuario. En dicho caso, el aumento del grado de apertura de las válvulas de expansión exteriores mediante implementación del control de eliminación de estancamiento del refrigerante puede llevar a una reducción de la presión del refrigerante que fluye en el tubo de líquido (presión del líquido) o incluso en la presión alta. Como resultado, la diferencia de temperatura entre la temperatura del refrigerante y la temperatura interior puede reducirse de modo que la capacidad de calentamiento puede reducirse.

Un objeto de la presente descripción es proveer un aparato de aire acondicionado de modo que la capacidad de calentamiento de una unidad interior que lleva a cabo una operación de calentamiento pueda asegurarse reduciendo o eliminando el estancamiento del refrigerante en un intercambiador de calor interior según se necesite.

Una unidad exterior (la presente unidad exterior) para el aparato de aire acondicionado según la presente descripción incluye un intercambiador de calor exterior; un compresor; un tubo de refrigerante configurado para acoplar el intercambiador de calor exterior y el compresor con una unidad interior que incluye un intercambiador de calor interior; y una unidad de control que determina si la capacidad de calentamiento de la unidad interior que lleva a cabo una operación de calentamiento se reduce por el refrigerante estancado en el intercambiador de calor interior.

En la presente unidad exterior, la unidad de control puede configurarse para llevar a cabo el control de eliminación de estancamiento del refrigerante para hacer que el refrigerante estancado en el intercambiador de calor interior de la unidad interior fluya fuera desde el intercambiador de calor interior cuando se determina que la capacidad de calentamiento de la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento se reduce por el refrigerante estancado en el intercambiador de calor interior.

La presente unidad exterior puede además incluir una unidad de ajuste de velocidad de flujo que ajusta la velocidad de flujo del refrigerante que fluye en el tubo de refrigerante. En el presente caso, la unidad de control puede aumentar la velocidad de flujo del refrigerante del intercambiador de calor interior mediante control de la unidad de ajuste de velocidad de flujo durante el control de eliminación de estancamiento del refrigerante. La unidad de ajuste de velocidad de flujo puede ser una válvula de expansión. En el presente caso, la unidad de control puede aumentar el grado de apertura de la válvula de expansión en una cantidad de cambio predeterminada durante el control de eliminación de estancamiento del refrigerante.

La presente unidad exterior puede además incluir un sensor de alta presión que detecta la presión del refrigerante que fluye del compresor al intercambiador de calor interior. En el presente caso, la unidad de control puede calcular una temperatura de saturación de alta presión según la presión detectada por el sensor de alta presión, y llevar a cabo el control de eliminación de estancamiento del refrigerante cuando una primera diferencia de temperatura entre la temperatura de saturación de alta presión y una temperatura de refrigerante de lado de unidad interior, que es la temperatura del refrigerante descargado fuera del intercambiador de calor interior, no es menor que un valor predeterminado; cuando la temperatura de saturación de alta presión no es menor que una primera temperatura predeterminada; y cuando la temperatura de refrigerante de lado de unidad interior no es mayor que una segunda temperatura predeterminada.

Un aparato de aire acondicionado según la presente descripción (el presente aparato de aire acondicionado) incluye la presente unidad exterior y la unidad interior, y la unidad interior puede incluir un sensor de temperatura de refrigerante que detecta la temperatura del refrigerante descargado fuera del intercambiador de calor interior. El presente aparato de aire acondicionado puede además incluir múltiples unidades interiores. En el presente caso, la unidad de control de la presente unidad exterior puede calcular una temperatura de refrigerante de lado de unidad interior promedio que es un valor promedio de las temperaturas de refrigerante de lado de unidad interior en las unidades interiores, y reconocer una diferencia de temperatura entre la temperatura de refrigerante de lado de unidad interior promedio y la temperatura de saturación de alta presión como la primera diferencia de temperatura.

Según la presente unidad exterior, cuando el refrigerante se estanca en el intercambiador de calor interior de la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento, se determina si la capacidad de calentamiento de la unidad interior se reduce por el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior (si el estancamiento del refrigerante afecta la capacidad de calentamiento de la unidad interior). Entonces, en la presente unidad exterior, el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior puede eliminarse según se necesite. En otras palabras, cuando se determina que la capacidad de calentamiento se reduce, se implementa el control de eliminación de estancamiento del refrigerante, por medio de lo cual el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior de la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento se reduce o elimina. Por consiguiente, el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior puede mitigarse o eliminarse según se necesite. Como resultado, puede asegurarse la capacidad de calentamiento en la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento.

A continuación, se describirá una realización (ejemplo) de la presente descripción con referencia a los dibujos anexos. En el aparato de aire acondicionado según el presente ejemplo, cinco unidades interiores se acoplan en paralelo a dos unidades exteriores. En el aparato de aire acondicionado, el estado de operación de cada unidad interior puede establecerse (seleccionarse) para la operación de enfriamiento o la operación de calentamiento, y las unidades interiores pueden operarse simultáneamente (la así llamada "operación libre de enfriamiento/calentamiento").

La presente descripción no se encuentra limitada a la siguiente realización (ejemplo). La presente descripción puede modificarse de manera variada sin apartarse del alcance de la descripción.

Según se ilustra en la Figura 1, un aparato de aire acondicionado 1 según el presente ejemplo está provisto de dos unidades exteriores 2a y 2b, cinco unidades interiores 8a a 8e, cinco unidades de conmutación 6a a 6e, y unidades de derivación 70, 71 y 72. Las unidades exteriores 2a y 2b, las unidades interiores 8a a 8e, las unidades de conmutación 6a a 6e, y las unidades de derivación 70 a 72 se acoplan mutuamente mediante un tubo de gas de alta presión 30, tubos derivados de gas de alta presión 30a y 30b, un tubo de gas de baja presión 31, tubos derivados de gas de baja presión 31a y 31b, un tubo de líquido 32, y tubos derivados de líquido 32a y 32b. Por consiguiente, se produce un circuito de refrigeración para el aparato de aire acondicionado 1.

El tubo de gas de alta presión 30, los tubos derivados de gas de alta presión 30a y 30b, el tubo de gas de baja presión 31, y los tubos derivados de gas de baja presión 31a y 31b constituyen un tubo de gas para el aparato de aire acondicionado 1. El tubo de líquido 32 y los tubos derivados de líquido 32a y 32b constituyen un tubo de líquido para el aparato de aire acondicionado 1.

En el aparato de aire acondicionado 1, pueden seleccionarse varias operaciones dependiendo del estado abierto/cerrado de varias válvulas dispuestas en las unidades exteriores 2a y 2b y las unidades de conmutación 6a a 6e. En la operación de calentamiento, todas las unidades interiores pueden llevar a cabo la operación de calentamiento. En una operación principal de calentamiento, la capacidad total requerida de las unidades interiores que llevan a cabo la operación de calentamiento es mayor que la capacidad total requerida de las unidades interiores que llevan a cabo la operación de enfriamiento. En la operación de enfriamiento, todas las unidades interiores pueden llevar a cabo la operación de enfriamiento. En la operación principal de enfriamiento, la capacidad total requerida de las unidades interiores que llevan a cabo la operación de enfriamiento es mayor que la capacidad total requerida de las unidades interiores que llevan a cabo la operación de calentamiento. En la siguiente descripción, la operación de calentamiento entre las operaciones de más arriba se describirá a modo de ejemplo con referencia a la Figura 1.

La Figura 1 es un diagrama del circuito de refrigeración en el caso donde todas las unidades interiores 8a a 8e llevan a cabo la operación de calentamiento. Primero, se describirán las unidades exteriores 2a y 2b. Las unidades exteriores 2a y 2b tienen configuraciones idénticas. Por consiguiente, en la siguiente descripción, se describirá la configuración de la unidad exterior 2a y se omitirá la descripción detallada de la unidad exterior 2b. Según se ilustra en la Figura 1, la unidad exterior 2a está provista de un compresor 21a; una primera válvula de tres vías 22a y una segunda válvula de tres vías 23a como unidades de conmutación de paso de flujo (miembros de conmutación); un primer intercambiador de calor exterior 24a; un segundo intercambiador de calor exterior 25a; un ventilador exterior 26a; un acumulador 27a; un separador de aceite 28a; un tanque receptor 29a; una primera válvula de expansión exterior 40a acoplada al primer intercambiador de calor exterior 24a; una segunda válvula de expansión exterior 41a acoplada al segundo intercambiador de calor exterior 25a; un tubo de derivación de gas caliente 36a; una primera válvula electromagnética 42a dispuesta en el tubo de derivación de gas caliente 36a; un tubo de retorno de aceite 37a; una segunda válvula electromagnética 43a dispuesta en el tubo de retorno de aceite 37a; y válvulas de cierre 44a a 46a. La primera válvula de expansión exterior 40a y la segunda válvula de expansión exterior 41a son unidades de ajuste de velocidad de flujo (miembros de conmutación) según la presente descripción.

El compresor 21a se acciona por un motor (no se ilustra) cuya velocidad de rotación se controla por un inversor. A saber, el compresor 21a es un compresor de rendimiento variable con capacidad de operación variable. Según se ilustra en la Figura 1, el lado de descarga del compresor 21a se acopla al lado de entrada del separador de aceite 28a mediante un tubo de refrigerante. El lado de salida del separador de aceite 28a se acopla a la válvula de cierre 44a mediante un tubo de gas de alta presión 33a de la unidad exterior. El lado de admisión del compresor 21a se acopla al lado de salida del acumulador 27a mediante un tubo de refrigerante. El lado de entrada del acumulador 27a se acopla a la válvula de cierre 45a mediante un tubo de gas de baja presión 34a de la unidad exterior.

La primera válvula de tres vías 22a y la segunda válvula de tres vías 23a son válvulas configuradas para conmutar la dirección de flujo del refrigerante (medios de conmutación de paso de flujo, o válvulas de conmutación de paso de flujo). A saber, la primera válvula de tres vías 22a y la segunda válvula de tres vías 23a conmutan el acoplamiento de una de las aberturas de entrada/salida del refrigerante de los intercambiadores de calor exteriores 24a y 25a correspondientes al lado de descarga (abertura de descarga de refrigerante) o el lado de admisión (abertura de admisión de refrigerante) del compresor 21a.

La primera válvula de tres vías 22a tiene tres puertos a, b y c. La segunda válvula de tres vías 23a tiene tres puertos d, e y f. Un tubo de refrigerante acoplado al puerto a de la primera válvula de tres vías 22a se acopla al tubo de gas de alta presión 33a de la unidad exterior en un punto de acoplamiento A. El puerto b y el primer intercambiador de calor exterior 24a se acoplan mediante un tubo de refrigerante. Un tubo de refrigerante acoplado al puerto c se acopla al tubo de gas de baja presión 34a de la unidad exterior en un punto de acoplamiento D.

Un tubo de refrigerante acoplado al puerto d de la segunda válvula de tres vías 23a se acopla en el punto de acoplamiento A al tubo de refrigerante acoplado al tubo de gas de alta presión 33a de la unidad exterior y al puerto a de la primera válvula de tres vías 22a. El puerto e y el segundo intercambiador de calor exterior 25a se acoplan mediante un tubo de refrigerante. Un tubo de refrigerante acoplado al puerto f se acopla en un punto de acoplamiento C al tubo de refrigerante acoplado al puerto c de la primera válvula de tres vías 22a.

El primer intercambiador de calor exterior 24a y el segundo intercambiador de calor exterior 25a incluyen un número de aletas (no se muestran) hechas principalmente de material de aluminio y múltiples tubos de cobre (no se muestran) en los cuales circula el refrigerante. Según se describe más arriba, una abertura de entrada/salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24a se acopla al puerto b de la primera válvula de tres vías 22a. La otra abertura de entrada/salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24a se acopla a un puerto de la primera válvula de expansión exterior 40a mediante un tubo de refrigerante. El otro puerto de la primera válvula de expansión exterior 40a se acopla a la válvula de cierre 46a mediante un tubo de líquido 35a de la unidad exterior.

Una abertura de entrada/salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25a se acopla al puerto e de la segunda válvula de tres vías 23a mediante el tubo de refrigerante, según se describe más arriba. La otra abertura de entrada/salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25a se acopla a un puerto de la segunda válvula de expansión exterior 41a mediante un tubo de refrigerante. El otro puerto de la segunda válvula de expansión exterior 41a se acopla al tubo de líquido 35a de la unidad exterior en un punto de acoplamiento B mediante un tubo de refrigerante.

La primera válvula de expansión exterior 40a y la segunda válvula de expansión exterior 41a son válvulas de expansión eléctricas accionadas por un motor de pulsos (no se muestra). El grado de apertura de cada una de las válvulas de expansión exteriores se ajusta por el número de pulsos provistos al motor de pulsos.

El ventilador exterior 26a se dispone cerca del primer intercambiador de calor exterior 24a y del segundo intercambiador de calor exterior 25a. El ventilador exterior 26a es un ventilador de hélice hecho de un material de resina y rota por un motor de ventilador (no se muestra). El aire libre llevado a la unidad exterior 2a por el ventilador exterior 26a intercambia calor con el refrigerante en el primer intercambiador de calor exterior 24a y/o el segundo intercambiador de calor exterior 25a y luego se expulsa fuera de la unidad exterior 2a. Según el presente ejemplo, una velocidad de rotación con límite superior de rendimiento de 900 rpm se establece para el ventilador exterior 26a (motor de ventilador del ventilador exterior 26a).

El lado de entrada del acumulador 27a se acopla al tubo de gas de baja presión 34a de la unidad exterior. El lado de salida del acumulador 27a se acopla al lado de admisión del compresor 21a mediante un tubo de refrigerante. El acumulador 27a separa el refrigerante de entrada en refrigerante de gas y refrigerante líquido. El refrigerante de gas separado se succiona hacia el compresor 21a.

El lado de entrada del separador de aceite 28a se acopla al lado de descarga del compresor 21a mediante un tubo de refrigerante. El lado de salida del separador de aceite 28a se acopla al tubo de gas de alta presión 33a de la unidad exterior. El separador de aceite 28a separa el aceite de refrigerante para el compresor 21a, que está contenido en el refrigerante descargado, del compresor 21a. El aceite de refrigerante separado se succiona hacia el compresor 21a mediante el tubo de retorno de aceite 37a (como se describirá más adelante).

El tanque receptor 29a se dispone entre el punto de acoplamiento B del tubo de líquido 35a de la unidad exterior y la válvula de cierre 46a. El tanque receptor 29a es un contenedor que puede contener el refrigerante. El tanque receptor 29a ajusta la cantidad de refrigerante en el primer intercambiador de calor exterior 24a y el segundo intercambiador de calor exterior 25a. A saber, el tanque receptor 29a provee el rol de un tampón. El tanque receptor 29a tiene funciones como, por ejemplo, una para la separación gas-líquido del refrigerante.

Además, el tanque receptor 29a tiene la función de eliminar la humedad o materia extraña del refrigerante mediante el uso de un filtro (no se muestra) instalado en el tanque receptor 29a, por ejemplo.

Un extremo del tubo de derivación de gas caliente 36a se acopla al tubo de gas de alta presión 33a de la unidad exterior en un punto de acoplamiento E. El otro extremo del tubo de derivación de gas caliente 36a se acopla al tubo de gas de baja presión 34a de la unidad exterior en un punto de acoplamiento F. El tubo de derivación de gas caliente 36a está provisto de la primera válvula electromagnética 42a. Mediante la apertura o el cierre de la primera válvula electromagnética 42a, el estado del tubo de derivación de gas caliente 36a puede conmutar entre un estado de flujo de refrigerante y un estado de no flujo de refrigerante.

Un extremo del tubo de retorno de aceite 37a se acopla a una abertura de retorno de aceite del separador de aceite 28a. El otro extremo del tubo de retorno de aceite 37a se acopla en un punto de acoplamiento G a un tubo de refrigerante que acopla el lado de admisión del compresor 21a y el lado de salida del acumulador 27a. El tubo de retorno de aceite 37a está provisto de la segunda válvula electromagnética 43a. Mediante la apertura o el cierre de la segunda válvula electromagnética 43a, el estado del tubo de retorno de aceite 37a puede conmutar entre el estado de flujo de refrigerante y el estado de no flujo de refrigerante.

Además, la unidad exterior 2a está provista de varios sensores. Según se ilustra en la Figura 1, el tubo de refrigerante que acopla el lado de descarga del compresor 21a y el separador de aceite 28a está provisto de un sensor de presión alta 50a y un sensor de temperatura de descarga 53a. El sensor de presión alta 50a (medio de detección de presión alta, o un detector de alta presión) detecta la presión del refrigerante descargado del compresor 21a. El sensor de temperatura de descarga 53a detecta la temperatura del refrigerante descargado del compresor 21a.

Entre el punto de acoplamiento F del tubo de gas de baja presión 34a de la unidad exterior y el lado de entrada del acumulador 27a, se proveen un sensor de presión baja 51a y un sensor de temperatura de admisión 54a. El sensor de presión baja 51a (medio de detección de presión baja, o un detector de baja presión) detecta la presión del refrigerante succionado hacia el compresor 21a. El sensor de temperatura de admisión 54a detecta la temperatura del refrigerante succionado hacia el compresor 21a.

Entre el punto de acoplamiento B del tubo de líquido 35a de la unidad exterior y la válvula de cierre 46a, se proveen un sensor de presión intermedia 52a y un sensor de temperatura de refrigerante 55a. El sensor de presión intermedia 52a detecta la presión del refrigerante que fluye en el tubo de líquido 35a de la unidad exterior. El sensor de temperatura de refrigerante 55a detecta la temperatura del refrigerante que fluye en el tubo de líquido 35a de la unidad exterior.

El tubo de refrigerante configurado para acoplar el puerto b de la primera válvula de tres vías 22a y el primer intercambiador de calor exterior 24a está provisto de un primer sensor de temperatura de intercambiador de calor 56a. El primer sensor de temperatura de intercambiador de calor 56a detecta la temperatura del refrigerante que fluye fuera del primer intercambiador de calor exterior 24a o que fluye hacia el primer intercambiador de calor exterior 24a.

El tubo de refrigerante configurado para acoplar el puerto e de la segunda válvula de tres vías 23a y el segundo intercambiador de calor exterior 25a está provisto de un segundo sensor de temperatura de intercambiador de calor 57a. El segundo sensor de temperatura de intercambiador de calor 57a detecta la temperatura del refrigerante que fluye fuera del segundo intercambiador de calor exterior 25a o que fluye hacia el segundo intercambiador de calor exterior 25a.

Además, un sensor de temperatura de aire libre 58a se provee cerca de una abertura de succión (no se muestra) de la unidad exterior 2a. El sensor de temperatura de aire libre 58a detecta la temperatura del aire libre que fluye hacia la unidad exterior 2a, a saber, la temperatura del aire libre.

La unidad exterior 2a está provista de un medio de control (unidad de control) 100a montado en un sustrato de control (no se muestra). El medio de control 100a incluye una CPU 110a, una unidad de almacenamiento 120a y una unidad de comunicación 130a. La CPU 110a recibe señales de detección de los sensores instalados en la unidad exterior 2a. La CPU 110a también recibe señales de control emitidas desde las unidades interiores 8a a 8e mediante la unidad de comunicación 130a. La CPU 110a lleva a cabo varios controles según las señales de detección y las señales de control. Por ejemplo, la CPU 110a lleva a cabo un control de accionamiento para el compresor 21a; control de conmutación para la primera válvula de tres vías 22a y la segunda válvula de tres vías 23a; control de rotación para el motor de ventilador del ventilador exterior 26a; y control de grado de apertura para la primera válvula de expansión exterior 40a y la segunda válvula de expansión exterior 41a.

La unidad de almacenamiento 120a incluye una ROM y/o una RAM. La unidad de almacenamiento 120a puede almacenar un programa de control para la unidad exterior 2a y valores de detección correspondientes a las señales de detección de los sensores. La unidad de comunicación 130a provee una interfaz para permitir las comunicaciones entre la unidad exterior 2a y las unidades interiores 8a a 8e.

La configuración de la unidad exterior 2b es igual a la configuración de la unidad exterior 2a. A saber, los elementos constituyentes (dispositivos y miembros) de la unidad exterior 2b se designan por los signos que designan los elementos constituyentes correspondientes de la unidad exterior 2a con la letra al final de cada signo cambiada de "a" a "b". Sin embargo, los signos para la primera válvula de tres vías, la segunda válvula de tres vías y los puntos de acoplamiento de los tubos de refrigerante varían entre la unidad exterior 2a y la unidad exterior 2b. A saber, los puertos a, b y c de la primera válvula de tres vías 22a de la unidad exterior 2a corresponden a los puertos g, h y j de la primera válvula de tres vías 22b de la unidad exterior 2b. Los puertos d, e y f de la segunda válvula de tres vías 23a de la unidad exterior 2a corresponden a los puertos k m y n de la segunda válvula de tres vías 23b de la unidad exterior 2b. Los puntos de acoplamiento A, B, C, D, E, F y G de la unidad exterior 2a corresponden a los puntos de acoplamiento H, J, K, M, N, P y Q de la unidad exterior 2b. Según se ilustra en la Figura 1, en el circuito de refrigeración al momento de la operación de calentamiento, las válvulas de tres vías conmutan de modo que los dos intercambiadores de calor exteriores instalados en cada una de las unidades exteriores 2a y 2b sirven como evaporadores.

De manera específica, la primera válvula de tres vías 22a de la unidad exterior 2a conmuta para proveer la comunicación entre el puerto b y el puerto c. La segunda válvula de tres vías 23a de la unidad exterior 2a conmuta para proveer la comunicación entre el puerto e y el puerto f. La primera válvula de tres vías 22b de la unidad exterior 2b conmuta para proveer la comunicación entre el puerto h y el puerto j. La segunda válvula de tres vías 23b de la unidad exterior 2b conmuta para proveer la comunicación entre el puerto m y el puerto n. En la Figura 1, los puertos de las válvulas de tres vías que están en comunicación se indican por líneas continuas.

Los puertos que no están en comunicación se indican por líneas discontinuas.

Cada una de las cinco unidades interiores 8a a 8e está provista de un intercambiador interior, una válvula de expansión interior (una unidad de ajuste de velocidad de flujo para la unidad interior) y un ventilador interior. De manera específica, se proveen los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e, las válvulas de expansión interiores 82a a 82e, y los ventiladores interiores 83a a 83e. Las respectivas unidades interiores 8a a 8e tienen configuraciones idénticas. Por consiguiente, en la siguiente descripción, se describirá solamente la configuración de la unidad interior 8a y se omitirá la descripción de las otras unidades interiores 8b a 8e.

Una de las aberturas de entrada/salida de refrigerante del intercambiador de calor interior 81a se acopla a un puerto de la válvula de expansión interior 82a mediante un tubo de refrigerante. La otra abertura de entrada/salida de refrigerante del intercambiador de calor interior 81a se acopla a la unidad de conmutación 6a (como se describirá más adelante) mediante un tubo de refrigerante. Cuando la unidad interior 8a lleva a cabo la operación de enfriamiento, el intercambiador de calor interior 81a sirve como un evaporador. Cuando la unidad interior 8a lleva a cabo la operación de calentamiento, el intercambiador de calor interior 81a sirve como un condensador.

Un puerto de la válvula de expansión interior 82a se acopla al intercambiador de calor interior 81a, como se describe más arriba. El otro puerto de la válvula de expansión interior 82a se acopla al tubo de líquido 32. Cuando el intercambiador de calor interior 81a sirve como un evaporador, el grado de apertura de la válvula de expansión interior 82a se ajusta según la capacidad de enfriamiento requerida de la unidad interior 8a. Cuando el intercambiador de calor interior 81a sirve como un condensador, el grado de apertura de la válvula de expansión interior 82a se ajusta según la capacidad de calentamiento requerida de la unidad interior 8a.

El ventilador interior 83a rota por un motor de ventilador (no se muestra). El aire interior llevado hacia la unidad interior 8a por el ventilador interior 83a intercambia calor con el refrigerante en el intercambiador de calor interior 81a y luego se provee al interior.

Además de la configuración descrita más arriba, la unidad interior 8a está provista de varios sensores. A saber, la unidad interior 8a está provista de sensores de temperatura del refrigerante 84a y 85a, y un sensor de temperatura ambiente 86a. El sensor de temperatura del refrigerante 84a (unidad de detección de temperatura del refrigerante de lado de unidad interior o detector de temperatura del refrigerante de lado de unidad interior) se dispone en el tubo de refrigerante al intercambiador de calor interior 81a en el lado más cercano a la válvula de expansión interior 82a para detectar la temperatura del refrigerante. El sensor de temperatura del refrigerante 85a se dispone en el tubo de refrigerante al intercambiador de calor interior 81a en el lado más cercano a la unidad de conmutación 6a para detectar la temperatura del refrigerante. El sensor de temperatura ambiente 86a se instala cerca de una abertura de succión de aire interior (no se muestra) de la unidad interior 8a para detectar la temperatura del aire interior que fluye hacia la unidad interior 8a, a saber, la temperatura interior.

La configuración de las unidades interiores 8a a 8e es igual a la configuración de la unidad interior 8a. A saber, los elementos constituyentes (dispositivos y miembros) de las unidades interiores 8b a 8e se designan por los signos correspondientes que designan los elementos constituyentes de la unidad interior 8a con la letra "a" reemplazada por "b", "c", "d" o "e".

El aparato de aire acondicionado 1 está provisto de las cinco unidades de conmutación 6a a 6e correspondientes a las cinco unidades interiores 8a a 8e. Cada una de las unidades de conmutación 6a a 6e está provista de dos válvulas electromagnéticas, un primer tubo de derivación y un segundo tubo de derivación. De manera específica, se proveen las válvulas electromagnéticas 61a a 61e, las válvulas electromagnéticas 62a a 62e, los primeros tubos de derivación 63a a 63e y los segundos tubos de derivación 64a a 64e. Las unidades de conmutación 6a a 6e tienen configuraciones idénticas. Por consiguiente, en la siguiente descripción, se describirá solamente la configuración de la unidad de conmutación 6a y se omitirá la descripción de las otras unidades de conmutación 6b a 6e.

Un extremo del primer tubo de derivación 63a se acopla al tubo de gas de presión alta 30. Un extremo del segundo tubo de derivación 64a se acopla al tubo de gas de presión baja 31. El otro extremo del primer tubo de derivación 63a y el otro extremo del segundo tubo de derivación 64a se acoplan mutuamente en un punto de acoplamiento. El punto de acoplamiento se acopla al intercambiador de calor interior 81a mediante un tubo de refrigerante. El primer tubo de derivación 63a está provisto de la válvula electromagnética 61a. El segundo tubo de derivación 64a está provisto de la válvula electromagnética 62a. Mediante la apertura o el cierre de la válvula electromagnética 61a y de la válvula electromagnética 62a, el paso de flujo de refrigerante en el circuito de refrigeración puede conmutarse. A saber, mediante la apertura o el cierre de la válvula electromagnética 61a y de la válvula electromagnética 62a, el acoplamiento del intercambiador de calor interior 81a de la unidad interior 8a correspondiente a la unidad de conmutación 6a al compresor 21a y/o compresor 21b puede conmutarse. De manera específica, dependiendo de la apertura o cierre de la válvula electromagnética 61a y de la válvula electromagnética 62a, el intercambiador de calor interior 81a se acopla al lado de descarga (lado de tubo de gas de alta presión 30) del compresor 21a y/o compresor 21b, o el intercambiador de calor interior 81a se acopla al lado de admisión (lado de tubo de gas de baja presión 31) del compresor 21a y/o compresor 21 b.

Según se describe más arriba, las unidades de conmutación 6b a 6e tienen la misma configuración que la configuración de la unidad de conmutación 6a. A saber, los elementos constituyentes (dispositivos y miembros) de las unidades de conmutación 6b a 6e se designan por los signos que designan los elementos constituyentes correspondientes de la unidad de conmutación 6a con la última letra "a" reemplazada por "b", "c", "d" o "e". Con referencia a la Figura 1, se describirán el acoplamiento de las unidades exteriores 2a y 2b, las unidades interiores 8a a 8e y las unidades de conmutación 6a a 6e con el tubo de gas de alta presión 30, los tubos derivados de gas de alta presión 30a y 30b, el tubo de gas de baja presión 31, los tubos derivados de gas de baja presión 31a y 31b, el tubo de líquido 32, los tubos derivados de líquido 32a y 32b, y las unidades de derivación 70 a 72.

A la válvula de cierre 44a de la unidad exterior 2a, se acopla un extremo del tubo derivado de gas de alta presión 30a. A la válvula de cierre 44b de la unidad exterior 2b, se acopla un extremo del tubo derivado de gas de alta presión 30b. El otro extremo del tubo derivado de gas de alta presión 30a y el otro extremo del tubo derivado de gas de alta presión 30b se acoplan a la unidad de derivación 70. A la unidad de derivación 70, se acopla un extremo del tubo de gas de alta presión 30. El otro extremo del tubo de gas de alta presión 30 se deriva y se acopla a los primeros tubos de derivación 63a a 63e de las unidades de conmutación 6a a 6e.

A la válvula de cierre 45a de la unidad exterior 2a, se acopla un extremo del tubo derivado de gas de baja presión 31a. A la válvula de cierre 45b de la unidad exterior 2b, se acopla un extremo del tubo derivado de gas de baja presión 31b. El otro extremo del tubo derivado de gas de baja presión 31a y el otro extremo del tubo derivado de gas de baja presión 31b se acoplan a la unidad de derivación 71. A la unidad de derivación 71, se acopla un extremo del tubo de gas de baja presión 31. El otro extremo del tubo de gas de baja presión 31 se deriva y se acopla a los segundos tubos de derivación 64a a 64e de las unidades de conmutación 6a a 6e. A la válvula de cierre 46a de la unidad exterior 2a, se acopla un extremo del tubo derivado de líquido 32a. A la válvula de cierre 46b de la unidad exterior 2b, se acopla un extremo del tubo derivado de líquido 32b. El otro extremo del tubo derivado de líquido 32a y el otro extremo del tubo derivado de líquido 32b se acoplan a la unidad de derivación 72. A la unidad de derivación 72, se acopla un extremo del tubo de líquido 32. El otro extremo del tubo de líquido 32 se deriva y acopla a los tubos de refrigerante a las válvulas de expansión interiores 82a a 82e de las unidades interiores 8a a 8e.

Los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e de las unidades interiores 8a a 8e se acoplan a los puntos de acoplamiento entre los primeros tubos de derivación 63a a 63e y los segundos tubos de derivación 64a a 64e de las unidades de conmutación 6a a 6e correspondientes mediante tubos de refrigerante.

Mediante los acoplamientos descritos más arriba, se configura un circuito de refrigeración del aparato de aire acondicionado 1. Al hacer que el refrigerante fluya en el circuito de refrigeración, puede implementarse un ciclo de refrigeración.

Se describirá la operación del aparato de aire acondicionado 1 según el presente ejemplo con referencia a la Figura 1. En la Figura 1, los intercambiadores de calor en las unidades exteriores 2a y 2b y las unidades interiores 8a a 8e que se usan como condensadores se indican mediante sombreado. Los intercambiadores de calor usados como evaporadores se indican sin sombreado. Con respecto al estado abierto/cerrado de la primera válvula electromagnética 42a y de la segunda válvula electromagnética 43a de la unidad exterior 2a, la primera válvula electromagnética 42b y la segunda válvula electromagnética 43b de la unidad exterior 2b, y las válvulas electromagnéticas 61a a 61e y las válvulas electromagnéticas 62a a 62e de las unidades de conmutación 6a a 6e, las válvulas que se cierran se indican por áreas continuas, mientras que las válvulas que se abren se indican por espacios en blanco.

Las flechas en el dibujo indican el flujo del refrigerante.

En el ejemplo ilustrado en la Figura 1, todas las unidades interiores 8a a 8e llevan a cabo la operación de calentamiento. Cuando la capacidad de calentamiento (capacidad de operación) requerida de las unidades interiores 8a a 8e es alta, se operan ambas unidades exteriores 2a y 2b.

En el presente caso, la primera válvula de tres vías 22a de la unidad exterior 2a conmuta para proveer la comunicación entre el puerto b y el puerto c. Por consiguiente, el primer intercambiador de calor exterior 24a sirve como un evaporador. La segunda válvula de tres vías 23a de la unidad exterior 2a conmuta para proveer la comunicación entre el puerto e y el puerto f. Por consiguiente, el segundo intercambiador de calor exterior 25a sirve como un evaporador. La primera válvula de tres vías 22b de la unidad exterior 2b conmuta para proveer la comunicación entre el puerto h y el puerto j. Por consiguiente, el primer intercambiador de calor exterior 24b sirve como un evaporador. La segunda válvula de tres vías 23b de la unidad exterior 2b conmuta para proveer la comunicación entre el puerto m y el puerto n. Por consiguiente, el segundo intercambiador de calor exterior 25b sirve como un evaporador.

La primera válvula electromagnética 42a y la segunda válvula electromagnética 43a de la unidad exterior 2a se cierran. De manera similar, la primera válvula electromagnética 42b y la segunda válvula electromagnética 43b de la unidad exterior 2b se cierran. Por consiguiente, los tubos de derivación de gas caliente 36a y 36b y los tubos de retorno de aceite 37a y 37b no permiten el flujo de refrigerante o del aceite de la máquina de refrigeración.

Mediante la apertura de las válvulas electromagnéticas 61a a 61e de las unidades de conmutación 6a a 6e para las unidades interiores 8a a 8e correspondientes, el refrigerante fluye en los primeros tubos de derivación 63a a 63e. Mediante el cierre de las válvulas electromagnéticas 62a a 62e, el flujo del refrigerante en los segundos tubos de derivación 64a a 64e se detiene. Por consiguiente, todos los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e de las unidades interiores 8a a 8e sirven como condensadores.

El refrigerante de alta presión descargado del compresor 21a fluye en el tubo de gas de alta presión 33a de la unidad exterior mediante el separador de aceite 28a. El refrigerante de alta presión fluye hacia el tubo derivado de gas de alta presión 30a mediante la válvula de cierre 44a. El refrigerante de alta presión descargado del compresor 21b fluye en el tubo de gas de alta presión 33b de la unidad exterior mediante el separador de aceite 28b. El refrigerante de alta presión fluye hacia el tubo derivado de gas de alta presión 30b mediante la válvula de cierre 44b. Los flujos de refrigerante de alta presión en los tubos derivados de gas de alta presión 30a y 30b convergen en la unidad de derivación 70 y entran en el tubo de gas de alta presión 30. El refrigerante de alta presión diverge del tubo de gas de alta presión 30 hacia las respectivas unidades de conmutación 6a a 6e. El refrigerante de alta presión que ha fluido hacia las unidades de conmutación 6a a 6e fluye a través de los correspondientes primeros tubos de derivación 63a a 63e provistos de las válvulas electromagnéticas 61a a 61e que están abiertas, y luego fluye fuera de las unidades de conmutación 6a a 6e. El refrigerante de alta presión luego fluye hacia las unidades interiores 8a a 8e correspondientes a las unidades de conmutación 6a a 6e. El refrigerante de alta presión que ha fluido hacia las unidades interiores 8a a 8e fluye hacia los correspondientes intercambiadores de calor interiores 81a a 81e, intercambia calor con el aire interior y, de esta manera, se condensa. Por consiguiente, el aire interior se calienta, y los espacios interiores en los cuales se instalan las unidades interiores 8a a 8e se calientan. El refrigerante de alta presión que ha fluido fuera de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e pasa a través de las correspondientes válvulas de expansión interiores 82a a 82e y se descomprime. El grado de apertura de las válvulas de expansión interiores 82a a 82e se determina según el grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e correspondientes. El grado de subenfriamiento del refrigerante se determina, por ejemplo, restando la temperatura del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e que se detecta por los sensores de temperatura del refrigerante 84a a 84e (temperaturas de refrigerante de lado de unidad interior Tif como se describirá más adelante) de la temperatura de saturación de alta presión (que corresponde a la temperatura de condensación en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e) calculada a partir de la presión detectada por el sensor de alta presión 50a de la unidad exterior 2a y el sensor de alta presión 50b de la unidad exterior 2b.

Los flujos de refrigerante de presión intermedia fuera de las unidades interiores 8a a 8e entran en el tubo de líquido 32 y convergen, y el refrigerante de convergencia fluye hacia la unidad de derivación 72. El refrigerante de presión intermedia que se ha desviado de la unidad de derivación 72 hacia el tubo derivado de líquido 32a fluye hacia la unidad exterior 2a mediante la válvula de cierre 46a. El refrigerante de presión intermedia que ha fluido hacia la unidad exterior 2a fluye en el tubo de líquido 35a de la unidad exterior y se desvía en el punto de acoplamiento B. Los flujos desviados del refrigerante de presión intermedia pasan a través de la primera válvula de expansión exterior 40a y la segunda válvula de expansión exterior 41a y se descomprimen para producir el refrigerante de baja presión. De manera similar, el refrigerante de presión intermedia que se ha desviado de la unidad de derivación 72 hacia el tubo derivado de líquido 32b fluye mediante la válvula de cierre 46b hacia la unidad exterior 2b. El refrigerante de presión intermedia que ha fluido hacia la unidad exterior 2b fluye en el tubo de líquido 35b de la unidad exterior y se desvía en un punto de acoplamiento J. Los flujos desviados del refrigerante de presión intermedia pasan a través de la primera válvula de expansión exterior 40b y la segunda válvula de expansión exterior 41b y se descomprimen para producir el refrigerante de baja presión.

El grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40a se determina por el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24a. El grado de supercalor del refrigerante se determina, por ejemplo, restando la temperatura de saturación de baja presión calculada a partir de la presión detectada por el sensor de baja presión 51a de la unidad exterior 2a (correspondiente a la temperatura de evaporación en el primer intercambiador de calor exterior 24a) de la temperatura del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24a que se detecta por el primer sensor de temperatura de intercambiador de calor 56a.

El grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40b se determina según el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24b. El grado de supercalor del refrigerante se determina, por ejemplo, restando la temperatura de saturación de baja presión calculada a partir de la presión detectada por el sensor de baja presión 51b de la unidad exterior 2b (correspondiente a la temperatura de evaporación en el primer intercambiador de calor exterior 24b) de la temperatura del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24b que se detecta por el primer sensor de temperatura de intercambiador de calor 56b.

El grado de apertura de la segunda válvula de expansión exterior 41a se determina según el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25a. El grado de supercalor del refrigerante se determina, por ejemplo, restando la temperatura de saturación de baja presión calculada a partir de la presión detectada por el sensor de baja presión 51a de la unidad exterior 2a (correspondiente a la temperatura de evaporación en el segundo intercambiador de calor exterior 25a) de la temperatura del refrigerante en la salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25a que se detecta por el segundo sensor de temperatura de intercambiador de calor 57a.

El grado de apertura de la segunda válvula de expansión exterior 41 b se determina según el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25b. El grado de supercalor del refrigerante se determina, por ejemplo, restando la temperatura de saturación de baja presión calculada a partir de la presión detectada por el sensor de baja presión 51b de la unidad exterior 2b (correspondiente a la temperatura de evaporación en el segundo intercambiador de calor exterior 25b) de la temperatura del refrigerante en la salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25b que se detecta por el segundo sensor de temperatura de intercambiador de calor 57b.

La CPU 110a del medio de control 100a determina el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24a y el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25a en un tiempo predeterminado (como, por ejemplo, a intervalos de 30 segundos). La CPU 110a controla el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40a y de la segunda válvula de expansión exterior 41a según los valores de más arriba. De manera similar, la CPU 110b del medio de control 100b determina el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24b y el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25b en un tiempo predeterminado (como, por ejemplo, a intervalos de 30 segundos). La CPU 110b controla el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40b y de la segunda válvula de expansión exterior 41b según los valores de más arriba.

El refrigerante de baja presión que se ha descomprimido en la primera válvula de expansión exterior 40a fluye hacia el primer intercambiador de calor exterior 24a, intercambia calor con el aire libre y se evapora. El refrigerante de baja presión que ha fluido fuera del primer intercambiador de calor exterior 24a converge en el punto de acoplamiento C mediante la primera válvula de tres vías 22a.

De manera similar, el refrigerante de baja presión que se ha descomprimido en la segunda válvula de expansión exterior 41a fluye hacia el segundo intercambiador de calor exterior 25a, intercambia calor con el aire libre y se evapora. El refrigerante de baja presión que ha fluido fuera del segundo intercambiador de calor exterior 25a converge en el punto de acoplamiento C mediante la segunda válvula de tres vías 23a. Los flujos de refrigerante de baja presión que han convergido en el punto de acoplamiento C entran en el tubo de gas de baja presión 34a de la unidad exterior en el punto de acoplamiento D. El refrigerante de baja presión que ha fluido hacia el tubo de gas de baja presión 34a de la unidad exterior se succiona por el compresor 21a mediante el punto de acoplamiento F y el acumulador 27a y luego se comprime nuevamente.

El refrigerante de baja presión que se ha descomprimido en la primera válvula de expansión exterior 40b fluye hacia el primer intercambiador de calor exterior 24b, intercambia calor con el aire libre y se evapora. El refrigerante de baja presión que ha fluido fuera del primer intercambiador de calor exterior 24b converge en el punto de acoplamiento K mediante la primera válvula de tres vías 22b.

De manera similar, el refrigerante de baja presión que se ha descomprimido en la segunda válvula de expansión exterior 41b fluye hacia el segundo intercambiador de calor exterior 25b, intercambia calor con el aire libre y se evapora. El refrigerante de baja presión que ha fluido fuera del segundo intercambiador de calor exterior 25b converge en el punto de acoplamiento K mediante la segunda válvula de tres vías 23b. Los flujos de refrigerante de baja presión que han convergido en el punto de acoplamiento K entran en el tubo de gas de baja presión 34b de la unidad exterior en el punto de acoplamiento M. El refrigerante de baja presión que ha fluido hacia el tubo de gas de baja presión 34b de la unidad exterior se succiona por el compresor 21b mediante el punto de acoplamiento P y el acumulador 27b y se comprime nuevamente.

A continuación, la operación, función y efecto del circuito de refrigeración del aparato de aire acondicionado 1 se describirán con referencia a las Figuras 1 y 2. Primero, se describirá la razón por la cual el estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e puede detectarse según el grado de subenfriamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e que sirven como condensadores. Luego, se describirá un método para determinar si, cuando el refrigerante está estancado en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e, la capacidad de calentamiento se reduce debido al estancamiento del refrigerante. Además, se describirá el control de eliminación de estancamiento del refrigerante que se implementa para eliminar el estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e cuando se determina que la capacidad de calentamiento se reduce.

Que el refrigerante esté estancado en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e significa que el refrigerante está estancado en al menos uno de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e.

En la siguiente descripción, la unidad exterior 2a de las unidades exteriores 2a y 2b se considera una unidad maestra, y la CPU 110a del medio de control 100a para la unidad exterior 2a como la unidad maestra implementa el control de eliminación de estancamiento del refrigerante.

La Figura 1 representa el circuito de refrigeración del aparato de aire acondicionado 1 que lleva a cabo la operación de calentamiento. En la operación de calentamiento, según se describe más arriba, el grado de apertura de las válvulas de expansión interiores individuales 82a a 82e se determina según el grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e correspondientes. Por ejemplo, el grado de apertura de la válvula de expansión interior 82a se determina según el grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante del intercambiador de calor interior 81a correspondiente. El grado de subenfriamiento del refrigerante se determina de la siguiente manera. Un medio de control (no se muestra) para las unidades interiores 8a a 8e obtiene la presión detectada por el sensor de alta presión 50a de la unidad exterior 2a y/o el sensor de alta presión 50b de la unidad exterior 2b, y calcula la temperatura de saturación de alta presión según la presión. A partir de la temperatura de saturación de alta presión, la temperatura del refrigerante detectada por los sensores de temperatura del refrigerante 84a a 84e (la temperatura del refrigerante en la salida del refrigerante cuando los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e sirven como condensadores) se resta, por medio de lo cual se determina el grado de subenfriamiento del refrigerante.

Mientras tanto, en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e que sirven como condensadores, el refrigerante que ha fluido a través del tubo de gas de alta presión 30 y mediante las unidades de conmutación (unidades de derivación) 6a a 6e intercambia calor con aire interior y se condensa. En este momento, el refrigerante líquido condensado puede estancarse en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e. Cuando el refrigerante líquido se estanca en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e, la distancia de la sección entre la entrada del refrigerante y el sitio de estancamiento del refrigerante líquido en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e se reduce. Por consiguiente, la temperatura del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e (la temperatura del refrigerante detectada por los sensores de temperatura del refrigerante 84a a 84e) se reduce, de modo que el grado de subenfriamiento del refrigerante aumenta.

Según se describe más arriba, el estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e puede hacer que el grado de subenfriamiento del refrigerante se convierta en mayor que un grado de subenfriamiento objetivo predeterminado. En el presente caso, el medio de control para las unidades interiores 8a a 8e aumenta el grado de apertura de las válvulas de expansión interiores 82a a 82e para aumentar la velocidad de flujo del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e. En el presente caso, sustancialmente todo el refrigerante de gas que ha fluido hacia los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e se condensa en refrigerante líquido antes de alcanzar la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e. Sin embargo, en el presente caso, en comparación con el caso donde la velocidad de flujo del refrigerante es pequeña, la distancia de la porción restante de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e en los cuales el refrigerante líquido fluye (la distancia de la sección entre el sitio en el cual sustancialmente todo el refrigerante se condensa y la salida de refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e) se reduce. Por consiguiente, la reducción de temperatura del refrigerante líquido incluso cuando el refrigerante líquido se enfría a medida que fluye en la sección es pequeña. Por consiguiente, el grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e se reduce. Además, mediante el aumento del grado de apertura de las válvulas de expansión interiores 82a a 82e, el refrigerante estancado en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e fluye hacia el tubo de líquido 32. Por consiguiente, el estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e se reduce o elimina.

Sin embargo, el estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e puede no reducirse mucho incluso cuando el grado de apertura de las válvulas de expansión interiores 82a a 82e aumenta. Por ejemplo, el grado de apertura de las primeras válvulas de expansión exteriores 40a y 40b, o el grado de apertura de las segundas válvulas de expansión exteriores 41a y 41b puede ser pequeño. El grado de apertura de las válvulas de expansión exteriores 40a y 40b se controla según el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante de los primeros intercambiadores de calor exteriores 24a y 24b que sirven como evaporadores. El grado de apertura de las válvulas de expansión exteriores 41a y 41b se controla según el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante de los segundos intercambiadores de calor exteriores 25a y 25b que sirven como evaporadores. Cuando los grados de apertura son pequeños, la cantidad de refrigerante que fluye del tubo de líquido 32 a la unidad exterior 2a y/o 2b se reduce. Como resultado, incluso cuando el grado de apertura de las válvulas de expansión interiores 82a a 82e se maximiza, el estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e puede no reducirse suficientemente. En el presente caso, uno de los dos casos puede considerarse, dependiendo del estado del ciclo de refrigeración.

El primero es el caso en el cual la capacidad de calentamiento en las unidades interiores 8a a 8e se asegura incluso cuando el refrigerante se estanca en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e. Por ejemplo, cuando la velocidad de rotación del compresor 21a y/o 21b es alta, la presión alta aumenta y, por lo tanto, la temperatura de saturación de alta presión (Tshp, por sus siglas en inglés) aumenta. En el presente caso, la diferencia de temperatura entre la temperatura del refrigerante que fluye hacia los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e y la temperatura del aire interior aumenta. Por consiguiente, incluso cuando la distancia de la sección entre la entrada del refrigerante y el sitio de estancamiento del refrigerante líquido en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e es corta, la temperatura interior deseada por el usuario puede mantenerse mediante el intercambio de calor entre el refrigerante y el aire interior.

El segundo es el caso en el cual la capacidad de calentamiento en las unidades interiores 8a a 8e está ausente debido al estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e. Por ejemplo, cuando la alta presión aumenta como se describe más arriba, la diferencia de temperatura entre la temperatura del refrigerante que fluye hacia los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e y la temperatura del aire interior aumenta. Sin embargo, la capacidad de calentamiento en las unidades interiores 8a a 8e puede estar ausente. Por ejemplo, cuando la cantidad de estancamiento de refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e es grande o cuando la distancia de la sección entre la entrada de refrigerante y el sitio de estancamiento del refrigerante líquido en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e es muy corta, los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e se llenan de refrigerante líquido o se llenan sustancialmente de refrigerante líquido. En dicho estado, incluso cuando hay una diferencia de temperatura entre la temperatura del refrigerante y la temperatura interior, la cantidad de intercambio de calor en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e puede estar ausente. Como resultado, la temperatura interior puede no alcanzar la temperatura deseada por el usuario.

En el último caso (donde la capacidad de calentamiento está ausente debido al estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e), la falta de capacidad de calentamiento puede mitigarse o eliminarse de la siguiente manera. Por ejemplo, el grado de apertura de las primeras válvulas de expansión exteriores 40a y 40b, o el grado de apertura de las segundas válvulas de expansión exteriores 41a y 41b aumenta (lo cual corresponde al control de eliminación de estancamiento del refrigerante como se describirá más adelante). De esta manera, puede provocarse que el refrigerante estancado en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e fluya fuera hacia la unidad exterior 2a y/o 2b mediante el tubo de líquido 32, por medio de lo cual la falta de capacidad de calentamiento puede eliminarse.

En el primer caso (donde, aunque hay un estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e, se asegura la capacidad de calentamiento), el grado de apertura de las primeras válvulas de expansión exteriores 40a y 40b, o el grado de apertura de las segundas válvulas de expansión exteriores 41a y 41b puede aumentar para reducir o eliminar el estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e. Sin embargo, en el presente caso, la presión del refrigerante que fluye en el tubo de líquido 32 (presión de líquido) se reduce, lo cual lleva a una reducción de la presión alta. Como resultado, la diferencia de temperatura entre la temperatura del refrigerante y la temperatura interior puede reducirse y la capacidad de calentamiento puede reducirse.

Por consiguiente, según la presente realización, cuando el aparato de aire acondicionado 1 lleva a cabo la operación de calentamiento, y cuando la CPU 110a reconoce que, según el grado de subenfriamiento de refrigerante calculado, el estancamiento del refrigerante está presente en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e (a saber, cuando se satisface una condición de ocurrencia de estancamiento del refrigerante), la CPU 110a determina si llevar a cabo el control de eliminación de estancamiento del refrigerante. De manera específica, la CPU 110a, según la temperatura de saturación de alta presión Tshp calculada y las temperaturas del refrigerante de lado de unidad interior Tif obtenidas de las unidades interiores 8a a 8e, determina si la capacidad de calentamiento se asegura en las unidades interiores 8a a 8e o no (si se satisface o no una condición de inicio de control de eliminación de estancamiento del refrigerante). Cuando se determina que la capacidad de calentamiento no se asegura, la CPU 110a implementa el control de eliminación de estancamiento del refrigerante.

De manera específica, la CPU 110a, según la alta presión obtenida del sensor de alta presión 50a, calcula la temperatura de saturación de alta presión Tshp. La CPU 110a también obtiene las temperaturas del refrigerante de lado de unidad interior Tif detectadas por los sensores de temperatura de refrigerante 84a a 84e de las unidades interiores 8a a 8e y calcula un promedio de las temperaturas, a saber, una temperatura de refrigerante de lado de unidad interior promedio Tifa. La CPU 110a entonces reconoce la diferencia (Tshp - Tifa) como una primera diferencia de temperatura que indica el grado de subenfriamiento del refrigerante SCs del aparato de aire acondicionado 1. La CPU 110a entonces determina si la primera diferencia de temperatura no es menor que un valor predeterminado (como, por ejemplo, 13°C). De esta manera, la CPU 110a determina si se satisface o no la condición de ocurrencia de estancamiento del refrigerante.

Si la condición de ocurrencia de estancamiento del refrigerante se satisface o no se determina por la CPU 110a según el grado de subenfriamiento del refrigerante SCs del aparato de aire acondicionado 1 según la temperatura del refrigerante de lado de unidad interior promedio Tifa, antes que el grado de subenfriamiento del refrigerante en las unidades interiores individuales 8a a 8e. Si el grado de subenfriamiento del refrigerante en las unidades interiores individuales 8a a 8e se usa para determinar si la condición de ocurrencia de estancamiento del refrigerante se satisface o no, puede ocurrir el siguiente inconveniente.

Por ejemplo, supongamos que el grado de subenfriamiento del refrigerante en la unidad interior 8a es mayor que el grado de subenfriamiento del refrigerante en las otras unidades interiores 8b a 8e. En el presente caso, no puede determinarse si ello se debe a la magnitud de la capacidad de operación requerida de la unidad interior 8a, o a que el refrigerante se distribuye de manera desigual en el lado de unidad interior del circuito de refrigeración. Si el control de eliminación de estancamiento del refrigerante se implementa cuando el grado de subenfriamiento del refrigerante es grande solo en la unidad interior 8a debido a la magnitud de la capacidad de operación requerida de la unidad interior 8a, la operación de las otras unidades interiores (como, por ejemplo, las unidades interiores 8b a 8e) puede verse negativamente afectada.

Por consiguiente, la CPU 110a determina si la condición de ocurrencia de estancamiento del refrigerante se satisface o no según el grado de subenfriamiento del refrigerante SCs del aparato de aire acondicionado 1 que se basa en la temperatura del refrigerante de lado de unidad interior promedio Tifa. Por consiguiente, la CPU 110a puede reconocer, de manera más fiable, que el grado de subenfriamiento del refrigerante en la unidad interior 8a es mayor que en las otras unidades interiores 8b a 8e debido a la distribución desigual del refrigerante en el lado de unidad interior. Como resultado, la CPU 110a puede reconocer la presencia o ausencia de estancamiento del refrigerante en cada una de las unidades interiores.

Tras determinar que la condición de ocurrencia de estancamiento del refrigerante se satisface, la CPU 110a determina si la temperatura de saturación de alta presión Tshp calculada no es menor que la primera temperatura predeterminada (como, por ejemplo, una temperatura de saturación de alta presión objetivo), y si cualquiera de las temperaturas de refrigerante de lado de unidad interior Tif que se han obtenido no es mayor que una segunda temperatura predeterminada (como, por ejemplo, 35°C). Cuando la temperatura de saturación de alta presión Tshp no es menor que la primera temperatura predeterminada y cualquiera de las temperaturas de refrigerante de lado de unidad interior Tif no es mayor que la segunda temperatura predeterminada, la CPU 110a determina que se satisface la condición de inicio de control de eliminación de estancamiento del refrigerante. A saber, la CPU 110a determina que la capacidad de calentamiento en las unidades interiores 8a a 8e está ausente porque el refrigerante líquido se encuentra estancado en (uno o más de) los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e.

La primera temperatura predeterminada y la segunda temperatura predeterminada se determinan con antelación experimentalmente, por ejemplo, y se almacenan en la unidad de almacenamiento 120a del medio de control 100a. La CPU 110a determina si la temperatura de saturación de alta presión Tshp no es menor que la primera temperatura predeterminada. De esta manera, la CPU 110a puede ver si la diferencia de temperatura entre la temperatura del refrigerante que fluye hacia los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e y la temperatura interior obtenida de los sensores de temperatura ambiente 86a a 86e es tal que la capacidad de calentamiento requerida de las unidades interiores 8a a 8e puede proveerse. La CPU 110a también determina si cualquiera de las temperaturas de refrigerante de lado de unidad interior Tif que se han obtenido no es mayor que la segunda temperatura predeterminada. De esta manera, la CPU 110a puede determinar si el intercambio de calor entre el refrigerante y el aire interior se lleva a cabo en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e sin exceso o deficiencias.

Con referencia a las Figuras 1 y 2, se describirá un proceso para determinar si el control de eliminación de estancamiento del refrigerante puede implementarse junto con una operación del circuito de refrigeración. La CPU 110a determina si la capacidad de calentamiento se asegura cuando el refrigerante está estancado en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e. Según el resultado de la presente determinación, la CPU 110a controla el grado de apertura de las primeras válvulas de expansión exteriores 40a y 40b, y/o el grado de apertura de las segundas válvulas de expansión exteriores 41a y 41b.

Un diagrama de flujo de la Figura 2 ilustra el flujo del proceso llevado a cabo por la CPU 110a, en el cual "ET" denota la etapa, el número que lo acompaña denotando el número de etapa. El proceso ilustrado en la Figura 2 está principalmente dirigido a las partes esenciales del control de eliminación de estancamiento del refrigerante. Por consiguiente, se omitirá la descripción de otros procesos generales como, por ejemplo, el control del circuito de refrigeración según una temperatura establecida por el usuario, o condiciones de funcionamiento como, por ejemplo, volumen de aire.

Primero, la CPU 110a detecta el modo de operación y la capacidad de operación requerida por un usuario de las unidades interiores 8a a 8e de las unidades interiores 8a a 8e mediante la unidad de comunicación 130a, y luego determina si la operación de calentamiento o la operación principal de calentamiento se llevará a cabo (ET1).

Cuando la operación de calentamiento o la operación principal de calentamiento se lleva a cabo (Sí en ET1), la CPU 110a conmuta la primera válvula de tres vías 22a y/o la segunda válvula de tres vías 23a de la unidad exterior 2a para llevar a cabo la operación de calentamiento o la operación principal de calentamiento. La CPU 110a transmite una señal que indica el desarrollo de la operación de calentamiento a la CPU 110b de la unidad exterior 2b. En la siguiente descripción, se supone que todas las unidades interiores 8a a 8e ilustradas en la Figura 1 llevan a cabo la operación de calentamiento.

De manera específica, la CPU 110a conmuta la primera válvula de tres vías 22a para proveer la comunicación entre el puerto b y el puerto c. Asimismo, la CPU 110a conmuta la segunda válvula de tres vías 23a para proveer la comunicación entre el puerto e y el puerto f (el estado indicado por la línea continua en la Figura 1). Por consiguiente, el primer intercambiador de calor exterior 24a y el segundo intercambiador de calor exterior 25a sirven como evaporadores. La CPU 110a entonces hace que el compresor 21a se accione a una velocidad de rotación según la capacidad de operación requerida. Asimismo, la CPU 110a establece el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40a en un grado de apertura correspondiente al grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24a. La CPU 110a establece el grado de apertura de la segunda válvula de expansión exterior 41a en un grado de apertura correspondiente al grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25a.

El grado de supercalor del refrigerante puede determinarse según la temperatura de saturación de baja presión calculada según la presión detectada por el sensor de presión baja 51a, la temperatura del refrigerante detectada por el primer sensor de temperatura de intercambiador de calor 56a y/o la temperatura del refrigerante detectada, por ejemplo, por el segundo sensor de temperatura del intercambiador de calor 57a. La CPU 110a determina, de forma periódica, el grado de supercalor del refrigerante. La CPU 110a determina el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40a y de la segunda válvula de expansión exterior 41a según el grado de supercalor determinado del refrigerante.

La CPU 110b también recibe la señal que indica el desarrollo de la señal de operación de calentamiento de la CPU 110a mediante la unidad de comunicación 130b. La CPU 110b conmuta la primera válvula de tres vías 22b para proveer la comunicación entre el puerto h y el puerto j. Asimismo, la CPU 110b conmuta la segunda válvula de tres vías 23b para proveer la comunicación entre el puerto m y el puerto n (el estado indicado por la línea continua en la Figura 1). Por consiguiente, el primer intercambiador de calor exterior 24b y el segundo intercambiador de calor exterior 25b sirven como evaporadores. La CPU 110b entonces hace que el compresor 21b se accione a una velocidad de rotación según la capacidad de operación requerida. Asimismo, la CPU 110b establece el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40b en un grado de apertura correspondiente al grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24b. La CPU 110b también establece el grado de apertura de la segunda válvula de expansión exterior 41b en un grado de apertura correspondiente al grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25b.

El grado de supercalor del refrigerante puede determinarse según la temperatura de saturación de baja presión calculada según la presión detectada por el sensor de presión baja 51b, la temperatura del refrigerante detectada por el primer sensor de temperatura de intercambiador de calor 56b y/o la temperatura del refrigerante detectada por el segundo sensor de temperatura del intercambiador de calor 57b, por ejemplo. La CPU 110b determina el grado de supercalor del refrigerante de forma periódica, y determina el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40b y de la segunda válvula de expansión exterior 41b según el grado de supercalor determinado del refrigerante.

El medio de control para las unidades interiores 8a a 8e controla las unidades de conmutación 6a a 6e correspondientes para abrir las válvulas electromagnéticas 61a a 61e, por medio de lo cual se permite que el refrigerante fluya en los primeros tubos de derivación 63a a 63e. El medio de control para las unidades interiores 8a a 8e también hace que las válvulas electromagnéticas 62a a 62e se cierren, por medio de lo cual no se permite que el refrigerante fluya en los segundos tubos de derivación 64a a 64e. Por consiguiente, los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e sirven como condensadores.

Después de que el circuito de refrigeración conmuta según se describe más arriba, el aparato de aire acondicionado 1 lleva a cabo la operación de calentamiento.

Durante la operación de calentamiento, la CPU 110a obtiene, de forma periódica, la alta presión detecta por el sensor de presión alta 50a. La CPU 110a calcula la temperatura de saturación de alta presión Tshp según la alta presión (ET2). La CPU 110a también obtiene, de forma periódica, las temperaturas del refrigerante de lado de unidad interior Tif detectadas por los sensores de temperatura del refrigerante 84a a 84e de las unidades interiores 8a a 8e. Según las temperaturas del refrigerante de lado de unidad interior Tif, la CPU 110a calcula la temperatura del refrigerante de lado de unidad interior promedio Tifa (ET3).

A continuación, la CPU 110a determina si se satisface o no la condición de ocurrencia de estancamiento del refrigerante (ET4). La condición de ocurrencia de estancamiento del refrigerante incluye que el grado de subenfriamiento del refrigerante SCs del aparato de aire acondicionado 1 (la primera diferencia de temperatura) no es menor que un valor predeterminado (como, por ejemplo, 13°C). Cuando la presente condición se satisface, puede sospecharse que el refrigerante pueda estancarse en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e. La CPU 110a calcula el grado de subenfriamiento del refrigerante SCs restando la temperatura del refrigerante de lado de unidad interior promedio Tifa de la temperatura de saturación de alta presión Tshp.

Cuando la condición de ocurrencia de estancamiento del refrigerante se satisface (Sí en ET4), la CPU 110a determina si se satisface o no la condición de inicio de control de eliminación de estancamiento del refrigerante (ET5). La condición de inicio de control de eliminación de estancamiento del refrigerante incluye, por ejemplo, la temperatura de saturación de alta presión Tshp calculada en ET2 que no es menor que la primera temperatura predeterminada (como, por ejemplo, una temperatura de saturación de alta presión objetivo), y cualquiera de las temperaturas de refrigerante de lado de unidad interior Tif obtenidas al momento de calcular la temperatura de refrigerante de lado de unidad interior promedio Tifa en ET3 que no es mayor que la segunda temperatura predeterminada (como, por ejemplo, 35°C). Por ejemplo, cuando la temperatura de saturación de alta presión Tshp no es menor que la temperatura de saturación de alta presión objetivo y cualquiera de las temperaturas de refrigerante de lado de unidad interior Tif no es mayor que 35°C, puede considerarse que se satisface la condición de inicio de control de eliminación de estancamiento del refrigerante. En el presente caso, puede sospecharse que la capacidad de calentamiento de las unidades interiores 8a a 8e provistas de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e en los cuales se estanca el refrigerante puede estar ausente.

Cuando la condición de inicio de control de eliminación de estancamiento del refrigerante se satisface (Sí en ET5), la CPU 110a comienza el control de eliminación de estancamiento del refrigerante (ET6). Durante el control de eliminación de estancamiento del refrigerante, el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40a y de la segunda válvula de expansión exterior 41a aumenta en una cantidad de cambio predeterminada, por ejemplo. Luego, se provoca que el refrigerante estancado en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e fluya fuera hacia el acumulador 27a a través del tubo de líquido 32, el tubo derivado de líquido 32a, y el tubo de líquido 35a de la unidad exterior y mediante la primera válvula de expansión exterior 40a, la segunda válvula de expansión exterior 41a, el primer intercambiador de calor exterior 24a y/o el segundo intercambiador de calor exterior 25a. Por consiguiente, el estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e puede reducirse o eliminarse.

Según se describe más arriba, durante el control de eliminación de estancamiento del refrigerante, el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40a y de la segunda válvula de expansión exterior 41a aumenta en una cantidad de cambio predeterminada (velocidad predeterminada). Por consiguiente, una gran cantidad del refrigerante estancado en los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e fluye a la unidad exterior 2a y/o 2b, de modo que el flujo de refrigerante hacia el compresor 21a y/o 21b (el así llamado "líquido hacia atrás") puede suprimirse. Durante el aumento del grado de apertura en la cantidad de cambio predeterminada, el número de pulsos provistos a la primera válvula de expansión exterior 40a y la segunda válvula de expansión exterior 41a aumenta a la velocidad de dos pulsos cada 30 segundos, por ejemplo. La CPU 110a también ordena a la CPU 110b de la unidad exterior 2b que implemente el control de eliminación de estancamiento del refrigerante. En respuesta, la CPU 110b aumenta, de manera similar, el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40b y de la segunda válvula de expansión exterior 41b en una cantidad de cambio predeterminada como en el caso de la unidad exterior 2a.

A continuación, la CPU 110a determina si el control de protección de alta presión de la unidad exterior 2a y/o 2b se está implementando (ET7). El control de protección de alta presión se implementa cuando se sospecha que la alta presión detectada por el sensor de presión alta 50a y/o 50b puede superar un valor de límite superior de la presión de descarga para el compresor 21a y/o 21b. El control de protección de alta presión incluye, por ejemplo, reducir la velocidad de rotación del compresor 21a y/o 21b, o permitir que el refrigerante y/o aceite de la máquina de refrigeración fluyan en el tubo de derivación de gas caliente 36a, el tubo de derivación de gas caliente 36b, el tubo de retorno de aceite 37a y/o el tubo de retorno de aceite 37b mediante apertura de la primera válvula electromagnética 42a, la primera válvula electromagnética 42b, la segunda válvula electromagnética 43a y/o la segunda válvula electromagnética 43b.

Mediante dichos métodos, es posible reducir la presión de descarga del compresor 21a y/o 21b. Aunque se omite una descripción detallada, el control de protección de alta presión puede implementarse cuando la alta presión detectada por el sensor de presión alta 50a y/o 50b se convierte en no menor que una presión predeterminada que se determina con antelación experimentalmente, por ejemplo. El control de protección de alta presión puede finalizar cuando la alta presión detectada por el sensor de presión alta 50a y/o 50b se convierte en menor que la presión predeterminada que se determina con antelación experimentalmente, por ejemplo. A saber, el control de protección de alta presión puede implementarse independientemente del control de eliminación de estancamiento del refrigerante según la presente realización.

Cuando se implementa el control de protección de alta presión, la alta presión también se reduce como resultado de la reducción de la presión de descarga del compresor 21a y/o 21b. A medida que la presión alta se reduce, la temperatura de saturación de alta presión Tshp, que se calcula según la presión alta, también se reduce. En el presente caso, la determinación con respecto a si la condición de finalización de control de eliminación de estancamiento del refrigerante se satisface o no puede llevarse a cabo de manera errónea en el proceso de ET8 que se describirá más adelante. Si la determinación con respecto a si la condición de finalización de control de eliminación de estancamiento del refrigerante se satisface o no se lleva a cabo de manera errónea, el control de eliminación de estancamiento del refrigerante puede finalizarse cuando, de hecho, el control de eliminación de estancamiento del refrigerante debería continuar.

Por consiguiente, si el control de protección de alta presión se está implementando cuando se implementa el control de eliminación de estancamiento del refrigerante (Sí en ET7), la CPU 110a regresa el proceso a ET6 y continúa el control de eliminación de estancamiento del refrigerante.

Si el control de protección de alta presión no se está implementando cuando se implementa el control de eliminación de estancamiento del refrigerante (No en ET7), la CPU 110a determina si la condición de finalización del control de eliminación de estancamiento del refrigerante se satisface o no (ET8). La condición de finalización de control de eliminación de estancamiento del refrigerante incluye, por ejemplo, la temperatura de saturación de alta presión Tshp calculada en ET2 que es menor que la primera temperatura predeterminada (como, por ejemplo, la temperatura de saturación de alta presión objetivo), y todas las temperaturas de refrigerante de lado de unidad interior Tif obtenidas al momento de calcular la temperatura de refrigerante de lado de unidad interior promedio Tifa en ET3 que es mayor que la segunda temperatura predeterminada (como, por ejemplo, 35°C). Por ejemplo, cuando la temperatura de saturación de alta presión Tshp es menor que la temperatura de saturación de alta presión objetivo y todas las temperaturas de refrigerante de lado de unidad interior Tif son mayores que 35°C, puede considerarse que se satisface la condición de finalización de control de eliminación de estancamiento del refrigerante. En el presente caso, puede considerarse que la falta de capacidad de calentamiento en las unidades interiores 8a a 8e provistas de los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e se ha mitigado o eliminado.

Cuando la condición de finalización de control de eliminación de estancamiento del refrigerante no se satisface (No en ET8), la CPU 110a regresa el proceso a ET6 y continúa el control de eliminación de estancamiento del refrigerante. Cuando la condición de finalización de control de eliminación de estancamiento del refrigerante se satisface (Sí en ET8), la CPU 110a finaliza el control de eliminación de estancamiento del refrigerante en la unidad exterior 2a (ET9). La CPU 110a también ordena a la CPU 110b de la unidad exterior 2b que finalice el control de eliminación de estancamiento del refrigerante. En respuesta, la CPU 110b finaliza el control de eliminación de estancamiento del refrigerante en la unidad exterior 2b.

A continuación, la CPU 110a determina si la operación de las unidades exteriores 2a y 2b finalizará como resultado de la finalización de la operación de todas las unidades interiores 8a a 8e (ET10). Cuando la operación finaliza (Sí en ET10), la CPU 110a detiene el compresor 21a y hace que la primera válvula de expansión exterior 40a y la segunda válvula de expansión exterior 41a se cierren completamente, y finaliza el proceso. La CPU 110a ordena a la CPU 110b que finalice la operación de la unidad exterior 2b. En respuesta, la CPU 110b detiene el compresor 21b y hace que la primera válvula de expansión exterior 40b y la segunda válvula de expansión exterior 41 b se cierren completamente.

Cuando la operación de las unidades exteriores 2a y 2b no finaliza (No en ET10), la CPU 110a regresa el proceso a ET1.

Cuando la operación de calentamiento o la operación principal de calentamiento no se lleva a cabo en ET1 (No en ET1), la CPU 110a determina si el control de eliminación de estancamiento del refrigerante se está implementando (ET11). La presente determinación se lleva a cabo cuando, por ejemplo, la operación del aparato de aire acondicionado 1 conmuta de la operación de calentamiento o la operación principal de calentamiento a la operación de enfriamiento u operación principal de enfriamiento. Cuando el control de eliminación de estancamiento del refrigerante no se está implementando (No en ET11), la CPU 110a avanza el proceso a ET13. Cuando el control de eliminación de estancamiento del refrigerante se está implementando (Sí en ET11), la CPU 110a finaliza el control de eliminación de estancamiento del refrigerante en la unidad exterior 2a (ET12) y avanza el proceso a ET13. En este momento, la CPU 110a ordena a la CPU 110b de la unidad exterior 2b que finalice el control de eliminación de estancamiento del refrigerante. En respuesta, la CPU 110b finaliza el control de eliminación de estancamiento del refrigerante en la unidad exterior 2b.

En ET13, la CPU 110a conmuta la primera válvula de tres vías 22a y la segunda válvula de tres vías 23a de la unidad exterior 2a para llevar a cabo la operación de enfriamiento o la operación principal de enfriamiento. Asimismo, la CPU 110a transmite una señal que indica el desarrollo de la operación de enfriamiento o la operación principal de enfriamiento a la CPU 110b de la unidad exterior 2b. De manera específica, la CPU 110a conmuta la primera válvula de tres vías 22a para proveer la comunicación entre el puerto a y el puerto b. La CPU 110a también conmuta la segunda válvula de tres vías 23a para proveer la comunicación entre el puerto d y el puerto e (el estado indicado por la línea discontinua en la Figura 1). Por consiguiente, el primer intercambiador de calor exterior 24a y el segundo intercambiador de calor exterior 25a sirven como condensadores. La CPU 110a entonces hace que el compresor 21a se accione a una velocidad de rotación según la capacidad de operación requerida. Asimismo, la ^cP^u110a establece el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40a en un grado de apertura total o un grado de apertura correspondiente al grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24a. La CPU 110a establece el grado de apertura de la segunda válvula de expansión exterior 41a en un grado de apertura total o un grado de apertura correspondiente al grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25a.

La CPU 110b también recibe la señal que indica el desarrollo de la operación de enfriamiento o de la operación principal de enfriamiento de la CPU 110a mediante la unidad de comunicación 130b. Por consiguiente, la CPU 110b conmuta la primera válvula de tres vías 22b y la segunda válvula de tres vías 23b de la unidad exterior 2b para llevar a cabo la operación de enfriamiento o la operación principal de enfriamiento. De manera específica, la primera válvula de tres vías 22b conmuta para proveer la comunicación entre el puerto g y el puerto h. Asimismo, la segunda válvula de tres vías 23b conmuta para proveer la comunicación entre el puerto k y el puerto m (el estado indicado por la línea discontinua en la Figura 1). Por consiguiente, el primer intercambiador de calor exterior 24b y el segundo intercambiador de calor exterior 25b sirven como condensadores. La CPU 110b entonces hace que el compresor 21b se accione a una velocidad de rotación según la capacidad de operación requerida. La ^cP^u110b también establece el grado de apertura de la primera válvula de expansión exterior 40b en un grado de apertura total o un grado de apertura correspondiente al grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24b. La CPU 110b establece el grado de apertura de la segunda válvula de expansión exterior 41 b en un grado de apertura total o un grado de apertura correspondiente al grado de subenfriamiento del refrigerante en la salida de refrigerante del segundo intercambiador de calor exterior 25b.

El medio de control para las unidades interiores 8a a 8e controla las correspondientes unidades de conmutación 6a a 6e para cerrar las válvulas electromagnéticas 61a a 61e. Por consiguiente, se previene el flujo de refrigerante en los primeros tubos de derivación 63a a 63e. Asimismo, el medio de control para las unidades interiores 8a a 8e controla las correspondientes unidades de conmutación 6a a 6e para cerrar las válvulas electromagnéticas 62a a 62e. Por consiguiente, se permite el flujo del refrigerante en los segundos tubos de derivación 64a a 64e. Como resultado, los intercambiadores de calor interiores 81a a 81e sirven como evaporadores.

Después de que el circuito de refrigeración haya conmutado según se describe más arriba, el aparato de aire acondicionado 1 lleva a cabo la operación de enfriamiento o la operación principal de enfriamiento. Después del proceso de ET13, la CPU 110a regresa el proceso a ET1.

Cuando la condición de ocurrencia de estancamiento del refrigerante no se satisface en ET4 (No en ET4), o la condición de inicio de control de eliminación de estancamiento del refrigerante no se satisface en ET5 (No en ET5), la CPU 110a lleva a cabo el siguiente proceso. A saber, la CPU 110a lleva a cabo el control de grado de apertura normal para la primera válvula de expansión exterior 40a y/o la segunda válvula de expansión exterior 41a (el control de grado de apertura según el grado de supercalor del refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24a y/o del segundo intercambiador de calor exterior 25a; ET14) y luego regresa el proceso a ET1. La CPU 110a también transmite a la CPU 110b de la unidad exterior 2b una señal que indica que el control de grado de apertura para las válvulas de expansión exteriores individuales se lleva a cabo mediante un control normal. Tras recibir la señal mediante la unidad de comunicación 130b, la CPU 110b lleva a cabo el control de grado de apertura normal para la primera válvula de expansión exterior 40b y/o la segunda válvula de expansión exterior 41b (el control de grado de apertura según el grado de supercalor de refrigerante en la salida de refrigerante del primer intercambiador de calor exterior 24b y/o del segundo intercambiador de calor exterior 25b).

Según se describe más arriba, en el aparato de aire acondicionado según la presente descripción, cuando, durante la operación de calentamiento o la operación principal de calentamiento del aparato de aire acondicionado, el refrigerante se estanca en el intercambiador de calor interior de una unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento, se determina si la capacidad de calentamiento de la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento se reduce por el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior (si el estancamiento del refrigerante afecta la capacidad de calentamiento de la unidad interior). Entonces, en el aparato de aire acondicionado según la presente descripción, el estancamiento del refrigerante en los intercambiadores de calor interiores puede eliminarse según se necesite. En otras palabras, cuando se determina que la capacidad de calentamiento se reduce, se implementa el control de eliminación de estancamiento del refrigerante. Por consiguiente, el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior de la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento puede mitigarse o eliminarse. Como resultado, puede asegurarse la capacidad de calentamiento de la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento.

En la realización anterior, el aparato de aire acondicionado en el cual cinco unidades interiores se acoplan en paralelo a dos unidades exteriores mediante el tubo de gas de alta presión, el tubo de gas de baja presión, y los tubos de líquido y que pueden llevar a cabo la operación libre de enfriamiento/calentamiento se ha descrito a modo de ejemplo. Sin embargo, la presente descripción también puede aplicarse al así llamado aparato de acondicionamiento de aire de múltiples tipos provisto de al menos una unidad exterior y múltiples unidades interiores acopladas en paralelo a la unidad exterior mediante un tubo de gas y un tubo de líquido, en el cual todas las unidades interiores pueden llevar a cabo la operación de enfriamiento o la operación de calentamiento de forma simultánea. La presente descripción puede también aplicarse a un aparato de aire acondicionado provisto de una unidad exterior y una unidad interior acoplada a la unidad exterior.

El aparato de aire acondicionado según la presente descripción puede ser el primer a tercer aparatos de aire acondicionado de la siguiente manera. El primer aparato de aire acondicionado incluye: al menos una unidad exterior que incluye un compresor, un intercambiador de calor exterior, un medio de conmutación de paso de flujo acoplado a una salida/entrada de refrigerante del intercambiador de calor exterior y configurado para conmutar el acoplamiento del intercambiador de calor exterior a una abertura de descarga de refrigerante o una abertura de succión de refrigerante del compresor, un medio de ajuste de velocidad de flujo de unidad exterior acoplado a otra salida/entrada de refrigerante del intercambiador de calor exterior y configurado para ajustar la velocidad de flujo del refrigerante en el intercambiador de calor exterior, y un medio de control configurado para controlar el medio de conmutación de paso de flujo y el medio de ajuste de velocidad de flujo; y múltiples unidades interiores acopladas a la unidad exterior mediante un tubo de líquido y al menos un tubo de gas y cada una incluyendo un intercambiador de calor interior, y un medio de ajuste de velocidad de flujo de unidad interior acoplado a una salida/entrada de refrigerante del intercambiador de calor interior y configurado para ajustar la velocidad de flujo del refrigerante en el intercambiador de calor interior. El medio de ajuste de velocidad de flujo de unidad exterior y el medio de ajuste de velocidad de flujo de unidad interior se acoplan mediante el tubo de líquido. Un tubo de refrigerante configurado para acoplar el medio de ajuste de velocidad de flujo de unidad interior y el intercambiador de calor interior están provistos de un medio de detección de temperatura de refrigerante de lado de unidad interior. Un tubo de refrigerante acoplado al lado de descarga del compresor está provisto de un medio de detección de alta presión configurado para detectar la presión del refrigerante que fluye en el tubo de refrigerante. Cuando el medio de conmutación de paso de flujo se controla de modo que se provoca que el intercambiador de calor exterior sirva como un evaporador, y cuando la diferencia de temperatura entre una temperatura de saturación de alta presión calculada utilizando la presión obtenida del medio de detección de alta presión y una temperatura de refrigerante de lado de unidad interior promedio que es un valor promedio de las temperaturas de refrigerante obtenidas del medio de detección de temperatura de refrigerante de lado de unidad interior correspondiente a los intercambiadores de calor interiores que sirven como condensadores no es menor que un valor predeterminado, el medio de control determina que el refrigerante está estancado en al menos uno de los intercambiadores de calor interiores. Cuando se determina que el refrigerante está estancado en al menos uno de los intercambiadores de calor interiores, el medio de control determina que la capacidad de calentamiento está ausente en la unidad interior con el intercambiador de calor interior en el cual el refrigerante está estancado cuando la temperatura de saturación de alta presión no es menor que una primera temperatura predeterminada y cuando al menos una de las temperaturas de refrigerante obtenidas del medio de detección de temperatura de refrigerante de lado de unidad interior no es mayor que una segunda temperatura predeterminada.

El segundo aparato de aire acondicionado es tal que, en el primer aparato de aire acondicionado, el medio de control, tras determinar que la capacidad de calentamiento está ausente en la unidad interior con el intercambiador de calor interior en el cual el refrigerante está estancado, lleva a cabo el control de eliminación de estancamiento del refrigerante para hacer que el refrigerante estancado en el intercambiador de calor interior fluya fuera del intercambiador de calor interior.

El tercer aparato de aire acondicionado es tal que, en el segundo aparato de aire acondicionado, el control de eliminación de estancamiento del refrigerante hace que el grado de apertura del medio de ajuste de velocidad de flujo de la unidad exterior aumente en una cantidad de cambio predeterminada.

Según los aparatos de aire acondicionado de más arriba, cuando se provoca que el intercambiador de calor exterior sirva como un evaporador, a saber, durante la operación de calentamiento o la operación principal de calentamiento, si el refrigerante está estancado en el intercambiador de calor interior de la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento, se determina si la capacidad de calentamiento se reduce en la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento. Cuando se determina que la capacidad de calentamiento se reduce, se implementa el control de eliminación de estancamiento del refrigerante para eliminar el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior de la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento. Por consiguiente, el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior puede eliminarse según se necesite, por medio de lo cual la capacidad de calentamiento en la unidad interior que lleva a cabo la operación de calentamiento puede asegurarse.

La anterior descripción detallada se ha presentado en aras de la ilustración y descripción. Muchas modificaciones y variaciones son posibles en vista de las enseñanzas de más arriba. La presente descripción no pretende ser exhaustiva o limitar el objeto descrito en la presente memoria a la forma precisa descrita. Aunque el objeto se ha descrito en un lenguaje específico a las características estructurales y/o actos metodológicos, se comprenderá que el objeto definido en las reivindicaciones anexas no se encuentra necesariamente limitado a las características o actos específicos descritos más arriba. Más bien, las características y actos específicos descritos más arriba se describen como formas de implementación de las reivindicaciones anexas a modo de ejemplo.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un aparato de aire acondicionado (1) que comprende:

una unidad exterior (2a, 2b); y

una unidad interior (8a a 8e),

en donde la unidad interior (8a a 8e) incluye un sensor de temperatura de refrigerante configurado para detectar una temperatura de un refrigerante que es descargable de un intercambiador de calor interior (81a a 81e), en donde la

unidad exterior (2a, 2b) comprende:

un intercambiador de calor exterior (24a, 24b, 25a, 25b);

un compresor (21a, 21 b);

un tubo de refrigerante configurado para acoplar el intercambiador de calor exterior (24a, 24b, 25a, 25b) y el compresor (21a, 21b) con la unidad interior (8a a 8e) incluyendo el intercambiador de calor interior (81a a 81e); y una unidad de control (100a) configurada para determinar si la capacidad de calentamiento de la unidad interior (8a a 8e) que lleva a cabo una operación de calentamiento se reduce por el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior (81a a 81e), y en donde la unidad de control (100a) se configura para llevar a cabo el control de eliminación de estancamiento del refrigerante para hacer que el refrigerante estancado en el intercambiador de calor interior (81a a 81e) de la unidad interior (8a a 8e) fluya fuera desde el intercambiador de calor interior (81a a 81e) cuando se determina que la capacidad de calentamiento de la unidad interior (8a a 8e) que lleva a cabo la operación de calentamiento se reduce por el estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor interior (81a a 81e), en donde la unidad exterior (2a, 2b) además comprende un sensor de presión alta (50a, 50b) configurado para detectar la presión del refrigerante que fluye del compresor (21a, 21b) al intercambiador de calor interior (81a a 81e), en donde

la unidad de control (100a) calcula una temperatura de saturación de alta presión según la presión detectada por el sensor de presión alta (50a, 50b), y

la unidad de control (100a) lleva a cabo el control de eliminación de estancamiento del refrigerante tras determinar lo siguiente:

una primera diferencia de temperatura entre la temperatura de saturación de alta presión y una temperatura de refrigerante de lado de unidad interior (8a a 8e) que es la temperatura del refrigerante descargado del intercambiador de calor interior (81a a 81e) no es menor que un valor predeterminado; caracterizada por que la unidad de control lleva a cabo el control de eliminación de estancamiento del refrigerante tras determinar además lo siguiente:

la temperatura de saturación de alta presión no es menor que una primera temperatura predeterminada; y la temperatura de refrigerante de lado de unidad interior (8a a 8e) no es mayor que una segunda temperatura predeterminada.

2. El aparato de aire acondicionado (1) según la reivindicación 1, en donde la unidad exterior (2a, 2b) además comprende una unidad de ajuste de velocidad de flujo configurada para ajustar la velocidad de flujo del refrigerante que fluye en el tubo de refrigerante,

en donde la unidad de control (100a) aumenta la velocidad de flujo del refrigerante desde el intercambiador de calor interior (81a a 81e) mediante el control de la unidad de ajuste de velocidad de flujo durante el control de eliminación de estancamiento del refrigerante.

3. El aparato de aire acondicionado (1) según la reivindicación 2, en donde la unidad de ajuste de velocidad de flujo es una válvula de expansión (40a, 41a).

4. El aparato de aire acondicionado (1) según la reivindicación 3, en donde la unidad de control (100a) aumenta el grado de apertura de la válvula de expansión (40a, 41a) en una cantidad de cambio predeterminada durante el control de eliminación de estancamiento del refrigerante.

5. El aparato de aire acondicionado (1) según la reivindicación 1, que además comprende múltiples unidades interiores (8a a 8e), en donde

la unidad de control (100a) calcula una temperatura de refrigerante de lado de unidad interior (8a a 8e) promedio que es un valor promedio de las temperaturas de refrigerante de lado de unidad interior (8a a 8e) de las unidades interiores (8a a 8e); y

la unidad de control (100a) reconoce una diferencia de temperatura entre la temperatura de refrigerante de lado de unidad interior (8a a 8e) promedio y la temperatura de saturación de alta presión como la primera diferencia de temperatura.