ES2638306T3 - Quemador de combustión y calentador proporcionado con dicho quemador - Google Patents
Quemador de combustión y calentador proporcionado con dicho quemador Download PDFInfo
- Publication number
- ES2638306T3 ES2638306T3 ES10839000.6T ES10839000T ES2638306T3 ES 2638306 T3 ES2638306 T3 ES 2638306T3 ES 10839000 T ES10839000 T ES 10839000T ES 2638306 T3 ES2638306 T3 ES 2638306T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- fuel nozzle
- flame
- combustion
- nozzle
- opening
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
- F23C6/045—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
- F23D1/005—Burners for combustion of pulverulent fuel burning a mixture of pulverulent fuel delivered as a slurry, i.e. comprising a carrying liquid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C5/00—Disposition of burners with respect to the combustion chamber or to one another; Mounting of burners in combustion apparatus
- F23C5/08—Disposition of burners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
- F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2201/00—Staged combustion
- F23C2201/20—Burner staging
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2201/00—Burners adapted for particulate solid or pulverulent fuels
- F23D2201/10—Nozzle tips
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2201/00—Burners adapted for particulate solid or pulverulent fuels
- F23D2201/20—Fuel flow guiding devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2209/00—Safety arrangements
- F23D2209/20—Flame lift-off / stability
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
- Gas Burners (AREA)
Abstract
Un quemador de combustión (1) que comprende: una boquilla del combustible (2) que está configurada para inyectar gas de combustión preparado por la mezcla del combustible sólido y el aire principal; una boquilla del aire secundario de carbón (3) dispuesta en un lado externo de la boquilla del combustible (2) y configurada para inyectar el aire secundario de carbón desde una periferia externa de la boquilla del combustible (2); una boquilla del aire secundario (4) dispuesta en un lado externo de la boquilla del combustible (2) y de la boquilla del aire secundario de carbón (3) y configurada para inyectar aire secundario desde una periferia externa de la boquilla del combustible (2); y una pluralidad de portallamas (5) que están dispuestos en una abertura (21) de la boquilla del combustible (2), caracterizado por que los portallamas (5) tienen una estructura para cortar transversalmente la abertura (21) de la boquilla del combustible (2) y para cruzarse uno con el otro en una o más intersecciones, en donde al menos una intersección está situada en un área central de la abertura (21) de la boquilla del combustible (2), y tiene una forma de separación que se amplía en una dirección de flujo del gas de combustión y tiene un vértice dirigido al lado corriente arriba de la dirección de flujo para ramificar/dividir el gas de combustión en una dirección de flujo del gas de combustión cuando se observa en sección transversal a lo largo de una dirección en la que el portallamas (5) se amplía, y la boquilla del combustible (2), la boquilla del aire secundario de carbón (3) y la boquilla del aire secundario (4) están configuradas respectivamente para inyectar el gas de combustión, el aire secundario de carbón y el aire secundario en flujos rectos sin generar remolinos.
Description
a o en más de 30 % con 0,10≤L/r. Sin embargo, con 0,13<L/r, una disminución en la cantidad de emisión de NOx tiende a bajar.
El límite superior del ancho de separación L se define por la relación con la posición h/(r/2) del portallamas 5 en la
5 abertura 21 de la boquilla del combustible 2. En otras palabras, si el ancho de separación L se vuelve demasiado grande, la posición del portallamas se acerca más a la superficie de la pared interna de la boquilla del combustible 2, y el efecto de estabilización de la llama interna para la llama de combustión se reduce, lo cual no es preferible (véase la Figura 5). Por lo tanto, es preferible que el ancho de separación L del portallamas 5 esté optimizado en función de la relación (proporción L/r) con el diámetro interno r de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 y la relación con la posición h/(r/2) del portallamas 5.
Mientras el portallamas 5 tiene una sección transversal triangular en el presente ejemplo, esto no representa una limitación. El portallamas 5 puede tener una sección transversal con forma de V (no se ilustra). Esta configuración proporciona también efectos similares.
15 Es preferible, sin embargo, que el portallamas 5 tenga una sección transversal triangular, en lugar de una sección transversal con forma de V. Por ejemplo, una sección transversal con forma de V puede generar que el portallamas se deforme debido al calor de la radiación durante la combustión alimentada por aceite (1). Además, las cenizas pueden retenerse, adherirse, y depositarse dentro del portallamas. Con el portallamas 5 que tiene una sección transversal triangular y el horno fabricado de cerámica, la adhesión de ceniza disminuye.
[Estructura de enderezado de la boquilla del combustible]
La Figura 8 es un esquema para explicar una estructura de enderezado del flujo en el quemador de combustión
25 ilustrado en la Figura 1. La Figura 9 es un esquema para explicar un anillo de enderezado de flujo de la estructura de enderezado del flujo ilustrada en la Figura 8.
En los quemadores de combustión convencionales con una configuración que estabiliza la llama exterior de la llama de combustión, el gas de combustión o el aire secundario se suministra en flujos giratorios o flujos con ángulos empinados. Por consiguiente, se forma un área de recirculación en la periferia externa de una boquilla del combustible, donde el encendido externo y la estabilización de la llama exterior se llevan a cabo eficientemente (no se ilustra).
Por el contrario, dado que el quemador de combustión 1 utiliza la configuración que estabiliza la llama interna de la
35 llama de combustión como se describió anteriormente, es preferible que el gas de combustión y el aire secundario (aire secundario principal y aire secundario) se suministren en flujos enderezados (véase la Figura 1). En otras palabras, es preferible que la boquilla del combustible 2, la boquilla principal del aire secundario 3, y la boquilla del aire secundario 4 tengan una estructura para suministrar gas de combustión o aire secundario en flujos enderezados sin generar remolinos.
Por ejemplo, es preferible que la boquilla del combustible 2, la boquilla principal del aire secundario 3, y la boquilla del aire secundario 4 tengan una estructura sin obstáculos que dificulten los flujos enderezados del gas de combustión o del aire secundario en sus pasajes de gas interno (véase la Figura 1). Dichos obstáculos incluyen, por ejemplo, las aspas giratorias para generar flujos giratorios y una estructura para guiar los flujos de gas hacia un área
45 cercana a la superficie de la pared interna.
En esta configuración, dado que el gas de combustión y el aire secundario se inyectan en flujos enderezados para formar la llama de combustión, en una configuración que estabiliza la llama interna de la llama de combustión, se suprime la circulación de gas en la llama de combustión. En consecuencia, la parte periférica externa Y de la llama de combustión (véase la Figura 4) se mantiene a temperatura baja, en donde la cantidad de emisión de NOx debido a la mezcla con el aire secundario se reduce.
Además, en el quemador de combustión 1, es preferible que la boquilla del combustible 2 tenga un mecanismo de enderezado del flujo 6 (véanse las Figuras 8 y 9). El mecanismo de enderezado del flujo 6 es un mecanismo que
55 endereza los flujos del gas de combustión a suministrarse en la boquilla del combustible 2, y que tiene una función para generar una caída de presión en el gas de combustión que pasa a través de la boquilla del combustible 2 y que suprime la desviación del flujo del gas de la chimenea, por ejemplo. En esta configuración, el mecanismo de enderezado del flujo 6 genera flujos enderezados del gas de combustión en la boquilla del combustible 2. Con el portallamas 5 dispuesto en el área central de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2, se realiza la estabilización de la llama interna de la llama de combustión (véase la Figura 1). La estabilización interna de la llama se asegura de este modo apropiadamente, donde la cantidad de emisión de NOx en la parte periférica externa Y de la llama de combustión (véase la Figura 4) se reduce.
Por ejemplo, en el presente ejemplo, la boquilla del combustible 2 tiene una estructura de tubo circular en el lado
65 corriente arriba del gas de combustión (en la base del quemador de combustión 1), y su sección transversal cambia gradualmente para ser una sección transversal rectangular en la abertura 21 (véanse las Figuras 2, 8, y 9). El
7
configuran de modo que la distancia máxima h (h’) desde el eje central de la boquilla del combustible 2 hacia los extremos ampliados respectivos del portallamas 5 y el diámetro interno r (r’) de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 cumplan con h/(r/2)<0,6 (h’/(r’/2)<0,6). De este modo, se alcanza la estabilización de la llama interna de la llama de combustión.
5 En la configuración descrita anteriormente, el par de portallamas 5, 5 se dispone (véase la Figura 12). Esto, sin embargo, no es limitante, y tres o más portallamas 5 pueden cruzarse unos con los otros y conectarse con su intersección colocada en el área central de la abertura de la boquilla del combustible (no se ilustra). También en dicha configuración, la intersección de los portallamas 5, 5 se forma en el área central de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2. De este modo, la estabilización de la llama interna de la llama de combustión se realiza apropiadamente, y la cantidad de emisión de NOx en la parte interna X de la llama de combustión (véase la Figura 4) se reduce.
La Figura 13 es un gráfico de los resultados de la prueba de rendimiento del quemador de combustión, que
15 representa los resultados de la prueba comparativos del quemador de combustión 1 ilustrado en la Figura 10 y del quemador de combustión 1 ilustrado en la Figura 12. Los quemadores de combustión 1 son comunes en cuanto a que ambos tienen el par de portallamas 5, 5 dispuestos en el área central de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2. Sin embargo, estos difieren unos de los otros en cuanto a que el quemador de combustión 1 ilustrado en la Figura 10 tiene una estructura (estructura de separación paralela) en la que el par de portallamas 5, 5 se dispone en paralelo, mientras que el quemador de combustión 1 ilustrado en la Figura 12 tiene una estructura (estructura de separación cruzada) en la que el par de portallamas 5, 5 se disponen de manera cruzada. Los valores numéricos del carbono sin quemar son valores relativos al quemador de combustión 1 (1,00) ilustrado en la Figura
10.
25 Como se representa en los resultados de la prueba, puede observarse que, en el quemador de combustión 1 ilustrado en la Figura 12, el carbono sin quemar disminuye relativamente.
[Tercera modificación en la forma del portallamas]
Como alternativa, en el quemador de combustión 1, una pluralidad de portallamas 5 pueden disponerse en un patrón de signos numéricos (#), y el área rodeada por estos portallamas 5 puede colocarse en el área central de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 (véase la Figura 14). En otras palabras, la configuración de la Figura 10 y la configuración de la Figura 12 pueden combinarse. En esta configuración, una superficie resistente de encendido se forma en el área rodeada por el portallamas 5. Con el área rodeada por el portallamas 5 colocada en el área central
35 de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2, la estabilización de la llama interna de la llama de combustión se realiza apropiadamente. De este modo, la cantidad de emisión de NOx en la parte interna X de la llama de combustión (véase la Figura 4) se reduce.
Por ejemplo, en el presente ejemplo, cuatro portallamas 5 alargados se disponen en un patrón de signo numérico, y se configuran de modo que sus direcciones longitudinales se alineen con la dirección del ancho o la dirección de la altura de la boquilla del combustible 2 (véase la Figura 14). Cada portallamas 5 corta transversalmente de manera sustancial la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 en la dirección del ancho o la dirección de la altura. Cada uno de los cuatro portallamas 5 se dispone en el área central de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2. Por consiguiente, el área rodeada por los portallamas 5 se dispone en el área central de la abertura 21 de la boquilla del
45 combustible 2. Además, los portallamas 5 se configuran de modo que la distancia máxima h desde el eje central de la boquilla del combustible 2 hacia los extremos ampliados respectivos del portallamas 5 y el diámetro interior r de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 cumplan con h/(r/2)<0,6. De este modo, la estabilización de la llama interna de la llama de combustión se realiza apropiadamente.
En la configuración descrita anteriormente, es preferible que los espacios de disposición entre el portallamas 5 se establezcan como pequeños (véase la Figura 14). En esta configuración, un área libre en el área rodeada por los portallamas 5 es pequeña. En consecuencia, una caída de presión del área rodeada por el portallamas 5 se vuelve amplia relativamente debido a la forma de separación de los portallamas 5, donde la velocidad del flujo del gas de la chimenea del área rodeada por el portallamas 5 en la boquilla del combustible 2 disminuye. Por lo tanto, el
55 encendido del gas de combustión se realiza rápidamente.
En la configuración descrita anteriormente, cuatro portallamas 5 se disponen en un patrón de signo numérico (véase la Figura 14). Esto, sin embargo, no es limitante, y cualquier número de (por ejemplo, dos en la dirección de la altura y tres en la dirección del ancho) de los portallamas 5 puede conectarse para formar un área rodeada por los portallamas 5 (no se ilustra). Con el área rodeada por los portallamas 5 colocados en el área central de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2, la estabilización de la llama interna de la llama de combustión se realiza apropiadamente.
[Ejemplo de aplicación con la boquilla del combustible que tiene una abertura circular]
65 En los presentes ejemplos y realizaciones, en una vista frontal de la boquilla del combustible 2, la boquilla del
9
En el quemador de combustión 1, "el área central" de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 se refiere a un área donde, con el portallamas 5 con una forma de separación que se amplía en la dirección del flujo del gas de combustión, cuando se ve en sección transversal a lo largo de la dirección en la que el portallamas 5 se amplía, la sección transversal que pasa a través del eje central de la boquilla del combustible 2, la distancia máxima h (h’) 5 desde el eje central de la boquilla del combustible 2 hacia los extremos que se amplían (el extremo corriente abajo de la forma de separación) de los portallamas 5 y el diámetro interno r (r’) de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 cumplen con h/(r/2)<0,6 (h’/(r’/2)<0,6) (véanse las Figuras 1, 2, 10 a 12, y 14 a 16). La distancia máxima h (h’) significa la distancia máxima h (h’) de una pluralidad de extremos que se amplían de los portallamas 5.
El diámetro interno de la boquilla de combustión 2 se refiere a, cuando la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 es rectangular, un tamaño interior r, r’ en su dirección del ancho y su dirección de la altura (véanse las Figuras 2, 10, 12, y 14); se refiere a, cuando la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 es circular, su diámetro r (véanse las Figuras 15 y 16); y se refiere a, cuando la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 es elíptica, su diámetro largo y su diámetro corto (no se ilustra).
15 En el quemador de combustión 1, el ancho de separación L de la forma de separación del portallamas 5 y el diámetro interior r de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 cumplen con 0,06≤L/r (véanse las Figuras 1 y 3). En esta configuración, debido a que la proporción L/r del ancho de separación L del portallamas 5 con el diámetro interno r de la boquilla del combustible 2 está optimizada, la estabilización de la llama interna se asegura apropiadamente. Esto es ventajoso en cuanto a que la cantidad de emisión de NOx en la parte periférica externa Y de la llama de combustión (véase la Figura 4) se reduce.
En el quemador de combustión 1, la boquilla del combustible 2 y las boquillas de aire secundario 3, 4 tienen una estructura que inyecta el gas de combustión o el aire secundario en flujos enderezados (véanse las Figuras 1, 8, y
25 11). En esta configuración, el gas de combustión y el aire secundario se inyectan en flujos enderezados para formar la llama de combustión, donde en una configuración que estabiliza la llama interna de la llama de combustión, se suprime la circulación de gas en la llama de combustión. En consecuencia, la parte periférica externa de la llama de combustión se mantiene a temperatura baja, en donde la cantidad de emisión de NOx debido a la mezcla con el aire secundario se reduce.
En el quemador de combustión 1, los portallamas 5 se disponen en paralelo en el área central de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 (véanse las Figuras 10, 11, 14, y 16). En esta configuración, en un área intercalada entre los portallamas adyacentes 5, 5, se forma una atmósfera de reducción debido a la escasez de aire. Esto es ventajoso en cuanto a que la cantidad de emisión de NOx en la parte interna X de la llama de combustión (véase la
35 Figura 4) se reduce.
En el quemador de combustión 1, el par de portallamas 5, 5 se disponen de modo que se crucen unos con los otros y se conecten y su intersección se coloque en el área central de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2 (véanse las Figuras 12, y 14 a 16). En esta configuración, con el par de portallamas 5, 5 cruzándose unos con los otros y conectados, se forma una superficie resistente de encendido en su intersección. Con la intersección dispuesta en el área central de la abertura 21 de la boquilla del combustible 2, la estabilización de la llama interna de la llama de combustión se realiza apropiadamente. De este modo, la cantidad de emisión de NOx en la parte interna X de la llama de combustión (véase la Figura 4) se reduce.
45 En el quemador de combustión 1, se dispone una pluralidad de boquillas de aire secundario (la boquilla del aire secundario 4), y estas boquillas de aire secundario son capaces de ajustar la cantidad de suministro de aire secundario de una forma relativa a la otra (véase la Figura 17). En esta configuración, al ajustar la cantidad de inyección de aire secundario a partir de cada boquilla del aire secundario 4, el estado de la llama de combustión se controla apropiadamente, lo cual es ventajoso.
En el quemador de combustión 1 con la configuración descrita anteriormente, todas las boquillas de aire secundario (las boquillas de aire secundario 4) se operan constantemente. Esta configuración es ventajosa en cuanto a que, en comparación con una configuración en la cual algunas boquillas del aire secundario no están operando, se suprime el desgaste de las boquillas de aire secundario generado por la radiación de las llamas desde el horno.
55 En el quemador de combustión 1 con la configuración descrita anteriormente, una parte de las boquillas de aire secundario 4 sirve también como un puerto de aceite o un puerto de gas (véase la Figura 18). En esta configuración, por ejemplo, cuando el quemador de combustión 1 se aplica al calentador de combustible de carbón pulverizado 100, a través de la boquilla del aire secundarios 4 que sirve también como un puerto de aceite o un puerto de gas, puede suministrarse el aceite requerido para la operación de inicio del calentador. Esto es ventajoso en cuanto a que esta configuración elimina la necesidad de puertos de aceite adicionales o boquillas de aire secundario adicionales y la altura del calentador puede reducirse.
65 Como se describió anteriormente, el quemador de combustión y el calentador que incluye el quemador de
12
Claims (1)
-
imagen1
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009290899 | 2009-12-22 | ||
JP2009290899 | 2009-12-22 | ||
JP2010026882 | 2010-02-09 | ||
JP2010026882A JP5374404B2 (ja) | 2009-12-22 | 2010-02-09 | 燃焼バーナおよびこの燃焼バーナを備えるボイラ |
PCT/JP2010/054091 WO2011077762A1 (ja) | 2009-12-22 | 2010-03-11 | 燃焼バーナおよびこの燃焼バーナを備えるボイラ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2638306T3 true ES2638306T3 (es) | 2017-10-19 |
Family
ID=44195314
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES10839000.6T Active ES2638306T3 (es) | 2009-12-22 | 2010-03-11 | Quemador de combustión y calentador proporcionado con dicho quemador |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US9127836B2 (es) |
EP (1) | EP2518404B1 (es) |
JP (1) | JP5374404B2 (es) |
KR (2) | KR101436777B1 (es) |
CN (2) | CN102414512A (es) |
BR (1) | BR112012002169B1 (es) |
CL (1) | CL2012000251A1 (es) |
ES (1) | ES2638306T3 (es) |
MX (1) | MX2012001169A (es) |
MY (1) | MY154695A (es) |
PL (1) | PL2518404T3 (es) |
TW (1) | TWI519739B (es) |
WO (1) | WO2011077762A1 (es) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011127836A (ja) * | 2009-12-17 | 2011-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 固体燃料焚きバーナ及び固体燃料焚きボイラ |
MX344736B (es) | 2011-04-01 | 2017-01-04 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Quemador de combustión, quemador de combustión de combustible sólido, hervidor de combustión de combustible sólido, hervidor y método para poner en operación el hervidor. |
JP5658126B2 (ja) | 2011-11-16 | 2015-01-21 | 三菱重工業株式会社 | 油焚きバーナ、固体燃料焚きバーナユニット及び固体燃料焚きボイラ |
CN103062892A (zh) * | 2013-01-05 | 2013-04-24 | 余经炎 | 可燃多种燃料的高效节能锅炉 |
JP6070323B2 (ja) * | 2013-03-21 | 2017-02-01 | 大陽日酸株式会社 | 燃焼バーナ、バーナ装置、及び原料粉体加熱方法 |
US9513002B2 (en) * | 2013-04-12 | 2016-12-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Wide-flame, oxy-solid fuel burner |
US9377191B2 (en) * | 2013-06-25 | 2016-06-28 | The Babcock & Wilcox Company | Burner with flame stabilizing/center air jet device for low quality fuel |
GB2516868B (en) | 2013-08-02 | 2017-01-18 | Kiln Flame Systems Ltd | Swirl Burner for Burning Solid Fuel and Method of using same |
JP6116464B2 (ja) * | 2013-10-25 | 2017-04-19 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼器及び回転機械 |
JP5832624B2 (ja) * | 2014-11-26 | 2015-12-16 | 三菱重工業株式会社 | 油焚きバーナ、固体燃料焚きバーナユニット及び固体燃料焚きボイラ |
JP5901737B2 (ja) * | 2014-12-18 | 2016-04-13 | 三菱重工業株式会社 | 燃焼バーナ |
RU2661993C1 (ru) * | 2015-03-31 | 2018-07-23 | Мицубиси Хитачи Пауэр Системз, Лтд. | Горелка для сжигания и котел, оснащенный такой горелкой для сжигания |
JP6560885B2 (ja) * | 2015-03-31 | 2019-08-14 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼バーナ及びボイラ |
EP3279562B1 (en) | 2015-03-31 | 2020-08-19 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Combustion burner and boiler |
JP6642912B2 (ja) | 2015-09-11 | 2020-02-12 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼バーナ及びこれを備えたボイラ |
JP6667311B2 (ja) * | 2016-02-15 | 2020-03-18 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼バーナ及び燃焼バーナのメンテナンス方法 |
US10584051B2 (en) | 2017-02-22 | 2020-03-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Double-staged oxy-fuel burner |
FI128444B (en) | 2017-12-22 | 2020-05-15 | Valmet Technologies Oy | Method and apparatus for burning primary fuel |
US11366089B2 (en) * | 2018-03-14 | 2022-06-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Analysis condition adjusting device of simple fuel analyzer |
JP2020030037A (ja) * | 2018-08-20 | 2020-02-27 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 固体燃料バーナ |
Family Cites Families (85)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1747522A (en) | 1926-02-01 | 1930-02-18 | Forges & Acieries Commercy | Heating apparatus employing powdered fuel |
DE504814C (de) | 1927-04-12 | 1930-08-08 | Adolf Steinbrueckner | Kohlenstaubbrenner mit Zusatzluftzufuehrung und mit innerem Verteilkoerper fuer das Brennstoffluftgemisch |
GB316667A (en) | 1928-08-02 | 1930-05-22 | Appareils Manutention Fours Stein Sa | Improvements in burners for pulverised or gaseous fuel |
US2608168A (en) | 1949-10-21 | 1952-08-26 | Comb Eng Superheater Inc | Dual nozzle burner for pulverized fuel |
JPS5644504A (en) | 1979-09-20 | 1981-04-23 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method of combusting pulverized coal in pluverized coal combusting furnace |
US4455949A (en) | 1980-02-13 | 1984-06-26 | Brennstoffinstitut Freiberg | Burner for gasification of powdery fuels |
DE3027587A1 (de) * | 1980-07-21 | 1982-02-25 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Brenner fuer feste brennstoffe |
US4422391A (en) | 1981-03-12 | 1983-12-27 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method of combustion of pulverized coal by pulverized coal burner |
JPS59500981A (ja) | 1982-07-12 | 1984-05-31 | コンバツシヨン エンヂニアリング,インコ−ポレ−テツド. | 粉炭バ−ナのための改良されたノズルチツプ |
JPS59119106A (ja) | 1982-12-27 | 1984-07-10 | Hitachi Ltd | 微粉炭燃焼バーナを備えたボイラ |
US4569295A (en) | 1983-01-18 | 1986-02-11 | Stubinen Utveckling Ab | Process and a means for burning solid fuels, preferably coal, turf or the like, in pulverized form |
JPS59124811U (ja) | 1983-02-07 | 1984-08-22 | 株式会社日立製作所 | 低NOx燃焼ボイラ |
US4634054A (en) * | 1983-04-22 | 1987-01-06 | Combustion Engineering, Inc. | Split nozzle tip for pulverized coal burner |
EP0129001B1 (en) * | 1983-04-22 | 1988-06-15 | Combustion Engineering, Inc. | Pulverized fuel burner nozzle tip and splitter plate therefor |
JPS604704A (ja) | 1983-06-23 | 1985-01-11 | Babcock Hitachi Kk | 燃焼装置 |
ZA843645B (en) | 1983-07-07 | 1984-12-24 | Combustion Eng | Method and apparatus for preventing erosion of coal buckets |
JPS6086312A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-15 | Daido Steel Co Ltd | 微粉炭バ−ナ− |
JPS60103207A (ja) | 1983-11-10 | 1985-06-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | コ−ルバ−ナノズル |
JPS60159515A (ja) | 1984-01-27 | 1985-08-21 | Hitachi Ltd | 火炉システム |
JPS60162108A (ja) | 1984-01-31 | 1985-08-23 | Babcock Hitachi Kk | 低ΝOx高効率燃焼装置 |
JPS60171307A (ja) * | 1984-02-15 | 1985-09-04 | Babcock Hitachi Kk | ΝOxを低減する燃焼装置 |
JPS60226609A (ja) | 1984-04-23 | 1985-11-11 | Babcock Hitachi Kk | 燃焼装置 |
JPH0229368Y2 (es) | 1984-06-11 | 1990-08-07 | ||
JPS6078208A (ja) * | 1984-09-03 | 1985-05-02 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 低NOxバ−ナ |
JPH0330650Y2 (es) * | 1985-06-17 | 1991-06-28 | ||
JPH0324969Y2 (es) | 1985-07-30 | 1991-05-30 | ||
JPS62288406A (ja) | 1986-06-09 | 1987-12-15 | Babcock Hitachi Kk | 微粉炭バ−ナ |
JPS6484005A (en) | 1987-09-25 | 1989-03-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Multistage combustion method |
CN87214616U (zh) * | 1987-10-29 | 1988-08-17 | 清华大学 | 水泥回转窑带火焰稳定器双通道旋流式煤粉燃烧器 |
JPH0174409U (es) * | 1987-11-05 | 1989-05-19 | ||
JP2791029B2 (ja) * | 1988-02-23 | 1998-08-27 | バブコツク日立株式会社 | 微粉炭バーナ |
JPH0225086A (ja) | 1988-07-13 | 1990-01-26 | Hitachi Ltd | 半導体レーザ装置 |
US4988286A (en) * | 1989-03-14 | 1991-01-29 | Electric Power Technologies, Inc. | Smokeless ignitor |
JP2749365B2 (ja) | 1989-05-11 | 1998-05-13 | バブコツク日立株式会社 | 微粉炭バーナ |
ATE148546T1 (de) * | 1990-06-29 | 1997-02-15 | Babcock Hitachi Kk | Verbrennungssystem |
JPH04116302A (ja) | 1990-09-07 | 1992-04-16 | Babcock Hitachi Kk | 石炭焚きボイラ火炉構造物 |
JPH04115208U (ja) * | 1991-03-07 | 1992-10-13 | 三菱重工業株式会社 | 石炭燃焼装置 |
US5315939A (en) | 1993-05-13 | 1994-05-31 | Combustion Engineering, Inc. | Integrated low NOx tangential firing system |
JPH07260106A (ja) * | 1994-03-18 | 1995-10-13 | Hitachi Ltd | 微粉炭燃焼バーナ及び微粉炭燃焼装置 |
JP2781740B2 (ja) | 1995-04-25 | 1998-07-30 | 三菱重工業株式会社 | 微粉炭焚きバーナ |
JP3021305B2 (ja) | 1995-01-30 | 2000-03-15 | 三菱重工業株式会社 | 微粉状燃料燃焼バーナ |
CA2151308C (en) | 1994-06-17 | 1999-06-08 | Hideaki Ohta | Pulverized fuel combustion burner |
US5529000A (en) | 1994-08-08 | 1996-06-25 | Combustion Components Associates, Inc. | Pulverized coal and air flow spreader |
JPH08135919A (ja) | 1994-11-11 | 1996-05-31 | Babcock Hitachi Kk | 燃焼装置 |
US5568777A (en) | 1994-12-20 | 1996-10-29 | Duquesne Light Company | Split flame burner for reducing NOx formation |
JPH08219415A (ja) * | 1995-02-17 | 1996-08-30 | Babcock Hitachi Kk | 固体燃料用バーナと微粉炭燃焼装置 |
DE19527083A1 (de) * | 1995-07-25 | 1997-01-30 | Lentjes Kraftwerkstechnik | Verfahren und Brenner zur Verminderung der Bildung von NO¶x¶ bei der Verbrennung von Kohlenstaub |
US5662464A (en) | 1995-09-11 | 1997-09-02 | The Babcock & Wilcox Company | Multi-direction after-air ports for staged combustion systems |
JPH09101006A (ja) | 1995-10-04 | 1997-04-15 | Hitachi Zosen Corp | 燃料二段供給式低NOxバーナー |
JPH09203505A (ja) | 1996-01-29 | 1997-08-05 | Babcock Hitachi Kk | 固体燃料用バーナと固体燃焼システム |
ATE288051T1 (de) | 1996-07-19 | 2005-02-15 | Babcock Hitachi Kk | Brenner und eine damit versehene verbrennungsvorrichtung |
JP3830582B2 (ja) | 1996-07-26 | 2006-10-04 | バブコック日立株式会社 | 微粉炭燃焼バーナ |
CZ291761B6 (cs) | 1996-08-22 | 2003-05-14 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Spalovací hořák |
JPH10220707A (ja) | 1997-02-10 | 1998-08-21 | Babcock Hitachi Kk | 粉末固体燃料用バーナと該バーナを備えた燃焼装置 |
CN2296451Y (zh) * | 1997-04-12 | 1998-11-04 | 王永刚 | 混合式煤粉燃烧器 |
JPH10318504A (ja) | 1997-05-16 | 1998-12-04 | Babcock Hitachi Kk | 大容量微粉固体燃料燃焼装置 |
JP3659769B2 (ja) | 1997-05-30 | 2005-06-15 | 三菱重工業株式会社 | 微粉炭バーナ |
JP3716095B2 (ja) * | 1998-03-19 | 2005-11-16 | 三菱重工業株式会社 | 石炭焚燃焼装置 |
CN1112537C (zh) | 1998-07-27 | 2003-06-25 | 三菱重工业株式会社 | 煤粉燃烧器 |
EP1219894B1 (en) | 1998-07-29 | 2006-04-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Pulverized coal burner |
US6237513B1 (en) | 1998-12-21 | 2001-05-29 | ABB ALSTROM POWER Inc. | Fuel and air compartment arrangement NOx tangential firing system |
US6497230B1 (en) | 1999-04-09 | 2002-12-24 | Anthony-Ross Company | Air port damper |
JP3924089B2 (ja) | 1999-04-28 | 2007-06-06 | 株式会社日立製作所 | 微粉炭バーナ及び微粉炭バーナを用いた燃焼装置 |
HUP0302402A2 (hu) | 2000-08-04 | 2003-10-28 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Szilárd tüzelőanyaggal táplált égő, eljárás szilárd tüzelőanyaggal táplált égővel történő égetésre, égető berendezés, eljárás égető berendezés működtetésére, széntüzelésű vízforraló, széntüzelésű vízforraló rendszer és széntüzelésű áramfejlesztő rendszer |
JP3679998B2 (ja) * | 2001-01-31 | 2005-08-03 | 三菱重工業株式会社 | 微粉炭バーナ |
US6439136B1 (en) | 2001-07-03 | 2002-08-27 | Alstom (Switzerland) Ltd | Pulverized solid fuel nozzle tip with ceramic component |
JP3790489B2 (ja) * | 2002-03-25 | 2006-06-28 | 三菱重工業株式会社 | 微粉固体燃料燃焼装置 |
EP1504219B1 (en) * | 2002-05-15 | 2016-08-10 | Praxair Technology, Inc. | Combustion with reduced carbon in the ash |
JP2005024136A (ja) | 2003-06-30 | 2005-01-27 | Babcock Hitachi Kk | 燃焼装置 |
TWM248974U (en) | 2003-12-19 | 2004-11-01 | Chung Shan Inst Of Science | Two-stage catalyst combustion device |
JP4296415B2 (ja) | 2004-03-18 | 2009-07-15 | 株式会社Ihi | ボイラ装置 |
JP4261401B2 (ja) | 2004-03-24 | 2009-04-30 | 株式会社日立製作所 | バーナと燃料燃焼方法及びボイラの改造方法 |
JP4309853B2 (ja) | 2005-01-05 | 2009-08-05 | バブコック日立株式会社 | 固体燃料バーナおよび燃焼方法 |
US7739967B2 (en) * | 2006-04-10 | 2010-06-22 | Alstom Technology Ltd | Pulverized solid fuel nozzle assembly |
CA2664769C (en) | 2006-09-27 | 2013-03-19 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Burner, and combustion equipment and boiler comprising burner |
JP4898393B2 (ja) | 2006-11-09 | 2012-03-14 | 三菱重工業株式会社 | バーナ構造 |
JP2008180413A (ja) | 2007-01-23 | 2008-08-07 | Babcock Hitachi Kk | 微粉炭燃焼用ボイラ及びその運転方法 |
US20080206696A1 (en) * | 2007-02-28 | 2008-08-28 | Wark Rickey E | Tilt nozzle for coal-fired burner |
JP4814137B2 (ja) | 2007-03-26 | 2011-11-16 | 三菱重工業株式会社 | 微粉炭濃度調整装置 |
JP5110980B2 (ja) | 2007-06-26 | 2012-12-26 | 一般財団法人阪大微生物病研究会 | 肺がん治療薬 |
JP5022248B2 (ja) | 2008-01-23 | 2012-09-12 | 三菱重工業株式会社 | ボイラ構造 |
JP5072650B2 (ja) | 2008-02-28 | 2012-11-14 | 三菱重工業株式会社 | 微粉炭バーナ |
US8701572B2 (en) * | 2008-03-07 | 2014-04-22 | Alstom Technology Ltd | Low NOx nozzle tip for a pulverized solid fuel furnace |
JP5535522B2 (ja) | 2009-05-22 | 2014-07-02 | 三菱重工業株式会社 | 石炭焚ボイラ |
JP2011127836A (ja) | 2009-12-17 | 2011-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 固体燃料焚きバーナ及び固体燃料焚きボイラ |
-
2010
- 2010-02-09 JP JP2010026882A patent/JP5374404B2/ja active Active
- 2010-03-11 CN CN2010800185421A patent/CN102414512A/zh active Pending
- 2010-03-11 KR KR1020137030282A patent/KR101436777B1/ko active IP Right Grant
- 2010-03-11 EP EP10839000.6A patent/EP2518404B1/en active Active
- 2010-03-11 MX MX2012001169A patent/MX2012001169A/es active IP Right Grant
- 2010-03-11 CN CN201310540955.1A patent/CN103644565B/zh active Active
- 2010-03-11 KR KR20127002582A patent/KR20120034769A/ko active Application Filing
- 2010-03-11 WO PCT/JP2010/054091 patent/WO2011077762A1/ja active Application Filing
- 2010-03-11 BR BR112012002169-9A patent/BR112012002169B1/pt active IP Right Grant
- 2010-03-11 ES ES10839000.6T patent/ES2638306T3/es active Active
- 2010-03-11 PL PL10839000T patent/PL2518404T3/pl unknown
- 2010-03-11 US US13/388,213 patent/US9127836B2/en active Active
- 2010-03-11 MY MYPI2012000294A patent/MY154695A/en unknown
- 2010-07-14 TW TW099123189A patent/TWI519739B/zh active
-
2012
- 2012-01-31 CL CL2012000251A patent/CL2012000251A1/es unknown
-
2015
- 2015-07-28 US US14/810,897 patent/US9869469B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TW201122373A (en) | 2011-07-01 |
JP2011149676A (ja) | 2011-08-04 |
KR20120034769A (ko) | 2012-04-12 |
CN103644565A (zh) | 2014-03-19 |
EP2518404A4 (en) | 2015-06-03 |
CL2012000251A1 (es) | 2012-08-31 |
KR20130133089A (ko) | 2013-12-05 |
TWI519739B (zh) | 2016-02-01 |
MX2012001169A (es) | 2012-02-13 |
MY154695A (en) | 2015-07-15 |
BR112012002169A2 (pt) | 2016-05-31 |
PL2518404T3 (pl) | 2017-12-29 |
US9127836B2 (en) | 2015-09-08 |
CN103644565B (zh) | 2017-03-01 |
US20120247376A1 (en) | 2012-10-04 |
WO2011077762A1 (ja) | 2011-06-30 |
CN102414512A (zh) | 2012-04-11 |
US20160010853A1 (en) | 2016-01-14 |
JP5374404B2 (ja) | 2013-12-25 |
EP2518404A1 (en) | 2012-10-31 |
EP2518404B1 (en) | 2017-07-12 |
US9869469B2 (en) | 2018-01-16 |
KR101436777B1 (ko) | 2014-09-03 |
BR112012002169B1 (pt) | 2020-11-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2638306T3 (es) | Quemador de combustión y calentador proporcionado con dicho quemador | |
ES2347732T3 (es) | Camara de combustion para una turbina de gas. | |
ES2312731T3 (es) | Sistema de inyeccion de una mezcla aire/combustible en una camara de combustion. | |
JP4808133B2 (ja) | ガスバーナ | |
ES2581234T3 (es) | Quemador con bajas emisiones de NOx | |
ES2632755T3 (es) | Procedimiento para hacer funcionar una disposición de quemadores así como disposición de quemadores para la realización del procedimiento | |
JP5188238B2 (ja) | 燃焼装置及びバーナの燃焼方法 | |
CN101743442B (zh) | 燃气轮机燃烧器 | |
JP2003527556A5 (es) | ||
EP0952392A2 (en) | Combustor | |
JP6029857B2 (ja) | 濃淡バーナ | |
JP5082505B2 (ja) | ボイラ | |
JP4808031B2 (ja) | ガスバーナ | |
ES2841931T3 (es) | Aparato quemador asimétrico de baja emisión de NOx y método | |
CN102721059A (zh) | 低热值燃气燃烧器及燃烧技术 | |
BR112014011546B1 (pt) | queimador alimentado a óleo, unidade de queimador alimentado com combustível sólido, e caldeira alimentada com combustível sólido | |
CN109563989A (zh) | 用于强气流的燃气燃烧器 | |
ES2809462T5 (es) | Aparato quemador y método de combustión | |
ES2219282T3 (es) | Perfeccionamiento en los quemadores de gas para el calentamiento de un gas que circula a traves de un conducto. | |
ES2586399T3 (es) | Estufa de aire forzado caliente de combustión por la parte superior | |
JP6640591B2 (ja) | 燃焼バーナ及び燃焼装置並びにボイラ | |
KR101300940B1 (ko) | 저녹스형 버너 | |
CN102022725A (zh) | 外燃式微油点火水冷低NOx煤粉燃烧器 | |
KR20210000951A (ko) | 단계 연소형 저녹스 연소버너 | |
JP2008133982A (ja) | バーナ |