JPS59119106A - 微粉炭燃焼バーナを備えたボイラ - Google Patents
微粉炭燃焼バーナを備えたボイラInfo
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- JPS59119106A JPS59119106A JP57226907A JP22690782A JPS59119106A JP S59119106 A JPS59119106 A JP S59119106A JP 57226907 A JP57226907 A JP 57226907A JP 22690782 A JP22690782 A JP 22690782A JP S59119106 A JPS59119106 A JP S59119106A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
- F23C6/045—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure
- F23C6/047—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure with fuel supply in stages
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- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
- F23D1/02—Vortex burners, e.g. for cyclone-type combustion apparatus
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
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- F23C2201/20—Burner staging
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- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2201/00—Staged combustion
- F23C2201/30—Staged fuel supply
-
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- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2201/00—Staged combustion
- F23C2201/30—Staged fuel supply
- F23C2201/301—Staged fuel supply with different fuels in stages
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はボイラなどに用いられる微粉状石炭（以下微粉
炭と称す）の燃料バーナに係シ、特に微粉炭の燃焼時に
発生する窒素酸化物（以下Ｎ Ｏｘと称す）と未燃分量
を低減するのに好適な微粉炭低ＮＯｘバーナの燃料噴出
方法及びその装置に関する。
炭と称す）の燃料バーナに係シ、特に微粉炭の燃焼時に
発生する窒素酸化物（以下Ｎ Ｏｘと称す）と未燃分量
を低減するのに好適な微粉炭低ＮＯｘバーナの燃料噴出
方法及びその装置に関する。
化石燃料中には、炭素、水素等の燃料成分の他に窒素（
Ｎ）分が含まれている。特に石炭の場合には気体燃料や
液体燃料に比較してＮ分含有量が多い。従って、石炭の
燃焼時に発生するＮ Ｏｘは、気体燃料の燃焼時に発生
するＮＯｘよりも多く、このＮＯｘ？：極力低減するこ
とが要望されている。
Ｎ）分が含まれている。特に石炭の場合には気体燃料や
液体燃料に比較してＮ分含有量が多い。従って、石炭の
燃焼時に発生するＮ Ｏｘは、気体燃料の燃焼時に発生
するＮＯｘよりも多く、このＮＯｘ？：極力低減するこ
とが要望されている。
種々な燃料の燃焼時に発生するＮ Ｏｘは、その発生形
態によりサーマルＮＯｘとフューエルＮＯＸとに分類さ
れる。サーマルＮ０ｘｌ’ｊ燃焼用空気中の窒素が酸素
によって酸化され生成するものであり、フューエルＮ
Ｏｘは燃料中のＮ分の酸化によって生成するものである
。これらのＮＯｘ発生を抑制するだめの燃焼法として、
従来、燃焼用空気を多段に分割して供給する多段燃焼法
、低酸素濃度の燃焼排ガスを燃焼領域に混入する排ガス
再循環法などがある。これらの低Ｎ Ｏｘ燃焼法に共通
の原理は、燃焼火炎の温度を低下させることにより、窒
素と酸素の反応を抑制することにある。前記２種類のＮ
０ＸＯ中で、燃焼温度の低下によって発生を抑制できる
のはサーマルＮ Ｏｘで６Ｄ、フューエルＮ Ｏｘの発
生は燃焼温度に対する依存性が小さい。従って火炎温度
の低下を目的とする燃焼法は、Ｎ分含有量の少ない燃料
からのＮ Ｏｘ低減には有効であるが、発生するＮＯｘ
の８０％近くがフューエルＮ Ｏｘである微粉炭燃焼に
対しては効果が小さい。
態によりサーマルＮＯｘとフューエルＮＯＸとに分類さ
れる。サーマルＮ０ｘｌ’ｊ燃焼用空気中の窒素が酸素
によって酸化され生成するものであり、フューエルＮ
Ｏｘは燃料中のＮ分の酸化によって生成するものである
。これらのＮＯｘ発生を抑制するだめの燃焼法として、
従来、燃焼用空気を多段に分割して供給する多段燃焼法
、低酸素濃度の燃焼排ガスを燃焼領域に混入する排ガス
再循環法などがある。これらの低Ｎ Ｏｘ燃焼法に共通
の原理は、燃焼火炎の温度を低下させることにより、窒
素と酸素の反応を抑制することにある。前記２種類のＮ
０ＸＯ中で、燃焼温度の低下によって発生を抑制できる
のはサーマルＮ Ｏｘで６Ｄ、フューエルＮ Ｏｘの発
生は燃焼温度に対する依存性が小さい。従って火炎温度
の低下を目的とする燃焼法は、Ｎ分含有量の少ない燃料
からのＮ Ｏｘ低減には有効であるが、発生するＮＯｘ
の８０％近くがフューエルＮ Ｏｘである微粉炭燃焼に
対しては効果が小さい。
石炭中の可燃成分は揮発成分と固体成分とに大別できる
。この石炭固有の性質に従い、微粉炭の燃焼機構は揮発
分が放出される微々炭の熱分解過程、更に熱分解後の可
燃性固体成分（以下チャーと称す）の燃焼過程からなる
。揮発成分の燃焼速度は固体成分の燃焼速度よりはやく
、揮発成分は燃焼の初期過程で燃焼する。ま／こ、熱分
解過程では、石炭中に含有されるＮ分も、他の可燃成分
と同様に揮発放出されるものとチャー中に歿るものとに
分かれる。従って、微粉炭燃焼時に発生するフューエル
Ｎ Ｏｘは、揮発性Ｎ分からのＮＯｘとチャー中のＮ分
からのＮ Ｏｘとに分かれる。揮発性Ｎ分は、燃焼の初
期過程及び酸素不足の燃焼領域において、Ｎｌｌ３、Ｉ
■ＣＮ等の化合物になることが知られている。これらの
窒素化合物は、ｉ背素と反応してＮ Ｏｘになる他に、
発生したＮ （、） ｘと反応してＮＯｘを窒素に分解
する還元剤にもなる。
。この石炭固有の性質に従い、微粉炭の燃焼機構は揮発
分が放出される微々炭の熱分解過程、更に熱分解後の可
燃性固体成分（以下チャーと称す）の燃焼過程からなる
。揮発成分の燃焼速度は固体成分の燃焼速度よりはやく
、揮発成分は燃焼の初期過程で燃焼する。ま／こ、熱分
解過程では、石炭中に含有されるＮ分も、他の可燃成分
と同様に揮発放出されるものとチャー中に歿るものとに
分かれる。従って、微粉炭燃焼時に発生するフューエル
Ｎ Ｏｘは、揮発性Ｎ分からのＮＯｘとチャー中のＮ分
からのＮ Ｏｘとに分かれる。揮発性Ｎ分は、燃焼の初
期過程及び酸素不足の燃焼領域において、Ｎｌｌ３、Ｉ
■ＣＮ等の化合物になることが知られている。これらの
窒素化合物は、ｉ背素と反応してＮ Ｏｘになる他に、
発生したＮ （、） ｘと反応してＮＯｘを窒素に分解
する還元剤にもなる。
この窒素化合物によるＮ Ｏｘ還元反応は、ＮＯｘとの
共存系において進行するものであり、ＮＯｘが共存しな
い反応系においては、大半の窒素化合物はＮ Ｏｘに酸
（−ＩＺされる。この還元反応は低酸素濃度雰囲気にな
るほど進行し易い。また、チャーからのＮ Ｏｘは還元
性を有する固体燃料とＮ Ｏｘの反応がチャー内で進行
するため、揮発成分からのＮＯｘに比較して発生量は少
ないが、従来の低Ｎ Ｏｘ燃焼法である２段燃焼法では
、チャーからのＮＯｘを抑制することは不可能である。
共存系において進行するものであり、ＮＯｘが共存しな
い反応系においては、大半の窒素化合物はＮ Ｏｘに酸
（−ＩＺされる。この還元反応は低酸素濃度雰囲気にな
るほど進行し易い。また、チャーからのＮ Ｏｘは還元
性を有する固体燃料とＮ Ｏｘの反応がチャー内で進行
するため、揮発成分からのＮＯｘに比較して発生量は少
ないが、従来の低Ｎ Ｏｘ燃焼法である２段燃焼法では
、チャーからのＮＯｘを抑制することは不可能である。
このチャーからのＮ Ｏｘを低減するにはチャー中のＮ
分を一旦気体として放出させ、この時ＮＯｘとして放出
されるものを還元性物質によって窒素に還元するのが有
効であるっチャー中のＮ分を気体として放出させるには
、チャーを完全燃焼させる必要があり、従って、ｊ９．
ｊ粉炭の低Ｎ Ｏｘ燃焼法としては完全燃焼領域の形成
が不可欠な要素になる。
分を一旦気体として放出させ、この時ＮＯｘとして放出
されるものを還元性物質によって窒素に還元するのが有
効であるっチャー中のＮ分を気体として放出させるには
、チャーを完全燃焼させる必要があり、従って、ｊ９．
ｊ粉炭の低Ｎ Ｏｘ燃焼法としては完全燃焼領域の形成
が不可欠な要素になる。
上記説明で明らかなように、微粉炭燃焼時のＮ Ｏｘ低
減法としては還元性を有する窒素化合物とチャーとをＮ
Ｏｘと共存させ、これらによってＮ Ｏｘを窒素に還
元する燃焼法が有効である。即ち、ＮＯｘの前駆物質で
ある窒素化合物をＮ Ｏｘの還元に利用することによシ
、発生したＮ Ｏｘの消滅とＮＯｘ前駆動物質の消滅を
行なわせる燃焼法がＮＯｘ低減には有効である。上記原
理に基づき、燃料をＮＯｘ発生用と還元剤発生用とに分
割して供給する燃焼法がすでに公知であり、例えば特公
昭５５−２１９２２号公報に示される燃焼法は核数個の
バーナを使用し、燃料の２段供給を行う良 ものである。この燃焼法は、溌バーナからの火炎生 を空気比１以上にすることによシホ燃焼を行う工程、こ
こで発生したＮＯｘを還元するために２段目のバーナか
ら燃料を供給して空気比１以下の還元領域を形成する工
程、更に３段目のバーナから空気を供給し、還元領域で
の余剰燃料を燃焼する工程からなるものである。この燃
焼法によりＮＯｘ低減が可能なことはよく知られている
が、ＮＯｘ低減効果を高めるためには１段目、２段目、
３段目バーナ間の距離を大きくシ、各燃焼領域の区分を
明瞭にする必要があるため、燃焼炉が大きくなシ、実用
上は経済的に不利になる。更にまた、実機ボイラへ適用
する場合、たとえば電力用の大型ボイラでは火炉幅２２
ｍ１炉奥行１５ｍと燃焼炉断面が犬きくなシ、主バーナ
からの主流と炉壁に設置した２段目、３段目バーナから
噴出される燃料及び空気とを完全に混合させることは不
可能である。このため燃焼炉断面内で燃料及び空気の不
均一分布、これに伴ってＮ Ｏｘ ａ度の不均一分布が
生じ、小型の試験装置で得られる結果と同様なＮＯｘ低
減効果は得られない。特に３段目バーナからの空気の混
合が不良な時には未燃燃料分の放出量が増加するため、
燃焼効率の低下を生ずる。
減法としては還元性を有する窒素化合物とチャーとをＮ
Ｏｘと共存させ、これらによってＮ Ｏｘを窒素に還
元する燃焼法が有効である。即ち、ＮＯｘの前駆物質で
ある窒素化合物をＮ Ｏｘの還元に利用することによシ
、発生したＮ Ｏｘの消滅とＮＯｘ前駆動物質の消滅を
行なわせる燃焼法がＮＯｘ低減には有効である。上記原
理に基づき、燃料をＮＯｘ発生用と還元剤発生用とに分
割して供給する燃焼法がすでに公知であり、例えば特公
昭５５−２１９２２号公報に示される燃焼法は核数個の
バーナを使用し、燃料の２段供給を行う良 ものである。この燃焼法は、溌バーナからの火炎生 を空気比１以上にすることによシホ燃焼を行う工程、こ
こで発生したＮＯｘを還元するために２段目のバーナか
ら燃料を供給して空気比１以下の還元領域を形成する工
程、更に３段目のバーナから空気を供給し、還元領域で
の余剰燃料を燃焼する工程からなるものである。この燃
焼法によりＮＯｘ低減が可能なことはよく知られている
が、ＮＯｘ低減効果を高めるためには１段目、２段目、
３段目バーナ間の距離を大きくシ、各燃焼領域の区分を
明瞭にする必要があるため、燃焼炉が大きくなシ、実用
上は経済的に不利になる。更にまた、実機ボイラへ適用
する場合、たとえば電力用の大型ボイラでは火炉幅２２
ｍ１炉奥行１５ｍと燃焼炉断面が犬きくなシ、主バーナ
からの主流と炉壁に設置した２段目、３段目バーナから
噴出される燃料及び空気とを完全に混合させることは不
可能である。このため燃焼炉断面内で燃料及び空気の不
均一分布、これに伴ってＮ Ｏｘ ａ度の不均一分布が
生じ、小型の試験装置で得られる結果と同様なＮＯｘ低
減効果は得られない。特に３段目バーナからの空気の混
合が不良な時には未燃燃料分の放出量が増加するため、
燃焼効率の低下を生ずる。
更に複数個のバーナを組み合せたセルバーナにより燃料
の２段供給燃焼を行わぜるものとして例えば特開昭５６
−９０６号公報、特開昭５６−１４９５１７ 号公報、
特開昭５７−１６７３号公報等に示されるバーナが知ら
れている。この公知技術によれば前記燃焼炉の大型化防
止に有効であυ、１次燃焼領域である主燃焼領域及び２
次燃焼領域である還元燃焼領域からの反応生成物の混合
も特公昭５５−２１９２２公報に示される燃焼法よりは
改善される。しかしながら、還元剤とＮ Ｏｘの発生及
び両者の混合を理想的に具現化するには、還元剤の発生
領域とＮ Ｏｘ発生領域の相互干渉を無くするβ即ち、
各反応領域での反応終了後に各領域からの生成物を混合
する必要があり、反応途中での各領域の混合を少くする
必要がある。前記公知技術において、更にＮＯｘ低減の
効果を上げるには前述の如く空気不足燃焼領域の反応促
進及び空気不足領域と完全燃焼領域からの反応生成物と
の混合を更に改善する必要がある。
の２段供給燃焼を行わぜるものとして例えば特開昭５６
−９０６号公報、特開昭５６−１４９５１７ 号公報、
特開昭５７−１６７３号公報等に示されるバーナが知ら
れている。この公知技術によれば前記燃焼炉の大型化防
止に有効であυ、１次燃焼領域である主燃焼領域及び２
次燃焼領域である還元燃焼領域からの反応生成物の混合
も特公昭５５−２１９２２公報に示される燃焼法よりは
改善される。しかしながら、還元剤とＮ Ｏｘの発生及
び両者の混合を理想的に具現化するには、還元剤の発生
領域とＮ Ｏｘ発生領域の相互干渉を無くするβ即ち、
各反応領域での反応終了後に各領域からの生成物を混合
する必要があり、反応途中での各領域の混合を少くする
必要がある。前記公知技術において、更にＮＯｘ低減の
効果を上げるには前述の如く空気不足燃焼領域の反応促
進及び空気不足領域と完全燃焼領域からの反応生成物と
の混合を更に改善する必要がある。
一般にＮ Ｏｘ低減を図ると未燃燃料分の放出量が増加
する傾向にあり、低ＮＯｘ、低未燃分を同時に達成する
のは従来の燃焼法では困難である。
する傾向にあり、低ＮＯｘ、低未燃分を同時に達成する
のは従来の燃焼法では困難である。
そこで、微粉炭燃焼の際、未燃燃料の放出は５０メツシ
ュ以上の粗大粒子に左右されるとして粉砕後の石炭を微
粉と粗粉とに分離する手段を設け、別々のバーナに粗粉
と微粉とを供給し、粗粉燃焼に際してｈ空気比を茜＜シ
、微粉燃焼に際しては空気比を低くすることによシ、低
ＮＯｘと低未燃燃料の放出を達成する微粉炭燃焼装置が
特開昭５．１−１０６２４１ 号公報に示されている。
ュ以上の粗大粒子に左右されるとして粉砕後の石炭を微
粉と粗粉とに分離する手段を設け、別々のバーナに粗粉
と微粉とを供給し、粗粉燃焼に際してｈ空気比を茜＜シ
、微粉燃焼に際しては空気比を低くすることによシ、低
ＮＯｘと低未燃燃料の放出を達成する微粉炭燃焼装置が
特開昭５．１−１０６２４１ 号公報に示されている。
この装置は、従来の燃焼方法に比してＮＯｘ低減及び未
燃；燃料の放出低減に有効であるが、特公昭５５−２１
９２２号公報に示される技術と同様に、低空気比で燃焼
する微粉燃焼火炎からの未燃燃料分と、これを・燃焼す
るだめの空気との混合法が問題である。
燃；燃料の放出低減に有効であるが、特公昭５５−２１
９２２号公報に示される技術と同様に、低空気比で燃焼
する微粉燃焼火炎からの未燃燃料分と、これを・燃焼す
るだめの空気との混合法が問題である。
本発明は上記事情に鑑みなされたもので、その目的とす
るところは、微粉炭燃焼火炎をＮ Ｏｘ発生領域とこれ
全還元するだめの還元性物質発生領域とに明瞭に区分し
、更に両者からの反応生成物の混合促進を図シ、ＮＯｘ
の低減と同時に未燃燃料分の放出低減を図ることにある
。
るところは、微粉炭燃焼火炎をＮ Ｏｘ発生領域とこれ
全還元するだめの還元性物質発生領域とに明瞭に区分し
、更に両者からの反応生成物の混合促進を図シ、ＮＯｘ
の低減と同時に未燃燃料分の放出低減を図ることにある
。
即ち、本発明の特徴とする低ＮＯｘバーナの燃料噴出方
法は、微粉炭を［Ｊ′」出ぜしめ、この噴出された微粉
炭の外周部分のみをＩに１回させてなることにある。
法は、微粉炭を［Ｊ′」出ぜしめ、この噴出された微粉
炭の外周部分のみをＩに１回させてなることにある。
また、本発明の特徴とする低ＮＯｘバーナの燃料噴出装
置（は、微粉炭を空気で噴出させる１次燃料ノズルと、
この１次燃料ノズルの外周に設けられた微粉状石炭を空
気で噴出させる２次燃料ノズルと、２次燃料ノズルで噴
出された微粉炭を旋回させる旋回装置とよシ構成してな
ることにある。
置（は、微粉炭を空気で噴出させる１次燃料ノズルと、
この１次燃料ノズルの外周に設けられた微粉状石炭を空
気で噴出させる２次燃料ノズルと、２次燃料ノズルで噴
出された微粉炭を旋回させる旋回装置とよシ構成してな
ることにある。
以下本発明の一実施例を図面によって説明する。
第１図及び第２図において、１１は微粉炭を噴出させる
１次燃料ノズルであり、この１次燃料ノズル１１の外周
には同じく微粉炭を噴出する２次燃料ノズル１３が同心
円状に配置されている。２次２次燃料ノズル１３の外周
に設けられた空気ノズルであり、本実施例の場合２次燃
料ノズル１３の外周に等間隔で８個設けられている。前
記旋回流発生器１５及び空気ノズル１４の旋回角度は空
気の流れ方向に対して４５°〜９０°の範囲に形成され
ている。１６は１次燃料ノズル１１の中心に設けられた
円筒状のボイラ予熱用燃料噴出ノズルであシ、起動時の
燃焼炉予熱時に気体燃料を噴出し、燃焼が行われる。空
気は各微粉炭の搬送に使用され、そのまま１次燃料ノズ
ル１１及び２次燃料ノズル１３から微粉炭を噴出する。
１次燃料ノズルであり、この１次燃料ノズル１１の外周
には同じく微粉炭を噴出する２次燃料ノズル１３が同心
円状に配置されている。２次２次燃料ノズル１３の外周
に設けられた空気ノズルであり、本実施例の場合２次燃
料ノズル１３の外周に等間隔で８個設けられている。前
記旋回流発生器１５及び空気ノズル１４の旋回角度は空
気の流れ方向に対して４５°〜９０°の範囲に形成され
ている。１６は１次燃料ノズル１１の中心に設けられた
円筒状のボイラ予熱用燃料噴出ノズルであシ、起動時の
燃焼炉予熱時に気体燃料を噴出し、燃焼が行われる。空
気は各微粉炭の搬送に使用され、そのまま１次燃料ノズ
ル１１及び２次燃料ノズル１３から微粉炭を噴出する。
空気ノズル１４から噴出される空気の旋回速度は２次燃
料ノズル１３から噴出される微粉炭の旋回速度よりも速
く噴出される。これら１１乃至１６によって本発明のバ
ーナ１０が構成されている、 第３図は本発明バーナエ０を用いた微粉炭燃焼装置の一
例であり、本発明のバーナ１０ ａ ＋ ＩＯ＋）。
料ノズル１３から噴出される微粉炭の旋回速度よりも速
く噴出される。これら１１乃至１６によって本発明のバ
ーナ１０が構成されている、 第３図は本発明バーナエ０を用いた微粉炭燃焼装置の一
例であり、本発明のバーナ１０ ａ ＋ ＩＯ＋）。
１０Ｃはボイラ２０の高さ方向に複数個設置されている
。２１は燃料となる石炭２２を粉砕する粉砕機であシ、
通常燃焼の場合には７４μｍ以下の石炭が８０％程度占
めるように微粉化される。
。２１は燃料となる石炭２２を粉砕する粉砕機であシ、
通常燃焼の場合には７４μｍ以下の石炭が８０％程度占
めるように微粉化される。
２３は微粉化された石炭を粒径によって分離する分離器
であり、この分離器２３はサイクロン分離器であっても
よく、またルーバ型分離器であってもよい。２４は分離
器２３の下方に設置されたエゼクタであシ、分離器２３
で分離された粗粒炭を空気によって管２５よシ各バーナ
１０ ａ、１０ｂ。
であり、この分離器２３はサイクロン分離器であっても
よく、またルーバ型分離器であってもよい。２４は分離
器２３の下方に設置されたエゼクタであシ、分離器２３
で分離された粗粒炭を空気によって管２５よシ各バーナ
１０ ａ、１０ｂ。
１０Ｃの２次燃料ノズルへ供給する。分離器２３で分離
された微粉炭も粗粒炭と同様に空気によって管２６よシ
各バーナ１０ａ、１０ｂ、ｉｏｃの１次燃料ノズルへ供
給される。２７は各バーナ１０ａ、１０ｂ、１０ｃの空
気ノズルに空気を送る管であり、本管２８より分岐され
て設けられている。２９は本管２８よシ分岐しエゼクタ
２４に他端を接続された管である。
された微粉炭も粗粒炭と同様に空気によって管２６よシ
各バーナ１０ａ、１０ｂ、ｉｏｃの１次燃料ノズルへ供
給される。２７は各バーナ１０ａ、１０ｂ、１０ｃの空
気ノズルに空気を送る管であり、本管２８より分岐され
て設けられている。２９は本管２８よシ分岐しエゼクタ
２４に他端を接続された管である。
上記構成において、ボイラ２０の起動時はボイラ予熱用
噴出ノズル１６よシス体燃料を噴出し、燃焼が行われる
。ボイラ２０内の温度が所定温度に達したら気体燃料の
噴出を停止し、各バーナ１０ａ、１０ｂ、１０ｃの１次
燃料ノズル１１及び２次燃料ノズル１３から微粉炭が噴
出され、燃・焼が行われる。
噴出ノズル１６よシス体燃料を噴出し、燃焼が行われる
。ボイラ２０内の温度が所定温度に達したら気体燃料の
噴出を停止し、各バーナ１０ａ、１０ｂ、１０ｃの１次
燃料ノズル１１及び２次燃料ノズル１３から微粉炭が噴
出され、燃・焼が行われる。
第４図に上記で説明したバーナ１０により微粉炭を燃焼
した時のＮ Ｏｘ発生−１を示す。第４図の横軸は１次
燃料ノズル１１と２次燃料ノズル１３とから噴出される
各微粉炭を完全燃焼するのに必要な最低空気量によって
各ノズル１１，１３゜１４から噴出される空気量の和を
割った値である空気比λを示し、縦軸は燃焼排ガス中の
ＮＯｘ濃度を示す。使用した石炭は太平洋炭であシ、２
００メツシユのふるいを約８０％通過する粒径に粉砕し
て用いた。微粉炭の供給量は３０Ｋｇ／ｈであり、ボイ
ラの大きさは内径７００ｍｍ、長さ２ｍである。
した時のＮ Ｏｘ発生−１を示す。第４図の横軸は１次
燃料ノズル１１と２次燃料ノズル１３とから噴出される
各微粉炭を完全燃焼するのに必要な最低空気量によって
各ノズル１１，１３゜１４から噴出される空気量の和を
割った値である空気比λを示し、縦軸は燃焼排ガス中の
ＮＯｘ濃度を示す。使用した石炭は太平洋炭であシ、２
００メツシユのふるいを約８０％通過する粒径に粉砕し
て用いた。微粉炭の供給量は３０Ｋｇ／ｈであり、ボイ
ラの大きさは内径７００ｍｍ、長さ２ｍである。
図中曲線３１は各燃料ノズル１１．１３からの微粉炭供
給量を等しく１５にり／ｈとし、１次燃料ノズル１１か
も噴出される微粉炭顛よって形成される内炎の空気比λ
１、即ち、１次燃料ノズル１１から噴出される空気量、
と１次燃イ′１−ノズル１１から噴出される微粉炭を完
全すｔｊ他７１するのに必要な最低空気量との比を０．
２に設定しに、ゾこ験Φ件下で得られたものである。ま
だ全体の空気比λは、空気ノズル１４から１５１出され
る空気ｆＪｌｆ ｒｖ％ 整することにより変化させた
。ｅ１面よにン微粉炭鱈焼時に発生するＮ Ｏｘは、空
気比λが大きくなると増加することがわかる。曲線３２
は曲線３１との差を明らかにするため、噴出される微粉
炭は、全て１次燃料ノズル１１のみとし、２次燃へ′（
ノズル１３からは零とした時のものである。この曲託！
３１と３２とを比較すれば明らかなように、同一空気
比において、太き（Ｎ Ｏｘ低減を図れることがわかる
。
給量を等しく１５にり／ｈとし、１次燃料ノズル１１か
も噴出される微粉炭顛よって形成される内炎の空気比λ
１、即ち、１次燃料ノズル１１から噴出される空気量、
と１次燃イ′１−ノズル１１から噴出される微粉炭を完
全すｔｊ他７１するのに必要な最低空気量との比を０．
２に設定しに、ゾこ験Φ件下で得られたものである。ま
だ全体の空気比λは、空気ノズル１４から１５１出され
る空気ｆＪｌｆ ｒｖ％ 整することにより変化させた
。ｅ１面よにン微粉炭鱈焼時に発生するＮ Ｏｘは、空
気比λが大きくなると増加することがわかる。曲線３２
は曲線３１との差を明らかにするため、噴出される微粉
炭は、全て１次燃料ノズル１１のみとし、２次燃へ′（
ノズル１３からは零とした時のものである。この曲託！
３１と３２とを比較すれば明らかなように、同一空気
比において、太き（Ｎ Ｏｘ低減を図れることがわかる
。
第５図は第４図に示した曲線３１と同−東件下で、即ち
各燃料ノズル７１．１３からの微粉炭供給量を等しく１
５に９／ｈとしたときの例であるが、ただし、全体の空
気比λを約１．３と一定にし、１次燃料ノズル１１から
噴出される燃料と空気で形成される内炎の空気比λｌ
（以下これ全１次空気比と称する）を変化させた。また
全体の空気比λを一定に保つために、１次空気比λｌの
変化に伴って空気ノズル１４からの空気量を変化させた
。
各燃料ノズル７１．１３からの微粉炭供給量を等しく１
５に９／ｈとしたときの例であるが、ただし、全体の空
気比λを約１．３と一定にし、１次燃料ノズル１１から
噴出される燃料と空気で形成される内炎の空気比λｌ
（以下これ全１次空気比と称する）を変化させた。また
全体の空気比λを一定に保つために、１次空気比λｌの
変化に伴って空気ノズル１４からの空気量を変化させた
。
第５図の横軸は１次空気比λ８であり、縦軸は燃焼排ガ
ス中のＮ Ｏｘ濃度を示す。この図より１次空気比λ１
には最適値が存在し、ＮＯｘが最小になる１次空気比λ
ｌが存在することがわかる。このＮＯｘが最小になる１
次空気比λ＋Ｖｉ１以下の値であシ、はぼ０．１〜０，
３で最小になる。この結果から１次燃料ノズル１１から
噴出される燃料で形成される内炎は還元性雰囲気にし、
２次燃料ノズル１３から噴出される燃料で形成される外
炎は、空気比１以上詳細には２以上の完全燃焼領域とす
ることがＮ ＯｘとすることがＮＯｘの低減に有効であ
る。１ 次に第１図に示したバーナ１０と、第１図のバーナ１０
から２次燃料ノズル１３の噴出孔から旋回流発生器１５
を取り去り、更に望気ノズル１４を１次燃料の噴出方向
と平行になる直進流とした時のバーナによる実施結果を
比較して第６図に示す。第６図は第４図に示した曲線３
１と同一条件で行ったものであり、各燃料ノズル１１．
１３からの微粉炭供給量を等しく１５に９／ｈとし、１
次空気比λ、ｉ０．２としたものである。曲線５１は第
１図に示したバーナ１０により得られた結果であり、自
惚３１と同じものである。曲線５２は第１図のバーナ１
０から旋回流発生器１５及び空気ノズル１４を取り除い
たバーナにより得られたものである。この図より明らか
なように、旋回手段を設置しない時には、同一空気比λ
で比較するとＮＯｘ濃μｙが高くなることがわかる。従
ってバーナによシ燃料２段供給燃焼を行ない、大きなＮ
Ｏｘ低減効果を得るには、２次燃料ノズル１３から噴
射される火炎に旋回流を与える手段を設置する必要があ
る。
ス中のＮ Ｏｘ濃度を示す。この図より１次空気比λ１
には最適値が存在し、ＮＯｘが最小になる１次空気比λ
ｌが存在することがわかる。このＮＯｘが最小になる１
次空気比λ＋Ｖｉ１以下の値であシ、はぼ０．１〜０，
３で最小になる。この結果から１次燃料ノズル１１から
噴出される燃料で形成される内炎は還元性雰囲気にし、
２次燃料ノズル１３から噴出される燃料で形成される外
炎は、空気比１以上詳細には２以上の完全燃焼領域とす
ることがＮ ＯｘとすることがＮＯｘの低減に有効であ
る。１ 次に第１図に示したバーナ１０と、第１図のバーナ１０
から２次燃料ノズル１３の噴出孔から旋回流発生器１５
を取り去り、更に望気ノズル１４を１次燃料の噴出方向
と平行になる直進流とした時のバーナによる実施結果を
比較して第６図に示す。第６図は第４図に示した曲線３
１と同一条件で行ったものであり、各燃料ノズル１１．
１３からの微粉炭供給量を等しく１５に９／ｈとし、１
次空気比λ、ｉ０．２としたものである。曲線５１は第
１図に示したバーナ１０により得られた結果であり、自
惚３１と同じものである。曲線５２は第１図のバーナ１
０から旋回流発生器１５及び空気ノズル１４を取り除い
たバーナにより得られたものである。この図より明らか
なように、旋回手段を設置しない時には、同一空気比λ
で比較するとＮＯｘ濃μｙが高くなることがわかる。従
ってバーナによシ燃料２段供給燃焼を行ない、大きなＮ
Ｏｘ低減効果を得るには、２次燃料ノズル１３から噴
射される火炎に旋回流を与える手段を設置する必要があ
る。
２次燃料ノズル１３及び空気ノズル１４からの噴出によ
って形成される空気比１以上の完全燃焼領域を外炎とし
、１次燃料ノズル１１からの噴出によって形成される空
気比１以下の還元性領域を内炎とする本発明のバーナに
おいては、外炎に旋回流を与えることによシ、外炎と内
炎との分離を明瞭に行い、それぞれの領域で進行する完
全燃焼及び微粉炭の熱分解全単独に促進する。外炎に旋
回流を与えることによシ、旋回流の減衰する火炎後流に
おいて外炎から内炎に向う循環流が発生するため、内炎
からの反応生成物が循環流の発生する領域において混合
が促進され、内炎からの還元性物質により外炎において
発生するＮ０ｘｆｆｉ有効に還元する。従って本発明全
実施する除２次燃料ノズル１３から旋回流発生器１５を
除き、２次燃料ノズル１３と空気ノズル１４とを隣接さ
せることにより、空気ノズルエ４から噴出される空気の
旋回運動によって２次燃料から噴出される燃料を旋回さ
せてもよい。
って形成される空気比１以上の完全燃焼領域を外炎とし
、１次燃料ノズル１１からの噴出によって形成される空
気比１以下の還元性領域を内炎とする本発明のバーナに
おいては、外炎に旋回流を与えることによシ、外炎と内
炎との分離を明瞭に行い、それぞれの領域で進行する完
全燃焼及び微粉炭の熱分解全単独に促進する。外炎に旋
回流を与えることによシ、旋回流の減衰する火炎後流に
おいて外炎から内炎に向う循環流が発生するため、内炎
からの反応生成物が循環流の発生する領域において混合
が促進され、内炎からの還元性物質により外炎において
発生するＮ０ｘｆｆｉ有効に還元する。従って本発明全
実施する除２次燃料ノズル１３から旋回流発生器１５を
除き、２次燃料ノズル１３と空気ノズル１４とを隣接さ
せることにより、空気ノズルエ４から噴出される空気の
旋回運動によって２次燃料から噴出される燃料を旋回さ
せてもよい。
次に、然焼用空気とｉｋ、ｊ料石炭とを予め混合し、こ
の混合気流を１６００ｔ？の加熱炉内に供給した時のＮ
Ｏｘ生成、燃焼灰中未燃分、石炭中のＮ分がｌ↓そ化
されて発生するサーマルＮＯｘの生成特性を夫々第７図
乃至第１０−に示す。使用した石炭は、実施例１と同じ
く太平洋炭であり、加熱炉の大きさは内径５０ｍｍ、加
熱部長さ８００ｍｍである。燃焼空気流量は２０ Ｎ
１１分であり、空気比は石炭供給孔全変化させて調整し
た。またフューエルＮＯｘは、Ｃａ素濃ｊ３ｊ ２１
■Ｏｔ ’３’３、アルゴン濃度７９Ｖｏｔ％の合成ガ
スで石炭全燃焼させることによシ求めた。サーマルＮ
Ｏｘは空気で燃焼した時に発生するＮＯｘと、アルゴン
−酸素合成ガスで燃焼した時のＮ Ｏｘとの差より求め
た。第７図乃至第１０図中７１．８１，９１，１０１で
示す曲線は粒径が７４μｍ以下の微粒炭を、７２゜８２
．９２，１０２で示す曲線は粒径が１０５μｍ以上の粗
粒炭を燃焼させた時の実験結果である。第７図に示す同
一空気比で比較すると、微粉炭を燃焼する方が、粗粒炭
よりも全ＮＯｘ （フューエルＮＯｘとサーマルＮＯｘ
の４１１）発生量が多いことがわかる。第８図は空気比
と燃焼灰中未燃分の関係を示し、燃焼灰中未燃分は、粗
粒炭の燃焼はど多くなる傾向にある。また、空気比１以
下では燃焼灰中未燃分は急激に増加する。燃焼灰中未燃
分は空気比の依存性が大きい。第９図は石炭中のＮ分が
酸化されて発生するフューエルＮＯｘと空気比の関係を
示す。曲線９１と９２とを比較することにより、微粉炭
の方が粗粒炭よりもフューエルＮＯｘの発生量が多いこ
とがわかる。更に第１０図にはサーマルＮＯｘと空気比
の関係を示す。第９図と同様サーマルＮ Ｏｘも微粉炭
の方が粗粒炭よりも多いことがわかる。
の混合気流を１６００ｔ？の加熱炉内に供給した時のＮ
Ｏｘ生成、燃焼灰中未燃分、石炭中のＮ分がｌ↓そ化
されて発生するサーマルＮＯｘの生成特性を夫々第７図
乃至第１０−に示す。使用した石炭は、実施例１と同じ
く太平洋炭であり、加熱炉の大きさは内径５０ｍｍ、加
熱部長さ８００ｍｍである。燃焼空気流量は２０ Ｎ
１１分であり、空気比は石炭供給孔全変化させて調整し
た。またフューエルＮＯｘは、Ｃａ素濃ｊ３ｊ ２１
■Ｏｔ ’３’３、アルゴン濃度７９Ｖｏｔ％の合成ガ
スで石炭全燃焼させることによシ求めた。サーマルＮ
Ｏｘは空気で燃焼した時に発生するＮＯｘと、アルゴン
−酸素合成ガスで燃焼した時のＮ Ｏｘとの差より求め
た。第７図乃至第１０図中７１．８１，９１，１０１で
示す曲線は粒径が７４μｍ以下の微粒炭を、７２゜８２
．９２，１０２で示す曲線は粒径が１０５μｍ以上の粗
粒炭を燃焼させた時の実験結果である。第７図に示す同
一空気比で比較すると、微粉炭を燃焼する方が、粗粒炭
よりも全ＮＯｘ （フューエルＮＯｘとサーマルＮＯｘ
の４１１）発生量が多いことがわかる。第８図は空気比
と燃焼灰中未燃分の関係を示し、燃焼灰中未燃分は、粗
粒炭の燃焼はど多くなる傾向にある。また、空気比１以
下では燃焼灰中未燃分は急激に増加する。燃焼灰中未燃
分は空気比の依存性が大きい。第９図は石炭中のＮ分が
酸化されて発生するフューエルＮＯｘと空気比の関係を
示す。曲線９１と９２とを比較することにより、微粉炭
の方が粗粒炭よりもフューエルＮＯｘの発生量が多いこ
とがわかる。更に第１０図にはサーマルＮＯｘと空気比
の関係を示す。第９図と同様サーマルＮ Ｏｘも微粉炭
の方が粗粒炭よりも多いことがわかる。
第７図乃至第１０図をもとに箒１図に示したバーナを用
いて本発明をより明らかにするため更に詳細に説明する
。第１図のバーナにより微粉炭を燃焼する際、微粉炭に
粉砕した燃料石炭を微粉炭と粗粒炭に分離し、微粉炭を
１次燃料、粗粒炭を２次燃料に使用する。粗粒炭を２次
燃料とすることによシ、す？ｔミ焼灰中未燃分の多くな
り易い粗粒炭を、へ空気比で燃焼できるため、未蒸発の
増加を抑制できると同時に粗粒炭は微粉炭よりもＮ Ｏ
ｘ発生量が低いため、倣粒炭′ｆ：高空気比で燃焼する
場合よシもＮ Ｏｘを低減できる。またＮ Ｏｘ発生量
の多い微粉炭を１次燃料とし、低空気比で燃焼させ、Ｎ
Ｏｘ還元剤発生用に利用するためＮ Ｏｘの発生を抑制
できる。更に、低空気比で燃焼する内炎が、？１．空気
比の外炎によって外周を包まれるため、外炎からの輻射
熱により内炎での反応が促進し、更にまた、外炎に与え
る旋回流が減衰する領域において外炎から内炎に向う循
県流が発生するため、外炎における余剰酸素と、内炎に
おいて発生する未燃分との混合が促進され、未燃分の放
出を抑制できる。
いて本発明をより明らかにするため更に詳細に説明する
。第１図のバーナにより微粉炭を燃焼する際、微粉炭に
粉砕した燃料石炭を微粉炭と粗粒炭に分離し、微粉炭を
１次燃料、粗粒炭を２次燃料に使用する。粗粒炭を２次
燃料とすることによシ、す？ｔミ焼灰中未燃分の多くな
り易い粗粒炭を、へ空気比で燃焼できるため、未蒸発の
増加を抑制できると同時に粗粒炭は微粉炭よりもＮ Ｏ
ｘ発生量が低いため、倣粒炭′ｆ：高空気比で燃焼する
場合よシもＮ Ｏｘを低減できる。またＮ Ｏｘ発生量
の多い微粉炭を１次燃料とし、低空気比で燃焼させ、Ｎ
Ｏｘ還元剤発生用に利用するためＮ Ｏｘの発生を抑制
できる。更に、低空気比で燃焼する内炎が、？１．空気
比の外炎によって外周を包まれるため、外炎からの輻射
熱により内炎での反応が促進し、更にまた、外炎に与え
る旋回流が減衰する領域において外炎から内炎に向う循
県流が発生するため、外炎における余剰酸素と、内炎に
おいて発生する未燃分との混合が促進され、未燃分の放
出を抑制できる。
本発明によれば、微粉炭燃焼火炎をＮＯｘ発生領域とこ
れを還元するための還元性物質発生領域とに明瞭に区分
でき、さらに両者からの反応生成物の混合促進を図るこ
とができるため、ＮＯｘ低減と同時に未燃々料分の放出
低減を図ることができる。
れを還元するための還元性物質発生領域とに明瞭に区分
でき、さらに両者からの反応生成物の混合促進を図るこ
とができるため、ＮＯｘ低減と同時に未燃々料分の放出
低減を図ることができる。
第１図は本発明の一実施例を示す微粉炭低ＮＯｘバーナ
の縦断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ祝図、第３図は本
発明のバーナを用いた燃焼装置のフローチャート、第４
図は本発明のバーナで石炭を燃焼し／ヒ時の空気比とＮ
Ｏｘの関係を示す線図、第５図は本発明のバーナで石炭
を燃焼したときの１次燃料ノズルの空気比とＮＯｘの関
係を示す線図、第６図は本発明のバーナで石炭を燃焼し
た時と、第１図のバーナから外炎の旋回手段を取り除い
た時との空気比とＮ Ｏｘの関係を比Ｉ咬したか１図、
第７図は加熱炉で石炭を燃焼した時の空気比と全ＮＯｘ
の関係を示す線図、第８図は未燃分と空気比との関係を
示す線図、第９図はフューエルＮＯｘと空気比の関係を
示す線図、第１０図はサーマルＮ Ｏｘと空気比の関係
を示すものである。 １０・・・バーナ、１１・・・１次燃料ノズル、１３・
・・２次燃料ノズル、１４・・・空気ノズル、１５・・
・旋回流発生器。 第４図 学民比 入（−） 腑５図 １宏瞑帆比八１（−〕 第６図 空気比（−） 空気１乙（−）浦、（２
１７・Ｏｎ 日立市幸町３丁目１番１号株式 ％式％ 番２号バブコック日立株式会社 内 ０出 願 人 バブコック日立株式会社東京都千代田区
大手町２丁目６ 番２号
の縦断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ祝図、第３図は本
発明のバーナを用いた燃焼装置のフローチャート、第４
図は本発明のバーナで石炭を燃焼し／ヒ時の空気比とＮ
Ｏｘの関係を示す線図、第５図は本発明のバーナで石炭
を燃焼したときの１次燃料ノズルの空気比とＮＯｘの関
係を示す線図、第６図は本発明のバーナで石炭を燃焼し
た時と、第１図のバーナから外炎の旋回手段を取り除い
た時との空気比とＮ Ｏｘの関係を比Ｉ咬したか１図、
第７図は加熱炉で石炭を燃焼した時の空気比と全ＮＯｘ
の関係を示す線図、第８図は未燃分と空気比との関係を
示す線図、第９図はフューエルＮＯｘと空気比の関係を
示す線図、第１０図はサーマルＮ Ｏｘと空気比の関係
を示すものである。 １０・・・バーナ、１１・・・１次燃料ノズル、１３・
・・２次燃料ノズル、１４・・・空気ノズル、１５・・
・旋回流発生器。 第４図 学民比 入（−） 腑５図 １宏瞑帆比八１（−〕 第６図 空気比（−） 空気１乙（−）浦、（２
１７・Ｏｎ 日立市幸町３丁目１番１号株式 ％式％ 番２号バブコック日立株式会社 内 ０出 願 人 バブコック日立株式会社東京都千代田区
大手町２丁目６ 番２号
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、微粉状石炭を噴出せしめ、この噴出された微粉状石
炭の外周部分を旋回させてなることを特徴とする微粉炭
低ＮＯｘバーナの燃料噴出方法。 ２ 微粉状石炭を空気比１以下で噴出せしめ、この外周
より微粉状石炭を空気比１以上で噴出すると共に旋回せ
しめ、しかもこれら微粉状石炭を夫夫均等量噴出してな
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の微粉唐
紙Ｎ Ｏｘパーラの燃料噴出方法。 ３、微粉状石炭を空気比０．２以下で噴出せしめ、この
外周より微粉状石炭を２．２以上で噴出してなる特許請
求の範囲第２項記載の微粉唐紙Ｎ Ｏｘバーナの燃料噴
出方法。 ４、微粉状石炭と空気を噴出せしめ、この外周より微粉
状石炭と空気を噴出すると共に旋回せしめ、しかもその
外周よυ空気を旋回させて噴出し、この最外周の旋回速
度をその内周の旋回速度よシ速くしてなることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の微粉唐紙Ｎ Ｏｘバー
ナの燃料噴出方法。 ５、微粉状石炭のうち微粒炭を噴出せしめ、この微粒炭
の外周に微粉状石炭のうち粗粒炭を旋回させ噴出してな
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の微粉唐
紙Ｎ Ｏｘバーナの燃料噴出方法。 ６、微粉状石炭を空気で噴出させる１次燃料ノズルと、
この１次燃料ノズルの外周に設けられた微粉状石炭を空
気で噴出させる２次燃料ノズルと、２成上“・）料ノズ
ルで噴出された微粉状石炭を旋回させる旋回装置とより
構成したことを特徴とする微粉炭低ＮＯｘバーナの燃料
噴出装置。 ７．２次燃料ノズルの外周に微粉状石炭を旋回させる空
気ノズルを設けたことを特徴とする特許請求の範囲第６
項記載の微粉唐紙Ｎ Ｏｘバーナの燃料噴出装置。 ８２次燃料ノズル自身に微粉状石炭を旋回させる旋回装
置を設けたことを特徴とする特許ｎ青水の範囲第６項ま
だは第７項記載の微粉炭低Ｎ Ｏｘバーナの燃料噴出装
置。 ９、旋回装置の旋回角度を空気の流れ方向に対して４５
°〜９０°に形成したことを特徴とする特許請求の範囲
第６項ないし第８項のいずれかに記載の微粉炭低Ｎ Ｏ
ｘバーナの燃料噴出装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57226907A JPS59119106A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 微粉炭燃焼バーナを備えたボイラ |
| US06/560,179 US4515094A (en) | 1982-12-27 | 1983-12-12 | Fuel jet method and apparatus for pulverized coal burner |
| DE8383112536T DE3372814D1 (en) | 1982-12-27 | 1983-12-13 | Fuel jet method and apparatus for pulverized coal burner |
| EP83112536A EP0112535B1 (en) | 1982-12-27 | 1983-12-13 | Fuel jet method and apparatus for pulverized coal burner |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57226907A JPS59119106A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 微粉炭燃焼バーナを備えたボイラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59119106A true JPS59119106A (ja) | 1984-07-10 |
| JPH0447204B2 JPH0447204B2 (ja) | 1992-08-03 |
Family
ID=16852462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57226907A Granted JPS59119106A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 微粉炭燃焼バーナを備えたボイラ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4515094A (ja) |
| EP (1) | EP0112535B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59119106A (ja) |
| DE (1) | DE3372814D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01155105A (ja) * | 1987-08-13 | 1989-06-19 | Univ Sydney | 微粉燃料バーナ |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4596198A (en) * | 1983-05-18 | 1986-06-24 | Air Products And Chemicals, Inc. | Slag reduction in coal-fired furnaces using oxygen enrichment |
| US4627366A (en) * | 1985-09-16 | 1986-12-09 | The Babcock & Wilcox Company | Primary air exchange for a pulverized coal burner |
| US4899670A (en) * | 1988-12-09 | 1990-02-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Means for providing oxygen enrichment for slurry and liquid fuel burners |
| US5131334A (en) * | 1991-10-31 | 1992-07-21 | Monro Richard J | Flame stabilizer for solid fuel burner |
| US5365865A (en) * | 1991-10-31 | 1994-11-22 | Monro Richard J | Flame stabilizer for solid fuel burner |
| US5415114A (en) * | 1993-10-27 | 1995-05-16 | Rjc Corporation | Internal air and/or fuel staged controller |
| US6250915B1 (en) * | 2000-03-29 | 2001-06-26 | The Boc Group, Inc. | Burner and combustion method for heating surfaces susceptible to oxidation or reduction |
| US8308477B2 (en) * | 2006-03-01 | 2012-11-13 | Honeywell International Inc. | Industrial burner |
| DE102006031900A1 (de) * | 2006-07-07 | 2008-01-10 | Rwe Power Ag | Verfahren zur Regelung der Verbrennungsluftzufuhr an einem mit fossilen Brennstoffen befeuerten Dampferzeuger |
| DE102008050599B3 (de) * | 2008-10-09 | 2010-07-29 | Uhde Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Verteilung von Primärluft in Koksöfen |
| JP2011127836A (ja) * | 2009-12-17 | 2011-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 固体燃料焚きバーナ及び固体燃料焚きボイラ |
| JP5374404B2 (ja) | 2009-12-22 | 2013-12-25 | 三菱重工業株式会社 | 燃焼バーナおよびこの燃焼バーナを備えるボイラ |
| JP2013011377A (ja) * | 2011-06-28 | 2013-01-17 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | 石炭燃焼方法及び石炭燃焼システム |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1910735A (en) * | 1927-02-14 | 1933-05-23 | Buttnerwerke A G | Burner for coal dust firing |
| FR669699A (fr) | 1929-02-15 | 1929-11-19 | Perfectionnements aux brûleurs à combustible pulvérisé ou liquide | |
| DE919733C (de) * | 1942-01-27 | 1954-11-02 | Babcock & Wilcox Dampfkessel W | Zuendvorrichtung fuer Kohlenstaubfeuerungen |
| US2738776A (en) * | 1951-06-13 | 1956-03-20 | Pollopas Patents Ltd | Furnace burners |
| US2979000A (en) * | 1954-02-16 | 1961-04-11 | Babcock & Wilcox Co | Cyclone furnace unit and method of operating the same |
| US4147116A (en) * | 1977-09-19 | 1979-04-03 | Coal Tech Inc. | Pulverized coal burner for furnace and operating method |
| JPS619210Y2 (ja) | 1978-01-10 | 1986-03-24 | ||
| JPS54105031A (en) * | 1978-02-04 | 1979-08-17 | Takemi Endou | Manual revolving device for revolving shaft in vinyllmade farming house |
| US4206712A (en) * | 1978-06-29 | 1980-06-10 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fuel-staging coal burner |
| DE2933060B1 (de) * | 1979-08-16 | 1980-10-30 | Steinmueller Gmbh L & C | Brenner zur Verbrennung von staubfoermigen Brennstoffen |
| GB2060158A (en) * | 1979-10-02 | 1981-04-29 | Shell Int Research | Solid fuel combustion |
| DE3011631C2 (de) * | 1980-03-26 | 1982-05-27 | Steag Ag, 4300 Essen | Verfahren zum Betrieb einer Kohlenstaub-Kesselfeuerung und für das Verfahren eingerichtete Kohlenstaub-Kesselfeuerung |
| DE3110284A1 (de) * | 1981-03-17 | 1982-10-07 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Verfahren zum zuenden einer kohlenstaub-rundbrennerflamme |
| DE3125901A1 (de) * | 1981-07-01 | 1983-01-20 | Deutsche Babcock Ag, 4200 Oberhausen | Brenner zum verbrennen von staubfoermigen brennstoffen |
| US4377978A (en) * | 1981-09-03 | 1983-03-29 | Mullite Company Of America | Firing system and burner for rotary kiln |
| ZA817105B (en) * | 1981-10-09 | 1983-01-26 | Fang Chang Shien | Pulverized-coal and liquid-fuel dual-purpose burner |
| US4438709A (en) * | 1982-09-27 | 1984-03-27 | Combustion Engineering, Inc. | System and method for firing coal having a significant mineral content |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP57226907A patent/JPS59119106A/ja active Granted
-
1983
- 1983-12-12 US US06/560,179 patent/US4515094A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-13 DE DE8383112536T patent/DE3372814D1/de not_active Expired
- 1983-12-13 EP EP83112536A patent/EP0112535B1/en not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01155105A (ja) * | 1987-08-13 | 1989-06-19 | Univ Sydney | 微粉燃料バーナ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0112535A1 (en) | 1984-07-04 |
| EP0112535B1 (en) | 1987-07-29 |
| JPH0447204B2 (ja) | 1992-08-03 |
| DE3372814D1 (en) | 1987-09-03 |
| US4515094A (en) | 1985-05-07 |
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