JPH10205733A - 流動層燃焼炉における２次空気の供給方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 流動層燃焼炉に於いて、燃焼ガス内の未燃物
等を安定状態下で完全に２次燃焼させることにより、排
ガス内のＣＯ濃度を引き下げると共に、ダイオキシンの
発生を押える。 【解決手段】 流動層の下方より１次空気を供給すると
共に燃焼室の下方部へ２次空気を供給するようにした流
動層燃焼炉に於いて、燃焼室下方の何れか一側の壁面と
これに対向する側の壁面とから、２次空気を夫々同じか
又は異なる下向き角度でもって燃焼室の下方部内方へ向
けて噴出し、流動層の上部空間に２次空気と燃焼ガスの
旋回流を形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、都市ごみ、産業廃
棄物、汚泥、木屑等（以下、廃棄物と総称する）や石炭
を燃料とする流動層燃焼炉に係り、廃棄物や石炭を高能
率でしかも安定して完全燃焼し得るようにした流動層燃
焼炉における２次空気の供給方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従前から、都市ごみ等の廃棄物は主とし
て焼却処理されており、ストーカ式燃焼炉や流動層燃焼
炉が多く用いられている。図７は、廃棄物の焼却処理に
用いられている傾斜分散型流動層燃焼炉の一例を示すも
のであり、図に於いて１はロータリーフィーダ、２は燃
料シュート、２ａは燃料供給口、３は傾斜分散板型流動
層、４は１次空気チャンバ、５は流動ノズル、６は２次
空気チャンバ、７は２次空気噴出口、８は燃焼室であ
る。

【０００３】廃棄物Ｂは適宜の大きさに予かじめ破砕さ
れたあと、ロータリフィダ１から燃料シュート２を通し
て流動層３上へ供給される。また、１次空気Ａは１次空
気チャンバ４から流動ノズル５を通して流動層３の下方
からその内部へ、更に２次空気Ｂは２次空気チャンバ６
から２次空気噴出口７を通して燃焼室８の下部内方へ夫
々供給される。

【０００４】前記流動層３上へ供給された廃棄物Ｂは高
温の流動層３内で激しく攪拌され、順次乾燥、乾留、燃
焼されることになり、例えば廃棄物Ｂが木屑の場合には
可燃物の６０〜７０％が、また石炭の場合には可燃物の
８０〜９５％が流動層３内で燃焼される。

【０００５】一方、流動層３から生じた未燃焼ガスや未
燃焼のチャー、微細な軽廃棄物等は、前記２次空気Ｂの
混合、攪拌により燃焼室８内で所謂２次燃焼をされ、所
定の時間燃焼室８内に滞留することにより燃焼を完結す
る。

【０００６】而して、前記燃焼室８内へ供給される２次
空気Ｂの量は、通常２次燃焼に必要とする理論空気量
に、２次空気の混合・攪拌や燃焼室内に於ける未燃焼物
の滞留時間等を考慮した空気過剰率を乗じたものであ
り、燃焼室８下方の燃料供給口側壁面８ａとこれに対向
する側の壁面８ｂに夫々設けた２次空気噴出口７ａ、７
ｂから、燃焼室８の下部内方へ向けてほぼ水平状に噴出
されている。

【０００７】前記図７に示す如き流動層燃焼炉は汚泥等
の難燃性廃棄物であっても高能率で焼却することがで
き、優れた実用的効用を有するものである。しかし、こ
の種の流動層燃焼炉にも解決すべき多くの問題が残され
ている。その中でも特に重要な問題は、流動層からの未
燃物と２次空気とを迅速且つ完全に混合させることが困
難で、結果として未燃焼物を完全に燃焼させることによ
り、排ガス内のＣＯ濃度を十分な低値にまで低減させる
ことができないと云う点である。

【０００８】より具体的には、例えば２次空気Ｂを両壁
面８ａ、８ｂの２次空気噴出口７ａ、７ｂからほぼ水平
方向に衡突状に噴出した場合には、互に衡突した２次空
気が図８に示すように燃焼室の中央部を突き上る状態と
なり、燃焼室８の中央部のガス流速Ｖが上昇する。その
ため、燃焼室８内に於けるガスの滞留時間が短くなると
共に、燃焼室内の酸素分布Ｑも不均一になる。また、互
に衡突した２次空気Ｂが図９に示すように所謂ハンチン
グ状態になることもあり、この場合には燃焼室８内の圧
力が大きく脈動し、燃焼室８内に於けるガスの２次燃焼
が不安定となる。更に、２次空気噴出口７ａ、７ｂから
互に段違い状に２次空気Ｂを噴出した場合には、図１０
に示すように燃焼ガスの主流が燃焼室８内の壁際に沿っ
て上昇することになり、均一な流れの上昇流となり難
い。その結果、燃焼室８内の空間を２次燃焼のために十
分に活用することができず、引いては燃焼室８の小形化
が困難となる。

【０００９】上述のように、従前の流動層燃焼炉のよう
に２次空気Ｂを両側の壁面８ａ、８ｂからほぼ水平に対
向状に噴出する方法にあっては、燃焼室８内の酸素分布
が不均一になると共に燃焼ガスと２次空気との完全な混
合が達成できないため、燃焼ガスの安定した完全燃焼が
著しく困難となる。

【００１０】加えて、流動層燃焼炉は一般的に燃焼速度
が速いため、通常は流動層温度を６００〜７００℃位い
の低温度にすると共に、流動層の流動速度を遅くして廃
棄物の燃焼時間を長くすることにより、易燃性の廃棄物
Ｃが供給される場合でも、廃棄物の瞬時燃焼を生じない
ようにしている。しかし、流動層温度が低いと、揮発性
ガスが流動層上部の２次空気噴出部で爆発的に燃焼をす
ることがあり、結果として流動層燃焼炉の内圧が変動し
て燃焼が不安定になると共に、流動層そのものの温度も
不安定になり易いと云う問題がある。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、従前の２次
空気Ｂを両側の壁面８ａ、８ｂからほぼ水平方向に対向
状に噴出する構成の流動層燃焼炉に於ける上述の如き問
題、即ち、燃焼室内に於ける燃焼ガスの滞留時間が短
かくなるうえ、均一な酸素分布が得られないこと、燃
焼室内に圧力変動を生じて燃焼が不安定になり易いこ
と、２次空気と燃焼ガスとが完全に混合せず、未燃物
の完全燃焼が難かしいうえ、空気過剰率も大きくなり、
排ガス内のＣＯ濃度を十分に引下げることができないこ
と、燃焼室内の上昇ガス流が不均一になり易く、燃焼
室内の空間を２次燃焼に十分活用できないこと、２次
空気供給部で揮発性ガスが爆発的に燃焼をし、炉内圧が
変動して燃焼が不安定になり易いこと等の問題を解決せ
んとするものであり、燃焼ガスと２次空気との完全な混
合と、燃焼ガスの炉内滞留時間を十分長く確保すること
を可能にすることにより、安定した燃料（廃棄物や石炭
等）の完全燃焼と排ガス内ＣＯ濃度の大幅な低減を可能
とした流動層燃焼炉に於ける２次空気の供給方法を提供
するものである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、流動
層の下方より１次空気を供給すると共に燃焼室の下方部
へ２次空気を供給するようにした流動層燃焼炉に於い
て、燃焼室下方の何れか一側の壁面とこれに対向する側
の壁面とから、２次空気を夫々同じか又は異なる下向き
角度でもって燃焼室の下方部内方へ向けて噴出し、流動
層の上部空間に２次空気と燃焼ガスの旋回流を形成する
ようにしたことを発明の基本構成とするものである。

【００１３】請求項２の発明は流動層の下方より１次空
気を供給すると共に燃焼室の下方部へ２次空気を供給す
るようにした流動層燃焼炉に於いて、燃焼室下方の何れ
か一側の壁面とこれに対向する側の壁面とから、２次空
気を夫々同じか又は異なる下向き角度でもって燃焼室の
下方部内方へ向けて噴出し、流動層の上部空間に２次空
気と燃焼ガスの旋回流を形成すると共に、前記下向き角
度でもって両壁面から噴出される２次空気の上方空間部
へ、両壁面から２次空気を噴出することを基本構成とす
るものである。

【００１４】請求項３の発明は、請求項１又は請求項２
の発明に於いて、燃料供給口側の壁面とこれに対向する
側の壁面とから、また、請求項４の発明は、請求項１又
は請求項２の発明に於いて、上・下方向に間隔を有する
複数の２次空気噴出口から下向き角度で、夫々２次空気
を噴出するようにしたものである。

【００１５】請求項５の発明は、請求項２の発明に於い
て下向き角度で噴出する２次空気の上方空間部へ供給す
る２次空気を、水平状で噴出する２次空気としたもので
ある。

【００１６】請求項６の発明は、請求項１乃至請求項５
の発明に於いて、両壁面の２次空気噴出口から噴出され
る２次空気流の軸芯位置を、水平方向及び又は垂直方向
に相互にづらすようにしたものである。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施態様を説明する。図１は本発明の第１実施態様を示す
ものであり、本発明を傾斜分散板型流動層燃焼炉へ適用
した場合を示すものである。図１に於いて、１はロータ
リーフィダ、２は燃料シュート、２ａは燃料供給口、３
は流動層、４は１次空気チャンバ、５は流動ノズル、６
は２次空気チャンバ、７は２次空気噴出口、８は燃焼
室、９は灰出し口であり、ロータリーフィダ１から燃料
シュート２を通して流動床３上へ供給された廃棄物Ｃは
流動層３内で順次燃焼され、更に流動層３に於ける１次
燃焼により生じた燃焼ガス等は、２次空気Ｂの混合攪拌
により燃焼室８内で２次燃焼される。

【００１８】本発明に於いては、燃焼室８下方の燃料供
給口側壁面８ａとこれに対向する側の壁面８ｂに、下向
き角度θ₁ で２次空気Ｂ₁ を噴出する２次空気噴出口７
ａと、下向き角度θ₂ で２次空気Ｂ₂ を噴出する２次空
気噴出口７ｂとが夫々設けられており、２次空気チャン
バー６から２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ として、流動層３の上方
の空間内へ噴出される。

【００１９】前記２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ の噴出時の下向き
角度θ₁ 、θ₂ は、流動層燃焼炉の形状や流動層燃焼炉
の容量（大きさ）によって適宜に選定され、通常θ₁ は
３０°〜６５°の間の、またθ₂ は１５°〜４０°の間
の角度に夫々選定される。尚、本実施態様ではθ₁ を約
５０°、θ₂ を約２５°としている。

【００２０】尚、図１に於いては、燃料供給口側の壁面
の噴出口７ａから噴出する２次空気Ｂ₁ の下向き角度θ
₁ を、対面の壁面８ｂの噴出口７ｂから噴出する２次空
気Ｂ ₂ の下向き角度θ₂ より大きくし、流動層３の上方
空間に反時計方向の空気・燃焼ガスの旋回流Ｄを形成す
るようにしているが、これとは逆に、θ₂ ＞θ₁ となる
ように２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ を噴出し、空気・燃焼ガスの
旋回流の方向を時計方向とすることも可能である。

【００２１】また、図１に於いては、燃料供給口側の壁
面８ａの噴出口７ａと対面の壁面８ｂの噴出口７ｂを、
図２に示す如く、ほぼ同じ高さ位置に対象状に形成して
いるが、図３に示す如く、両噴出口７ａ、７ｂの配列位
置（噴出口数）を変えたり、或いは高さ位置（図示省
略）を変えてもよいことは勿論である。

【００２２】更に、図１に於いては、２次空気Ｂ₁ 、Ｂ
₂ を夫々一段に配列した噴出口７ａ、７ｂから噴出する
ようにしているが、流動層燃焼炉の構造や２次空気Ｂの
供給量によっては噴出口７ａ及び噴出口７ｂを２段に配
列し、２段（即ち２列）の噴出口７ａ及び噴出口７ｂか
ら２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ を噴出することも可能である。

【００２３】加えて、図１の実施態様では、両側の噴出
口７ａ、７ｂからの２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ の噴出量をほぼ
同量としているが、両側からの２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ の噴
出量を夫々調整して旋回流Ｄの状態を調整することも可
能である。

【００２４】前記図１に於いては、流動層３上の燃焼ガ
スと２次空気Ｂとがよりよく混合するように燃焼室８の
下方部を絞った構造の流動層燃焼炉としているが、燃焼
室８の下方部を絞らずに同じ横断面積を有する燃焼室８
を備えた流動層燃焼炉であっても、本発明を適用できる
ことは勿論である。また、図１では所謂発電を目的とし
ない廃棄物焼却用の流動層燃焼炉を例として挙げている
が、廃熱ボイラや発電設備を付設した流動層炉であって
もよいことは勿論である。即ち、燃焼室８の構造が耐火
壁構造であっても或いは水冷壁構造であっても、本発明
は適用可能なものである。

【００２５】図４は本発明の第２実施態様を示すもので
あり、図１の傾斜分散型流動層燃焼炉に於いて、２次空
気の噴出口７ａ、７ｂを燃料供給口側の壁面８ａとその
対面側の壁面８ｂとに、夫々三段に亘って設けたもので
ある。即ち、図４及び図５に示す如く両壁面８ａ、８ｂ
には上・中・下の３段に噴出口７ａ、７ｂが配列されて
おり、且つ上段の各噴出口７ａ₁ 、７ｂ₁ からは水平方
向に夫々２次空気Ｂ₁₁、Ｂ₂₁が、また中段及び下段の各
噴出口７ａ₂ 、７ａ₃、７ｂ₂ 、７ｂ₃ からは、下向き
角度θ₁₂、θ₁₃、θ₂₂、θ₂₃をもって２次空気Ｂ₁₂、Ｂ
₁₃、Ｂ₂₂、Ｂ₂₃が夫々噴出される。

【００２６】前記両壁面８ａ、８ｂの各噴出口は、図５
に示す如くほぼ同じ高さ位置に一列状に形成されてい
る。しかし、各噴出口７ａ₁ と各噴出口７ｂ₁ とは真正
面に対向するのではなく、相互に横方向位置がづらされ
ている。また、このことは中段及び下段の噴出口７
ａ₂ 、７ａ₂ の列に於いても同様である。また、各段の
噴出口の列の高さ方向の間隔は、炉の形状や容量等によ
って適宜に決められるが、本実施態様では上段の噴出口
の列と中段の噴出口の列との間隔を、中段と下段の噴出
口の列の間隔とほぼ同じにしている。

【００２７】前記中段及び下段の各噴出口の下向き角度
θ₁₂、θ₁₃、θ₂₂、θ₂₃は、炉の形状及び炉の大きさ等
によって適宜に選定されるが、本実施態様では下向き角
度θ ₁₂＝θ₁₃＝約５０°、下向き角度θ₂₂＝θ₂₃＝約２
０°としている。

【００２８】尚、本実施態様では上述の如く、θ₁₂＝θ
₁₃及びθ₂₂＝θ₂₃としているが、θ ₁₂≠θ₁₃及びθ₂₂≠
θ₂₃としてもよい。また、本実施態様ではθ₁₂＝θ₁₃＞
θ₂₂＝θ₂₃としているが、θ₁₂＝θ₁₃＜θ ₂₂＝θ₂₃とし
て、燃焼ガス・空気の循環方向を図４と逆向にすること
も可能である。更に、本実施態様では２次空気噴出口を
上・中・下の３段に配列しているが、上・下の二段の配
列にして上段を水平状の噴出口に、下段を下向き状の噴
出口としてもよく、或いは上・中段を水平状の噴出口
に、下段を下向き状の噴出口にするようにしてもよい。

【００２９】加えて、本実施態様では、水平状に噴出す
る２次空気Ｂ₁₁、Ｂ₂₁の量を全２次空気量の約４０％、
下向き状に噴出する２次空気Ｂ₁₂、Ｂ₁₃、Ｂ₂₂、Ｂ₂₃の
量を全２次空気量の約６０％としているが、流動層燃焼
炉の形状、容量に応じて前者は２０〜７０％の範囲で、
また後者は８０〜３０％の範囲で調整される。また、本
実施態様では、両壁面からの２次空気噴出量をほぼ等量
に設定しているが、噴出量の割合を調整することも可能
である。

【００３０】図４を参照して、流動層３内で廃棄物Ｃが
乾燥、乾留及び燃焼されることにより発生した未燃物を
含む燃焼ガスは、下向き角度θ₁ で噴出される２次空気
Ｂ₁₂、Ｂ₁₃と下向き角度θ₂ で噴出される２次空気
Ｂ₂₂、Ｂ₂₃とによって生じた循環流Ｄに巻き込まれ、２
次空気流と均一に攪拌混合され乍ら反時計方向に循環す
る。これにより、燃焼ガスの炉内滞留時間が相当に延伸
されると共に、燃焼ガスと２次空気とが均一に混合され
る。前記２次空気と均一に混合された燃焼ガスは、更に
これに水平状に噴出される２次空気Ｂ₁₁、Ｂ₂₁が混合さ
れることにより、燃焼室８の下方部で所謂完全に燃焼さ
れる。その結果、燃焼排ガス内のＣＯ濃度は大幅に減少
されることになり、また、必要とする過剰空気量も最小
限に押えることが可能となる。更に、発生するダイオキ
シンの量も減少することになる。

【００３１】試験の結果によれば、第１実施態様の流動
層燃焼炉（図１）に於いて都市ごみを焼却した場合、燃
焼室８の２次空気投入位置より約２．５ｍ上方の位置に
於けるＯ₂ 濃度の最大値は約１０．２％、最低値は８．
３％であり、両者の差は約２．０％以下であった。これ
に対して、従前の図７の流動層燃焼炉に於けるＯ₂ 濃度
の最大値は１２．５％、最低値は５．５％となり、両者
の差７．０％に比較してＯ₂ の濃度分布が大幅に均一化
されることが確認されている。尚、前記各試験時に於け
る炉出口の平均Ｏ₂ 濃度は約９％であった。同様に、第
１実施例態様の流動層燃焼炉に於いて、燃焼室上部の排
出口に於けるＣＯ濃度を測定したところ、ＣＯ濃度は約
２０〜５０ｐｐｍであった。これに対して図７の場合の
排出口に於けるＣＯ濃度は約８０〜１５０ｐｐｍであ
り、これに比較して排ガス内のＣＯ濃度が大幅に低下し
ていることが確認されている。

【００３２】前記第２実施態様の流動層燃焼炉（図４）
に於いても、都市ごみ廃棄物を燃料として同様の試験を
行なった。尚、この場合、水平方向噴出の２次空気量は
全２次空気の４０％とし、残りの６０％を下向き噴出と
した。試験の結果によれば、Ｏ₂ 濃度分布の最大値が約
１０．３％、最低値が約８．２％となり、両者の差が約
２．１％以下であった。前記第１実施態様の場合と同様
に従前の流動層燃焼炉の場合に比較してＯ₂ の濃度分布
が著しく改善されることが判る。また、燃焼室上部の排
ガス出口に於ける排ガス内のＣＯ濃度は約１８ｐｐｍ〜
４０ｐｐｍとなり、従前の炉に比較して大幅にＣＯ濃度
を引き下げ得ることが確認されている。

【００３３】図６は本発明の第３実施態様を示すもので
あり、石炭焚の流動層ボイラへ本発明を適用した場合を
示すものである。図６に於いて、１０は水平分散型流動
層、１１は流動ノズル、１２は流動エアーチャンバ、１
３は層内管、１４はボイラ本体水管、１５は上部ドラ
ム、１６は下部ドラム、１７は１次蒸気過熱器、１８は
２次蒸気過熱器である。尚、２次空気Ｂ₁ 及びＢ₂ の供
給方法とその作用については、前記図４の場合とほぼ同
一であり、従ってここではその説明を省略する。また、
図６の実施態様に於いては、２次空気Ｂ₁₂、Ｂ₁₃の下向
き角度θ₁₂、θ ₁₃は約４５°に、また２次空気Ｂ₂₂、Ｂ
₂₃の下向き角度θ₂₂、θ₂₃は約３０°に設定されてい
る。

【００３４】

【発明の効果】本発明に於いては、２次空気を燃焼室下
方の何れか一側の壁面とこれに対向する側の壁面とか
ら、夫々同じか又は異なる下向き角度でもって燃焼室下
部内方へ向けて噴出し、流動層の上部空間（即ち、燃焼
室の下方部空間）に燃焼ガス・２次空気の循環流を形成
するようにしている。その結果、燃焼ガスと２次空気と
の攪拌混合が促進されて両者がより完全に混合されると
共に、燃焼室下部空間内に於ける燃焼ガスの停滞時間が
増加し、燃焼ガスの完全燃焼が可能となる。これによ
り、排ガス内のＣＯ濃度の低減や燃焼室下部に於けるダ
イオキシンの生成量の低減、過剰空気量の引き下げ等が
達成される。

【００３５】また、都市ごみ等の流動層燃焼炉において
は、ごみ質の変動が大きいために流動床温度を６００〜
７００℃程度の低温に抑えると共に、流動速度を遅くし
て燃焼時間を長くし、瞬時の燃焼を抑えるようにする必
要がある。このため、揮発分の燃焼が２次空気の投入部
で急激に起り、炉圧変動が大きくなると共に流動床温度
が不安定になるという問題があった。これに対して、本
願発明では流動床の上方に旋回流状の火炎が常時形成さ
れているため、流動床温度を５００〜６００℃程度に下
げても廃棄物からの揮発分は前記旋回状の火炎によって
順次燃焼されて爆発的に燃焼をすることが無くなる。そ
の結果、炉圧の変動が抑えられて安定した燃焼が達成さ
れる。

【００３６】更に、粒状の可燃物を持つ廃棄物の場合に
は、これらが浮遊燃焼をして完全に燃え切れないまま残
り、未燃分やＣＯ濃度の増加をもたらすことになる。こ
れに対して、本願発明ではこれらの未燃分は旋回流に巻
き込まれて完全燃焼をし、未燃分やＣＯ濃度の大幅な低
減が可能となる。本発明は上述の通り優れた実用的効用
を奏するものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施態様を示す説明図である。

【図２】図１の流動層燃焼炉に於ける２次空気噴出口の
配列状態を示す説明図である。

【図３】２次空気噴出口の他の配列状態を示す説明図で
ある。

【図４】本発明の第２実施態様を示す説明図である。

【図５】図４の流動層燃焼炉に於ける２次空気噴出口の
配列状態を示す説明図である。

【図６】本発明の第３実施態様を示す説明図である。

【図７】従前の流動層燃焼炉の横断面概要図である。

【図８】従前の流動層燃焼炉に於ける２次空気のガス流
速に与える影響の説明図である。

【図９】２次空気の供給によるハンチングの発生機構の
説明図である。

【図１０】２次空気を両側壁面から段違い状に対向せし
めて放出した場合の燃焼室内を流れるガス流の状態を示
す説明図である。

【符号の説明】

Ａは１次空気、Ｂは２次空気、Ｂ₁ は燃料供給口側の側
壁面から供給する２次空気、Ｂ₂ は対向する側の壁面か
ら供給する２次空気、Ｃは廃棄物、Ｖはガス流速、Ｄは
燃焼ガス・空気の旋回流、Ｆは流動層燃焼炉、１はロー
タリーフィダ、２は燃料シュート、２ａは燃料供給口、
３は傾斜分散型流動層、４は１次空気チャンバ、５は流
動ノズル、６は２次空気チャンバ、７は２次空気噴出
口、８は燃焼室、８ａは燃料供給口側の壁面、８ｂは燃
料供給口側の壁面と対向する面、９は灰出し口、１０は
水平分散型流動層、１１は流動ノズル、１２は流動エア
ーチャンバ、１３は層内管、１４はボイラ本体水管、１
５は上部ドラム、１６は下部ドラム、１７は１次蒸気過
熱器、１８は２次蒸気過熱器。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 流動層の下方より１次空気を供給すると
   共に燃焼室の下方部へ２次空気を供給するようにした流
   動層燃焼炉に於いて、燃焼室下方の何れか一側の壁面と
   これに対向する側の壁面とから、２次空気を夫々同じか
   又は異なる下向き角度でもって燃焼室の下方部内方へ向
   けて噴出し、流動層の上部空間に２次空気と燃焼ガスの
   旋回流を形成するようにしたことを特徴とする流動層燃
   焼炉における２次空気の供給方法。
2. 【請求項２】 流動層の下方より１次空気を供給すると
   共に燃焼室の下方部へ２次空気を供給するようにした流
   動層燃焼炉に於いて、燃焼室下方の何れか一側の壁面と
   これに対向する側の壁面とから、２次空気を夫々同じか
   又は異なる下向き角度でもって燃焼室の下方部内方へ向
   けて噴出し、流動層の上部空間に２次空気と燃焼ガスの
   旋回流を形成すると共に、前記下向き角度でもって両壁
   面から噴出される２次空気の上方空間部へ、両壁面から
   ２次空気を噴出することを特徴とする流動層燃焼炉にお
   ける２次空気の供給方法。
3. 【請求項３】 燃焼室下方の燃料供給口側の壁面とこれ
   に対向する側の壁面とから２次空気を噴出するようにし
   た請求項１又は請求項２に記載の流動層燃焼炉における
   ２次空気の供給方法。
4. 【請求項４】 上・下方向に間隔を有する複数の２次空
   気噴出口から下向き角度で２次空気を噴出するようにし
   た請求項１又は請求項２に記載の流動層燃焼炉における
   ２次空気の供給方法。
5. 【請求項５】 下向き角度で噴出する２次空気の上方空
   間部へ供給する２次空気を、水平状で噴出する２次空気
   とした請求項２に記載の流動層燃焼炉における２次空気
   の供給方法。
6. 【請求項６】 両壁面の２次空気噴出口から噴出する２
   次空気流の軸芯位置を、水平方向及び又は垂直方向に相
   互にづらすようにした請求項１、請求項２、請求項３、
   請求項４又は請求項５に記載の流動層燃焼炉における２
   次空気の供給方法。