BG60777B1 - Метод за намаляване отделянето на n2o при изгаряне на азотсъдържащи горива в реактори с кипящ слой - Google Patents
Метод за намаляване отделянето на n2o при изгаряне на азотсъдържащи горива в реактори с кипящ слой Download PDFInfo
- Publication number
- BG60777B1 BG60777B1 BG97087A BG9708792A BG60777B1 BG 60777 B1 BG60777 B1 BG 60777B1 BG 97087 A BG97087 A BG 97087A BG 9708792 A BG9708792 A BG 9708792A BG 60777 B1 BG60777 B1 BG 60777B1
- Authority
- BG
- Bulgaria
- Prior art keywords
- gas
- flue gas
- additive
- combustion
- hydrogen radicals
- Prior art date
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims abstract description 70
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims description 6
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 title abstract description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims abstract description 77
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 55
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 52
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 40
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 36
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 26
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 24
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 22
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 9
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 8
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- YZCKVEUIGOORGS-IGMARMGPSA-N Protium Chemical compound [1H] YZCKVEUIGOORGS-IGMARMGPSA-N 0.000 claims description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 3
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 claims description 3
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims 1
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 23
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 abstract description 10
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 239000000779 smoke Substances 0.000 abstract 1
- WEVYAHXRMPXWCK-UHFFFAOYSA-N Acetonitrile Chemical compound CC#N WEVYAHXRMPXWCK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 9
- -1 hydrogen radicals Chemical class 0.000 description 9
- GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N Nitrous Oxide Chemical compound [O-][N+]#N GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 5
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 4
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001272 nitrous oxide Substances 0.000 description 3
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- 239000003674 animal food additive Substances 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 2
- MGWGWNFMUOTEHG-UHFFFAOYSA-N 4-(3,5-dimethylphenyl)-1,3-thiazol-2-amine Chemical compound CC1=CC(C)=CC(C=2N=C(N)SC=2)=C1 MGWGWNFMUOTEHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000000809 air pollutant Substances 0.000 description 1
- 231100001243 air pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N nitrogen dioxide Inorganic materials O=[N]=O JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 150000003254 radicals Chemical class 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/54—Nitrogen compounds
- B01D53/56—Nitrogen oxides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
- F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
- F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
- F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/08—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of heaters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2206/00—Fluidised bed combustion
- F23C2206/10—Circulating fluidised bed
- F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2215/00—Preventing emissions
- F23J2215/10—Nitrogen; Compounds thereof
- F23J2215/101—Nitrous oxide (N2O)
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2219/00—Treatment devices
- F23J2219/20—Non-catalytic reduction devices
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/10—Capture or disposal of greenhouse gases of nitrous oxide (N2O)
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Nitrogen Condensed Heterocyclic Rings (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Noodles (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
Abstract
Изобретението се отнася до метод за намаляване отделянето на двуазотен оксид, при който
към димните газове, отделяни от кипящия слой, се добавя вещество, осигуряващо водородни
радикали, например водородсъдържащо гориво като природен газ или алкохол. В димните газове
кислородът се внася заедно с добавката или се добавя в горивната камера. Добавката реагира с
кислорода, като температурата на димните газове се повишава в интервала от 700 до 900°С до
950-1100°С, като количеството на отделения N20 се намалява с около 10-90%. Добавката може да
се впръска в циклон или непосредствено преди него, с цел отделянето на частиците от димните
газове или непосредствено преди прегревател в конвекционен участък, или в горивната камера,
непосредствено преди газовата турбина.
Description
Настоящото изобретение се отнася до метод за намаляване отделянето на азотни оксиди NjO в атмосферата при изгаряне на азотсъдържащи горива или други горивни вещества. По-специално изобретението се отнася до метод и устройство за намаляване на тези отделяния при изгаряне на твърди горива или други в реактори с кипящ слой.
Както е известно, оксидите на азота се отделят във въздуха главно от пътни превозни средства, при производство на енергия, например изгаряне на въглища, и при обработване на отпадъци. Различни оксиди на азота се получават при изгарянето на повечето горива с въздух. Тези азотни оксиди са резултат или от окисляването на азота във въздуха при повишените температури на изгаряне, или от окисляването на азота, съдържащ се в горивото.
Много опити са правени за разработване на методи, които да намаляват отделянето на азотен оксид в пещите. По-специално усилията са насочени към намаляване отделянето на азотен диоксид /NO2/ в димните газове.
Напоследък е установено, че двуазотният оксид N2O, е един от така наречените “газове на парниковия ефект”, чието съдържание в атмосферата нараства и може да допринесе за глобалното затопляне. При окисляване в горните тропосферни пластове, двуазотният оксид /N2O/ преминава в азотен оксид N0, който се смята за един от най-големите замърсители на въздуха:
N2O + h = N2 + Ο Ν2Ο + Ο = 2ΝΟ
Азотният оксид въздейства върху климата, така както и въглеродният двуоксид, значително увеличавайки температурата и разрушавайки озонния слой.
Известно е, че Ν2Ο се отделя в по-голяма степен при горивни камери с относително ниски температури на горене от порядъка на 750-900°С. При по-високи температури, образуването на Ν2Ο не представлява проблем, тъй като процесът е бавен, а степента на редукция на NjO до N2 е висока.
Горивните камери с кипящ слой рабо тят в температурни граници, които са по-благоприятни за образуването на N2O в сравнение с по-голямата част от другите видове горивни камери. Отделянето на N2O от котли с циркулационен кипящ слой може да бъде от 50 до 200 ppm, повече от желаното.
Задача на това изобретение е да се създаде метод за намаляване отделянето на N2O от котли с циркулационен или нециркулационен кипящ слой, както при атмосферно, така и при повишено налягане.
Изобретението е основано на разбирането на кинетиката на образуване и разлагане на N2O. Смята се, че HCN, който може да бъде образуван от летлив азот или азот, получен от дървени въглища, е главния предшественик на образуването на N2O в горивните камери, и че редукцията на N2O е силно зависима от температурата и концентрацията на Н-радикал. Повишаването на температурата или концентрацията на Н-радикал предизвиква редукция на N2O чрез реакцията:
n2o + н —> н2 + он
Крамлич и сътрудници /Mag. “Combustion and Flame” 77:p. 375-384, 1989/ са осъществили експерименти с цел изучаване образуването и разлагането на N2O в тунелна пещ, която е запалена както с природен газ, така и с нефт. Азотсъдържащи съединения, такива като HCN или ацетонитрил, са добавяни в струята. Според Крамлич и сътрудници се наблюдават максимални отделяния на NjO от около 245 ppm при 977-1027°С при добавяне на HCN и от около 150 ppm при 11271177°С при добавяне на ацетонитрил. Изследването показва също, че концентрацията на N2O е намалена от 240 ppm на 10 ppm чрез повишаване на температурата в тунелната пещ над 1200°С по време на впръскването на HCN в пещта или над 1300°С по време на впръскването на ацетонитрил, т.е. съгласно това изследване са необходими относително високи температури.
От Крамлич и сътрудници е изучавано също така влиянието, което има регулирането на ΝΟχ върху отделянията на Ν2Ο. Поспециално, изследвано е повторното изгаряне на част от горивото на етапи в тунелната пещ. При повторното изгаряне част от горивото се впръсква след главната зона на пламъка, което води пълната стехиометрия до богата на гориво смес. След определен период от време в богатата на гориво зона се добавя въздух за пълно изгаряне на всякакво останало количество гориво, Крамлич и сътрудници са установили, че повторното изгаряне на въглища през втори етап води до увеличаване на отделянията на N2O, докато повторното изгаряне на природен газ в пещта има противоположно на въглищата въздействие и в резултат на това се разлага N2O.
Задача на настоящото изобретение е осигуряването на прост и икономичен метод за намаляване отделянето на N2O от котли с циркулационен и нециркулационен кипящ слой при атмосферно и повишено налягане.
Друга задача на настоящото изобретение е осигуряването на метод за създаване на благоприятни условия за разлагане на азотните оксиди NjO, съдържащи се в димните газове, отделяни от горивни камери с кипящ слой.
Друга задача на настоящото изобретение е осигуряването на метод за намаляване на двуазотния оксид в димните газове, който може лесно да бъде внедрен в съществуващите горивни системи с кипящ слой, без да се нарушават съществуващите технологии.
Съгласно настоящото изобретение е създаден метод за намаляване отделянето на N2O в димните газове от изгарянето на азотсъдържащи горива в реактор с кипящ слой. Първият етап на изгаряне се осъществява в кипящ слой от частици. Гориво и излишък от кислородсъдържащ газ при коефициент на смесване, по-голям от 1, могат да бъдат внесени на първия етап на горене за изгаряне на горивото /т.е. кислородсъдържащият газ може да бъде впръскан на първия етап на горене в количество, достатъчно за получаване на димни газове, съдържащи остатъчен кислород/. На първия етап на горене се поддържа температура в диапазона от около 700 до 900°С. Димните газове, съдържащи остатъчен кислород, се подават след първия етап на горене в тръба за димни газове. Добавка, подбрана от група химични съединения, способни да образуват водородни /Н/ радикали, се впръсква в тръбата за димните газове с цел образуване на достатъчни количества водородни радикали за улесняване намаляването на N2O в димните газове. За предпочитане впръскваната добавка се изгаря за осигуряване на топлина на горене с цел повишаване температурата на тръбата за димните газове над 900°С, а за предпочитане в границите от 950 до 1100°С. Групата добавки, способни да образуват водородни радикали, включва съединения като алкохол или природен газ или други въглеводородни газове като втечнен нефтен газ или газ от газификатор или пиролизатор или нефт. Добро смесване между димния газ и образуваните водородни радикали се постига чрез впръскване на добавката в място, където лесно може да бъде осъществено добро смесване или където вече е налице такова смесване в струята димни газове. Доброто смесване улеснява реакциите между N2O и Нрадикалите. Количеството на впръскваната добавка е съобразено с това на N2O в димните газове.
Настоящото изобретение е особено приложимо при изгаряне на твърди горива или отпадъчни материали в горивни камери с кипящ слой при температури, по-ниски от 900°С. Твърдото гориво или отпадъчният материал се внасят в кипящия слой, където /в резултат на доброто смесване с кипящите частици/ те почти веднага достигат температурата на слоя и изгарят. Обикновено температурите в кипящия слой са между 700-900°С, което осигурява оптимални условия за самото горене и, например, за намаляване на сярата в димните газове. Образуването на NO е слабо поради относително ниската температура на горене, но може да бъде получен N2O.
При циркулационните кипящи слоеве скоростта на флуидизиращия въздух е достатъчно висока, за да бъде увлечено значително количество частици от слоя заедно с димните газове навън от горивната камера. Увлечените частици се отделят от димните газове и се рециркулират към горивната камера през рециркулационна тръба. Циркулацията на частиците от горивната камера по рециркулационния им път обратно до горивната камера допринася за постигане на равномерна температура в цялата система, което води до по-ефективно горене и по-продължителен престой в системата, както и до по-добро улавяне на сярата в димните газове.
За съжаление образуването на N2O вероятно се улеснява от ниските температури, използвани както при циркулационни, така и при нециркулационни кипящи слоеве. Съгласно настоящото изобретение концентра цията на N2O в димните газове може да се намали чрез впръскване на добавка, способна да образува водородни радикали при температурата на димния газ и/или при слабото й повишаване. Видовете добавки, например допълнителни горива, които могат да се впръскват в струята димни газове за намаляване концентрацията на N2O, включват: природен газ или метан; втечнен нефтен газ; нефт; алкохол, например метанол или етанол; газ от пиролизатор или газификатор; всяко газообразно, течно или твърдо гориво, имащо водородна съставка и топлотворност най-малко 1 МДж/кг.
Газовете могат да се въвеждат през дюзи за впръскване на газ без каквато и да е среда-носител или с кислородсъдържащ газ. Нефт или ситно твърдо гориво могат да се въвеждат с газ-носител, например въздух или рециклиран димен газ.
Добавките в димните газове за предпочитане се впръскват в място, отдалечено от първия етап на горене, за да не възпрепятстват реакциите, осъществяващи се там. За предпочитане те не трябва да се впръскват така, че да увеличават значително температурата на частиците от кипящия слой.
За да се намали ефективно N2O, добавката трябва да се впръсква в място, където цялата струя димни газове може лесно да се повлияе от въвеждането на добавката. Температурата на цялата струя димни газове трябва да се увеличи и/или образуваните водородни радикали трябва да влязат в контакт с цялата струя димни газове.
Добавката или допълнителното гориво могат да се впръскват в следните места:
-участък от горивната камера с кипящ слой или друго място, в което плътността на слоя е по-малка от 200 кг/м3;
-тръба между горивната камера и циклон или друг газосепаратор за частици;
-циклон или друг газосепаратор за частици в каквато и да е конфигурация;
-тръби между два циклона или други газосепаратори за частици или съчетания от тях, свързани последователно;
-което и да е място в обратната тръба след горивната камера и преди комин или газова турбина, или
-която и да е външна допълнителна горивна камера за редукция на N2O.
При внасяне на допълнително гориво, например природен газ, в тръбата за димни газове пред конвекционния участък, където температурата на димния газ е все още висока, е необходимо само относително малко количество допълнително гориво за увеличаване температурата на струята димни газове над 900°С.
Един циклонен сепаратор може да осигури много добро смесване на димните газове с всяка добавка, внесена в тях. Обаче може да се предпочете увеличаването на температурата на димните газове в място след сепаратора на частиците /поне в системи с циркулационен кипящ слой/, за да не се повишава температурата на частиците от кипящия слой и да се повлияе отрицателно върху улавянето на сярата /което е оптимално при по-ниски температури/.
Въвеждането на допълнително гориво в димните газове може да бъде изгодно използвано за повишаване температурата на възходящия поток на димните газове от прегревателите, осигурявайки по този начин достатъчна топлинна мощност. Горивото може да се добавя в конвекционен участък непосредствено преди прегревателите. Внасянето на горими добавки може да се използва и за едновременното увеличаване температурата на газа в горивната камера или така наречената камера с горно горене, свързана с газова турбина.
Когато се въвежда допълнително гориво в струята димни газове преди конвекционния участък, температурата на димния газ трябва да се повишава умерено от 700-900’С до 910-110°С, т.е.достатъчно е едно увеличаване от около 10-250°С поради наличието на частици, например накален варовик, от кипящия слой. Ако димните газове преминат през конвекционен участък, тяхната температура значително се понижава. Ето защо, ако редукцията на N2O се извършва след конвекционния участък, температурата на димните газове трябва да се повишава с около 200700°С, за да достигне интервала 910-1100°С. Следователно, количеството на допълнителното гориво, задължително внасяно след конвекционния участък, е по-голямо от количеството, необходимо преди конвекционния участък.
При използване на този метод съгласно изобретението за увеличаване на темпера турата и/или концентрацията на водородните радикали в димните газове е възможно намаляването на общото количество на N2O с 1099 %, обикновено около 50 %, а за предпочитане около 50-90 %.
Количеството на добавката се определя от искания процент намаляване на N2O и от първоначалната концентрация на N2O.
Освен внасяната добавка, например допълнително гориво, в някои случаи в димния газ, съдържащ N2O, може да се впръсква подходящо количество окислително вещество преди, в самото място или след точката на впръскване на гориво за гарантиране на ефикасно запалване.
Настоящото изобретение представя метод, който осигурява благоприятни условия за намаляване на N2O в димните газове от горивни камери с кипящ слой, а оттам и прост начин за намаляване отделянето на N2O в димните газове. Новият метод може лесно да бъде използван при съществуващите реактори с кипящ слой чрез внасяне на добавка в тръбите за димни газове, преди комина или газовата турбина, или във външни допълнителни горивни камери. Не съществува опасност да се попречи на основните процеси на горене или на реакциите, протичащи в самата горивна камера. Учудващо е, че само едно слабо повишение на температурата може да бъде необходимо за намаляване на N2O в димните газове. Досега известните изследвания посочват разлагане на NjO в самата пещ и то при много по-високи температури. Повишената температура спомага за разлагането на N2O не само чрез Н-радикали в газовата фаза, но и чрез хетерогенната реакция между N2O и накаления варовик. Известните изследвания показват, че образуването на N2O достига максимум при същите температури, при които N2O се разлага, съгласно настоящото изобретение.
Настоящото изобретение е обяснено поподробно чрез следващите примери, показани на чертежите, от които:
Фигура 1 е схематично представяне на примерна система с циркулационен кипящ слой за намаляване на N2O съгласно настоящото изобретение;
Фигури 2 и 3 - схематични изображения на други примерни конструктивни решения.
Едно предпочитано изпълнение на нас тоящото изобретение е показано на фигура 1, при което твърд материал се изгаря в реактор 10 с циркулационен кипящ слой. Реакторът има горивна камера 12, съдържаща кипящ слой от частици 13, с входни тръби 14 и 16 за твърдия горивен материал и обикновено за друг твърд материал, например вар или варовик, за намаляване на SO2 в димните газове. Флуидизиращ въздух се подава в горивната камера през дънната плоча 18 от въздушна кутия 19. Въздухът се подава в реактора при почти атмосферно налягане и при достатъчно голям дебит, за да флуидизира слоя и да увлече част от твърдите частици.
Горивната камера има изходен канал за димните газове, съдържащи увлечените твърди частици. Димните газове се подават в циклонен сепаратор 22, в който твърдите частици от слоя се отделят от газовете. Пречистеният газ се изпуска през изходна газова тръба 24, а частиците, отделени от газа, се подават надолу през вертикална рециркулационна тръба 26, обратно в долната част на горивната камера. Вертикалната рециркулационна тръба образува коляно 28 в долния си край преди входния отвор на горивната камера.
Пречистеният газ се подава през изходна газова тръба 24 в газова тръба 30, която свързва реактора с кипящ слой с конвекционен участък 32. Прегревател 34 се поставя във входната газова зона, на конвекционния участък, а други топлопренасящи повърхности 36 се разполагат след прегревателя. В долната част на конвекционния участък е разположена изходна тръба 38 за газовете.
Газовата тръба 30 е снабдена с допълнителен вход 40 за добавката, осигуряваща водородни радикали, като газовата тръба 30 свързва циклона с конвекционния участък. Входът за добавката е разположен в газовата тръба в място, близко до изходната газова тръба 24 на циклона.
При работа горенето се осъществява на един първи етап на горене в горивната камера при относително ниска температура /например при изгаряне на въглища при около 850°С/. При тази температура изгарянето на ΝΟχ е слабо и се наблюдава максимално улавяне на сярата от варта. Димните газове, съдържащи остатъчен кислород, Ν2Ο и увлечени частици от кипящия слой, се изпускат през изходния канал 20 в циклона 22. Частиците от слоя, съдържащи нереагирала вар за улавянето на сярата, се отделят от димните газове в циклона и се рециркулират към горивната камера.
Добавка, например природен газ, се впръсква във все още горещият димен газ в газовата тръба 30 през входен отвор 40 / непосредствено след циклона 22/. До известна степен природният газ осигурява водородни радикали дори при температурата на димните газове, но поради наличието на остатъчен кислород в димните газове природният газ се изгаря при влизането му в газовата тръба 30, увеличавайки по този начин температурата на димните газове в газовата тръба до още поблагоприятно ниво от гледна точка на образуването на водородни радикали и редукцията на NjO до Nj. Вместо природен газ или в добавка към него през входния отвор 40 може да се впръсква кислородсъдържащ газ, смесен с добавката.
Вместо това, или освен това, внасянето на добавката може да се осъществи през входящ отвор 42, обозначен с прекъсната линия на фиг.1, в късата тръба 21, свързваща горивната камера 12 и циклона 22. Този входящ отвор 42 може да се използва особено ако съдържанието на частици в димните газове, изпускани от горивната камера, е малко, например количеството им е по-малко от 200 кг/м3. Освен това, възможно е да се направи входящ отвор 44 за добавката за пряко подаване в циклона 22 в зона, бедна на частици. Предимството на това решение е изключително доброто смесване на димните газове с внесената добавка в завихрената газова струя в циклона.
Вместо това, или освен това, добавката може да се впръска в конвекционния участък през входящ отвор 46, оформен непосредствено преди прегревателя 34. Това решение има предимство в случай, че има затруднения при получаването на достатъчно количество прегряваща пара.
Друго решение на настоящото изобретение е показано на фигура 2. При това решение топлообменни тръби 38, например няколко реда екранизиращи тръби, са разположени в газовата тръба 30 след циклона, но преди тръбата да се разшири и премине в конвекционния участък 32.
Оптимално решение за разполагането на входящия отвор 40 за добавката често може да бъде поставянето му непосредствено след екранизиращите тръби 38. Обикновено екранизиращите тръби се охлаждат с вода, но в някои случаи могат да се охлаждат и с пара или с въздух. Високи температури в газовата тръба могат да предизвикат затруднения, ако тръбите се охлаждат с въздух или с пара. Водните тръби могат да се свържат с други водни/ парови системи, например охлаждащата система на охлаждаем циклон в реактора с кипящ слой. Ако се използват тръби с въздушно охлаждане, нагретият въздух може да се употреби като въздух за горенето. Той може да се използва също така като добавка, осигуряваща водородни радикали в газовата тръба.
Поставянето на топлообменник преди мястото на впръскване на добавката, осигуряваща водородни радикали, е изгодно за изравняване профила на скоростта на газа в газовата тръба. Това е полезно, защото димният газ, излизащ от циклона, може да има наклонен профил на скоростта.
Топлообменникът е също така полезен за контролиране температурата на димните газове, така че добавката да се впръсква при оптимална температура, за да се получи максимална ефективност. С топлообменника температурата може да се регулира на оптимално ниво. За всяка добавка съществува оптимална температура за максимална ефективност.
Друго решение на настоящото изобретение е показано на фигура 3, при което твърд материал се изгаря в реактор 50 под налягане с циркулационен кипящ слой. Димният газ под налягане се подава през циклон 52 за разделяне на частичките от газа и през конвекционен участък 54 към филтър 56 за улавяне на частичките и очистване на димните газове под налягане. Пречистеният димен газ се отвежда в горивна камера 58, непосредствено преди газова турбина 60, където димният газ се разширява. В горивната камера 58 се извършва редуциране на N2O чрез внасяне на допълнително гориво, каквото може да е газификаторен газ, получен от отделен газификатор, свързан с реактора с кипящ слой, в димния газ през входяща тръба 62, и чрез изгаряне на горивото за едновременно увеличаване температурата на димния газ.
При всички решения е необходимо да се регулира количеството на внесената добавка в зависимост от вида й, от горивото, от реактора с кипящ слой, мястото на впръскване и от множество други фактори.
Изобретението не се ограничава с опи- 5 саното и обхваща множество модификации и равностойни варианти, включващи се в духа и обхвата на патентните претенции.
Claims (12)
- Патентни претенции1. Метод за намаляване отделянето на NjO при изгаряне на азотсъдържащи горива в реактори с кипящ слой, включващ първи етап на горене в кипящ слой от частици и разделяне в сепаратор на частиците от димните газове, изпускани по време на първия етап на горене, при който непрекъснато се подава азотсъдържащо гориво и кислородсъдържащ газ в реактора, като температурата на първия етап се поддържа от около 700 до 900°С, а димните газове, съдържащи частици, се изпускат и разделят от по-голямата част от частиците, характеризиращ се с това, че по време на първия етап на горене се подава излишък от кислородсъдържащ газ при коефициент на смесване по-голям от 1, и се осигурява остатъчно количество кислород в димните газове, при което към димните газове се добавят в условия на добро смесване достатъчни количества водородни радикали (улесняващи редукцията на N2O в димните газове), чрез добавка, способна да отделя водородни радикали при температури, равни или по-високи от тези на димните газове, и поне част от остатъчния кислород се изгаря заедно с добавката за повишаване температурата на димните газове над 900°С.
- 2. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че към отделяните димни газове се добавя кислородсъдържащ газ за осигуряване изгарянето на добавката, при което температурата на димните газове се повишава над 900°С.
- 3. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че в тръбата за димни газове се впръсква флуид, осигуряващ водородни радикали, при плътност на частиците по-малка от 200 kg/m3.
- 4. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че добавката, осигуряваща водородни радикали, се впръсква в, или в съседство със сепаратора за частиците.
- 5. Метод съгласно претенция 4, характеризиращ се с това, че добавката, осигуряваща водородни радикали, се впръсква в горната част на сепаратора на частиците.
- 6. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че добавката, осигуряваща водородни радикали, се впръсква в тръба за димните газове, свързваща конвекционен участък със сепаратора на частиците.
- 7. Метод съгласно претенция 6, характеризиращ се с това, че температурата на димния газ се контролира чрез топлообменно средство, разположено в тръбата за димни газове непосредствено преди мястото за впръскване на добавката, осигуряваща водородни радикали в димния газ.
- 8. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че добавката, осигуряваща водородни радикали, се впръсква непосредствено преди прегревател в конвекционния участък, свързан с реактора с кипящ слой.
- 9. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че добавката, осигуряваща водородни радикали, се впръсква в горивна камера, разположена преди газова турбина, свързана с реактора с кипящ слой.
- 10. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че добавката, осигуряваща водородни радикали, е подбрана от групата, състояща се от: метан, нефт, алкохол, газ от пиролизатор, газ от газификатор или втечнен нефтен газ.
- 11. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че добавката, осигуряваща водородни радикали, е газификаторен газ, получаван от отделен газификатор, свързан с реактора с кипящ слой.
- 12. Метод съгласно претенция 2, характеризиращ се с това, че кислородсъдържащият газ се подава към отделяните димни газове, предварително смесен с добавката, осигуряваща водородни радикали.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/509,373 US5043150A (en) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | Reducing emissions of N2 O when burning nitrogen containing fuels in fluidized bed reactors |
| PCT/FI1991/000112 WO1991016575A1 (en) | 1990-04-17 | 1991-04-15 | Method and apparatus for reducing emissions of n2o when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BG97087A BG97087A (bg) | 1993-12-24 |
| BG60777B1 true BG60777B1 (bg) | 1996-03-29 |
Family
ID=24026395
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BG97087A BG60777B1 (bg) | 1990-04-17 | 1992-11-16 | Метод за намаляване отделянето на n2o при изгаряне на азотсъдържащи горива в реактори с кипящ слой |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5043150A (bg) |
| EP (1) | EP0525001B1 (bg) |
| JP (1) | JPH0792206B2 (bg) |
| KR (1) | KR0164586B1 (bg) |
| AT (1) | ATE124778T1 (bg) |
| AU (1) | AU651343B2 (bg) |
| BG (1) | BG60777B1 (bg) |
| BR (1) | BR9106359A (bg) |
| CA (1) | CA2080698C (bg) |
| DE (1) | DE69111058T2 (bg) |
| DK (1) | DK0525001T3 (bg) |
| FI (1) | FI100913B (bg) |
| HU (1) | HU213482B (bg) |
| NO (1) | NO178478C (bg) |
| PL (1) | PL168255B1 (bg) |
| RU (1) | RU2093755C1 (bg) |
| WO (1) | WO1991016575A1 (bg) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5133950A (en) * | 1990-04-17 | 1992-07-28 | A. Ahlstrom Corporation | Reducing N2 O emissions when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors |
| US5048432B1 (en) * | 1990-12-27 | 1996-07-02 | Nalco Fuel Tech | Process and apparatus for the thermal decomposition of nitrous oxide |
| US5344629A (en) * | 1992-01-03 | 1994-09-06 | A. Ahlstrom Corporation | Reducing Z20 emissions |
| US5378443A (en) * | 1992-01-03 | 1995-01-03 | A. Ahlstrom Corporation | Method for reducing emissions when burning nitrogen containing fuels |
| FR2687138A1 (fr) * | 1992-02-07 | 1993-08-13 | Hoechst France | Procede d'oxydation thermochimique de l'oxyde de diazote. |
| US5200162A (en) * | 1992-04-01 | 1993-04-06 | Uop | Process for N2 O decomposition |
| US5939353A (en) * | 1992-12-21 | 1999-08-17 | Bp Amoco Corporation | Method for preparing and using nickel catalysts |
| AT400530B (de) * | 1994-04-06 | 1996-01-25 | Austria Metall | Verfahren zur reinigung von ofenabgasen |
| US5465690A (en) * | 1994-04-12 | 1995-11-14 | A. Ahlstrom Corporation | Method of purifying gases containing nitrogen oxides and an apparatus for purifying gases in a steam generation boiler |
| US5498370A (en) * | 1994-12-15 | 1996-03-12 | Amoco Corporation | Process for hydroshifting dimethyl ether |
| FR2735560B1 (fr) * | 1995-06-16 | 1997-07-11 | Gec Alsthom Stein Ind | Procede et dispositif pour reduire les emissions de polluants dans les fumees d'un systeme de chauffe a lit fluidise par etagement des injections de combustible |
| SE503926C2 (sv) * | 1995-06-20 | 1996-09-30 | Abb Carbon Ab | Förfarande samt anordning för tilläggsenergialstring i en kraftanläggning |
| DE19546419A1 (de) * | 1995-12-12 | 1997-06-19 | Siemens Ag | Gasturbinenanlage und Verfahren zur Minderung der Stickoxide im Abgas der Gasturbine |
| US6347627B1 (en) | 1998-04-23 | 2002-02-19 | Pioneer Inventions, Inc. | Nitrous oxide based oxygen supply system |
| US6383461B1 (en) | 1999-10-26 | 2002-05-07 | John Zink Company, Llc | Fuel dilution methods and apparatus for NOx reduction |
| US6395237B1 (en) * | 2000-02-13 | 2002-05-28 | The Babcock & Wilcox Company | Circulating fluidized bed reactor with selective catalytic reduction |
| BR0211763A (pt) * | 2001-08-08 | 2005-02-01 | Cement Industry Environmental | Introdução de refugo de cianeto como um redutor de nox |
| JP4629967B2 (ja) * | 2003-10-27 | 2011-02-09 | カンケンテクノ株式会社 | Ｎ２ｏ含有排ガスの処理方法およびその装置 |
| WO2017120021A2 (en) * | 2015-12-18 | 2017-07-13 | Magnegas Corporation | Secondary burning of gases from the combustion of fossil fuels |
| CN106196031A (zh) * | 2016-08-31 | 2016-12-07 | 自贡华西能源工业有限公司 | 一种cfb的烟气发生设备 |
| JP7075574B2 (ja) * | 2017-05-29 | 2022-05-26 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 有機性廃棄物の燃焼炉及び該燃焼炉を用いた有機性廃棄物の処理システム |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3125408A (en) * | 1964-03-17 | Method of removing nitrogen oxides from gases | ||
| BE553186A (bg) * | 1955-12-08 | |||
| US3911083A (en) * | 1972-02-24 | 1975-10-07 | Zink Co John | Nitrogen oxide control using steam-hydrocarbon injection |
| JPS51133833A (en) * | 1975-05-15 | 1976-11-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Utilization method of combustioned gas |
| DE3332663C2 (de) * | 1983-09-10 | 1987-02-19 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Verfahren zur Optimierung der Reduktion von NO↓x↓ in Rauchgasen aus mit fossilen Brennstoffen befeuerten Feuerungseinrichtungen |
| JPS61208412A (ja) * | 1985-03-14 | 1986-09-16 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行なうＮＯ↓ｘ抑制３段燃焼法 |
| US4609536A (en) * | 1985-03-22 | 1986-09-02 | Conoco Inc. | Method for producing reactive lime and reducing sulfur dioxide |
| JPH0729028B2 (ja) * | 1986-10-31 | 1995-04-05 | バブコツク日立株式会社 | 脱硝処理方法 |
| DE3880484T2 (de) * | 1987-03-06 | 1993-08-05 | Fuel Tech Inc | Multi-schritt-verfahren zur reduzierung des verunreinigungsgehaltes in einem abgasstrom. |
| YU44888A (en) * | 1987-03-06 | 1989-12-31 | Fuel Tech Inc | Process for reducing nitrogen oxides in exhaust gasses |
| US4773339A (en) * | 1987-05-15 | 1988-09-27 | Foster Wheeler Energy Corporation | Process for removing nitrous oxides from a gas |
| SE462813B (sv) * | 1988-03-24 | 1990-09-03 | Petrokraft Ing Ab | Foerbraenningsanordning |
| EP0363812A3 (de) * | 1988-10-10 | 1991-02-27 | Hannover-Braunschweigische Strom-Versorgungs-Aktiengesellschaft | Verfahren und Anlage zur Dampferzeugung, insbesondere in Heizkraftwerken |
| SE466814B (sv) * | 1989-06-01 | 1992-04-06 | Kvaerner Generator Ab | Anordning foer nedbrytande av gaser alstrade vid foerbraenning vid ungefaer 850 grader c av fasta braenslen i en fluidbaedd |
-
1990
- 1990-04-17 US US07/509,373 patent/US5043150A/en not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-04-15 DE DE69111058T patent/DE69111058T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-15 RU RU9192016342A patent/RU2093755C1/ru active
- 1991-04-15 AT AT91907492T patent/ATE124778T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-04-15 PL PL91296383A patent/PL168255B1/pl unknown
- 1991-04-15 HU HU9203265A patent/HU213482B/hu not_active IP Right Cessation
- 1991-04-15 EP EP91907492A patent/EP0525001B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-15 CA CA002080698A patent/CA2080698C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-15 BR BR919106359A patent/BR9106359A/pt not_active Application Discontinuation
- 1991-04-15 AU AU76624/91A patent/AU651343B2/en not_active Ceased
- 1991-04-15 DK DK91907492.2T patent/DK0525001T3/da active
- 1991-04-15 WO PCT/FI1991/000112 patent/WO1991016575A1/en active IP Right Grant
- 1991-04-15 JP JP3506915A patent/JPH0792206B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-15 KR KR1019920702575A patent/KR0164586B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1992
- 1992-10-14 NO NO923991A patent/NO178478C/no not_active IP Right Cessation
- 1992-10-16 FI FI924679A patent/FI100913B/fi active
- 1992-11-16 BG BG97087A patent/BG60777B1/bg unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI924679A (fi) | 1992-10-16 |
| FI924679A0 (fi) | 1992-10-16 |
| AU7662491A (en) | 1991-11-11 |
| HUT62406A (en) | 1993-04-28 |
| CA2080698C (en) | 1995-10-03 |
| DE69111058T2 (de) | 1996-01-04 |
| CA2080698A1 (en) | 1991-10-18 |
| HU213482B (en) | 1997-07-28 |
| BR9106359A (pt) | 1993-04-27 |
| BG97087A (bg) | 1993-12-24 |
| AU651343B2 (en) | 1994-07-21 |
| EP0525001B1 (en) | 1995-07-05 |
| KR0164586B1 (ko) | 1998-12-15 |
| NO178478C (no) | 1996-04-03 |
| JPH05505021A (ja) | 1993-07-29 |
| DK0525001T3 (da) | 1995-08-21 |
| WO1991016575A1 (en) | 1991-10-31 |
| JPH0792206B2 (ja) | 1995-10-09 |
| NO178478B (no) | 1995-12-27 |
| NO923991L (no) | 1992-10-14 |
| RU2093755C1 (ru) | 1997-10-20 |
| US5043150A (en) | 1991-08-27 |
| KR930700803A (ko) | 1993-03-16 |
| ATE124778T1 (de) | 1995-07-15 |
| NO923991D0 (no) | 1992-10-14 |
| PL168255B1 (pl) | 1996-01-31 |
| EP0525001A1 (en) | 1993-02-03 |
| DE69111058D1 (de) | 1995-08-10 |
| HU9203265D0 (en) | 1992-12-28 |
| FI100913B (fi) | 1998-03-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5441714A (en) | Reducing N2 O emissions when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors | |
| BG60777B1 (bg) | Метод за намаляване отделянето на n2o при изгаряне на азотсъдържащи горива в реактори с кипящ слой | |
| EP1287290B1 (en) | Low nitrogen oxides emissions using three stages of fuel oxidation and in-situ furnace flue gas recirculation | |
| US6085674A (en) | Low nitrogen oxides emissions from carbonaceous fuel combustion using three stages of oxidation | |
| US4756890A (en) | Reduction of NOx in flue gas | |
| US5105747A (en) | Process and apparatus for reducing pollutant emissions in flue gases | |
| AU2001265303A1 (en) | Low nitrogen oxides emissions using three stages of fuel oxidation and in-situ furnace flue gas recirculation | |
| US5159886A (en) | Process of combusting coal in a circulating fluidized bed | |
| JPH069975A (ja) | 窒素含有燃料を燃焼した時の放出物の減少方法 | |
| JP3317496B2 (ja) | Ｎ２ｏ排出物の減少 | |
| EP0824649B1 (en) | NOx reduction in a circulating fluidized bed | |
| WO1993018341A1 (en) | Method and apparatus for combusting a carbonaceous material | |
| JP4015026B2 (ja) | ボイラー用の先進ＮＯｘ低減法 | |
| Oakes et al. | Reducing N2O emissions when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors |