RU2093755C1 - Способ уменьшения выделения n2o в дымовых газах, образующихся при сжигании азотосодержащих видов топлива в реакторах с псевдоожиженным слоем - Google Patents
Способ уменьшения выделения n2o в дымовых газах, образующихся при сжигании азотосодержащих видов топлива в реакторах с псевдоожиженным слоем Download PDFInfo
- Publication number
- RU2093755C1 RU2093755C1 RU9192016342A RU92016342A RU2093755C1 RU 2093755 C1 RU2093755 C1 RU 2093755C1 RU 9192016342 A RU9192016342 A RU 9192016342A RU 92016342 A RU92016342 A RU 92016342A RU 2093755 C1 RU2093755 C1 RU 2093755C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydrogen radicals
- flue gases
- gas
- separator
- flue
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/54—Nitrogen compounds
- B01D53/56—Nitrogen oxides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
- F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
- F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
- F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/08—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of heaters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2206/00—Fluidised bed combustion
- F23C2206/10—Circulating fluidised bed
- F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2215/00—Preventing emissions
- F23J2215/10—Nitrogen; Compounds thereof
- F23J2215/101—Nitrous oxide (N2O)
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2219/00—Treatment devices
- F23J2219/20—Non-catalytic reduction devices
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/10—Capture or disposal of greenhouse gases of nitrous oxide (N2O)
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Noodles (AREA)
- Nitrogen Condensed Heterocyclic Rings (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Abstract
Количество выделений N2O из реактора, работающего с псевдосжиженным слоем, уменьшают путем введения добавок веществ, образующих при разложении водородные радикалы (например, добавлением таких видов топлива, как природный газ или спирт), к потоку дымовых газов, выходящих из псевдосжиженного слоя. Достаточное количество кислорода подают в дымовые газы или путем введения добавок, или путем создания избытка кислорода в камере сгорания так, чтобы добавка веществ, образующих при разложении водородный радикал, реагирует с кислородом воздуха, увеличивая температуру дымовых газов (например, с 700-900oC до 950-1100oC), так, что образование N2O уменьшается примерно на 10-90%. Добавки могут быть инжектированы или перед циклоном, служащим для отделения частиц пыли от дымовых газов, или перед перегревателем конвекционной секции, или в камеру сгорания перед газовой турбиной. 10 з.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Изобретение относится к способам, предназначенным для снижения выделений N2O из образующихся при сжигании азотсодержащих видов топлива или других содержащих азот горючих смесей.
Объектом настоящего изобретения является создание простых и экономичных способов для снижения выделений N2O от котлов, работающих с псевдосжиженным и циркулирующим или барботирующим слоями при повышенном или при атмосферном давлениях.
Кроме того, объектом настоящего изобретения является создание способа, реализующего благоприятные условия для разрушения (разложения) N2O, содержащейся в дымовых газах, выходящих из камер сгорания, работающих с псевдосжиженным слоем.
Дополнительно к этому, объектом данного изобретения является создание способа уменьшения концентрации N2O в дымовых газах, в соответствии с которым легко могут быть реконструированы системы камер сгорания, работающих с псевдосжиженным слоем, без помех для осуществления процесса.
Известен способ уменьшения содержания окислов азота в дымовых газах, полученных при сжигании азотсодержащих видов топлива в реакторах с псевдосжиженным слоем, включающий подачу топлива, избытка кислородсодержащего газа, сжигание при температуре 700-900oC при коэффициенте избытка воздуха > 1, отвод дымовых газов на очистку их в сепараторе, добавление к отходящим газам веществ, образующих при разложении водородные радикалы, и перемешивание их в сепараторе [1]
Однако в известном способе в отходящих газах остается значительное количество N2O.
Однако в известном способе в отходящих газах остается значительное количество N2O.
Техническим результатом является уменьшение выделения в отходящих газах.
Технический результат достигается тем, что в дымовые газы, содержащие остаточный кислород, после первой стадии сжигания, поступающие в переход для дымовых газов, вводится добавка, выбранная из группы химических соединений, способных образовывать при разложении водородные радикалы. Добавка инжектируется в переход для дымового газа с целью получения достаточного количества радикалов водорода для обеспечения снижения концентрации N2О в дымовых газах. Инжектируемая добавка сжигается для получения тепла, повышающего температуру дымовых газов до величины > 900oC, наиболее предпочтительны температуры дымовых газов в интервале 950-1100oС. К группе добавок, способных образовывать при разложении водородные радикалы, относятся такие вещества, как спирт, природный газ или другие углеводородные газы, такие, как сжиженный или газообразный нефтяной газ или пиролизный газ или нефть. Хорошего перемешивания между дымовыми газами и образованными водородными радикалами достигают путем инжекции добавок в те места, где хорошее смешивание облегчается потоком газов. Хорошее смешивание облегчает протекание реакции между N2О и Н радикалами. Объем инжектируемых добавок изменяют в зависимости от содержания N2O в дымовых газах.
Изобретение особенно хорошо применимо в случаях, если сжигаются твердые виды топлива или отходы, получаемые из камер сгорания, работающих с псевдосжиженным слоем при температурах ниже 900oC. Твердое топливо или отходы вводят в псевдосжиженный слой, где они, благодаря хорошему смешиванию с частицами слоя, почти сразу достигают температуры слоя и сгорают. Температуры в псевдосжиженном слое обычно поддерживают в интервале 700-900oC, что создает оптимальные условия для сжигания и уменьшает содержание серы в дымовых газах. Содержание образующегося при этом N2O является низким, благодаря относительно низкой температуре сжигания, однако NOx может образовываться.
В циркулирующих псевдосжиженных слоях скорость псевдосжиженного воздуха является достаточно высокой, чтобы вывести значительную часть частиц, составляющих слой, из камеры сгорания с дымовыми газами. Выведенные частицы отделяются от дымовых газов и возвращаются в камеру сгорания через возвратный трубопровод. Циркуляция частиц, вынесенных из камеры сгорания через возвратный трубопровод назад в камеру сгорания, поддерживает в целом постоянную температуру в системе, что приводит к более эффективному сжиганию топлива и, продлевая время пребывания частиц в системе, улучшает извлечение серы из дымовых газов.
Очевидно, неблагоприятное образование N2O облегчается при низких температурах, используемых как в барботирующем, так и в циркулирующем псевдосжиженных слоях. Согласно настоящему изобретению концентрация N2О в дымовых газах может быть понижена путем инжекции добавок, способствующих образованию при разложении водородных радикалов при температурах дымовых газов и/или путем небольшого повышения температуры дымовых газов.
Типы добавок (т. е. виды дополнительного топлива), которые могут быть инжектированы в поток дымовых газов для уменьшения концентрации N2O, следующие:
природный газ или метан;
сжиженный нефтяной газ;
нефть;
спирт, например этанол или метанол;
газы, полученные при крекинге или газификации;
другие газовые, жидкие или твердые виды топлива, содержащие в качестве компонента азот и обладающие теплотворной способностью по меньшей мере 1 мдж/кг.
природный газ или метан;
сжиженный нефтяной газ;
нефть;
спирт, например этанол или метанол;
газы, полученные при крекинге или газификации;
другие газовые, жидкие или твердые виды топлива, содержащие в качестве компонента азот и обладающие теплотворной способностью по меньшей мере 1 мдж/кг.
Газы можно вводить через газовые впускные сопла без каких-либо специальных средств переноски или вместе с кислородсодержащим газом. Нефть или чистое твердое топливо могут вводиться с транспортирующим их газом, таким как воздух или возвратный дымовой газ. Добавки в дымовые газы предпочтительно инжектировать в место, отделенное от первой стадии сжигания, для того, чтобы не мешать проходящим на этой стадии реакциям. Предпочтительно добавки не инжектировать так, чтобы они значительно увеличивали температуру частиц псевдосжиженного слоя.
Для облегчения процессов эффективного уменьшения N2O добавки должны быть инжектированы в тех местах, где путем их введения можно легко влиять на поток дымовых газов. Температура всего потока дымовых газов должна увеличиваться и/или образующиеся водородные радикалы должны приходить в контакт со всем потоком дымовых газов для достижения максимального уменьшения N2O.
Добавки или дополнительное топливо могут быть инжектированы в следующих местах:
секция камеры сгорания с псевдосжиженным слоем или где-нибудь в другом месте, где плотность слоя менее чем 200 кг/м3;
трубопровод между камерой сгорания и циклоном или другим сепаратором, служащим для отделения частиц от дымовых газов;
сам циклон или иной сепаратор газовых частиц в любом количестве конфигураций;
трубопровод, соединяющий два циклона или другие сепараторы для отделения частиц от газа, или их комбинации, соединенные в линии;
любое место после камеры сгорания и перед дымовой трубой или газовой турбиной;
любой внешний агрегат, расположенный после камеры сгорания и предназначенный для снижения концентрации N2O.
секция камеры сгорания с псевдосжиженным слоем или где-нибудь в другом месте, где плотность слоя менее чем 200 кг/м3;
трубопровод между камерой сгорания и циклоном или другим сепаратором, служащим для отделения частиц от дымовых газов;
сам циклон или иной сепаратор газовых частиц в любом количестве конфигураций;
трубопровод, соединяющий два циклона или другие сепараторы для отделения частиц от газа, или их комбинации, соединенные в линии;
любое место после камеры сгорания и перед дымовой трубой или газовой турбиной;
любой внешний агрегат, расположенный после камеры сгорания и предназначенный для снижения концентрации N2O.
При введении добавок, таких как природный газ, в трубопровод для дымовых газов перед конвекционной секцией, где температура дымовых газов еще высока, необходимо относительно малое количество дополнительного топлива; это необходимо лишь для того, чтобы повысить температуру дымовых газов более 900oC.
Циклонный сепаратор может обеспечить очень хорошее смешивание дымовых газов с вводимыми добавками. Однако может быть более предпочтительным повышение температуры дымовых газов в месте, расположенном ниже по течению, чем сепаратор (по крайней мере, в случае использования системы с циркулирующим псевдосжиженным слоем), с тем, чтобы не увеличивать температуру частиц псевдосжиженного слоя и не оказывать отрицательного воздействия на захват серы (которое оптимально при более низких температурах).
Может быть осуществлено введение дополнительного топлива для повышения температуры дымовых газов, находящихся выше по течению, чем перегреватель, тем самым гарантируется достаточная тепловая мощность. Добавки могут быть введены и в конвекционную секцию, непосредственно перед перегревателем. Введение горючих добавок может быть также использовано для одновременного повышения температуры газа в камере сгорания и в, так называемой, верхней камере сгорания, связанной с газовой турбиной.
Когда добавки вводятся в поток дымовых газов перед конвекционной секцией, температура дымовых газов должна лишь умеренно повышаться с интервалом температур около 700-900oC до интервала температур около 910-1100oC, т.е. повышение температур только приблизительно на 10-250oC является достаточным, вследствие наличия частиц (например, кальцинированной извести) из псевдосжиженного слоя. Когда дымовые газы проходят через конвекционную секцию, их температура в значительной степени снижается. Поэтому, если уменьшение концентрации N2О имеет место после конвекционной секции, температура дымовых газов может возрасти приблизительно на 200-700oC и составит 910-1100oC. Поэтому количество дополнительного топлива, которое необходимо ввести после конвекционной секции, больше количества, которое необходимо ввести перед конвекционной секцией.
При использовании процесса повышением температуры дымовых газов и/или увеличением концентрации водородных радикалов в дымовых газах можно уменьшить общее количество N2О на 10-99% обычно на около 50% и предпочтительно на около 50-90% Масса добавок определяется процентом требуемого уменьшения N2О и начальной ее концентрацией.
В дополнение к инжектируемым добавкам (например, дополнительному топливу) соответствующие количества окислителя могут также в некоторых случаях быть введены в содержащие N2О дымовые газы в тех же самых местах, где инжектирует топливо, или после мест инжекции топлива для гарантии эффективности сжигания.
На фиг. 1 представлен схематично чертеж системы с циркулирующим псевдосжиженным слоем, применяемой для уменьшения; фиг. 2 и 3 примеры реализации изобретения.
Предпочтительный вариант реализации изобретения показан на фиг. 1, где твердый материал сжигают в реакторе 10 с циркулирующим псевдосжиженным слоем. Реактор содержит камеру сгорания 12, в которой располагается псевдосжиженный слой, состоящий из частиц 13; камера сгорания имеет впускные отверстия 14 и 16 для подачи твердого топлива и других твердых материалов, таких как известь или известняк, используемых для уменьшения SO2 в дымовых газах. Воздух, необходимый для создания эффекта псевдосжиженного слоя, подводят в камеру сгорания через нижнюю плиту 18 посредством воздушной коробки 19. Воздух подводят к реактору с давлением, близким к атмосферному, с расходом, достаточным для образования псевдосжиженного слоя и для загрузки порции твердых частиц.
Камера сгорания имеет выводной канал 20 для дымовых газов, содержащих твердые частицы. Дымовые газы выводят из камеры сгорания и циклонному сепаратору 22, где твердые частицы отделяют от газов. Очищенные газы выводят из сепаратора через открытое отверстие 24, а частицы, отделясь от газа, выводят вниз через вертикальный возвратный канал 26 обратно в нижнюю часть камеры сгорания. Возвратный канал имеет изгиб 28, его нижний конец расположен напротив впускных отверстий камеры сгорания.
Очищенные газы отводят через открытое отверстие 24 в газопровод 30, который связывает реактор с псевдосжиженным слоем с конвекционной секцией 32. Перегреватель 34 установлен в зоне ввода газа в конвекционную секцию и теплообменник 36 установлен ниже по течению от перегревателя. Отверстие для отвода газов 38 расположено в нижней части конвекционной секции.
Дополнительное впускное отверстие 40 для добавок, содержащих водородные радикалы, расположено в газопроводе, соединяющем циклон с конвекционной секцией. Это впускное отверстие для ввода добавок размещено в том месте газопровода, где заканчивается открытое отверстие 24, служащее для вывода газов из циклона.
В процессе работы сжигание проходит эффективно на первой стадии в камере сгорания при относительно низкой температуре (например, когда сжигаемый уголь находится при температуре около 850oC). При такой температуре достигается получение низких NОх и происходит наиболее эффективное улавливание известью серы. Дымовые газы, содержащие остаточный кислород, N2O и взвешенные частицы, направляются через выводной канал 20 в циклон 22. Частицы псевдосжиженного слоя, содержащие непрореагированную известь, необходимую для улавливания серы, отделяют в циклоне от потока дымовых газов и возвращают в камеру сгорания.
Такие добавки, как природный газ, подаются в еще горячие дымовые газы в газопровод 30 через усилительное впускное отверстие 40 (немедленно после циклона). При температуре дымовых газов природный газ всегда дает при разложении избыток водородных радикалов, но, благодаря остаточному кислороду, содержащемуся в дымовых газах, природный газ сжигается при входе в газопровод 30, таким образом, температура дымовых газов в этом газопроводе увеличивается, доходя до еще более желательного уровня, при котором образуются водородные радикалы и N2O переходит в N2. Альтернативно и дополнительно к этому содержащий O2 газ может подаваться во впускное отверстие 40 в смеси с добавкой.
Введение добавок может быть осуществлено дополнительно или альтернативно через впускное отверстие 42, показанное пунктирными линиями на фиг. 1, в короткую трубу 21, соединяющую камеру сгорания 12 с циклоном 22. Впускное отверстие 42 может быть использовано особенно в том случае, когда содержание частиц пыли в дымовых газах, поступающих из камеры сгорания, невелико. Кроме того, возможно расположение дополнительного впускного отверстия 44 непосредственно в циклоне 22 в зоне, бедной частицами пыли. Преимущество такого расположения заключается в хорошем смешивании добавок с дымовыми газами за счет вихрей в циклоне.
Добавки могут также или альтернативно вводиться в конвекционную секцию через впускное отверстие 46, расположенное непосредственно в начале потока перегревателя 34. Такое расположение дает преимущества в случае, если имеются проблемы, связанные с получением достаточно перегретого пара.
Фиг.2 В этом случае трубчатый теплообменник 38, выполненный, например, в виде нескольких экранов из труб, расположен в газопроводе 30 после циклона, но перед трубой, расширение которой образует вход в конвекционную секцию 32.
Наиболее оптимальным представляется положение дополнительного впускного отверстия 40 непосредственно после экранов из труб 38. Обычно трубы, составляющие экраны, охлаждаются водой, но могут, однако, быть реализованы варианты выполнения с использованием охлажденного пара или воздуха. Высокие температуры в газопроводе могут вызвать проблемы, если трубы охлаждаются воздухом или паром. Водоохлаждаемые трубы могут быть соединены с другими пароводяными системами, например с системой охлаждения циклона в случае реактора с псевдосжиженным слоем. Если используются воздухоохлаждаемые трубы, нагретый воздух может быть использован в камере сгорания. Нагретый воздух может также быть использован для инжекции в газопровод добавок, дающих при разложении водородные радикалы.
Теплообменник расположен выше по течению, чем место инжектирования добавок, дающих при разложении водородные радикалы, это благоприятно отражается на выравнивании профиля скоростей в газопроводе. Последнее обстоятельство полезно, поскольку дымовые газы, выходящие из циклона, имеют несимметричный профиль скоростей.
Теплообменник полезен, кроме того, для контроля температур дымовых газов, так что добавки инжектируются для максимальной эффективности при оптимальной температуре. С помощью теплообменника температура может регулироваться и поддерживаться на оптимальном уровне. Для каждого типа добавок имеется своя оптимальная температура, обеспечивающая максимальную эффективность.
Фиг. 3. В реакторе с псевдосжиженным слоем 50 сжигается твердый материал, в реакторе слой циркулирует под повышенным давлением. Дымовые газы под повышенным давлением проходят через циклон 52 для отделяющихся частиц из газа и через конвекционную секцию 54 подводятся к фильтру 56, служащему для очистки дымовых газов, находящихся под повышенным давлением. Очищенные дымовые газы впускают в камеру сгорания 58 и расположенную непосредственно за ней газовую турбину 60, где дымовые газы подвергаются расширению.
Путем введения дополнительного топлива в дымовые газы через впускное отверстие 62 и одновременного повышения температуры дымовых газов в камере 58 окончательно понижают концентрацию N2O.
Во всех вариантах реализации изобретения необходимо упорядочивать объемы добавок в зависимости от типа добавок, вида топлива, типа реактора с псевдосжиженным слоем, положение места инжекции добавки и других факторов, изменяющихся в широких пределах.
Claims (11)
1. Способ уменьшения выделения N2O в дымовых газах, образующихся при сжигании азотсодержащих видов топлива в реакторах с псевдоожиженным слоем, включающий подачу топлива и избытка кислородсодержащего газа в реактор, сжигание при температуре 700 900oС при коэффициенте избытка воздуха > 1, отвод дымовых газов и очистку их в сепараторе, добавление к отходящим газам веществ, образующих при разложении водородные радикалы, и перемешивание смеси, отличающийся тем, что вещества, образующие водородные радикалы, добавляют к отходящим газам после их очистки в сепараторе или при плотности частиц менее 200 кг/м3.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что к отходящим газам подают кислородсодержащий газ.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что вещества, образующие при разложении водородные радикалы, добавляют в сепаратор или за ним.
4. Способ по п. 3, отличающийся тем, что добавку, образующую водородные радикалы, вводят в верхнюю часть сепаратора частиц.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при использовании сепаратора, дополнительно соединенного с конвекционной секцией, добавку, образующую водородные радикалы, вводят в дымовые газы после сепаратора частиц выше конвекционной секции.
6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что температуру дымовых газов контролируют с помощью теплообменных средств, расположенных в трубопроводе дымовых газов непосредственно выше места ввода в дымовые газы добавки, образующей водородные радикалы.
7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при использовании сепаратора, дополнительно соединенного с конвекционной секцией с перегревателем, добавку, образующую водородные радикалы, вводят непосредственно в переднюю часть перегревателя конвекционной секции.
8. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при использовании сепаратора, дополнительно соединенного с последовательно установленными конвекционной секцией, фильтром, камерой сгорания и газовой турбиной, добавку, образующую водородные радикалы, вводят в камеру сгорания.
9. Способ по п. 1, отличающийся тем, что вещества, образующие при разложении водородные радикалы, выбирают из группы соединений, состоящей из метана, нефти, спирта, газа, полученного в результате крекинга, газификации, или сжиженного нефтяного газа.
10. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве веществ, образующих при разложении водородные радикалы, используют газ, полученный в реакторе в результате газификации и очищенный в сепараторе.
11. Способ по п. 1, отличающийся тем, что вещества, образующие при разложении водородные радикалы, смешивают с газом, содержащим кислород, и подают в дымовые газы.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/509,373 US5043150A (en) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | Reducing emissions of N2 O when burning nitrogen containing fuels in fluidized bed reactors |
US07/509373 | 1990-04-17 | ||
US07/509.373 | 1990-04-17 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU92016342A RU92016342A (ru) | 1995-03-10 |
RU2093755C1 true RU2093755C1 (ru) | 1997-10-20 |
Family
ID=24026395
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU9192016342A RU2093755C1 (ru) | 1990-04-17 | 1991-04-15 | Способ уменьшения выделения n2o в дымовых газах, образующихся при сжигании азотосодержащих видов топлива в реакторах с псевдоожиженным слоем |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5043150A (ru) |
EP (1) | EP0525001B1 (ru) |
JP (1) | JPH0792206B2 (ru) |
KR (1) | KR0164586B1 (ru) |
AT (1) | ATE124778T1 (ru) |
AU (1) | AU651343B2 (ru) |
BG (1) | BG60777B1 (ru) |
BR (1) | BR9106359A (ru) |
CA (1) | CA2080698C (ru) |
DE (1) | DE69111058T2 (ru) |
DK (1) | DK0525001T3 (ru) |
FI (1) | FI100913B (ru) |
HU (1) | HU213482B (ru) |
NO (1) | NO178478C (ru) |
PL (1) | PL168255B1 (ru) |
RU (1) | RU2093755C1 (ru) |
WO (1) | WO1991016575A1 (ru) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5133950A (en) * | 1990-04-17 | 1992-07-28 | A. Ahlstrom Corporation | Reducing N2 O emissions when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors |
US5048432B1 (en) * | 1990-12-27 | 1996-07-02 | Nalco Fuel Tech | Process and apparatus for the thermal decomposition of nitrous oxide |
US5378443A (en) * | 1992-01-03 | 1995-01-03 | A. Ahlstrom Corporation | Method for reducing emissions when burning nitrogen containing fuels |
US5344629A (en) * | 1992-01-03 | 1994-09-06 | A. Ahlstrom Corporation | Reducing Z20 emissions |
FR2687138A1 (fr) * | 1992-02-07 | 1993-08-13 | Hoechst France | Procede d'oxydation thermochimique de l'oxyde de diazote. |
US5200162A (en) * | 1992-04-01 | 1993-04-06 | Uop | Process for N2 O decomposition |
US5939353A (en) * | 1992-12-21 | 1999-08-17 | Bp Amoco Corporation | Method for preparing and using nickel catalysts |
AT400530B (de) * | 1994-04-06 | 1996-01-25 | Austria Metall | Verfahren zur reinigung von ofenabgasen |
US5465690A (en) * | 1994-04-12 | 1995-11-14 | A. Ahlstrom Corporation | Method of purifying gases containing nitrogen oxides and an apparatus for purifying gases in a steam generation boiler |
US5498370A (en) * | 1994-12-15 | 1996-03-12 | Amoco Corporation | Process for hydroshifting dimethyl ether |
FR2735560B1 (fr) * | 1995-06-16 | 1997-07-11 | Gec Alsthom Stein Ind | Procede et dispositif pour reduire les emissions de polluants dans les fumees d'un systeme de chauffe a lit fluidise par etagement des injections de combustible |
SE503926C2 (sv) * | 1995-06-20 | 1996-09-30 | Abb Carbon Ab | Förfarande samt anordning för tilläggsenergialstring i en kraftanläggning |
DE19546419A1 (de) * | 1995-12-12 | 1997-06-19 | Siemens Ag | Gasturbinenanlage und Verfahren zur Minderung der Stickoxide im Abgas der Gasturbine |
US6347627B1 (en) | 1998-04-23 | 2002-02-19 | Pioneer Inventions, Inc. | Nitrous oxide based oxygen supply system |
US6383461B1 (en) | 1999-10-26 | 2002-05-07 | John Zink Company, Llc | Fuel dilution methods and apparatus for NOx reduction |
US6395237B1 (en) * | 2000-02-13 | 2002-05-28 | The Babcock & Wilcox Company | Circulating fluidized bed reactor with selective catalytic reduction |
EP1421028A4 (en) * | 2001-08-08 | 2006-06-07 | Cement Industry Environmental | ENROLLMENT OF CYANIDE WASTE AS NOX REDUCING AGENT |
JP4629967B2 (ja) * | 2003-10-27 | 2011-02-09 | カンケンテクノ株式会社 | N2o含有排ガスの処理方法およびその装置 |
WO2017120021A2 (en) * | 2015-12-18 | 2017-07-13 | Magnegas Corporation | Secondary burning of gases from the combustion of fossil fuels |
CN106196031A (zh) * | 2016-08-31 | 2016-12-07 | 自贡华西能源工业有限公司 | 一种cfb的烟气发生设备 |
JP7075574B2 (ja) * | 2017-05-29 | 2022-05-26 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 有機性廃棄物の燃焼炉及び該燃焼炉を用いた有機性廃棄物の処理システム |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3125408A (en) * | 1964-03-17 | Method of removing nitrogen oxides from gases | ||
BE553186A (ru) * | 1955-12-08 | |||
US3911083A (en) * | 1972-02-24 | 1975-10-07 | Zink Co John | Nitrogen oxide control using steam-hydrocarbon injection |
JPS51133833A (en) * | 1975-05-15 | 1976-11-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Utilization method of combustioned gas |
DE3332663A1 (de) * | 1983-09-10 | 1985-04-04 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Verfahren zur optimierung der reduktion von no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts) in rauchgasen aus mit fossilen brennstoffen befeuerten verbrennungsanlagen |
JPS61208412A (ja) * | 1985-03-14 | 1986-09-16 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行なうNO↓x抑制3段燃焼法 |
US4609536A (en) * | 1985-03-22 | 1986-09-02 | Conoco Inc. | Method for producing reactive lime and reducing sulfur dioxide |
JPH0729028B2 (ja) * | 1986-10-31 | 1995-04-05 | バブコツク日立株式会社 | 脱硝処理方法 |
ATE90883T1 (de) * | 1987-03-06 | 1993-07-15 | Fuel Tech Inc | Verfahren zur reduktion von stickoxiden mit minimiertem anfall anderer schadstoffe. |
ATE88372T1 (de) * | 1987-03-06 | 1993-05-15 | Fuel Tech Inc | Multi-schritt-verfahren zur reduzierung des verunreinigungsgehaltes in einem abgasstrom. |
US4773339A (en) * | 1987-05-15 | 1988-09-27 | Foster Wheeler Energy Corporation | Process for removing nitrous oxides from a gas |
SE462813B (sv) * | 1988-03-24 | 1990-09-03 | Petrokraft Ing Ab | Foerbraenningsanordning |
EP0363812A3 (de) * | 1988-10-10 | 1991-02-27 | Hannover-Braunschweigische Strom-Versorgungs-Aktiengesellschaft | Verfahren und Anlage zur Dampferzeugung, insbesondere in Heizkraftwerken |
SE466814B (sv) * | 1989-06-01 | 1992-04-06 | Kvaerner Generator Ab | Anordning foer nedbrytande av gaser alstrade vid foerbraenning vid ungefaer 850 grader c av fasta braenslen i en fluidbaedd |
-
1990
- 1990-04-17 US US07/509,373 patent/US5043150A/en not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-04-15 CA CA002080698A patent/CA2080698C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-15 DE DE69111058T patent/DE69111058T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-15 RU RU9192016342A patent/RU2093755C1/ru active
- 1991-04-15 KR KR1019920702575A patent/KR0164586B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-04-15 AU AU76624/91A patent/AU651343B2/en not_active Ceased
- 1991-04-15 AT AT91907492T patent/ATE124778T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-04-15 BR BR919106359A patent/BR9106359A/pt not_active Application Discontinuation
- 1991-04-15 PL PL91296383A patent/PL168255B1/pl unknown
- 1991-04-15 WO PCT/FI1991/000112 patent/WO1991016575A1/en active IP Right Grant
- 1991-04-15 EP EP91907492A patent/EP0525001B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-15 DK DK91907492.2T patent/DK0525001T3/da active
- 1991-04-15 JP JP3506915A patent/JPH0792206B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-15 HU HU9203265A patent/HU213482B/hu not_active IP Right Cessation
-
1992
- 1992-10-14 NO NO923991A patent/NO178478C/no not_active IP Right Cessation
- 1992-10-16 FI FI924679A patent/FI100913B/fi active
- 1992-11-16 BG BG97087A patent/BG60777B1/bg unknown
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
EP, заявка, 0176293, кл. F 23 C 11/02, 1986. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0792206B2 (ja) | 1995-10-09 |
CA2080698A1 (en) | 1991-10-18 |
FI924679A0 (fi) | 1992-10-16 |
ATE124778T1 (de) | 1995-07-15 |
FI924679A (fi) | 1992-10-16 |
BR9106359A (pt) | 1993-04-27 |
US5043150A (en) | 1991-08-27 |
HU9203265D0 (en) | 1992-12-28 |
DE69111058D1 (de) | 1995-08-10 |
NO178478B (no) | 1995-12-27 |
HU213482B (en) | 1997-07-28 |
HUT62406A (en) | 1993-04-28 |
KR0164586B1 (ko) | 1998-12-15 |
AU651343B2 (en) | 1994-07-21 |
WO1991016575A1 (en) | 1991-10-31 |
JPH05505021A (ja) | 1993-07-29 |
EP0525001A1 (en) | 1993-02-03 |
FI100913B (fi) | 1998-03-13 |
KR930700803A (ko) | 1993-03-16 |
AU7662491A (en) | 1991-11-11 |
DE69111058T2 (de) | 1996-01-04 |
BG60777B1 (bg) | 1996-03-29 |
EP0525001B1 (en) | 1995-07-05 |
NO923991D0 (no) | 1992-10-14 |
DK0525001T3 (da) | 1995-08-21 |
NO923991L (no) | 1992-10-14 |
NO178478C (no) | 1996-04-03 |
PL168255B1 (pl) | 1996-01-31 |
CA2080698C (en) | 1995-10-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2093755C1 (ru) | Способ уменьшения выделения n2o в дымовых газах, образующихся при сжигании азотосодержащих видов топлива в реакторах с псевдоожиженным слоем | |
CA2410086C (en) | Low nitrogen oxides emissions using three stages of fuel oxidation and in-situ furnace flue gas recirculation | |
US6085674A (en) | Low nitrogen oxides emissions from carbonaceous fuel combustion using three stages of oxidation | |
US5562884A (en) | Reducing N2 O emissions when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors | |
US5626088A (en) | Method and apparatus for utilizing biofuel or waste material in energy production | |
CN102430329B (zh) | 再生器烟气中CO和NOx的还原 | |
AU2001265303A1 (en) | Low nitrogen oxides emissions using three stages of fuel oxidation and in-situ furnace flue gas recirculation | |
US5159886A (en) | Process of combusting coal in a circulating fluidized bed | |
US4843981A (en) | Fines recirculating fluid bed combustor method and apparatus | |
EP0061325B1 (en) | Low pollution method of burning fuels | |
EP0432293B1 (en) | Method for recovering waste gases from coal combustor | |
JP3317496B2 (ja) | N2o排出物の減少 | |
US4981089A (en) | Process for the reduction of nitrogen monoxide emissions during the combustion of solid fuels | |
JP2001220584A (ja) | コークス炉ガスの改質並びに顕熱回収方法 | |
GB2259521A (en) | Moving bed coal gasifier | |
WO2002033030A1 (en) | Method and device for gasifying biomass | |
Andries et al. | Pressurized fluidized bed gasification of coal using flue gas recirculation and oxygen injection | |
RU2027100C1 (ru) | Способ сжигания твердого топлива | |
WO2002090829A1 (en) | Method and arrangement for reducing nitrogen oxide emissions froma fluidized bed combustion | |
from a Waste et al. | IFRF Combustion Journal Article Number 200505, September 2005 | |
Engstrom et al. | Reducing Z 20 emissions | |
Oakes et al. | Reducing N2O emissions when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors |