ES2392856T5 - Método de suministro de aceite lubricante en la laminación en frío - Google Patents
Método de suministro de aceite lubricante en la laminación en frío Download PDFInfo
- Publication number
- ES2392856T5 ES2392856T5 ES05809725T ES05809725T ES2392856T5 ES 2392856 T5 ES2392856 T5 ES 2392856T5 ES 05809725 T ES05809725 T ES 05809725T ES 05809725 T ES05809725 T ES 05809725T ES 2392856 T5 ES2392856 T5 ES 2392856T5
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- lubricating oil
- emulsion
- rolling
- hot water
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0239—Lubricating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0239—Lubricating
- B21B45/0245—Lubricating devices
- B21B45/0248—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0251—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/30—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control
- B21B37/32—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control by cooling, heating or lubricating the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/44—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using heating, lubricating or water-spray cooling of the product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
DESCRIPCIÓN
Método de suministro de aceite lubricante en la laminación en frío
La presente invención se refiere a un método de suministro de aceite lubricante para suministrar aceite lubricante a un lado de entrada de un bastidor de laminación en la laminación en frío de una chapa metálica.
Por ejemplo, en la laminación en frío de chapa de acero, desde el punto de vista de la estabilización de la operación de laminación, la forma y la calidad de la superficie del producto, la prevención del agarrotamiento, la vida útil del tren de laminación, etc., es preciso mantener el coeficiente de fricción entre el material laminado (chapa de acero) y los cilindros de trabajo en un valor adecuado. Para obtener un coeficiente de fricción adecuado, se selecciona un aceite lubricante adecuado para el grado y la dimensión de la chapa laminado y las condiciones de laminación, y se alimenta en el lado de entrada del bastidor de laminación a la chapa de acero laminado y los cilindros. En los trenes de laminación en frío continuos, se utiliza por regla general lubricación en emulsión.
Para obtener un coeficiente de fricción adecuado, el aumento de la velocidad de suministro de la emulsión o la concentración de la emulsión es un medio eficaz para mejorar la untuosidad y reducir el coeficiente de fricción, pero esto provoca un aumento de coste. Adicionalmente, en la situación actual existe un límite para el aumento en la velocidad de suministro de la emulsión o la concentración de la emulsión, debido a limitaciones en las instalaciones. En cuanto a la limitación de las instalaciones, por ejemplo, en el caso de una emulsión de alta concentración, a veces llegan a obstruirse las tuberías, o la capacidad de un agitador en el tanque deteriora la homogeneidad de la emulsión de concentración elevada. Adicionalmente, el límite superior de la velocidad de suministro de la emulsión está determinado por la capacidad de la bomba.
Recientemente, acero de alta resistencia a la tracción, acero TRIP, y otros materiales denominados materiales difíciles de producir están siendo laminados con tendencia creciente. Con los materiales difíciles de producir, la carga de laminación se hace mayor, por lo que hay necesidad de reducir el coeficiente de fricción y reducir asimismo la carga de laminación en los bastidores del extremo anterior (v.g. los bastidores primero y/o segundo) en el tren de laminación en frío continuo, y prevenir el agarrotamiento por reducción del coeficiente de fricción y supresión del calor de fricción en los bastidores del extremo posterior que hace mayor la velocidad de laminación. Es decir, hay necesidad de reducir el coeficiente de fricción en toda la región de velocidad de laminación comparado con un acero dulce cuando se lamina una chapa de acero difícil de producir.
Si se representa esquemáticamente el caso de utilización de un aceite lubricante A en el que el coeficiente de fricción se mantiene dentro del campo permisible con respecto a un acero dulce, el resultado viene a ser como se muestra en FIG. 9. El límite inferior del campo permisible del coeficiente de fricción es el límite para el cual el coeficiente de fricción ya no puede reducirse más debido a la eficiencia del aceite lubricante, las condiciones restrictivas de la instalación, etc., explicadas anteriormente. Adicionalmente, se produce deslizamiento aun cuando no existen problemas de restricción en las instalaciones, por lo que a veces el coeficiente de fricción ya no puede reducirse más. Por otra parte, el límite superior está determinado por la resistencia al agarrotamiento de la región de fricción límite del aceite lubricante. Partiendo de la experiencia con operaciones realizadas hasta ahora, se ha determinado el límite superior. Las condiciones de laminación se establecen de tal manera que el coeficiente de fricción sea algo menor que dicho valor. Hasta ahora, se había laminado en la mayoría de los casos acero dulce, por lo que el aceite lubricante A por sí solo era capaz de gestionarlo. Sin embargo, como resulta claro por FIG. 9, para la laminación de acero hiperresistente a la tracción con una resistencia a la tracción de, por ejemplo, 1270 MPa o más, el aceite lubricante A por sí solo no es suficiente para obtener un coeficiente de fricción adecuado.
Para resolver este problema, puede considerarse el método de utilización de una pluralidad de tipos de aceite lubricante. Por ejemplo, existe el método de preparación de una baja concentración y una alta concentración de aceite lubricante con el mismo aceite lubricante y suministrarlo a diferentes lugares de suministro (por ejemplo, véase JP-A-59-33023) o el método de uso selectivo de acuerdo con el espesor de la chapa de acero (por ejemplo, véase JP-A-8-155.510). Sin embargo, en cuanto a estos métodos, aun cuando se utiliza el mismo aceite lubricante y se cambia la concentración, considerando las limitaciones en las instalaciones del tren de laminación o el coste, es difícil gestionar la actual pluralidad de las chapas de acero laminado.
Además, en otro método de suministro del aceite lubricante, se ha propuesto el método de preparación de 4 tanques, que prescribe 3 tipos diferentes de aceite lubricante, utilización selectiva de los mismos de acuerdo con el espesor de la chapa de acero (por ejemplo, véase JP-A- 59-199.109). Éste método utiliza 4 tanques y 3 tipos de aceite lubricante y una solución detergente, pero no se hace descripción alguna del espesor de película o el coeficiente de fricción. Además, el método de clasificación del grado y el aceite lubricante es también grosero. Se tropieza con los problemas de que es difícil controlar suficientemente la lubricación para cumplir todos los requisitos estrictos de calidad de la superficie en los últimos años o todos los pequeños lotes de diversos tipos de chapa de acero laminado y es difícil el control fino.
Por otra parte, existe también el método de cambiar la ratio de mezcla de al menos 2 tipos de aceite lubricante para cambiar la composición del aceite lubricante de acuerdo con las características de calidad requeridas de la
banda de acero laminado en caliente para cada banda de acero laminado en caliente y suministrar el aceite de laminación comprendido por el aceite lubricante y agua a al menos 1 bastidor de laminación (por ejemplo, véase JP-A- 2000-351.002). Con este método, la velocidad de suministro del aceite lubricante se controla de acuerdo únicamente con las características de calidad requeridas, por lo que no era posible un control fino.
La presente invención tiene por objeto proporcionar un método de suministro de aceite lubricante capaz de gestionar una pluralidad de grados de chapas metálicas (acero) sin verse limitado por el aparato de aceite de lubricación o el sistema de control de lubricación en la laminación en frío de una chapa metálica (acero).
El objeto arriba indicado puede conseguirse por las características especificadas en las reivindicaciones. Particularmente, un método de suministro de aceite lubricante de un primer aspecto de la invención proporciona un método de suministro de aceite lubricante para suministrar juntos una emulsión de un aceite lubricante y agua caliente mezclados a un lado de entrada de bastidores de laminación de un tren de laminación en la laminación en frío de una chapa de acero, que comprende almacenar 2 o más tipos de aceites lubricantes de composiciones diferentes en tanques separados, seleccionar uno de los aceites lubricantes almacenados de acuerdo con un coeficiente de fricción entre la chapa de acero laminado y los cilindros de trabajo, y suministrar una emulsión constituida por el aceite de lubricación seleccionado y agua caliente mezclados a un lado de entrada del tren de laminación.
En los métodos de suministro de aceite lubricante de la invención, al menos uno de los aceites lubricantes puede incluir un aditivo.
La invención se describe en detalle en asociación con los dibujos, en los cuales:
FIG. 1 es un gráfico que muestra la interrelación entre los campos de aplicación RA y RB de aceites lubricantes A y B de diferentes composiciones y 2 tipos de acero (acero dulce y acero hiperresistente a la tracción) en una realización del primer aspecto de la invención,
FIG. 2 es una vista que muestra esquemáticamente una instalación de laminación para la puesta en práctica del método de la invención,
FIG. 3 es un gráfico que muestra la interrelación entre el campo de aplicación RA del aceite lubricante A y 2 tipos de acero (acero dulce y acero de alta resistencia a la tracción de grado bajo y medio),
FIG. 4 es un gráfico de la interrelación entre el campo de aplicación RA de un tipo de aceite lubricante A y dos tipos de acero (acero dulce y acero hiperresistente a la tracción) en el método convencional de suministro de aceite lubricante.
(Realización de la Invención)
En la laminación en frío de chapa de acero, se laminan acero dulce y acero hiperresistente a la tracción. Se utilizan 2 tipos de aceites lubricantes constituidos por un aceite lubricante A y un aceite lubricante B de composiciones diferentes y se guardan por separado en 2 tanques. En cuanto al aceite lubricante, pueden utilizarse aceite mineral, aceite natural, éster sintético, etcétera. Dependiendo de las condiciones de laminación, estos aceites lubricantes pueden contener también un agente emulsionante, un agente de extrema presión, un agente de untuosidad, u otros aditivos añadidos a ellos en cantidades de 1 a 5% en volumen poco más o menos con respecto al aceite base. Adicionalmente, el aceite lubricante base no tiene que estar limitado a dos tipos. Son favorables más de 2 tipos en el sentido de que aumentan el grado de libertad de la selección. Sin embargo, para dar una explicación con respecto a más de dos tipos, dicha explicación resultaría complicada, por lo que, a fines de simplificación, la explicación siguiente se dará para dos tipos de aceite lubricante.
El aceite lubricante A y el aceite lubricante B se alimentan en forma de emulsión a un lado de entrada de una máquina de laminación y se utilizan en el campo de aplicación del aceite lubricante. En esta memoria, la expresión "campo de aplicación del aceite lubricante" significa un campo en el cual la emulsión de aceite lubricante proporciona un coeficiente de fricción tolerable en términos de la operación de laminación y la calidad del producto. El campo de aplicación del aceite lubricante está determinado por el tipo de aceite lubricante, la velocidad de suministro de la emulsión, y la concentración de la emulsión.
Como se muestra en FIG. 1, el campo de aplicación RA del aceite lubricante A y el campo de aplicación RB del aceite lubricante B son mutuamente independientes y no se solapan en ninguna proporción. El acero dulce está completamente cubierto por el campo de aplicación RA, mientras que el acero hiperresistente a la tracción está cubierto completamente por el campo de aplicación. Por consiguiente, los 2 tanques de aceite lubricante se conmutan de acuerdo con el coeficiente de fricción entre la chapa de acero laminado y los cilindros de trabajo para seleccionar el aceite lubricante a suministrar. La interrelación entre la velocidad de laminación y el coeficiente de fricción y el campo de aplicación de cada aceite lubricante se determinan previamente por un test de laminación
o por registros de operación y se guardan en un formato tabular o por ecuaciones numéricas en un aparato de control de la lubricación constituido por ejemplo por una computadora.
El aceite lubricante seleccionado y agua caliente se mezclan y se alimentan en forma de emulsión al lado de entrada de la máquina de laminación. Un valor adecuado de la ratio de mezcla del aceite lubricante y el agua caliente se determina previamente por un test de laminación o por registros de operación y se establece como una concentración estándar de la emulsión en el aparato de control de la lubricación. La temperatura del agua caliente es 50 a 90 °C poco más o menos.
La FIG. 2 muestra un ejemplo de una instalación de laminación en frío para la puesta en práctica del método de suministro de aceite lubricante del primer aspecto de la invención. La instalación de laminación está constituida por ejemplo por 5 bastidores. FIG. 2 muestra únicamente el bastidor del extremo anterior 10 y el último bastidor del bastidor de laminación 12. Las máquinas de laminación 10 y 12 son bastidores de laminación que tienen 4 cilindros, cilindros de trabajo 14 y cilindros de respaldo 16.
La instalación de laminación está provista de tanques de aceite lubricante 20A y 20B para almacenar los aceites lubricantes A y B, un tanque de agua caliente 40, y un tanque de agua de refrigeración 50. Los tanques de aceite lubricante 20A y 20B están conectados por tuberías de aceite lubricante 21A y 21B a una tubería principal 25, mientras que la tubería principal 25 está conectada a un mezclador de aceite lubricante y agua caliente 30 constituido por un mezclador estático. Las tuberías de aceite lubricante 21A y 21B tienen bombas de aceite lubricante 22A y 22B, válvulas reguladoras de la velocidad de flujo de aceite lubricante 23A y 23B, y válvulas de retención 24A y 24B unidas a ellas. Además, el tanque de agua caliente 40 está conectado por una tubería de agua caliente 41 a la cual están unidas una bomba de agua caliente 42 y una válvula de regulación de la velocidad de flujo del agua caliente 43 a la tubería principal 25.
Los bastidores del extremo anterior de la laminación 10 y los bastidores del extremo posterior del bastidor de laminación 12 tienen cabezales de emulsión 45 dispuestos en los lados de entrada. Los cabezales de emulsión 45 de los bastidores del extremo anterior del bastidor de laminación 10 están situados próximos a la chapa de acero 1 y los cilindros de trabajo 14 y están provistos de una pluralidad de toberas de emulsión 47 a lo largo de la dirección de anchura de la chapa. Los cabezales de emulsión 45 de de los bastidores del extremo posterior de velocidad de laminación más alta del bastidor de laminación 12 están dispuestos a una distancia respecto al lado de aguas arriba del agarre del laminación considerando el tiempo de chapado y están provistos de una pluralidad de toberas de emulsión 47 a lo largo de la dirección de anchura de la chapa. La distancia entre las toberas de emulsión 47 y el agarre del tren de laminación es aproximadamente 0,2 a 3 m. El mezclador de aceite lubricante y agua caliente 30 está conectado a los cabezales de emulsión 45 por las tuberías de suministro de emulsión 31.
Los bastidores de laminación 10 y 12 están provistos en sus lados de salida con cabezales de agua de refrigeración 55. Cada cabezal de agua de refrigeración 55 está provisto de una pluralidad de toberas de refrigeración 57 dispuestas a lo largo de la dirección de anchura de la chapa. El tanque de agua de refrigeración 50 está conectado a una tubería de agua de refrigeración 51 con una bomba de agua de refrigeración 52 y una válvula de regulación de la velocidad de flujo de agua de refrigeración 53 unida a ella.
La instalación de laminación está provista de un aparato de control de la lubricación 60 constituido por una computadora. El aparato de control de la lubricación 60 se ajusta previamente con la velocidad de suministro de emulsión, la concentración estándar de la emulsión, etcétera. Basándose en estos puntos, el mismo emite señales operativas a las válvulas reguladoras de la velocidad de flujo del aceite lubricante 23A y 23B, la válvula reguladora de la velocidad de flujo de agua caliente 43, etc.
En una instalación de laminación configurada de este modo, cuando la chapa de acero 1 es acero dulce, el aceite lubricante A se envía desde el tanque de aceite lubricante 20A a través de la tubería de aceite lubricante 21A a la tubería principal 25 por la bomba de aceite lubricante 22A. Obsérvese que la válvula reguladora de la velocidad de flujo de aceite lubricante 23B del aceite lubricante B está cerrada y la v velocidad de flujo es entonces 0. Por otra parte, el agua caliente es enviada desde el tanque de agua caliente 40 a través de la tubería de agua caliente 41 a la tubería principal 25 por la bomba de agua caliente 42. El agua caliente se calienta en el tanque de agua caliente 40 y se mantiene, por ejemplo, a 65 °C. El aceite lubricante A y el agua caliente se mezclan en la tubería principal 25 y fluyen al mezclador de aceite lubricante y agua caliente 30.
La mezcla de aceite lubricante A y agua caliente se agita en el mezclador de aceite lubricante y agua caliente 30 para producir la emulsión EA del aceite lubricante A. Se utiliza la señal de operación procedente del aparato de control de la lubricación 60 para ajustar las velocidades de flujo de la válvula reguladora de la velocidad de flujo del aceite lubricante 23A y la válvula reguladora de la velocidad de flujo de agua caliente 43 y se ajusta a la concentración estándar de la emulsión CA (ratio de mezcla). La emulsión EA se suministra a través de las tuberías de suministro de emulsión 31 y los cabezales de emulsión 45 desde las toberas de emulsión 47 a los lados de entrada de los bastidores de laminación. Adicionalmente, los cilindros de trabajo 14 están refrigerados por agua de refrigeración pulverizada desde las toberas de agua de refrigeración 57.
En el caso del acero hiperresistente a la tracción, la válvula reguladora de la velocidad de flujo de lubricante 23a está cerrada y el aceite lubricante B se suministra desde el tanque de aceite lubricante 20B a través de la tubería de aceite lubricante 21B a la tubería principal 25. La emulsión del aceite lubricante B se produce y se suministra a los lados de entrada de los bastidores de laminación del mismo modo que en el caso del aceite lubricante A.
Esta invención no se limita a la realización arriba indicada. La chapa de acero laminado puede ser, además de acero, titanio, aluminio, magnesio, cobre, u otro metal y aleaciones de estos metales.
El aceite lubricante almacenado en un tanque puede contener aditivos añadidos previamente al mismo. En cuanto a los aditivos, pueden utilizarse un emulsionante, un agente de extrema presión, un agente de untuosidad, u otro aditivo. Cuando se mezclan dos tipos de aceite lubricante en el segundo aspecto de la invención o el tercer aspecto de la invención, ambos pueden ser aceites lubricantes que contienen aditivos, ambos pueden ser aceites lubricantes que no contienen aditivos, o sólo uno puede ser un aceite lubricante que contenga aditivos. Adicionalmente, cuando se mezclan un aceite lubricante y aditivos, los aditivos mezclados con los aditivos mezclados en el aceite lubricante con anterioridad pueden ser iguales o diferentes.
EJEMPLOS
Se utilizó un tren de laminación de test de un solo bastidor 4 Hi para laminar dos bobinas unidas para simular la laminación en frio ordinaria. La chapa de acero laminado, el aceite lubricante, la velocidad de suministro de emulsión y el rango de la velocidad de laminación fueron como sigue.
Chapa de acero laminado: acero dulce y acero de alta resistencia a la tracción, de 590 MPa.
Aceite lubricante: Aceite lubricante A (aceite lubricante que contenía aceite de palma en una cantidad de 35% y éster sintético en una proporción de 65% y que tenía una viscosidad a 40°C de 39 cSt).
Aceite lubricante B (aceite lubricante constituido por éster sintético en una cantidad de 100% y que tenía una viscosidad a 40°C de 80 cSt).
Velocidad de suministro de emulsión: 5 litros/min.
Intervalo de velocidad de laminación: 200 a 1500 mpm.
(1) Se utilizó una emulsión del aceite lubricante A a una concentración de 5% para laminar acero dulce. Como resultado, la laminación fue posible sin problema alguno de fallos de agarrotamiento desde la región acelerada/desacelerada de 200 mpm a la velocidad máxima de 1500 mpm.
(2) Se utilizó una emulsión del aceite lubricante B a una concentración de 5% para laminar acero dulce. Como resultado, el coeficiente de fricción era demasiado pequeño y se produjo deslizamiento.
(3) Se utilizó una emulsión del aceite lubricante B a una concentración de 3% para laminar acero dulce. Como resultado, no se produjeron deslizamiento ni agarrotamiento.
(4) Se utilizó una emulsión del aceite lubricante B a una concentración de 2,5% para laminar acero dulce. Como resultado se produjeron fallos de agarrotamiento durante la laminación a 1500 mpm. Una ojeada a los precios de compra del aceite lubricante A y el aceite lubricante B muestra que el precio del aceite lubricante B es 2,2 veces el del aceite lubricante A, por lo que a partir de los resultados de (1) y los resultados de (3), podría confirmarse que en el caso del acero dulce, el uso de aceite lubricante A es económico.
(5) Se utilizó una emulsión del aceite lubricante A a una concentración de 3% para laminar acero de alta resistencia a la tracción de 590 MPa. No se produjo fallo de agarrotamiento alguno a 500 mpm.
(6) Se utilizó una emulsión del aceite lubricante B a una concentración de 3% para laminar acero de alta resistencia a la tracción de 590 MPa. Como resultado, no se produjo fallo de agarrotamiento alguno desde 200 mpm a 1500 mpm.
(7) En lo que respecta a los costes, la utilización del aceite lubricante B en toda la región de velocidades no es sensata. Si se utiliza el aceite lubricante B en toda la región de velocidades, existe también el riesgo de deslizamiento, por lo que los autores de la invención estudiaron mezclar el aceite lubricante A con el aceite lubricante B. El aceite lubricante A y el aceite lubricante B se mezclaron en cantidades de 50% de cada uno para producir un aceite mixto. Se utilizó una emulsión de este aceite mixto en una concentración de 3% para laminar acero de alta resistencia a la tracción de 590 MPa. Como resultado, no se produjeron fallos de agarrotamiento ni deslizamiento de ningún tipo desde 200 mpm a 1800 mpm.
El método de suministro de aceite lubricante del primer aspecto de la invención comprende seleccionar uno de dos o más tipos de aceite lubricante de acuerdo con el coeficiente de fricción entre una chapa de acero laminado y cilindros de trabajo y suministrar una emulsión del aceite lubricante seleccionado al lado de entrada de un bastidor de laminación. Por tanto, ello tiene los efectos de que el aparato suministrador de aceite lubricante resulta sencillo y el control de la lubricación se hace fácil.
Claims (1)
1. Un método de suministro de aceite lubricante para suministrar una emulsión de aceite lubricante y agua caliente mezclados conjuntamente a un lado de entrada de un bastidor de laminación en la laminación en frío de una chapa metálica, que comprende almacenar uno o más aceites lubricantes de diferentes composiciones en tanques separados, y seleccionar uno de los aceites lubricantes almacenados de acuerdo con un coeficiente de fricción entre la chapa de acero laminado y los cilindros de trabajo, y suministrar una emulsión constituida por el aceite de lubricación seleccionado y agua caliente mezclados a un lado de entrada del tren de laminación.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004337305 | 2004-11-22 | ||
| JP2004337305A JP4355278B2 (ja) | 2004-11-22 | 2004-11-22 | 冷間圧延における潤滑油供給方法 |
| PCT/JP2005/021495 WO2006054780A1 (ja) | 2004-11-22 | 2005-11-17 | 冷間圧延における潤滑油供給方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2392856T3 ES2392856T3 (es) | 2012-12-14 |
| ES2392856T5 true ES2392856T5 (es) | 2021-06-08 |
Family
ID=36407310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES05809725T Active ES2392856T5 (es) | 2004-11-22 | 2005-11-17 | Método de suministro de aceite lubricante en la laminación en frío |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US8720244B2 (es) |
| EP (1) | EP1829625B2 (es) |
| JP (1) | JP4355278B2 (es) |
| KR (1) | KR100867018B1 (es) |
| CN (1) | CN100486724C (es) |
| BR (1) | BRPI0517997B1 (es) |
| ES (1) | ES2392856T5 (es) |
| PL (1) | PL1829625T5 (es) |
| RU (1) | RU2351419C1 (es) |
| SI (1) | SI1829625T1 (es) |
| TW (1) | TWI267408B (es) |
| WO (1) | WO2006054780A1 (es) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102008050392A1 (de) | 2008-06-18 | 2009-12-24 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Schmieren von Walzen und eines Walzbandes eines Walzgerüsts |
| DE102009056262A1 (de) | 2009-12-01 | 2011-06-09 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zum Walzen eines Walzguts |
| DE102009056264A1 (de) | 2009-12-01 | 2011-06-09 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zum Walzen eines Walzguts |
| WO2011117892A2 (en) | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Indian Oil Corporation Ltd. | Composition of oil for high speed thin and thick gauge steel sheet rolling in tandem mills |
| KR101230151B1 (ko) | 2010-12-28 | 2013-02-15 | 주식회사 포스코 | 열간압연공정에서의 압연유량 제어방법 |
| JP5756341B2 (ja) * | 2011-01-24 | 2015-07-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧延における潤滑油供給方法および潤滑油供給装置 |
| BR112014000684A2 (pt) * | 2011-07-21 | 2017-02-14 | Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc | equipamento de resfriamento, e equipamento de produção e método de produção de chapa de aço laminada a quente |
| RU2605740C2 (ru) * | 2011-08-30 | 2016-12-27 | Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ | Реверсивный прокатный стан и способ его эксплуатации |
| DE102011090098A1 (de) * | 2011-12-29 | 2013-07-04 | Sms Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Walzen von Walzgut sowie Verwendung eines Kühlschmierstoffes |
| IN2014DN05743A (es) | 2012-02-15 | 2015-04-10 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | |
| JP2016512174A (ja) | 2013-03-15 | 2016-04-25 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | 熱間金属圧延における指向性潤滑のための製造方法および装置 |
| US9687893B2 (en) * | 2013-04-01 | 2017-06-27 | Hitachi Metals, Ltd. | Manufacturing method of martensite-based stainless steel for edged tools |
| CN103639212B (zh) * | 2013-11-27 | 2018-01-09 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 冷轧机轧制油液量控制方法 |
| KR101871094B1 (ko) * | 2014-05-09 | 2018-06-25 | 노벨리스 인크. | 하이브리드 유냉식 및 수냉식 롤링 |
| JP6461697B2 (ja) * | 2015-04-23 | 2019-01-30 | 新日鐵住金株式会社 | 調質圧延方法、圧延液供給装置及び調質圧延設備 |
| CA2967255A1 (en) * | 2016-05-17 | 2017-11-17 | Flexxaire Inc. | Coolant distribution system |
| CN108506355B (zh) * | 2018-04-08 | 2019-12-31 | 青岛理工大学 | 一种基于微油滴润滑启停保护的水润滑轴承的润滑方法 |
| KR101978646B1 (ko) | 2018-08-23 | 2019-05-15 | 전갑열 | 사상압연기의 베어링 윤활유 제어시스템 |
| IT201900005442A1 (it) * | 2019-04-09 | 2020-10-09 | Danieli Off Mecc | Processo di laminazione a freddo di un prodotto in alluminio e relativo impianto di laminazione a freddo |
| CN111947002B (zh) * | 2020-08-20 | 2021-06-29 | 青岛理工大学 | 一种水润滑的过载保护润滑油线供给系统及过载保护方法 |
| CN114406021B (zh) * | 2021-12-30 | 2023-07-04 | 本钢板材股份有限公司 | 一种即时改变冷轧冷却润滑液浓度的方法 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3802237A (en) * | 1972-05-26 | 1974-04-09 | United States Steel Corp | Localized strip shape control and display |
| JPS5633115A (en) | 1979-08-28 | 1981-04-03 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Rolling mill |
| JPS6049041B2 (ja) | 1981-06-10 | 1985-10-30 | 川崎製鉄株式会社 | 冷間圧延における圧延潤滑制御方法 |
| JPS5933023A (ja) | 1982-08-16 | 1984-02-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄鋼板の冷間圧延方法 |
| JPS59199109A (ja) | 1983-04-26 | 1984-11-12 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延油の使用方法 |
| DE3835460A1 (de) * | 1988-10-18 | 1990-04-19 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und vorrichtung zur kuehlung und schmierung spanlos umgeformter metalle, insbesondere zur kuehlung und schmierung von walzen und walzgut beim kaltwalzen in einem walzgeruest |
| US5224051A (en) * | 1989-05-19 | 1993-06-29 | Cincinnati Milacron, Inc. | Fluid condition monitoring and controlling system for a metalworking fluid central system |
| GB8925856D0 (en) * | 1989-11-15 | 1990-01-04 | Davy Mckee Sheffield | The rolling of metal strip |
| JPH08155510A (ja) | 1994-11-30 | 1996-06-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷間圧延油の供給方法 |
| JP3519856B2 (ja) | 1996-03-18 | 2004-04-19 | 新日本製鐵株式会社 | 冷間タンデム圧延機の圧延方法 |
| WO1997034715A1 (fr) | 1996-03-18 | 1997-09-25 | Nippon Steel Corporation | Procede de laminage en tandem a froid et laminoir en tandem a froid |
| JPH10298586A (ja) | 1997-04-22 | 1998-11-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼板の圧延方法と圧延油の供給装置 |
| DE19744503A1 (de) * | 1997-10-09 | 1999-04-15 | Schloemann Siemag Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Beeinflussung der Reibungsverhältnisse zwischen einer oberen und einer unteren Walze eines Walzgerüstes |
| JP4191838B2 (ja) | 1999-02-02 | 2008-12-03 | 新日本製鐵株式会社 | 冷間タンデム圧延方法 |
| JP2000351002A (ja) | 1999-06-08 | 2000-12-19 | Kawasaki Steel Corp | 熱延鋼帯の製造方法および仕上タンデム圧延機 |
| EP1193004B1 (en) * | 2000-03-09 | 2006-08-23 | JFE Steel Corporation | Rolling oil supplying method for cold rolling |
-
2004
- 2004-11-22 JP JP2004337305A patent/JP4355278B2/ja active Active
-
2005
- 2005-11-17 WO PCT/JP2005/021495 patent/WO2006054780A1/ja active Application Filing
- 2005-11-17 BR BRPI0517997-1A patent/BRPI0517997B1/pt active IP Right Grant
- 2005-11-17 ES ES05809725T patent/ES2392856T5/es active Active
- 2005-11-17 SI SI200531616T patent/SI1829625T1/sl unknown
- 2005-11-17 KR KR1020077011626A patent/KR100867018B1/ko active IP Right Grant
- 2005-11-17 PL PL05809725T patent/PL1829625T5/pl unknown
- 2005-11-17 EP EP05809725.4A patent/EP1829625B2/en active Active
- 2005-11-17 US US11/791,354 patent/US8720244B2/en active Active
- 2005-11-17 RU RU2007123398/02A patent/RU2351419C1/ru active
- 2005-11-17 CN CNB2005800400234A patent/CN100486724C/zh active Active
- 2005-11-21 TW TW094140796A patent/TWI267408B/zh active
-
2014
- 2014-01-02 US US14/146,104 patent/US20140109640A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1829625B2 (en) | 2020-07-08 |
| PL1829625T3 (pl) | 2013-01-31 |
| JP2006142347A (ja) | 2006-06-08 |
| KR100867018B1 (ko) | 2008-11-10 |
| SI1829625T1 (sl) | 2013-02-28 |
| US8720244B2 (en) | 2014-05-13 |
| CN100486724C (zh) | 2009-05-13 |
| RU2007123398A (ru) | 2008-12-27 |
| ES2392856T3 (es) | 2012-12-14 |
| JP4355278B2 (ja) | 2009-10-28 |
| BRPI0517997A (pt) | 2008-10-21 |
| WO2006054780A1 (ja) | 2006-05-26 |
| EP1829625B1 (en) | 2012-08-22 |
| US20080087066A1 (en) | 2008-04-17 |
| EP1829625A4 (en) | 2008-09-03 |
| EP1829625A1 (en) | 2007-09-05 |
| TW200624190A (en) | 2006-07-16 |
| PL1829625T5 (pl) | 2020-11-16 |
| CN101060939A (zh) | 2007-10-24 |
| RU2351419C1 (ru) | 2009-04-10 |
| KR20070072605A (ko) | 2007-07-04 |
| US20140109640A1 (en) | 2014-04-24 |
| BRPI0517997B1 (pt) | 2019-06-04 |
| TWI267408B (en) | 2006-12-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2392856T5 (es) | Método de suministro de aceite lubricante en la laminación en frío | |
| EP1829623B1 (en) | Method for supplying lubricant in cold rolling | |
| KR100466711B1 (ko) | 냉간압연의 압연유 공급방법 | |
| EP1829624A1 (en) | Method of lubricant supply in cold rolling | |
| JP3615813B2 (ja) | 作業ロールクロス圧延機のロール間潤滑油供給システム | |
| JP5756341B2 (ja) | 圧延における潤滑油供給方法および潤滑油供給装置 | |
| JP2008212940A (ja) | 金属板の冷間圧延方法及び冷間タンデム圧延機 | |
| JPS6049041B2 (ja) | 冷間圧延における圧延潤滑制御方法 | |
| JP2006263741A (ja) | 冷間圧延における潤滑油供給方法 | |
| JP4483077B2 (ja) | 鋼帯の冷間圧延方法 | |
| JP5884762B2 (ja) | 潤滑油供給装置および潤滑油供給方法 | |
| JP2011200877A (ja) | 金属帯の冷間圧延方法 | |
| JP4962055B2 (ja) | 冷間圧延方法および冷間圧延装置 | |
| JP3949834B2 (ja) | 薄鋼板の冷間圧延方法 | |
| JP7020530B1 (ja) | 冷間圧延設備、冷間圧延方法、及び金属板の製造方法 | |
| JPH05169103A (ja) | 鋼帯の冷間圧延方法 | |
| JP6090228B2 (ja) | 金属板材の圧延方法 | |
| JPS63124B2 (es) |