ES2279299T3 - Acido silicico de precipitacion, hidrofugo, para formulaciones antiespumantes. - Google Patents
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Abstract
Ácidos silícicos de precipitación hidrófobos, caracterizados por BET < 110 m2/g CTAB < 150 m2/g Relación de BET/CTAB < 3 Contenido de carbono > 3, 1 % Valor del pH > 9
Description
Ácido silícico de precipitación, hidrófugo, para
formulaciones antiespumantes.
El presente invento se refiere a ácidos
silícicos de precipitación hidrófobos con un alto valor del pH y una
baja densidad de grupos silanol, a un procedimiento para su
preparación así como a su utilización.
Se conocen ácidos silícicos de precipitación
hidrófobos así como procedimientos para su preparación. La
hidrofugación se efectúa en tal caso por regla general mediante una
ocupación de la superficie de un ácido silícico de precipitación
hidrófilo con apropiados compuestos orgánicos. Ejemplos de tales
ácidos silícicos de precipitación hidrófobos o parcialmente
hidrófobos se divulgan en los documentos de patente europea EP
0.798.348, de patente de los EE.UU. 4.377.493 y de patente europea
EP 1.281.735. Los documentos EP 1.281.733 y EP 1.281.735 divulgan
ácidos silícicos de precipitación hidrófobos con unos valores del
pH de 5-9 y el documento de solicitud de patente
internacional WO 2003014020, por el contrario, divulga los que
tienen unos valores del pH mayores que 9,5.
La utilización de ácidos silícicos de
precipitación hidrófilos e hidrófobos en formulaciones
antiespumantes es asimismo conocida (serie de documentos
Schriftenreihe Pigmente, nº 42, entidad DEGUSSA, 06/1986). La
utilización en formulaciones antiespumantes plantea elevados
requisitos para los ácidos silícicos de precipitación empleados.
Así, ellos deberían ser dispersables con facilidad y de buena manera
en la formulación antiespumante, y deberían conducir a un rápido
tiempo de Knock-Down (tiempo de respuesta), a un
Knock-Down total (efecto inmediato) y a un largo
tiempo de Hold-Down (tiempo de vida útil). La
magnitud característica "Knock-Down" describe
la capacidad del antiespumante para disminuir la altura de la
espuma inmediatamente después de la adición hasta llegar a una
determinada altura de la espuma. La magnitud
"Hold-Down" caracteriza al período de tiempo de
vida útil del antiespumante, es decir la duración de la actividad.
Concretamente, se mide el período de tiempo que transcurre hasta
que se consigue de nuevo un determinado nivel de la espuma. Junto a
esto, el tiempo de Knock-Down caracteriza al
período de tiempo que transcurre hasta que se consiga un
Knock-Down, referido al máximo de la espuma. Los
ácidos silícicos de precipitación procedentes del estado de la
técnica presentan unos valores insatisfactorios para los parámetros
mencionados o por lo menos para algunos de los parámetros
mencionados.
Fue misión del presente invento, por lo tanto,
poner a disposición unos ácidos silícicos de precipitación que
presenten mejoradas propiedades técnicas de aplicaciones, en
particular en formulaciones antiespumantes. Además, se debe poner a
disposición un procedimiento con el que se puedan preparar los
ácidos silícicos de precipitación conformes al invento.
De modo sorprendente, se encontró que el
problema planteado por esta misión se resuelve mediante los ácidos
silícicos conformes al invento, definidos con mayor detalle en la
siguiente memoria descriptiva así como en las reivindicaciones y en
los ejemplos, así como mediante el procedimiento descrito con mayor
detalle en la memoria descriptiva, en los ejemplos y en las
reivindicaciones.
Son objeto del presente invento ácidos silícicos
de precipitación alcalinos e hidrófobos, caracterizados por los
siguientes parámetros físicos y químicos:
- BET
- < 110 m^{2}/g
- CTAB
- < 150 m^{2}/g
- Relación de BET/CTAB
- < 3
- Contenido de carbono
- > 3,1%
- Valor del pH
- > 9
Son objeto del invento también ácidos silícicos
de precipitación hidrófobos, los cuales, junto a los mencionados
parámetros, tienen, independientemente unos de otros, uno o varios
de los siguientes parámetros físicos y químicos:
- DBP
- < 230 g/(100 g)
- Número de Sears modif.
- < 6 ml/(5 g)
- Relación de número de Sears/BET
- < 0,05 ml/(5 m^{2})
- Mojabilidad con metanol
- > 50%
- Tamaño medio de partículas d_{50}
- < 14 \mum
- Pérdida por calcinación
- > 3%
- Densidad apisonada
- < 150 g/l.
Es objeto del presente invento, además, un
procedimiento con el que se puedan preparar los ácidos silícicos de
precipitación conformes al invento, que comprende las siguientes
etapas de:
- a)
- precipitación de un ácido silícico de precipitación
- b)
- filtración
- c)
- licuación de la torta del filtro mediante adición de agua,
- d)
- desecación de la suspensión,
- h)
- realización de un atemperamiento a una temperatura superior a 150ºC, y
- i)
- molienda del ácido silícico de precipitación hidrófobo,
caracterizado porque se lleva a cabo una etapa
de
- e)
- alcalinización del ácido silícico de precipitación por adición de por menos un agente de carácter básico,
y porque están abarcadas una etapa de
- f)
- preparación de una mezcla a base de por lo menos un agente de hidrofugación y de un ácido silícico de precipitación, de una dispersión de ácido silícico de precipitación, o de una torta de filtro de ácido silícico de precipitación,
y opcionalmente una etapa de
- g)
- acondicionamiento a 10ºC hasta 150ºC durante un período de tiempo de 0,5 a 72 h.
Las etapas e), f) y g) se pueden llevar a cabo
en diferentes momentos en el procedimiento conforme al invento.
Es objeto del invento, además, la utilización de
los ácidos silícicos de precipitación conformes al invento, en
particular en formulaciones antiespumantes.
Los autores del invento han reconocido que los
ácidos silícicos de precipitación, que son especialmente bien
adecuados para el empleo en formulaciones antiespumantes, deben
estar constituidos de tal manera que se incluyan óptimamente en la
interfase entre el aceite y el agua. Sólo entonces es posible
destruir efectivamente las burbujas de espuma. Se manifestó como
decisivo el hecho de que la superficie de los ácidos silícicos de
precipitación reúne en sí misma una mezcla óptima de propiedades
hidrófilas e hidrófobas. Los centros hidrófilos de la superficie
del ácido silícico se controlan mediante el ajuste del valor del pH.
Cuanto más alto es el valor del pH en el producto final, tanto más
acentuados son los centros hidrófilos necesarios para la aplicación
como antiespumante junto a la superficie del ácido silícico. Sin
embargo, los centros hidrófilos pueden formarse sin embargo sólo en
los sitios de la superficie del ácido silícico de precipitación
donde antes del tratamiento con el componente carácter básico
estaban presentes grupos silanol. Con el fin de no acentuar
demasiado grandemente el carácter hidrófilo del ácido silícico, es
importante que los ácidos silícicos de precipitación conformes al
invento presenten una pequeña densidad de grupos silanol. Esta
densidad de grupos silanol se puede expresar por la relación de
número de Sears/BET. Los ácidos silícicos de precipitación conformes
al invento se distinguen, por lo tanto, por un alto valor del pH y
una baja densidad de grupos silanol.
Se puso de manifiesto además que los ácidos
silícicos de precipitación hidrófobos con unas cadenas más largas
de polisiloxanos junto a las superficies, presentan unos
rendimientos antiespumantes especialmente buenos. Como escala se
puede hacer uso en este caso de la relación de la superficie BET a
la CTAB.
Los ácidos silícicos de precipitación conformes
al invento se distinguen además por un tamaño optimizado de las
partículas. El tamaño de las partículas desempeña un cometido
importante, puesto que las partículas de ácido silícico, por una
parte, deben ser lo suficientemente grandes como para romper la
lámina de espuma y, por otra parte, sin embargo deben estar
presentes también en un número suficiente.
Los ácidos silícicos de precipitación hidrófobos
conformes al invento se distinguen, junto al alto valor del pH y a
la baja densidad de grupos silanol, por:
- \bullet
- un alto contenido de carbono (> 3,1%)
- \bullet
- una hidrofugación muy homogénea, es decir una curva pendiente de mojabilidad con metanol
- \bullet
- una alta mojabilidad con metanol (> 50%).
Ellos son apropiados por lo tanto,
sobresalientemente, como componente antiespumante en formulaciones
antiespumantes. En particular, ellos procuran un corto tiempo de
Knock-down, un Knock-down casi total
y un largo Hold-down. Además, los ácidos silícicos
de precipitación conformes al invento se pueden incluir de una
manera especialmente fácil y homogénea en formulaciones
antiespumantes.
Los objetos del presente invento se describen
seguidamente con detalle.
Los ácidos silícicos de precipitación conformes
al invento presentan los siguientes parámetros físicos y
químicos:
- BET
- < 110 m^{2}/g
- CTAB
- < 150 m^{2}/g
- Relación de BET/CTAB
- < 3
- Contenido de carbono
- > 3,1%
- Valor del pH
- > 9.
Además pueden tener opcionalmente, de manera
independiente unos de otros, uno o varios de los siguientes
parámetros físicos y químicos:
- DBP
- < 230 g/(100 g)
- Mod. número de Sears
- < 6 ml/(5 g)
- Relación de número de Sears/BET
- < 0,05 ml/(5 m^{2})
- Mojabilidad con metanol
- > 50%
- Tamaño medio de partículas d_{50}
- < 14 \mum
- Pérdida por calcinación
- > 3%
- Densidad apisonada
- < 150 g/l.
Los ácidos silícicos de precipitación conformes
al invento presentan preferiblemente una BET de 30 - 110 m^{2}/g,
de manera especialmente preferida de 40 - 80 m^{2}/g, una CTAB de
30 - 120 m^{2}/g, de manera especialmente preferida de 50 - 90
m^{2}/g y un número de Sears modificado de 0,3 - 6,0 ml, de manera
especialmente preferida de
0,5 - 2,0 ml.
0,5 - 2,0 ml.
El contenido de carbono, que es una medida
esencial para la valoración de la hidrofobia de un ácido silícico
de precipitación, está situado de manera preferida en 4 - 12%, de
manera especialmente preferida en 5 - 10%, y de manera muy
especialmente preferida en 6 - 10%. La mojabilidad con metanol está
preferiblemente en > 60%.
Por adición de un agente de carácter básico
durante la preparación de los ácidos silícicos de precipitación, se
ajusta el valor del pH del ácido silícico seco. Cuanto más alto es
el valor del pH en el producto final, tanto más acentuados están
los centros hidrófilos necesarios para la aplicación como
antiespumante junto a la superficie del ácido silícico. Por lo
tanto, el valor del pH del ácido silícico conforme al invento está
situado preferiblemente entre 9 y 10,5, en particular entre 9 y
10.
Los centros hidrófilos pueden formarse sobre la
superficie del ácido silícico solamente en los sitios donde, antes
del tratamiento con el agente de carácter básico, estaban presentes
grupos silanol. Con el fin de no acentuar demasiado grandemente el
carácter hidrófilo del ácido silícico, es importante que el ácido
silícico de precipitación conforme al invento tenga una pequeña
densidad de grupos silanol. Esta densidad de grupos silanol se
puede expresar mediante la relación de número de Sears/BET. En
particular los ácidos silícicos de precipitación conformes al
invento pueden tener una relación de número de Sears/BET de <
0,04 ml/(5 m^{2}), preferiblemente < 0,03 ml/(5 m^{2}), y en
una forma de realización especial pueden tener una de < 0,025 ml/
(5 m^{2}).
La relación de BET/CTAB de los ácidos silícicos
de precipitación conformes al invento está situada preferiblemente
en < 1,5, de manera especialmente preferida en < 1 y de manera
muy especialmente preferida en 0,5 - 0,99. El tamaño medio de
partículas d_{50}, que es la premisa para una inclusión buena y
homogénea en la formulación antiespumante, está situado de manera
preferida en < 10 \mum, de manera especialmente preferida en
< 7,5 \mum, de manera muy especialmente preferida en < 6
\mum y en particular en < 5 \mum.
Todos los intervalos preferentes mencionados se
pueden ajustar de manera independiente unos de otros.
Los ácidos silícicos de precipitación conformes
al invento se pueden preparar de acuerdo con un procedimiento, que
comprende las etapas de
- a)
- precipitación de un ácido silícico de precipitación
- b)
- filtración
- c)
- licuación de la torta del filtro por adición de agua,
- d)
- desecación de la suspensión,
- h)
- realización de un atemperamiento a temperaturas superiores a 150ºC, y
- i)
- molienda del ácido silícico de precipitación hidrófobo,
caracterizado porque se lleva a cabo una etapa
de
- e)
- alcalinización del ácido silícico de precipitación por adición de por lo menos un agente de carácter básico
y además de ello el ácido silícico de
precipitación en la etapa de
- f)
- preparación de una mezcla a base de por lo menos un agente de hidrofugación y de un ácido silícico de precipitación, de una dispersión de ácido silícico de precipitación o de una torta de filtro de ácido silícico de precipitación,
es ocupado con un agente de hidrofugación.
Opcionalmente, el procedimiento de acuerdo con
el invento puede contener una etapa de
- g)
- acondicionamiento a 10ºC hasta 150ºC durante un período de tiempo de 0,5 a 72 h.
Las etapas e), f) y g) se pueden llevar a cabo
en diferentes momentos en el procedimiento conforme al invento. En
el texto que sigue se entran en detalles acerca de esto.
El ácido silícico de precipitación
acondicionado, obtenido después de la etapa g), se puede aportar o
bien a la etapa h) o mezclar con un ácido silícico de precipitación
hidrófilo o con una dispersión de ácido silícico de precipitación o
con una torta de filtro de ácido silícico de precipitación,
eventualmente se puede secar de acuerdo con la etapa d) y
eventualmente se puede acondicionar de nuevo de acuerdo con la etapa
g). Esto se repite tantas veces hasta que el ácido silícico de
precipitación sea aportado finalmente a la etapa h) y finalmente
molido en la etapa i).
La etapa a) del procedimiento conforme al
invento se efectúa de manera preferida de tal modo que en este caso
se llevan a cabo las etapas de
- aa)
- calentamiento de una carga previa a base de agua o de agua mezclada con un vidrio soluble, a una temperatura comprendida entre 60 y 100ºC, de manera preferida de 70ºC a 90ºC
- ab)
- adición simultánea de un vidrio soluble y de un ácido a la carga previa
- ac)
- disminución del valor del pH por adición de un agente de acidificación.
La adición simultánea de un vidrio soluble y de
un agente de acidificación en la etapa ab) se efectúa
preferiblemente de tal manera que el valor del pH se mantiene en un
valor comprendido entre 7 y 11, de manera preferida de 8 a 9. La
medición del valor del pH se efectúa en tal caso a 60ºC. La
temperatura de la solución de reacción se mantiene en la etapa ab)
en un valor entre 60 y 100ºC, de manera preferida entre 65 y 95ºC,
de manera especialmente preferida entre 70 y 90ºC. La adición de un
agente de acidificación y de un vidrio soluble se prosigue hasta
llegar a un contenido de materiales sólidos de 40 a 70 g/l, de
manera preferida de 45 a 65 g/l, de manera especialmente preferida
de 50 a 60 g/l, y luego se detiene. Por consiguiente, se establece
un período de tiempo de precipitación de 70 a 140 min, de manera
preferida de 80 a 130 min.
En la etapa ac) el valor del pH de la suspensión
de precipitación se ajusta por adición de un agente de acidificación
a un valor de 2 a 8, de manera preferida de 2,5 a 4,0, de manera
especialmente preferida de 3 a 4. La medición del valor del pH se
efectúa a 60ºC. Mediante la realización aquí descrita del proceso
durante la precipitación se ajusta una pequeña densidad de grupos
silanol sobre la superficie del ácido silícico de precipitación.
El vidrio soluble empleado en la etapa ab) tiene
un módulo de 3 a 3,8, de manera preferida de 3,3 a 3,5, y una
densidad de 1,1 a 1,39 g/ml, de manera preferida de 1,2 a 1,36 g/ml,
de manera especialmente preferida de 1,3 -
1,4 g/ml.
1,4 g/ml.
El agente de acidificación empleado en las
etapas ab) y ac) puede ser un ácido inorgánico, en particular ácido
sulfúrico, ácido clorhídrico, ácido fosfórico, ácido nítrico o ácido
carbónico o dióxido de carbono. Se prefiere un ácido sulfúrico con
una concentración de 1 mol/l a 18,76 mol/l y de manera preferida de
7,0 a 18,8 mol/l. De manera preferida, en las etapas ab) y ac) se
emplean los mismos agentes de acidificación.
Después de la etapa ac) se puede llevar a cabo
eventualmente una etapa de
- ad)
- maduración de la suspensión de precipitación a 10ºC hasta 95ºC, de manera preferida a 40ºC hasta 60ºC, durante 0 a 72 horas, de manera preferida durante 0 a 12 horas.
En la etapa b), la suspensión de precipitación
se filtra y la torta del filtro se lava. La filtración de la
suspensión de precipitación previamente preparada y el lavado de la
torta del filtro se llevan a cabo con procedimientos conocidos, tal
como p.ej. por medio de una filtración con una prensa de filtro con
membrana (Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry,
[Enciclopedia de Ullmann de Química Industrial], 1992, 5ª edición,
volumen B1, páginas 10-1 - 10-59).
Para el lavado de la torta del filtro, se utiliza de manera
preferida un agua desionizada. La torta del filtro, que se ha
obtenido, tiene un contenido de materiales sólidos de 13 a 25%, de
manera preferida de 15 a 17%.
En la etapa c) la torta del filtro se licua. En
una primera forma de realización del procedimiento conforme al
invento, la torta del filtro se licua en tal caso por adición de
agua, preferiblemente de agua desionizada, y mediando agitación.
En una segunda forma de realización, la etapa c)
se lleva a cabo en común con la etapa e). Es decir, que la
licuación de la torta del filtro se efectúa mediando adición de
agua, de manera preferida de agua desionizada, y mediando
agitación. Mediante adición simultánea (etapas: c) + e)) o
subsiguiente (etapas: c) -> e)), de uno o varios componentes de
carácter básico, el valor del pH de la suspensión se ajusta a 7 -
11, de manera favorable a 8 - 10,5 y de manera preferida a 8,3 -
10.
De una manera independiente de la forma de
realización de la etapa c), la suspensión obtenida tiene un
contenido de materiales sólidos de 6 a 20%, de manera preferida de
6 a 17%, de manera especialmente preferida de 6 a 11%. En ambas
formas de realización puede ser necesario que la licuación se
efectúe mediando acción de una moderada energía de cizalladura. En
tal caso se debe introducir solamente tanta energía de cizalladura
como se necesite precisamente para la licuación.
La suspensión obtenida a partir de las
precedentes etapas de procedimiento se seca en la etapa d). Para
esto son conocidos por un experto en la especialidad muy numerosos
métodos de desecación (Ullmann's Encyclopedia of Industrial
Chemistry, 1992, 5ª edición, volumen B1, páginas
7-21 - 7-25). Se han manifestado
como ventajosas las desecaciones mediante un secador por
suspensión, un secador por atomización, un secador en etapas, un
secador de cinta transportadora, un secador de tubo giratorio, un
secador por evaporación súbita, un secador por centrifugación y
evaporación súbita o una torre de boquillas. De manera especialmente
preferida, la desecación se efectúa mediante secadores por
atomización o una torre de boquillas. Dependiendo de cuál sea la
forma de realización en la que se debe realizar la etapa f) se
puede ajustar el contenido de humedad del ácido silícico de
precipitación en la etapa d).
En el caso de que la licuación de la torta del
filtro en la etapa c) se efectúe de acuerdo con la forma de
realización 1, es decir sin la adición de un agente de carácter
básico, entonces el componente de carácter básico se aplica por
proyección sobre el ácido silícico de precipitación después de la
desecación en un equipo mezclador (p.ej. en mezcladores de reja de
arado con baja cizalladura, tales como p.ej. mezcladores de Lödige).
En este caso, la etapa e) se efectúa por lo tanto después de la
etapa d). El valor del pH del ácido silícico de precipitación se
ajusta en este caso a un valor > 7, de manera preferida entre 7 y
11, de manera especialmente preferida entre 8 y 10,5, y en
particular entre 8,3 y 10.
Como agente de carácter básico se pueden emplear
en la etapa e) hidróxidos o carbonatos de metales alcalinos,
hidróxidos o carbonatos de metales alcalino-térreos,
óxidos de metales alcalinos, óxidos de metales
alcalino-térreos, silicatos de metales alcalinos,
silicatos de metales alcalino-térreos, amoníaco y
aluminatos de metales alcalinos o soluciones acuosas o mezclas de
las mencionadas bases. De manera preferida, se utilizan soluciones
de hidróxido de sodio y de hidróxido de potasio (= lejías de sosa y
potasa).
También es posible añadir un agente de carácter
básico tanto durante la etapa c) como también después de la etapa
d). En tales casos se pueden emplear los componentes básicos arriba
mencionados.
La etapa f) del procedimiento conforme al
invento se lleva a cabo como una hidrofugación en húmedo o en seco.
Una hidrofugación en húmedo significa que, en el caso de los
productos de partida silicáticos se trata de suspensiones acuosas
de ácido silícico o de tortas de filtro de ácido silícico que
contienen una gran cantidad de agua, las cuales son ocupadas con
los correspondientes agentes de hidrofugación, tal como se describe
p.ej. en el documento de patente alemana DE 27.29.244 para
suspensiones de precipitación con
órgano-halógeno-silanos. Una
hidrofugación en seco significa que, en el caso de los productos de
partida silicáticos se trata de polvos de ácido con diferentes
contenidos de humedad de 1 a 75%, los cuales son ocupados con los
correspondientes agentes de hidrofugación. Un procedimiento de este
tipo se describe p.ej. DE 26.28.975. Acerca de las enseñanzas de
los documentos DE 26.28.975 y DE 27.29.244 se hace referencia
expresamente en esta solicitud.
La etapa f) del procedimiento conforme al
invento se puede llevar a cabo en las siguientes variantes:
Variante
1
La adición del agente de hidrofugación se
efectúa a un ácido silícico de precipitación con un contenido de
agua de 1,0 a 80% en peso, de manera preferida de 2 a 50% en peso.
El contenido de agua se puede ajustar al realizar la desecación en
la etapa d) o, en el caso de que la adición del agente de carácter
básico (etapa e) se efectúe tan solo después de la etapa d), se
puede ajustar eventualmente mediante una desecación o humectación
adicional. En este caso son posibles los siguientes transcursos de
procedimiento: c) + e) -> d) -> f) \hskip0,2cm o
\hskip0,2cm c) -> e) -> d) -> f) \hskip0,2cm o
\hskip0,2cm c) -> d) -> e) -> f).
Variante
2
La etapa f) se lleva a cabo entre las etapas a)
y b). Es decir, que la adición del agente de hidrofugación se
efectúa después de haberse efectuado la precipitación de un silicato
con un ácido en la dispersión resultante del ácido silícico de
precipitación. En el caso de esta forma de realización se puede
utilizar por ejemplo un mezclador de Rhein-Hütte o
una sirena mezcladora de Kolthof o un Ultra Turrax. Esta variante
exige una rápida filtración o respectivamente una desecación
durante breve tiempo (con un secador por centrifugación y
evaporación súbita, secador por atomización, torre de atomización)
después de la reacción.
Variante
3
En este caso, la adición del agente de
hidrofugación a un ácido silícico de precipitación con un contenido
de agua de 70 a 99% en peso se lleva a cabo con subsiguiente
separación del material sólido con respecto del agua. La elevación
del contenido de materiales sólidos se puede efectuar mediante
filtración, una torre de atomización, un sistema de centrifugación
y evaporación súbita u otro sistema de desecación durante breve
tiempo. Cuanto más alto sea el contenido de agua, tanto más
rápidamente debería ser llevada a cabo la elevación del contenido
de materiales sólidos, con el fin de evitar una desmezcladura. En
este caso son posibles los siguientes transcursos del
procedimiento: c) + e) -> f) e inmediatamente -> d)
\hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> e) -> f) e inmediatamente
-> d) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) + f) e inmediatamente
->
e) e inmediatamente -> d) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> f) e inmediatamente -> e) e inmediatamente -> d) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> e) + f) e inmediatamente d).
e) e inmediatamente -> d) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> f) e inmediatamente -> e) e inmediatamente -> d) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> e) + f) e inmediatamente d).
Así, por ejemplo, también es posible mezclar la
torta del filtro con el agente de hidrofugación.
Variante
4
La etapa f) se efectúa conjuntamente con la
etapa d) o respectivamente de manera inmediata antes de d). En este
caso, el ácido silícico de precipitación o respectivamente el acuoso
se puede aportar, p.ej. simultáneamente con el agente de
hidrofugación, a un secador por atomización, una torre de boquillas
o un sistema de centrifugación y evaporación súbita. En este caso
son posibles los siguientes transcursos del procedimiento: c) + e)
-> f e inmediatamente luego -> d), c) -> d) + f) -> e)
\hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) + e) -> d) + f) \hskip0,2cm
o \hskip0,2cm c) -> e) -> d) + f) \hskip0,2cm o
\hskip0,2cm e) + f) + d).
En el caso de la desecación por centrifugación y
evaporación súbita la etapa c) es opcional y por lo tanto también
puede suprimirse totalmente.
En el caso de la desecación por centrifugación y
evaporación súbita, la torta del filtro se puede mezclar, antes de
la desecación, con el agente de carácter básico y con el agente de
hidrofugación y luego se puede desecar, es decir e) + f) ->
d).
Variante
5
En este caso, una mezcladura de un ácido
silícico de precipitación seco con el agente de hidrofugación se
efectúa p.ej. en un mezclador de Gericke o Lödige. Son posibles los
siguientes transcursos del procedimiento: c) + e) -> d) -> f)
\hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> e) -> d) -> f)
\hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> d) -> f) -> e). La
mezcladura de un ácido silícico de precipitación seco con el agente
de hidrofugación es posible también al realizar la molienda (etapa
i)) en el molino.
Los transcursos del procedimiento, representados
en las Variantes 1 a 5, reflejan segmentos de todo el proceso de
preparación. Con excepción de la Variante 2, en todas las variantes
se llevan a cabo primeramente las etapas a) y b). A continuación,
sigue la etapa c). Si dos variantes del procedimiento se unen por un
signo "+" (p.ej. c) + e)), esto significa que las dos etapas
del procedimiento se llevan a cabo en común. Por el contrario, si
las etapas del procedimiento se unen por una "->" (p.ej. c)
-> e)) esto significa que las etapas del procedimiento se llevan
a cabo de una manera consecutiva. Después de la etapa de
procedimiento que en cada caso se indica como última, siguen
todavía las etapas del procedimiento que son caracterizadas en la
descripción general del procedimiento con las letras h) e i) y
eventualmente g). En el caso de la Variante 2 se efectúan después
de la etapa b) todavía las etapas c) - i), siendo opcional la etapa
g).
El procedimiento conforme al invento abarca
tanto las variantes en las que la etapa f) se lleva a cabo de tal
manera que el agente de hidrofugación se mezcla con un ácido
silícico de precipitación ya alcalinizado, como también las
variantes, en las que la adición del agente de hidrofugación se
efectúa antes de, o al mismo tiempo que, la etapa e), es decir la
adición del agente de alcalinización. Son preferidas las variantes
en las que la adición del agente de hidrofugación se efectúa al
ácido silícico de precipitación en forma de polvo, ya
alcalinizado.
Preferiblemente, se llevan a cabo las Variantes
1 y 5. Es especialmente preferida la Variante 1. De manera muy
especialmente preferida la Variante 1 se lleva a cabo de tal manera
que las etapas se llevan a cabo en el orden de sucesión c) + e)
-> d) -> f) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> e) ->
d) -> f) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> d) -> e)
-> f).
Como agentes de hidrofugación se emplean
derivados de organopolisiloxanos, sin embargo, se pueden utilizar
también otros compuestos de silicio, que, en las condiciones
escogidas de reacción, reaccionan para formar organopolisiloxanos
(p.ej. dicloro-dimetil-silano en un
entorno acuoso).
Como reactivos de hidrofugación sirven derivados
de organopolisiloxanos o sus compuestos precursores, p.ej. con la
composición R_{4-n}SiX_{n} (con n = 1, 2, 3),
[SiR_{x}X_{y}O]_{z} con 0 \leq x \leq 2, 0 \leq
y \leq 2, 3 \leq z \leq 10 con x + y = 2),
[SiR_{x}X_{y}N]_{z}
(con 0 \leq x \leq 2, 0 \leq y \leq 2, 3 \leq z \leq 10 con x + y = 2), SiR_{n}X_{m}OSiR_{o}X_{p} (con 0 \leq n \leq 3, 0 \leq m \leq 3, 0 \leq o \leq3, 0 \leq p \leq 3 con n + m = 3, o + p = 3), SiR_{n}X_{m}NSiR_{o}X_{p} (con 0 \leq n \leq 3, 0 \leq m \leq 3, 0 \leq o \leq3, 0 \leq p \leq 3 con n + m = 3, o + p = 3), SiR_{n}X_{m}[SiR_{x}X_{y}O]_{z}SiR_{o}X_{p} (con 0 \leq n \leq 3, 0 \leq m \leq 3, 0 \leq x \leq 2, 0 \leq y \leq 2, 0 \leq o \leq 3, 0 \leq p \leq 3, 1 \leq z \leq 10.000 con n + m = 3, x + y = 2, o + p = 3). En los casos de estos compuestos se puede tratar de compuestos de silanos, silazanos y siloxanos lineales, cíclicos y ramificados. En el caso de R puede tratarse de radicales alquilo y/o arilo, que pueden estar sustituidos con grupos funcionales, tales como el grupo hidroxi, el grupo amino, poliéteres tales como óxido de etileno y/o óxido de propileno y grupos halogenuros tales como fluoruro. R puede contener también grupos tales los grupos hidroxi, amino, halogenuro, alcoxi, alquenilo, alquinilo y arilo y grupos sulfurados. En el caso de X puede tratarse de grupos reactivos, tales como grupos hidroxi, silanol, amino, mercapto, halogenuro, alcoxi, alquenilo e hidruro. Preferiblemente, se utilizan polisiloxanos lineales con la composición SiR_{n}X_{m}[SiR_{x}X_{y}O]_{z}SiR_{o}X_{p} (con 0 \leq n \leq 3, 0 \leq m \leq 3, 0 \leq x \leq 2, 0 \leq y \leq 2, 0 \leq o \leq 3, 0 \leq p \leq 3, 1 \leq z \leq 10.000 con n + m = 3, x + y = 2, o + p = 3), en los que R es representado preferiblemente por metilo.
(con 0 \leq x \leq 2, 0 \leq y \leq 2, 3 \leq z \leq 10 con x + y = 2), SiR_{n}X_{m}OSiR_{o}X_{p} (con 0 \leq n \leq 3, 0 \leq m \leq 3, 0 \leq o \leq3, 0 \leq p \leq 3 con n + m = 3, o + p = 3), SiR_{n}X_{m}NSiR_{o}X_{p} (con 0 \leq n \leq 3, 0 \leq m \leq 3, 0 \leq o \leq3, 0 \leq p \leq 3 con n + m = 3, o + p = 3), SiR_{n}X_{m}[SiR_{x}X_{y}O]_{z}SiR_{o}X_{p} (con 0 \leq n \leq 3, 0 \leq m \leq 3, 0 \leq x \leq 2, 0 \leq y \leq 2, 0 \leq o \leq 3, 0 \leq p \leq 3, 1 \leq z \leq 10.000 con n + m = 3, x + y = 2, o + p = 3). En los casos de estos compuestos se puede tratar de compuestos de silanos, silazanos y siloxanos lineales, cíclicos y ramificados. En el caso de R puede tratarse de radicales alquilo y/o arilo, que pueden estar sustituidos con grupos funcionales, tales como el grupo hidroxi, el grupo amino, poliéteres tales como óxido de etileno y/o óxido de propileno y grupos halogenuros tales como fluoruro. R puede contener también grupos tales los grupos hidroxi, amino, halogenuro, alcoxi, alquenilo, alquinilo y arilo y grupos sulfurados. En el caso de X puede tratarse de grupos reactivos, tales como grupos hidroxi, silanol, amino, mercapto, halogenuro, alcoxi, alquenilo e hidruro. Preferiblemente, se utilizan polisiloxanos lineales con la composición SiR_{n}X_{m}[SiR_{x}X_{y}O]_{z}SiR_{o}X_{p} (con 0 \leq n \leq 3, 0 \leq m \leq 3, 0 \leq x \leq 2, 0 \leq y \leq 2, 0 \leq o \leq 3, 0 \leq p \leq 3, 1 \leq z \leq 10.000 con n + m = 3, x + y = 2, o + p = 3), en los que R es representado preferiblemente por metilo.
De modo especialmente preferido se utilizan
polisiloxanos con la composición
SiR_{n}X_{m}[SiR_{x}X_{y}O]_{z}SiR_{o}X_{p}(con
0 \leq n \leq 3, 0 \leq m \leq 1, 0 \leq x \leq 2, 0 \leq y \leq 2, 0 \leq o \leq 3, 0 \leq p \leq 1, 1 \leq z \leq 1.000 con n + m = 3, x + y = 2, o + p = 3), en los que R es representado preferiblemente por metilo. A causa del procedimiento conforme al invento, que se ha escogido, se pueden emplear sin embargo especialmente también unos polisiloxanos difícilmente volátiles, que no tienen ningún grupo funcional. Mediante la presencia de determinados grupos funcionales en derivados de organopolisiloxanos, se pueden formar sales o sustancias de bajo peso molecular tales como NH_{3}, aminas, alcoholes, etc., que pueden conducir a impurezas perturbadoras. Una importante excepción la constituyen aquí los polisiloxanos funcionalizados con silanol, puesto que en este caso se forma como impureza solamente agua, que se puede eliminar fácilmente en las condiciones seleccionadas del proceso.
0 \leq n \leq 3, 0 \leq m \leq 1, 0 \leq x \leq 2, 0 \leq y \leq 2, 0 \leq o \leq 3, 0 \leq p \leq 1, 1 \leq z \leq 1.000 con n + m = 3, x + y = 2, o + p = 3), en los que R es representado preferiblemente por metilo. A causa del procedimiento conforme al invento, que se ha escogido, se pueden emplear sin embargo especialmente también unos polisiloxanos difícilmente volátiles, que no tienen ningún grupo funcional. Mediante la presencia de determinados grupos funcionales en derivados de organopolisiloxanos, se pueden formar sales o sustancias de bajo peso molecular tales como NH_{3}, aminas, alcoholes, etc., que pueden conducir a impurezas perturbadoras. Una importante excepción la constituyen aquí los polisiloxanos funcionalizados con silanol, puesto que en este caso se forma como impureza solamente agua, que se puede eliminar fácilmente en las condiciones seleccionadas del proceso.
Preferiblemente, en el caso del agente de
hidrofugación puede tratarse de un poli(dimetilsiloxano)
terminado en metilo, en particular de uno que tiene que tiene una
viscosidad de 5 - 100 mPa s, 10 - 100 mPa s, 30 - 100 mPa s, de
manera preferida 40 - 60 mPa s. Un apropiado aceite de polisiloxano
es p.ej. el DOW CORNING (R) 200 FLUID 50 CS.
Opcionalmente, en el procedimiento conforme al
invento se puede llevar a cabo una etapa g). La etapa g) se lleva a
cabo con mezclas del ácido silícico de precipitación y del agente de
hidrofugación o con ácidos silícicos de precipitación, que ya están
ocupados con el agente de hidrofugación. En tal caso se efectúa un
tratamiento del ácido silícico de precipitación ocupado o mezclado
con el agente de hidrofugación, a una temperatura de 10 a 150ºC, de
manera preferida de 100 a 150ºC, de manera especialmente preferida a
105ºC hasta 110ºC. La etapa g) se lleva a cabo durante tanto
tiempo, hasta que haya resultado un material, que ciertamente sea
mojable con agua, en el cual sin embargo el ácido silícico y el
aceite de silicona ya no se separan entre sí al efectuar la
incorporación en agua. Por consiguiente, el acondicionamiento en la
etapa g) se lleva a cabo por regla general durante un período de
tiempo de 0,5 a 72 horas, de manera preferida de 0,5 a 2 horas. En
una forma preferida de realización, se acondiciona a 100 hasta
150ºC durante 0,5 a 2 horas.
Si después de la etapa g) se efectúa
inmediatamente la etapa h), entonces se prefiere una mojabilidad con
metanol
20%. Sin embargo, si la etapa g) no se lleva a cabo directamente antes de la etapa h), entonces la mojabilidad con metanol debe estar situada en < 20%.
20%. Sin embargo, si la etapa g) no se lleva a cabo directamente antes de la etapa h), entonces la mojabilidad con metanol debe estar situada en < 20%.
Usualmente, la etapa g) se lleva a cabo después
de la etapa d), pudiéndose efectuar las etapas e) y f) o también
solamente la e) o solamente la f) entre las etapas d) y g). Son
preferidas las siguientes formas de realización: c) +
e) -> d) -> f) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> e) -> d) -> f) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> d) -> e) -> f) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) + e) -> f) -> d) -> g) \hskip0,2cm o
c) -> e) -> f) -> d) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) + f) -> e) -> d) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> f) -> e) -> d) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> e) + f) -> d) -> g).
e) -> d) -> f) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> e) -> d) -> f) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> d) -> e) -> f) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) + e) -> f) -> d) -> g) \hskip0,2cm o
c) -> e) -> f) -> d) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) + f) -> e) -> d) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> f) -> e) -> d) -> g) \hskip0,2cm o \hskip0,2cm c) -> e) + f) -> d) -> g).
El tiempo de acondicionamiento en la etapa g) es
de 0,5 a 72 horas, de manera preferida de 0,5 a 12 horas, de
manera especialmente preferida de 0,5 a 2 horas. De manera
especialmente preferida, después del acondicionamiento se presenta
un ácido silícico parcialmente hidrofugado con una mojabilidad con
metanol de 20% y más.
La etapa f) del procedimiento conforme al
invento se puede llevar a cabo, en una Variante 6, de tal manera
que un ácido silícico de precipitación ya acondicionado, después de
la etapa g), se mezcle con un ácido silícico de precipitación
hidrófilo. En este caso, se puede preparar en primer lugar una tanda
patrón (en inglés masterbatch), es decir un ácido silícico de
precipitación acondicionado, obtenido después de las etapas de
procedimiento a) hasta g), según una de las formas de realización
arriba mencionadas, y esta tanda, a continuación se puede mezclar
con un ácido silícico de precipitación (hidrófilo) o respectivamente
acuoso.
En este caso, p.ej., un ácido silícico de base,
después de la etapa d) o e), en la relación en masa del agente de
hidrofugación al ácido silícico de precipitación de 3 : 1 a 1 : 5,
de manera preferida de 1 : 1 a 1 : 3, es ocupado con un agente de
hidrofugación, p.ej. un aceite de silicona, p.ej. DOW CORNING (R)
200 FLUID 50 CS (dimetil-polisiloxano 50 mPa s,
terminado con grupos trimetil-sililo, con un
contenido de carbono de aproximadamente 33% (etapa f)). El polvo
así resultante es acondicionado, después de esto, durante una media
hora a una temperatura superior a 100ºC, de manera preferida de 100
a 150ºC, de manera especialmente preferida de 105 a 110ºC. El
acondicionamiento (etapa g) se lleva a cabo durante tanto tiempo,
hasta que haya resultado un material, que ciertamente sea mojable
con agua (mojabilidad con metanol < 20%), en el cual sin embargo
el ácido silícico y el aceite de silicona ya no se separen entre sí
al efectuar la incorporación en agua.
Esta tanda patrón es mezclada a continuación con
un ácido silícico de precipitación (hidrófilo) o respectivamente
acuoso (p.ej. una torta de filtro después de la etapa b) o una
dispersión de ácido silícico después de una de las etapas a) o c) o
c) + e) o c) -> e)). En este caso, el contenido de agua del ácido
silícico de precipitación hidrófilo puede fluctuar en los
intervalos ya mencionados. Por medio de una mezcladura de la tanda
patrón con dispersiones acuosas de ácido silícico resultan unas
mezclas estables, en las que el agente de hidrofugación, p.ej. un
aceite de silicona, ya no se separe del ácido silícico. La mezcla
total contiene típicamente 1 parte en peso de un agente de
hidrofugación, aproximadamente 4 - 8 partes en peso de un ácido
silícico de precipitación y 20 - 60 partes en peso de agua.
Un ejemplo acerca de la preparación de una
suspensión de este tipo es de la siguiente manera:
Una tanda patrón (50% de un ácido silícico y 50%
de un aceite de silicona) se mezcla intensamente con alrededor de
una cantidad 10 - 16 veces mayor de una torta de filtro (con un
contenido de materiales sólidos aproximadamente 20%) y con
alrededor de una cantidad 10 - 20 veces mayor de agua adicional.
La ventaja de este modo de proceder consiste en
que la tanda patrón mojable con agua (que contiene hasta 75% de
organopolisiloxanos hidrófobos) se puede distribuir muy fina y
establemente de manera directa en las suspensiones de ácido
silícico, sin que sea necesario el empleo de emulsionantes ni de
agentes tensioactivos. Después de una desecación, o de una
filtración y una subsiguiente desecación, de tal mezcla, el ácido
silícico que contiene organopolisiloxanos, así obtenido, se puede
acondicionar (etapa g)). Estas etapas se pueden llevar a cabo de
una manera individual, eventualmente con una molienda precedente.
Sin embargo, la molienda no se debería llevar a cabo antes de la
ocupación f). También es posible llevar a cabo consecutivamente
múltiples, es decir iguales o diferentes, de estas variantes.
Son concebibles las siguientes formas de
realización del procedimiento conforme al invento:
- \bullet
- Una de las etapas f), g) y h) del procedimiento se realiza varias veces (de 2 a 5 veces) una tras de otra.
- \bullet
- Las etapas f) y h) del procedimiento se llevan a cabo varias veces (de 2 a 5 veces) una tras de otra.
- \bullet
- Todas las etapas f), g) y h) del procedimiento se llevan a cabo varias veces (de 2 a 5 veces) una tras de otra, es decir el proceso se repetirá múltiples veces.
Puesto que en el caso de los agentes de
hidrofugación utilizados se trata de compuestos difícilmente
volátiles, para la distribución previa del agente de hidrofugación
sobre la superficie del ácido silícico desempeñan un cometido
importante fuerzas capilares y procesos de difusión junto al límite
de fases líquida/sólida.
Incluso cuando el agente de hidrofugación
empleado de manera preferente tenga en el transcurso de un
tratamiento térmico una cierta volatilidad, es de importancia a
pesar de todo la distribución entre líquido/sólido. Por esta razón
se establece aquí diferencia entre una distribución previa física,
un acondicionamiento y un atemperamiento.
El atemperamiento, es decir la etapa h) del
procedimiento, se lleva a cabo a por lo menos 150ºC, de manera
preferida a por lo menos 170ºC, más favorablemente por lo menos a
190ºC.
La molienda y la clasificación de los ácidos
silícicos de precipitación (etapa i) se efectúan de acuerdo con
procedimientos conocidos p.ej. en molinos clasificadores por
impactos o respectivamente en molinos clasificadores de chorros
(Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 1992, 5ª edición,
volumen B1, páginas 5-20 - 5-39,
páginas 17-1 - 17-17). El ácido
silícico de precipitación conforme al invento se puede moler en
diferentes molinos, tal como p.ej. un molino por impactos, un
molino de chorros de aire, o molinos de chorros dirigidos en
sentidos opuestos, hasta llegar a la deseada finura final. La
clasificación puede efectuarse durante o después de la molienda.
Por regla general, los ácidos silícicos hidrófobos conformes al
invento se se muelen a un tamaño medio de partículas d_{50} de
< 14 \mum, de manera preferida de < 10 \mum, de manera
especialmente preferida de < 7,5 \mum, de manera muy
especialmente preferida de < 6 \mum y en particular de < 5
\mum.
Los ácidos silícicos de precipitación conformes
al invento se utilizan de manera preferida en formulaciones
antiespumantes con el fin de evitar una fuerte formación de
espuma.
Además, los ácidos silícicos conformes al
invento se pueden utilizar en todos los sectores de aplicaciones,
en los que usualmente se emplean ácidos silícicos, tales como p.ej.
como material de carga reforzador en un caucho de silicona, en un
caucho de silicona HTV (de vulcanización a altas temperaturas) como
aditivo aclarador o abrillantador en sistemas que se reticulan por
peróxidos, como agente coadyuvante de fluidez, como separadores
para baterías, como agente antiapelmazante, como agente de mateado
en pinturas y barnices, como soportes y vehículos de, por ejemplo,
productos agrarios y alimentos, en revestimientos, en tintas de
impresión, en polvos extintores de incendios, en materiales
sintéticos, en el sector de la impresión sin impacto (non impact
printing), en una masa de papel, en el sector de cuidados
personales (personal care) y en aplicaciones especiales.
Como una utilización en el sector de la
impresión sin impacto, p.ej. en el procedimiento de chorros de tinta
(Inkjet) ha de entenderse la utilización de los ácidos silícicos
conformes al invento
- -
- en tintas de impresión para el espesamiento o para la evitación de salpicaduras y transferencias de tinta entre pliegos superpuestos
- -
- en papel como material de carga y relleno, como pigmento de estucado, como papel de calco heliográfico, papel térmico, en el caso de la termosublimación con el fin de impedir el calco o traspaso de tintas de impresión, para el mejoramiento de la estabilidad del fondo de una imagen y el contraste, con el fin de mejorar la nitidez de los puntos y el brillo de los colores.
- -
- como una utilización en el sector de los cuidados personales ha de entenderse la utilización de los ácidos silícicos conformes al invento como material de carga o agente de espesamiento, p.ej. en el sector de la farmacia o del aseo corporal.
Los datos físicos/químicos de los ácidos
silícicos de precipitación conformes al invento se determinan con
los siguientes métodos:
La superficie específica con adsorción de
nitrógeno (mencionada en lo sucesivo superficie BET) del ácido
silícico en forma de polvo, en forma esférica o granular, se
determina de acuerdo con la norma ISO 57941/anejo D con un
Areameter (medidor de áreas) (de la entidad Ströhlein, JUWE).
El método se basa en la adsorción de CTAB
(bromuro de
N-hexadecil-N,N,N-trimetil-amonio)
junto a la superficie "externa" del ácido silícico apoyándose
en la norma ASTM 3765, o respectivamente NFT45-007
(capitulo 5.12.1.3).
La adsorción de CTAB se efectúa en una solución
acuosa mediando agitación y tratamiento con ultrasonidos. El CTAB
no adsorbido, en exceso, se determina mediante retrovaloración con
NDSS (una solución de dioctil-sulfosuccinato de
sodio, solución "Aerosol OT") con un Titroprozessor (procesador
de valoración), estando dado el punto final por el máximo del
enturbiamiento de la solución y siendo determinado con un fototrodo
(Phototrode). La temperatura durante todas las operaciones llevadas
a cabo es de 23-25ºC, con el fin de impedir una
separación de CTAB por cristalización. La retrovaloreación se basa
en la siguiente ecuación de reacción:
- \bullet
- Titroprozessor METTLER Toledo tipo DL 55 y Titroprozessor METTLER Toledo tipo DL 70, equipados en cada caso con: un electrodo de pH, producto fabricado por Mettler, tipo DG 111 y un fototrodo, producto fabricado por Mettler, tipo DP 550
- \bullet
- Vaso de precipitados para valoración, con una capacidad de 100 ml a base de un polipropileno
- \bullet
- Recipiente de vidrio para valoración, con una capacidad de 150 ml, con una tapa
- \bullet
- Aparato de filtración a presión, capacidad 100 ml
- \bullet
- Filtro de membrana a base de nitrato de celulosa, tamaño de poros 0,1 \mum, diámetro \diameter 47 mm, p.ej. de Whatman (nº de encargo 7181-004).
Las soluciones de CTAB (C_{CTAB} = 5,5 g/l en
agua desionizada) y de NDSS (0,00423 mol/l en agua desionizada) se
refieren al estado presto para el uso (de la entidad Kraft,
Duisburg, nº de encargo 6056.4700 solución de CTAB 0,015 mol/l; nº
de encargo 6057.4700 solución de NDSS 0,00423 mol/l) conservado a
25ºC y consumido en el transcurso de un mes.
El consumo de una solución de NDSS para la
valoración de 5 ml de una solución de CTAB ha de comprobarse 1 x
(una vez) por día antes de cada serie de mediciones. Para esto, el
fototrodo, antes del comienzo de la valoración, es ajustado a 1.000
\pm 20 mV (correspondiendo a una transparencia de 100%).
Se añaden con pipeta exactamente 5,00 ml de una
solución de CTAB a un vaso de precipitados para valoración y se
añaden a esto 50,0 ml de agua desionizada. Mediando agitación se
efectúa la valoración con una solución de NDSS de acuerdo con el
método de medición que sea habitual para el experto en la
especialidad, con el Titroprozessor DL 55 hasta llegar al
enturbiamiento máximo de la solución. Se determina el consumo
V_{A} de una solución de NDSS en ml. Cada valoración ha de
realizarse como una determinación por triplicado.
10,0 g del ácido silícico en forma de polvo, con
forma esférica o granulado, con un contenido de humedad de 5 \pm
2% (eventualmente, el contenido de humedad se ajusta por desecación
a 105ºC en una estufa de desecación o por humectación uniforme) se
desmenuzan durante 30 segundos con un molino (de la entidad Krups,
modelo KM 75, artículo nº 2030-70). Exactamente
500,0 mg de la muestra desmenuzada (pesaje introducido E) se
transfieren a un recipiente para valoración con una capacidad de
150 ml provisto de varillas agitadoras magnéticas y se añaden
dosificadamente con exactitud 100,0 ml de una solución de CTAB
(T_{1}). El recipiente de valoración se cierra con una tapa y se
agita con un agitador Ultra Turrax T 25 (con un árbol de agitación
KV-18G, con un diámetro de 18 mm) a 18.000 rpm
revoluciones por minuto) como máximo durante 1 min hasta la mojadura
total. El recipiente de valoración se atornilla al Titroprozessor
DL 70 y el valor del pH de la suspensión se ajusta con KOH (0,1
mol/l) a un valor de 9 \pm 0,05).
Si el valor del pH ya fuese mayor que pH = 9 entonces no se lleva a cabo ninguna corrección del pH, con el fin de no modificar a la superficie.
Si el valor del pH ya fuese mayor que pH = 9 entonces no se lleva a cabo ninguna corrección del pH, con el fin de no modificar a la superficie.
Se efectúa un tratamiento con ultrasonidos
durante 4 minutos de la suspensión en el recipiente para valoración
dentro de un baño de ultrasonidos (de la entidad Bandelin, Sonorex
RK 106 S, 35 kHz) a 25ºC. A continuación se efectúa una inmediata
filtración a presión a través de un filtro de membrana con una
presión de nitrógeno de 1,2 bar. La fracción previa de 5 ml se
desecha.
5,00 ml del material filtrado restante se añaden
con pipeta a un vaso de precipitados para valoración con una
capacidad de 100 ml y se completan con agua desionizada hasta llegar
a 50,00 ml. El vaso de precipitados para valoración se atornilla al
Titroprozessor DL 55 y mediando agitación se efectúa la valoración
con una solución de NDSS hasta llegar al enturbiamiento máximo. Se
determina el consumo V_{B} de una solución de NDSS en ml. Cada
enturbiamiento ha de realizarse como determinación en
triplicado.
CTAB (no
corregido en cuanto a humedad) = \frac{V_{A} - V_{B}}{V_{A}} *
\frac{C_{CTAB}*T_{1}*p}{E}
- V_{A}
- = consumo de una solución de NDSS en ml al realizar la valoración de la muestra a ciegas
- V_{B}
- = consumo de una solución de NDSS en ml al utilizarse el material filtrado
- C_{CTAB}
- = concentración de la solución de CTAB en g/l
- T_{1}
- = cantidad añadida de solución de CTAB
- P
- = espacio requerido para 1 g de CTAB = 578,435 * 10^{-3} m^{2}
- E
- = pesaje introducido de ácido silícico.
\newpage
La superficie CTAB se refiere al ácido silícico
anhidro, por lo cual se lleva a cabo la siguiente corrección
CTAB =
\frac{CTAB \ (no \ corregido \ en \ cuanto \ a \ humedad) \
en \ m^{2}/g * 100}{100 \ - \ humedad \ en \
%}
La humedad del ácido silícico se determina de
acuerdo con el método seguidamente descrito "determinación de la
humedad y respectivamente de la pérdida por desecación".
La determinación del contendido de carbono en
ácidos silícicos se efectúa con el aparato "C-mat
500" (de la entidad Ströhlein Instruments). Las muestras se
atemperan a aproximadamente 1.350ºC y el carbono se oxida mediante
una corriente de oxígeno para formar CO_{2}. El CO_{2} es medido
en una celda de infrarrojos.
Al realizar las mediciones se diferencian los
casos de que el contenido de carbono sea mayor o menor que 1 por
ciento. Si el contenido de carbono de las muestras homogéneas de
ácido silícico está situado por encima de 1 por ciento, se mide en
el intervalo "alto" del aparato, y si está situado por debajo
de 1 por ciento, se mide en el intervalo "bajo".
Primeramente se mide la muestra testigo. Para
esto, sobre una navecilla de porcelana enfriada a la temperatura
ambiente y calcinada, se pesan e introducen 0,14 -0,18 g de la
muestra testigo en una báscula para análisis. Al manipular la tecla
de comienzo, se traslada el peso, puesto que la báscula está
acoplada con el "C-mat". La navecilla debe ser
desplazada en el transcurso de 30 segundos hasta el centro del tubo
de combustión. Después de haberse terminado la combustión, el valor
de medición se convierte en impulsos y se evalúa por el ordenador.
Se llevan a cabo por lo menos 3 determinaciones (dependiendo de la
coincidencia). Eventualmente el factor del aparato debe ser
ajustado de nuevo (para más detalles véanse las instrucciones de
manipulación del "C-mat 500", de la entidad
Ströhlein Instruments). Este factor se calcula de acuerdo con la
siguiente fórmula
Factor =
\frac{Valor \ nominal \ (patrón) \ * \ pesaje \ de \ entrada
\ (patrón) \ en \ g \ * \
10^{8}}{Impulsos}
A continuación se miden las muestras de ácido
silícico. El pesaje de entrada es de 0,04 - 0,05 g. La navecilla se
cubre con una tapa de porcelana. En el caso de unas desviaciones
> 0,005% se llevan a cabo más mediciones y se calcula el valor
medio.
La manipulación del "C-mat
500" se toma de las instrucciones de manipulación de la entidad
Ströhlein Instruments.
El contenido de carbono en % se calcula de la
siguiente manera:
Contenido de carbono = (I *
F * 10^{-8}) /
E
- I
- = impulso
- F
- = factor
- E
- = pesaje de entrada en g.
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El procedimiento apoyado en la norma DIN EN ISO
787-9 sirve para la determinación del valor del pH
de una suspensión acuosa de ácidos silícicos a 20ºC.
Antes de la realización de la medición del pH,
hay que calibrar el aparato medidor del pH (de la entidad Knick.,
tipo: 766 medidor del pH Calimatic con sensor de la temperatura) y
el electrodo de pH (cadena de medición de una varilla de la entidad
Schott, tipo N7680) mediando utilización de las soluciones
tamponadoras a 20ºC. La función de calibración ha de escogerse de
tal manera que las dos soluciones tamponadoras utilizadas incluyan
el esperado valor de pH de la muestra (soluciones tamponadoras con
pH 4,00 y 7,00, pH 7,00 y pH 9,00 y eventualmente pH 7,00 y
12,00).
5,00 g de un ácido silícico hidrófobo, en forma
de polvo o con forma esférica que tiene un contenido de humedad de
5 \pm 1% (eventualmente el contenido de humedad se ajusta por
desecación a 105ºC en el armario de desecación o por humedecimiento
uniforme antes del eventual desmenuzamiento) se pesan en una báscula
de precisión con una precisión de 0,01 g e introducen en una
botella de vidrio de boca ancha, previamente tarada. Se completa
hasta la marcación de 100 ml con 50,0 ml de metanol p.a.
(analíticamente puro) y con 50,0 ml de agua desionizada.
\newpage
A continuación la suspensión se agita en el
recipiente cerrado durante un período de tiempo de 5 minutos,
mediante una máquina sacudidora (de la entidad Gerhardt, modelo
LS10, 55 W, etapa 7) a 20ºC. La medición del valor del pH se
efectúa directamente a continuación. Para esto, el electrodo se lava
primeramente con agua desionizada, y seguidamente con una parte de
la suspensión, y a continuación se sumerge en la suspensión.
Después de la adición de un pez imantado (Magnetfisch) a la
suspensión, se lleva a cabo la medición del pH a una velocidad
constante de agitación con ligera formación de trombos de la
suspensión. Exactamente después de 5 min se lee el valor del pH en
el indicador.
La absorción de DBP (índice de DBP), que es una
medida de la capacidad de absorción del ácido silícico de
precipitación, se determina, apoyándose en la norma DIN 53601, de la
siguiente manera: 12,50 g de un ácido silícico en forma de polvo o
con forma esférica que tiene un contenido de humedad de 0 - 10%
(eventualmente el contenido de humedad se ajusta por desecación a
105ºC en el armario de desecación) se añaden a la cámara del
amasador (artículo número 279061) del Absorptometer (aparato medidor
de la absorción) de Brabender "E" (sin amortiguación del
filtro de salida del sensor captador de momentos de torsión). En el
caso de granulados se utiliza la fracción granulométrica de 3,15 a
1 mm (con tamices de acero inoxidable de la entidad Retsch)
(mediante suave compresión sobre los granulados con una espátula de
material sintético a través del tamiz con una anchura de poros de
3,15 mm). Mediante constante mezcladura (velocidad de rotación de
las paletas del amasador 125 rpm) se añade gota a gota a la
temperatura ambiente, a través del aparato "Dosimaten Brabender T
90/50" ftalato de dibutilo (= DBP) con una velocidad de 4 ml/min
a la mezcla. La introducción en la mezcla se efectúa con un consumo
de fuerza solamente pequeño y se vigila con ayuda del indicador
digital. Hacia el final de la determinación la mezcla se vuelve
pastosa, lo cual se indica mediante una pendiente subida del
consumo de fuerza. En el caso de una indicación de 600 dígitos
(momento de torsión 0,6 Nm) mediante un contacto eléctrico se
desconectan tanto el amasador como también la adición dosificada de
DBP. El motor sincrónico para la aportación de DBP está acoplado
con un dispositivo contador digital, de manera tal que se puede leer
el consumo de DBP en ml. La absorción de DBP se indica en g/100 g y
se calcula con ayuda de la siguiente fórmula:
DBP =
\frac{V*D*100}{E} * \frac{g}{100 \ g} +
K
con
- DBP
- = absorción de DBP en g/100 g
- V
- = consumo de DBP en ml
- D
- = densidad de DBP en g/ml (1,047 g/ml a 20ºC)
- E
- = pesaje de entrada de ácido silícico en g
- K
- = valor de corrección según la tabla de corrección de humedades en g/100 g.
La absorción de DBP es definida para el
ácido silícico secado y anhidro. En el caso de utilizarse ácidos
silícicos de precipitación húmedos, hay que tomar en cuenta el valor
de corrección K para el cálculo de la absorción de DBP. Este valor
se puede determinar con ayuda de la siguiente tabla de corrección,
p.ej. un contenido de agua del ácido silícico de 5,8% significaría
una adición de 33 g/(100 g) para la adsorción de DBP. La humedad
del ácido silícico se determina de acuerdo con el método
seguidamente descrito "determinación de la humedad y
respectivamente de la pérdida por desecación".
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\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
(Tabla pasa a página
siguiente)
\newpage
Tabla de corrección de humedades
para la adsorción de ftalato de dibutilo -
anhidro
Mediante la valoración de ácido silícico con una
solución de hidróxido de potasio en el intervalo de pH 6 hasta pH
9, se puede determinar el número de Sears modificado (en lo sucesivo
denominado número de Sears V_{2}) como medida para el número de
grupos hidroxi libres.
El método de determinación se basa en las
siguientes reacciones químicas, debiendo simbolizar "Si"-OH un
grupo silanol del ácido silícico:
"Si"-OH | + | NaCl | \Rightarrow | "Si"-ONa | + | HCl |
HCl | + | KOH | \Rightarrow | KCl | + | H_{2}O. |
10,0 g de un ácido silícico en forma de polvo,
con forma esférica o granular que tiene una humedad de 5 \pm 1%,
se desmenuzan durante 60 segundos con un molino universal IKA M 20
(de 550 W; a 20.000 rpm = revoluciones por minuto). Eventualmente,
el contenido de humedad de la sustancia de partida se debe ajustar
por desecación a 105ºC en el armario de desecación o por
humectación uniforme y se debe repetir el desmenuzamiento. 2,50 g
del ácido silícico tratado de esta manera se pesan e introducen a la
temperatura ambiente en un recipiente para valoración con una
capacidad de 250 ml y se mezclan con 60,0 ml de metanol p.a. Después
de una mojadura total de la muestra, se añaden 40,0 ml de agua
desionizada, y se dispersa mediante un agitador Ultra Turrax T 25
(con el árbol agitador KV-18 g, con un diámetro de
18 mm) durante 30 segundos a un número de revoluciones de 18.000
rpm. Con 100 ml de agua desionizada se barren dentro de la
suspensión las partículas de la muestra que están adheridas al
borde del recipiente y al agitador y se atemperan en un baño de agua
regulado termostáticamente a 25ºC.
El aparato medidor del pH (de la entidad Knick,
tipo-766 pH Meter Calimatic con perceptor de la
temperatura) y el electrodo de pH (cadena de medición de una sola
varilla de la entidad Schott, tipo N7680) se calibran a la
temperatura mediando utilización de soluciones tamponadoras (de pH
7,00 y 9,00). Con el aparato medidor del pH se mide primeramente el
valor de partida del pH de la suspensión a 25ºC y después de esto,
según sea el resultado, con una solución de hidróxido de potasio
(0,1 mol/l) o respectivamente con una solución de ácido clorhídrico
(0,1 mol/l), el valor del pH se ajusta a 6,00. El consumo de una
solución de KOH o respectivamente de HCl en ml hasta llegar a un pH
de 6,00 corresponde a V_{1}'.
Después de esto se añaden dosificadamente 20,0
ml de una solución de cloruro de sodio (250,00 g de NaCl p.a.
completados hasta 1 l con agua desionizada). Con 0,1 mol/l de KOH se
prosigue luego la valoración hasta llegar al valor del pH de 9,00.
El consumo de una solución de KOH en ml hasta 9,00 corresponde a
V_{2}'.
A continuación, los volúmenes V_{1}' y
respectivamente V_{2}' se normalizan primeramente al pesaje de
entrada teórico de 1 g y se amplían con 5, a partir de lo cual se
establecen V_{1} y el número de Sears V_{2} en las unidades
ml/(5 g).
Los ácidos silícicos hidrófobos y los silicatos
se hace mojables con agua mediante adición de metanol. Esto se
efectúa mediante mezclas de metanol y agua con diferentes
concentraciones. Se pueden dar de esta manera informaciones acerca
del grado de hidrofugación de los ácidos silícicos o silicatos.
En 6 tubos para centrífuga iguales con una
capacidad de 15 ml se pesan e introducen en cada caso 200 mg de un
ácido silícico o silicato hidrófobo y cada uno de los tubos se
mezcla con 8 ml de una mezcla de agua y metanol con concentraciones
crecientes de metanol.
La concentración de metanol de las mezclas se
ajusta a la mojabilidad del metanol que es de esperar. Los tubos
para centrífuga se cierran herméticamente y luego se agitan
enérgicamente (con 10 movimientos hacia arriba y hacia abajo). Para
la separación de las partes mojadas del ácido silícico y de los
silicatos, los tubos se centrifugan luego durante 5 minutos a 2.500
rpm. Las partes mojadas forman un sedimento, cuyos volúmenes se
leen en la escala de los tubos de centrífuga. Los volúmenes del
sedimento se registran en un gráfico en función de la concentración
de la mezcla de metanol y agua.
Los puntos individuales de medición proporcionan
una curva (eje de las x: proporción porcentual de metanol de las
mezclas de metanol y agua, eje de las y: altura del sedimento), cuya
posición y cuya pendiente caracterizan al grado de hidrofugación
del ácido silícico de precipitación. Como medida de la hidrofugación
se indica el valor en el eje de x (en %) en el punto de inflexión
de la curva.
La aplicación de la difracción por rayos láser
para la determinación de tamaños de partículas se basa en el
fenómeno de que las partículas dispersan una luz monocromática con
diverso patrón de intensidad en todas las direcciones. Esta
dispersión es dependiente del tamaño de las partículas. Cuanto más
pequeñas son las partículas, tanto mayores son los ángulos de
dispersión.
En un vaso de vidrio con tapa roscada con una
capacidad de 50 ml se mezclan 4 ml del polvo con 30 ml de etanol
mediante agitación.
Antes del comienzo de la medición se calientan
el aparato de difracción de láser LS 230 (de la entidad COULTER) y
el módulo de líquido (Small Volume Module Plus, 120 ml, de la
entidad COULTER) durante 2 h y el módulo se lava tres veces con
etanol. Una medición del desfase y un ajuste se efectúan por el
aparato automáticamente a cada hora. En la regleta de regulación
del programa lógico del aparato (Software) se escoge a través del
punto del menú "medición" la ventana de fichero "calcular el
modelo Opt." y se determina el índice de refracción en un fichero
.rfd:
Índice de refracción de líquido B.I. Real =
1,333; índice de refracción del material Real = 1,46; Imaginario =
0,1. La velocidad de la bomba se ajusta a un 50%.
Fundamentalmente, antes de cada medición se
lleva automáticamente una medición del fondo. Una pipeta de un solo
uso se lava 3 veces con la suspensión antes de cada toma de
muestras. Aproximadamente 2 ml de la suspensión se sacan con la
pipeta y se introducen dosificadamente 1 - 3 gotas inmediatamente en
el módulo de líquido del aparato. El resto que queda en la pipeta
de un solo uso se devuelve al vaso de precipitados. Después de la
adición se espera hasta que el aparato de difracción de láser
indique una concentración constante. Se añade la suspensión hasta
tanto que se haya alcanzado una absorción de luz de 8 a 12% y el
aparato señale "OK". La medición se efectúa a la temperatura
ambiente con el modelo de evaluación del fichero .rfd arriba
determinado.
Primeramente se lleva a cabo una medición de las
partículas sin ultrasonidos. Después de esto se efectúan unas
mediciones segunda, tercera y cuarta de la misma muestra, en las que
durante 1, 2 y 3 min se conecta el aparato de ultrasonidos (SONICS
VIBRACELL) con una potencia de 20 W. Si las mediciones se desvían
esencialmente unas de otras, entonces se tienen que repetir las
mediciones. Si las diferencias se conservan incluso después de la
repetición, entonces se indica la medición que se aproxima más a una
distribución gaussiana monomodal de tamaños de partículas. Así,
p.ej. unas muestras no molidas, hidrofugadas y secadas por
atomización muestran típicamente unas distribuciones de tamaños de
partículas reproducibles, en lo esencial monomodales, cuando ellas
se miden sin ningún tratamiento con ultrasonidos. En el caso de
muestras hidrofugadas, finamente molidas, unas distribuciones de
tamaños de partículas reproducibles, aproximadamente monomodales, se
muestran con frecuencia tan solo después de un tratamiento con
ultrasonidos durante 2 a 3 minutos. En el caso de muestras muy
finamente divididas, se puede llegar, en el caso de un prolongado
tratamiento con ultrasonidos, en una cierto grado a fenómenos de
aglomeración.
En un caso de duda, o bien se indican todos los
valores o se caracterizan de una manera correspondiente los valores
de medición. En este contexto un tratamiento por ultrasonidos
durante 0, 1, 2 ó 3 minutos representa las abreviaturas: 0 min. US,
1 min. US, 2 min. US y 3 min. US.
A partir de la curva de datos aproximados el
programa lógico Software calcula sobre la base de la distribución
de volúmenes tomando en consideración la teoría Mie y los parámetros
modelos ópticos (fichero .rfd) la distribución de tamaños de
partículas.
En una cubeta de porcelana tarada y secada (con
un diámetro de 20 cm) se pesan e introducen 100,00 g de la torta de
filtro (pesaje de entrada E). Eventualmente, la torta de filtro se
desmenuza con una espátula, con el fin de obtener trozos
descohesionados de cómo máximo 1 cm^{3}. La muestra se seca a 105
\pm 2ºC en un armario de desecación hasta obtener un peso
constante. A continuación la muestra se enfría en un armario secador
con gel de sílice como agente de desecación hasta la temperatura
ambiente. El pesaje de salida A se determina gravimétricamente.
Se determina el contenido de materiales sólidos
en % según
FG = A/E *
100
con:
- FG
- = contenido de materiales sólidos en %
- A
- = pesaje de salida en g
- E
- = pesaje de entrada en g.
El contenido de materiales sólidos de la
suspensión de precipitación se determina gravimétricamente después
de una filtración de la muestra.
100,0 ml de la suspensión de precipitación
homogeneizada (V_{suspensión}) se miden a la temperatura ambiente
con ayuda de un cilindro de medición. La muestra se filtra a través
de un filtro circular (tipo 572, de la entidad SCHLEICHER &
SCHUELL) en un filtro de succión de porcelana, pero no se aspira
hasta sequedad, con el fin de impedir una formación de grietas en
la torta del filtro. A continuación, la torta del filtro se lava
con 100,0 ml de agua desionizada. La torta completamente lavada del
filtro se filtra completamente, se transfiere a una cubeta de
porcelana tarada y se seca a 105 \pm 2ºC en un armario de
desecación hasta llegar al peso constante. Se determina el peso del
ácido silícico secado (m_{muestra}). El contenido de materiales
sólidos en g/l se determina de acuerdo con:
Contenido de
materiales sólidos i = m_{muestra} / V_{suspensión},
significando m_{muestra} = peso del ácido silícico secado
V_{suspensión} = volumen de la suspensión de precipitación
examinada.
La humedad, o también la pérdida por desecación
(TV), de ácidos silícicos se determinan apoyándose en la norma ISO
787-2 después de una desecación durante 2 horas a
105ºC. Esta pérdida por desecación se compone predominantemente de
humedad de agua.
En un recipiente de vidrio seco para pesaje, con
tapa esmerilada (diámetro 8 cm, altura 3 cm) se pesan e introducen,
con una precisión de 0,1 mg, 10 g del ácido silícico en forma de
polvo, con forma esférica o granular (pesaje de entrada E). La
muestra, estando abierta la tapa, se seca durante 2 h a 105 \pm
2ºC en un armario de desecación. A continuación, el recipiente de
vidrio para pesaje se cierra y se enfría a la temperatura ambiente
en un armario de desecación con gel de sílice como agente de
desecación.
El recipiente de vidrio para pesaje se pesa con
una precisión de 0,1 mg, en la báscula de precisión para la
determinación del pesaje de salida A. Se determina la humedad (TV)
en % de acuerdo con
TV = (1-A/E) *
100
significando A = pesaje de salida
en g y E = pesaje de entrada en
g.
De acuerdo con este método se determina la
pérdida de peso de un ácido silícico apoyándose en la norma DIN EN
ISO 3262-1 a 1.000ºC. A esta temperatura se separan
el agua fijada físicamente y químicamente así como otros
componentes volátiles. La humedad (TV) de la muestra examinada se
determina de acuerdo con el método precedentemente descrito
"Determinación de la humedad o respectivamente de la pérdida por
desecación" apoyándose en la norma DIN EN ISO
787-2.
0,5 g del ácido silícico en forma de polvo, con
forma esférica o granular, se pesan e introducen con una precisión
de 0,1 mg en un crisol tarado de porcelana, previamente calcinado
(pesaje de entrada E). La muestra se calienta durante 2 h a 1.000
\pm 50ºC en un horno de mufla. A continuación, el crisol de
porcelana se enfría a la temperatura ambiente en un armario de
desecación con gel de sílice como agente de desecación. El pesaje de
salida A se determina gravimétricamente.
Se obtiene la pérdida por calcinación (DIN) GV
en % según
GV = (1 - A/F)
*
100
F significa = el pesaje de entrada corregido en
g - referido a la sustancia seca - y se calcula de acuerdo con
F = E * (1 -
TV/100)
En los cálculos, A significa = el pesaje de
salida en g, E significa = el pesaje de entrada en g y TV significa
= la pérdida por desecación en %.
La determinación de la densidad apisonada se
efectúa apoyándose en la norma DIN EN ISO
787-11.
Una cantidad definida de una muestra no tamizada
previamente, se introduce y carga en un cilindro de vidrio graduado
y mediante un medidor del volumen apisonado se somete a un número
determinado de apisonamientos. Durante el apisonamiento, la muestra
se consolida y densifica. Como resultado del examen realizado, se
obtiene la densidad apisonada.
Las mediciones se llevan a cabo en un medidor
del volumen apisonado con un dispositivo contador de la entidad
Engelsmann, Ludwigshafen, tipo STAV 2003.
Primeramente, un cilindro de vidrio con una
capacidad de 250 ml se tara en una báscula de precisión. A
continuación, se introducen en el cilindro de medición tarado, con
ayuda de un embudo para polvos, 250 ml de ácido silícico de tal
manera que no se formen espacios vacíos. Esto se consigue por medio
de inclinación y rotación del cilindro en torno a su eje
longitudinal durante la introducción y carga. A continuación, la
cantidad de muestra se pesa con una precisión de 0,01 g. Después de
esto, se golpea ligeramente en el cilindro, de manera tal que quede
horizontal la superficie del ácido silícico en el cilindro. El
cilindro de medición se introduce en el soporte para cilindros de
medición del medidor del volumen apisonado y se apisona 1.250 veces.
El volumen de la muestra apisonada se lee con una precisión de 1 ml
después de una pasada de apisonamiento.
La densidad apisonada D(t) se calcula de
la siguiente manera:
D(t) = m *
1.000/V
con:
- D(t):
- densidad apisonada en g/l
- V:
- volumen del ácido silícico después del apisonamiento, en ml
- m:
- masa del ácido silícico en g.
\vskip1.000000\baselineskip
Los siguientes Ejemplos deben explicar el
invento con mayor detalle, sin limitar su alcance.
En un recipiente de precipitación con una
capacidad de 80 l se disponen previamente 63 l de agua desionizada,
y se calientan a 88ºC. A esta carga previa se le añaden
dosificadamente un vidrio soluble (módulo = 3,5; densidad =
1,343 g/ml) con una velocidad de dosificación de 6,5 l/h y un ácido sulfúrico (concentración = 7,167 mol/l) con una velocidad de dosificación de 1,56 l/h, de tal manera que se mantenga un valor del pH de 8,0 - 8,5 (medido en una muestra caliente a 60ºC). Después de 105 minutos se terminan las adiciones dosificadas. A continuación, la suspensión de precipitación se acidifica con ácido sulfúrico (concentración = 7,167 mol/l) con una velocidad de dosificación igual que antes, hasta llegar a un valor del pH de 3,5, y se trata posteriormente en el armario de desecación a 50ºC durante un período de tiempo de 12 h.
1,343 g/ml) con una velocidad de dosificación de 6,5 l/h y un ácido sulfúrico (concentración = 7,167 mol/l) con una velocidad de dosificación de 1,56 l/h, de tal manera que se mantenga un valor del pH de 8,0 - 8,5 (medido en una muestra caliente a 60ºC). Después de 105 minutos se terminan las adiciones dosificadas. A continuación, la suspensión de precipitación se acidifica con ácido sulfúrico (concentración = 7,167 mol/l) con una velocidad de dosificación igual que antes, hasta llegar a un valor del pH de 3,5, y se trata posteriormente en el armario de desecación a 50ºC durante un período de tiempo de 12 h.
La suspensión se filtra y se lava
suficientemente con agua desionizada.
El contenido obtenido de materiales sólidos de
la torta de filtración está situado en 15-17%.
La torta del filtro se licua, mediando
disposición previa de agua desionizada y cuidadosa agitación, de tal
manera que se establezca una suspensión de ácido silícico con un
contenido de materiales sólidos de 6-11%. Luego,
esta suspensión se ajusta a un valor del pH de 9 con una solución de
NaOH (al 50% en peso). Inmediatamente después de esto, se efectúa
la desecación por atomización de la suspensión (temperatura de
salida del secador 130ºC). Después de la desecación por
atomización, el ácido silícico de precipitación se rocía
uniformemente mediando agitación en un equipo mezclador (M5R, de la
entidad LÖDIGE) con un aceite de silicona
(dimetil-polisiloxano, terminado en metilo, 50 mPa
s, p.ej. DOW CORNING (R) 200 FLUID 50 CS, con un contenido de
carbono de aproximadamente 33%) y se atempera a 200ºC durante 3 h
en un horno de mufla. El ácido silícico de precipitación, secado,
es molido mediante un molino clasificador por impactos (50 ZPS, de
la entidad HOSOKAWA-ALPINE).
\vskip1.000000\baselineskip
El producto obtenido tiene los siguientes
parámetros físicos y químicos:
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplos 2 y Ejemplos comparativos
1 -
2
En los Ejemplos 2 y en los Ejemplos comparativos
1 - 2 se examinan ácidos silícicos de precipitación en cuanto a su
idoneidad en formulaciones antiespumantes. Las propiedades de ácidos
silícicos de precipitación se examinan en tal caso en formulaciones
de modelo, que cubren un amplio intervalo de las formulaciones y de
los sectores de empleo, que se utilizan industrialmente.
Una premisa fundamental para una formulación
eficaz es una etapa de dispersamiento efectivo del ácido silícico
de precipitación altamente disperso en aceites seleccionados. En
este caso, se trata de distribuir el ácido silícico de
precipitación de la manera más homogénea que sea posible en la fase
oleosa, sin destruir el ácido silícico de precipitación mediante
unas fuerzas de cizalladura demasiado altas.
- \bullet
- Aceite de silicona "DC 200/100 cs" (poli(dimetilsiloxano) de la entidad Dow Corning, hoja de datos del 31.03.1998)
- \bullet
- Ácido silícico de precipitación hidrófobo
\vskip1.000000\baselineskip
- \bullet
- Bascula analítica
- \bullet
- Vaso de precipitados con una capacidad de 250 ml, altura: 120 mm, diámetro: 60 mm
- \bullet
- Ultra Turrax T50 (de la entidad Janke & Kunkel)
\vskip1.000000\baselineskip
En un vaso de precipitados con una capacidad de
250 ml se pesan inicialmente en la báscula analítica 7,00 g de un
aceite de silicona y 3,00 g del ácido silícico de precipitación que
se ha de ensayar. El ácido silícico de precipitación se introduce
cuidadosamente con agitación con una espátula, hasta que sea
totalmente mojado. A continuación se dispersa con un Ultra Turrax
T50 durante 10 minutos a 10.000 rpm. En tal caso, la dispersión
puede
calentarse.
calentarse.
Después de que la dispersión se hubo enfriado
hasta la temperatura ambiente, ella se puede emplear para los
ensayos técnicos de aplicaciones.
- \bullet
- Aceite mineral "SHELL RISELLA Oil G 18" (de la entidad Deutsche Shell, hoja de datos VSV-T(F) 7 de agosto de 1996)
- \bullet
- Ácido silícico de precipitación hidrófobo
\vskip1.000000\baselineskip
- \bullet
- Báscula analítica
- \bullet
- Vaso de precipitados con una capacidad de 250 ml, altura: 120 mm, diámetro: 60 mm
- \bullet
- Ultra Turrax T50 (de la entidad Janke & Kunkel)
\vskip1.000000\baselineskip
En un vaso de precipitados con una capacidad de
250 ml se pesan de entrada en la báscula analítica 57,00 g de un
aceite mineral y 3,00 g del ácido silícico de precipitación que se
ha de ensayar. El ácido silícico de precipitación se introduce
cuidadosamente agitando con una espátula, hasta que sea mojado
totalmente. A continuación se dispersa con un Ultra Turrax T50
durante 10 minutos a 10.000 rpm. En tal caso la dispersión puede
calentarse. Después de que hubo sido enfriada la temperatura
ambiente, ella se puede emplear para los ensayos técnicos de
aplica-
ciones.
ciones.
\newpage
Este ensayo antiespumante es especialmente
apropiado para reproducir sistemas que espuman en movimiento.
- \bullet
- Agente de lavado de ensayo que consiste en:
\begin{minipage}[b]{130mm} - Dodecilbencenosulfonato de sodio (Maranil\registrado Paste A 55, de la entidad Cognis Dtl. GmbH {}\hskip0,15cm \amp{1} Co., hoja de datos, n^{o} de revisión 9-01.2000)\end{minipage} | 11,67% | |
\begin{minipage}[b]{130mm} - Alcohol graso C16-C18 con aproximadamente 5 moles de OE (óxido de etileno) (Dehydol\registrado {}\hskip0,15cm TA 5, de la entidad Cognis Dtl. GmH \amp{1} Co. KG, hoja de datos, n^{o} de revisión 3-01.1998)\end{minipage} | 1,21% | |
\begin{minipage}[b]{130mm} - Alcohol graso C12-C18 con aproximadamente 7 moles de OE (Dehydol\registrado LT 7, de la entidad {}\hskip0,15cm Cognis Dtl. GmbH \amp{1} Co. KG, hoja de datos, n^{o} de revisión 6-08-1999)\end{minipage} | 7,24% | |
- Ácido 1-hidroxietiliden-1,1-difosfónico (Dequest 2010, de la entidad Brenntag N.V.) | 0,28% | |
\begin{minipage}[b]{130mm} - Sal de sodio de un copolímero de ácido maleico y ácido acrílico (Sokolan CP5, de la entidad {}\hskip0,15cm BASF AG, hoja de datos TI/ES 1081d de Mayo de 1990)\end{minipage} | 6,52% | |
- Compuesto de zeolita A (Wessalith 4020, de la entidad Henkel KGaA) | 36,58% | |
- Dilisicato de sodio (Portil N, de la entidad Cognis Dtl. GmbH \amp{1} Co. KG) | 3,26% | |
- Carbonato de sodio | 18,11% | |
- Sulfato de sodio | 15,13% |
Para la preparación del agente de lavado de
ensayo, todos los materiales en bruto en forma de polvo se disponen
previamente dentro de un aparato mezclador usual en el comercio,
p.ej. en un mezclador de Lödige. Los materiales en bruto líquidos
se aplican por atomización mediando agitación sobre los que tienen
forma de polvo. Después de que se hubieron aplicado por atomización
todos los materiales en bruto, se debe mezclar adicionalmente
todavía durante aproximadamente 10 min, con el fin de conseguir una
distribución homogénea.
- \bullet
- Dispersión del ácido silícico de precipitación en un aceite de silicona o aceite mineral
- \bullet
- Equipo CONTIFOAM
- \bullet
- Bomba de engranajes con boquilla
- \bullet
- Termostato
- \bullet
- Placa de calefacción
- \bullet
- Agitador magnético
- \bullet
- Pipeta de microlitros.
El equipo de ensayo de bombeo se representa
esquemáticamente en la Figura 1. Éste consiste en un recipiente de
vidrio de doble pared (1), en un baño de aceite atemperado, en una
bomba de engranajes (2) así como en un dispositivo para la
determinación de la altura de la espuma mediante fotocélulas (3a y
3b). Primeramente, mediante introducción con agitación de 6 g del
agente de lavado de ensayo en 994 g de agua, se produce una lejía
de lavado. Por adición de una solución de hidróxido de sodio, ésta
se ajusta a un pH de 13.
Para la realización del ensayo, se introducen
con cuidado 500 ml de esta lejía de lavado en el recipiente de
vidrio (1). La lejía de lavado situado dentro del recipiente de
vidrio se calienta a 60ºC y por conexión de una bomba de engranajes
(2) se transporta con un rendimiento de transporte de 1.200 ml/min a
través de una boquilla (Figura 2), con lo que la lejía de lavado
forma una espuma. En el caso de la boquilla utilizada se trata de
una bomba de trompa de agua según Friedrichs - Antlinger (nº de
encargo 181-9401; catálogo "VWR" de 2003). Al
mismo tiempo que se realiza la conexión de la bomba de engranajes,
se comienza la medición. Después de haberse alcanzado la máxima
altura de la espuma, la dispersión antiespumante que se ha de
ensayar (0,07 ml en el caso de dispersiones en aceites minerales y
0,01 ml en el caso de dispersiones en aceites de silicona) se añade
con una pipeta de microlitros de una sola vez a la solución de
espuma y se registra el desarrollo cronológico de la altura de la
espuma en función del tiempo.
La evolución esquemática de la curva se
representa en la Figura 3. Después de haber conectado la bomba de
engranajes sube la espuma (5). Si se ha alcanzado una definida
altura de la espuma, entonces se inyecta la formulación
antiespumante (6). La espuma se aplasta en sí misma. Dependiendo de
la calidad de la formulación antiespumante se establece la altura
que queda de la espuma. La capacidad del antiespumante para
disminuir la altura de la espuma inmediatamente después de la
adición hasta una determinada altura de la espuma, se describe por
la magnitud característica "Knock Down" (7). Ésta se define
como diferencia entre la altura de la espuma en el momento de la
adición de la formulación antiespumante y la altura mínima que queda
de la espuma. El período de tiempo, que transcurre entre la adición
de la formulación antiespumante y la consecución de la altura más
baja de la espuma, se designa como tiempo Knock Down (8). En la
evolución ulterior del ensayo en cuanto al efecto antiespumante, el
efecto de la formulación antiespumante disminuye de nuevo
rápidamente de una manera diversa según sea su calidad. La altura
de la espuma sube nuevamente (9). El período de tiempo que
transcurre entre el momento entre el momento, en el que se alcanza
la altura mínima de la espuma, después de haber añadido la
formulación antiespumante, y el momento, en el que se alcanza de
nuevo una altura de la espuma de 200 mm, es caracterizado por la
magnitud característica Hold Down (10). La Hold Down es por
consiguiente una medida del tiempo de permanencia del
antiespumante, es decir de la duración de la actividad. A las
formulaciones antiespumantes, en cuyos casos la altura de la espuma
no es reducida hasta por debajo de 200 mm, no se les asigna ninguna
Hold Down.
La magnitud de la formación de espuma / de la
cantidad de espuma es regulada, entre otras cosas, con la cantidad
de caudal de paso, la forma de las boquillas o respectivamente otros
parámetros. Una ventaja de este método de ensayo consiste en que
como solución de ensayo se pueden ensayar diferentes soluciones
acuosas atemperadas de espuma en condiciones dinámicas, cercanas a
la práctica. Además, tiene un control del antiespumante durante un
determinado período de tiempo. Es posible no solamente la
información acerca de si tiene un efecto el antiespumante, y por
consiguiente el ácido silícico que se encuentra en él, sino también
acerca de la rapidez con la que se inicia el efecto, de la
intensidad que éste tiene y del tiempo durante el que se mantiene.
La disminución del efecto de antiespumantes es un fenómeno
conocido, que es acelerado todavía más por medio de condiciones
extremadas (alta temperatura, alta alcalinidad, altas fuerzas de
cizalladura). Puesto que estas condiciones, en su totalidad, se
pueden reajustar posteriormente, es posible dar una información
acerca de qué ácido silícico, en combinación con un aceite,
presenta en condiciones cercanas a la práctica las mejores
propiedades de antiespumantes.
A partir del producto del Ejemplo 1 se preparan
tanto una dispersión en un aceite mineral como también una
dispersión en un aceite de silicona, y éstas se examinan en cuanto
al efecto antiespumante.
Ejemplo comparativo
1
Como Ejemplo comparativo 1, a partir del ácido
silícico de precipitación hidrófobo Sipernat D10 (de la entidad
DEGUSSA AG) se preparan tanto una dispersión en un aceite mineral
como también una dispersión en un aceite de silicona, y éstas se
examinan en cuanto al efecto antiespumante.
Ejemplo comparativo
2
En el caso del Ejemplo comparativo 2 se trata de
un ácido silícico de precipitación hidrófobo procedente del
documento de patente EP 1.281.735, Ejemplo 2. A partir de este ácido
silícico de precipitación, se preparan tanto una dispersión en un
aceite mineral como también una dispersión en un aceite de silicona,
y éstas se examinan en cuanto al efecto antiespumante.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
(Tabla pasa a página
siguiente)
n.d. = no determinado | |
^{1)} dispersión en un aceite mineral / agente de lavado de ensayo / pH 13 | |
^{2)} dispersión en un aceite de silicona / agente de lavado de ensayo / pH 13. |
Las evoluciones de las curvas para el ensayo en
cuanto al efecto antiespumante para el Ejemplo 2 y los Ejemplos
comparativos 1 - 2 se representan en la Figura 4 (para dispersiones
en aceites minerales) y en la Figura 5 (para dispersiones en
aceites de siliconas).
Claims (41)
1. Ácidos silícicos de precipitación
hidrófobos, caracterizados por
- BET
- < 110 m^{2}/g
- CTAB
- < 150 m^{2}/g
- Relación de BET/CTAB
- < 3
- Contenido de carbono
- > 3,1%
- Valor del pH
- > 9.
\vskip1.000000\baselineskip
2. Ácidos silícicos de precipitación de
acuerdo con la reivindicación 1,
caracterizados porque
tienen un valor del pH comprendido entre 9 y
10,5.
\vskip1.000000\baselineskip
3. Ácidos silícicos de precipitación de
acuerdo con la reivindicación 1 ó 2,
caracterizados porque
tienen un DBP < 230 g/(100 g).
\vskip1.000000\baselineskip
4. Ácidos silícicos de precipitación
hidrófobos de acuerdo con una de las precedentes
reivindicaciones,
caracterizados porque
el número de Sears modificado es menor que 6
ml/(5 g).
\vskip1.000000\baselineskip
5. Ácidos silícicos de precipitación
hidrófobos de acuerdo con una de las precedentes
reivindicaciones,
caracterizados porque
tienen una densidad de grupos silanol, es decir
una relación del número de Sears modificado a BET < 0,05
ml/
(5 m^{2}).
(5 m^{2}).
\vskip1.000000\baselineskip
6. Ácidos silícicos de precipitación
hidrófobos de acuerdo con una de las precedentes
reivindicaciones,
caracterizados porque
tienen una mojabilidad con metanol mayor que
50%.
\vskip1.000000\baselineskip
7. Ácidos silícicos de precipitación
hidrófobos de acuerdo con una de las precedentes
reivindicaciones,
caracterizados porque
tienen un tamaño medio de partículas d_{50}
menor que 14 \mum.
\vskip1.000000\baselineskip
8. Procedimiento para la preparación de ácidos
silícicos de precipitación hidrófobos,
que comprende las etapas de
- a)
- precipitación de un ácido silícico de precipitación
- b)
- filtración
- c)
- licuación de la torta de filtro por adición de agua,
- d)
- desecación de la suspensión,
- h)
- realización de un atemperamiento a unas temperaturas superiores a 150ºC, y
- i)
- molienda del ácido silícico de precipitación hidrófobo,
caracterizado porque
se lleva a cabo una etapa de
- e)
- alcalinización del ácido silícico de precipitación mediante la adición de por lo menos un agente de carácter básico
y porque el ácido silícico de precipitación en
la etapa de
- f)
- preparación de una mezcla a base de por lo menos un agente de hidrofugación y de un ácido silícico de precipitación, de una dispersión de ácido silícico de precipitación o de una torta de filtro de ácido silícico de precipitación,
es ocupado con un agente de
hidrofugación.
9. Procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8,
caracterizado porque
la etapa a) se lleva a cabo en las siguientes
etapas secundarias:
- aa)
- calentamiento de una carga previa a base de agua o de agua mezclada con un vidrio soluble, a una temperatura comprendida entre 60 y 100ºC, de manera preferida entre 70ºC y 90ºC
- ab)
- adición simultánea de un vidrio soluble y de un ácido a la carga previa
- ac)
- disminución del valor del pH mediante adición de un agente de acidificación.
10. Procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 9,
caracterizado porque
después de la etapa ac) se lleva a cabo la etapa
de,
- ad)
- maduración de la suspensión de precipitación a 10ºC hasta 95ºC, de manera preferida a 40ºC hasta 60ºC, durante 0 a 72 horas, de manera preferida durante 0 a 12 horas.
11. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 9-10,
caracterizado porque
el valor de pH en la etapa ab) se mantiene en un
valor comprendido entre 7 y 11.
\vskip1.000000\baselineskip
12. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 9-11,
caracterizado porque
la temperatura de la solución de reacción en la
etapa ab) se mantiene en un valor comprendido entre 60 y 100ºC.
\vskip1.000000\baselineskip
13. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 9-12,
caracterizado porque
la adición simultánea de un vidrio soluble y de
un agente de acidificación se prosigue hasta llegar a una
concentración de materiales sólidos de 40 a 70 g/l y luego se
detiene.
\newpage
14. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 9-13,
caracterizado porque
el valor del pH se ajusta a 2 hasta 8 en la
etapa ac) mediante adición de un agente de acidificación.
\vskip1.000000\baselineskip
15. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8-14,
caracterizado porque
la etapa e) se lleva a cabo de una manera
simultánea con la etapa c).
\vskip1.000000\baselineskip
16. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8-14,
caracterizado porque
la etapa e) se lleva a cabo después de la etapa
c) pero antes de la etapa d).
\vskip1.000000\baselineskip
17. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8-14,
caracterizado porque
la etapa e) se lleva cabo después de la etapa
d).
\vskip1.000000\baselineskip
18. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8-17,
caracterizado porque
el valor del pH del ácido silícico de
precipitación o de la suspensión en la etapa e) se ajusta a 7 hasta
11 mediante adición del agente de carácter básico.
19. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8-18,
caracterizado porque
el agente de carácter básico se selecciona entre
el conjunto de los hidróxidos de metales alcalinos, los carbonatos
de metales alcalinos, los hidróxidos de metales
alcalino-térreos, los carbonatos de metales
alcalino-térreos, los óxidos de metales alcalinos,
los óxidos de metales alcalino-térreos, los
silicatos de metales alcalinos, los silicatos de metales
alcalino-térreos, amoníaco, y los aluminatos de
metales alcalinos, o soluciones acuosas, o mezclas de las
mencionadas bases.
20. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8-19,
caracterizado porque
la mezcladura del agente de hidrofugación con el
ácido silícico de precipitación en la etapa f), se efectúa de tal
manera que el agente de hidrofugación se añade a un ácido silícico
de precipitación con un contenido de agua de 1,0 a 80% en peso.
21. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8-19,
caracterizado porque
la mezcladura del agente de hidrofugación con el
ácido silícico de precipitación en la etapa f), se efectúa de tal
manera que el agente de hidrofugación se añade a un ácido silícico
de precipitación con un contenido de agua de 70 a 99% en peso.
22. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8-19,
caracterizado porque
la mezcladura del agente de hidrofugación con el
ácido silícico de precipitación en la etapa f), se efectúa mediante
simultánea aportación del agente de hidrofugación y del ácido
silícico de precipitación a un secador de centrifugación y
evaporación súbita.
23. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8-19,
caracterizado porque
la mezcladura del agente de hidrofugación con el
ácido silícico de precipitación en la etapa f), se efectúa mediante
adición del agente de hidrofugación a una suspensión o dispersión
del ácido silícico de precipitación.
24. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8-19,
caracterizado porque
la mezcladura del agente de hidrofugación con el
ácido silícico de precipitación en la etapa f), se efectúa por
mezcladura de un ácido silícico de precipitación previamente secado
con el agente de hidrofugación.
25. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 20 a 24,
caracterizado porque
el agente de hidrofugación se mezcla con un
ácido silícico de precipitación ya alcalinizado.
\vskip1.000000\baselineskip
26. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 20 a 24,
caracterizado porque
la alcalinización en la etapa e) se efectúa
después de la mezcladura del agente de hidrofugación con el ácido
silícico de precipitación.
27. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8 a 26,
caracterizado porque
como agentes de hidrofugación se utilizan
derivados de organopolisiloxanos o compuestos de silicio, que
reaccionan en las condiciones escogidas de reacción para formar
organopolisiloxanos.
28. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8 a 27,
caracterizado porque
un ácido silícico de precipitación ocupado con
el agente de hidrofugación, o la mezcla del ácido silícico de
precipitación con el agente de hidrofugación, se somete a una etapa
de
- g)
- acondicionamiento a 10 hasta 150ºC durante un período de tiempo de 0,5 a 72 h.
29. Procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 28,
caracterizado porque
el acondicionamiento a 100 hasta 150ºC se
efectúa durante un período de tiempo de 0,5 a 2 horas.
\vskip1.000000\baselineskip
30. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8 a 29,
caracterizado porque
a la etapa g) le sigue la etapa h).
\vskip1.000000\baselineskip
31. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8 a 30,
caracterizado porque
la mezcladura del agente hidrofugación con el
ácido silícico de precipitación en la etapa f) se efectúa por
mezcladura de un ácido silícico de precipitación ya acondicionado,
obtenido según la etapa g), con un ácido silícico de precipitación
hidrófilo.
\newpage
32. Procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 31,
caracterizado porque
un ácido silícico de precipitación
acondicionado, según la etapa g), se mezcla con una torta de filtro
o con una suspensión o una dispersión del ácido silícico de
precipitación hidrófilo.
33. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8 a 32,
caracterizado porque
una de las etapas f), g) y h) de procedimiento
se lleva a cabo varias veces unas tras de otras.
\vskip1.000000\baselineskip
34. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8 a 32,
caracterizado porque las etapas f) y h)
del procedimiento se llevan a cabo varias veces unas tras de
otras.
\vskip1.000000\baselineskip
35. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 8 a 32,
caracterizado porque
las etapas de procedimiento f), g) y h) se
llevan a cabo varias veces unas tras de otras.
36. Utilización del ácido silícico de
precipitación hidrófobo de acuerdo con una de las reivindicaciones
1 - 7, en formulaciones antiespumantes.
37. Utilización del ácido silícico de
precipitación hidrófobo de acuerdo con una de las reivindicaciones
1 - 7, en un caucho de silicona como material de carga
reforzador.
38. Utilización del ácido silícico de
precipitación hidrófobo de acuerdo con una de las reivindicaciones
1 - 7, en un caucho de silicona HTV como aditivo aclarador o
abrillantador en sistemas que se reticulan con peróxidos.
39. Utilización del ácido silícico de
precipitación hidrófobo de acuerdo con una de las reivindicaciones
1 - 7, como agente coadyuvante de fluidez.
40. Utilización del ácido silícico de
precipitación hidrófobo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1
- 7, como un soporte o vehículo.
41. Utilización del ácido silícico de
precipitación hidrófobo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1
- 7, en el sector antiapelmazante.
Applications Claiming Priority (2)
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---|---|---|---|
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