ES2277895T3 - Aparato con elementos de seguridad para procedimientos industriales a elevadas temperaturas. - Google Patents
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Abstract
Un aparato para un procedimiento industrial a alta temperatura, comprendiendo dicho aparato: a) una cabeza de reactor cónico o en forma de domo; b) un aislador, insertable de manera extraíble de la cabeza del reactor, que comprende una fibra de cerámica refractaria; c) al menos una brida que tiene una superficie circunferencial y una superficie de acoplamiento, estando la superficie de acoplamiento adaptada para ser acoplada a una brida concordante de una unidad de procedimiento químico; d) al menos tres orejetas de soporte unidas a la al menos una brida y capaces de soportar la cabeza del reactor; e) un tambor portacatalizador adaptado para ser acoplado a la cabeza del reactor; f) al menos una boquilla de instrumentación que tiene un pasadizo interno adaptado para alojar instrumentos montados en el costado del tambor portacatalizador formando un ángulo no normal de manera tal que no hay línea de visión directa alguna entre la elevación del catalizador y el pasadizo interno; en el que la cabeza del reactor está adaptada para conectar con una corriente de fluido y facilitar un procedimiento químico; en el que las al menos tres orejetas de soporte se extienden desde las superficies circunferencial y de acoplamiento de manera tal que se crea un espacio vacío entre la superficie de acoplamiento y las orejetas de soporte; y en el que el tambor portacatalizador presenta una elevación de trabajo vertical de entre 0, 60 m y 1, 1 m, y está adaptado para facilitar la aceptación de un catalizador instalado por o más operadores que permanecen fuera del diámetro del tambor al desacoplar el tambor portacatalizador de la cabeza del reactor.
Description
Aparato con elementos de seguridad para
procedimientos industriales a elevadas temperaturas.
Esta invención se refiere generalmente a
procedimientos industriales a alta temperatura y, más concretamente,
a un aparato reactor y a su uso en procedimientos asociados.
Desde hace tiempo se conoce la producción de
productos químicos, tales como el y el ácido nítrico, usando un
reactor. Por ejemplo, la patente de EE. UU. 1.934.838, concedida a
Andrussow, revela la síntesis en una etapa de cianuro de hidrógeno
a partir de amoniaco y de un gas de hidrocarburo en la que el calor
es suministrado por reacciones simultáneas con aire en presencia de
un catalizador de metal de platino. En otras patentes se han
descrito numerosas modificaciones y mejoras relativas a este
procedimiento.
Para promover la eficiencia, con frecuencia se
ha añadido un aislador al exterior del reactor para prevenir la
pérdida de calor. Sin embargo, los materiales que comprende el
reactor limitan las temperaturas a las que éste puede operar con
seguridad. A veces se incorpora al reactor una camisa de agua para
prevenir el sobrecalentamiento del reactor y un fallo potencial del
vaso. En el caso de una interrupción del servicio a la camisa de
agua, las temperaturas pueden ascender en el reactor aislado
externamente hasta un nivel que provoca el fallo del reactor o de
las conexiones embridadas o de otros componentes del vaso,
permitiendo la emisión a la atmósfera de productos químicos
peligrosos. El aislador externo, aunque incrementa la eficiencia,
puede también incrementar la probabilidad de fallo de un reactor.
Ha habido algunos ensayos de aislar reactores internamente con
materiales refractarios, pero, típicamente, los materiales
refractarios son muy susceptibles al agrietamiento en respuesta a
choques térmicos y mecánicos, lo que hace difícil o imposible
iniciar y detener los procedimientos o extraer la cabeza del
reactor para mantenimiento sin dañar el aislador refractario.
También es extremadamente difícil mantener un aislador refractario
en suspensión, tal como en la superficie interior de una cabeza del
reactor cónico o en forma de domo, porque los materiales
refractarios tienen una elasticidad relativamente baja.
Además, los diseños de reactores convencionales,
tales como el sistema mostrado en la figura 1, presentan una
distribución del flujo defectuosa caracterizada por separaciones del
flujo. Como se muestra en la figura 1, una distribución defectuosa
del flujo que entra en el reactor 2 con un refractario 4 puede dar
lugar a un flujo ascendente en la parte izquierda del reactor 2,
dando lugar a la descomposición y acumulación 6 de hollín sobre la
pared 8. El efecto de chorro de un flujo turbulento como el mostrado
en la figura 1 puede dar lugar también a un acortamiento de la vida
del catalizador 9. Además, en procedimientos que emplean mezclas
introducidas altamente inflamables tales como los reactores de
oxidación de HCN enriquecido con oxígeno o de amoniaco enriquecido
con oxígeno, la distribución del flujo representada en la figura 1
crea un potencial significativo de retornos de llama y
detonaciones.
Además, las cabezas de reactor típicamente
incluyen un cuello soldado grande o una brida de unión con
recubrimiento de conexión a un tambor, intercambiador o a otro
aparato que puede soportar la cabeza del reactor. Con frecuencia,
el cuello soldado grande o la brida de unión con recubrimiento es de
diseño y producción muy costosos y la superficie de
impermeabilización debe ser mantenida cuidadosamente para asegurar
una impermeabilización correcta entre el reactor y, por ejemplo, el
tambor. El mantenimiento de la superficie de conexión es muy
importante cuando el reactor está en operación y contiene productos
químicos potencialmente peligrosos, tales como el HCN, presentes en
el procedimiento de Andrussow. Cuando se hace necesario retirar la
cabeza del reactor para mantenimiento u otras razones, los
operadores deben ser extremadamente cuidadosos para proteger la
brida contra daños y que el reactor pueda ser puesto en servicio
nuevamente con rapidez. Con frecuencia un operador simplemente
pondrá el reactor sobre un bloque de madera, soporte elástico o
algún otro material para proteger la brida; y aunque a veces un
bloque de madera u otro soporte elástico colocado correctamente
puede ser suficiente para proteger la brida contra daños, si el
operador deja de bloquear la brida y coloca la cabeza del reactor
directamente sobre una planta enrejada típica, el peso de la cabeza
del reactor sobre la superficie de la brida muy probablemente la
hará inservible (si la superficie de la brida es arañada o
deformada, no sellará adecuadamente).
Finalmente, la elevación física de un tambor
típico sobre el que reposa la cabeza del reactor crea una dificultad
en la inserción y extracción de elementos, tales como,
catalizadores, distribuidores, soportes o cualquier otro sistema
diseñado para su instalación dentro del tambor. Con frecuencia la
pared del tambor tiene una altura de cuatro pies (121,92 cm) o más,
lo que exige que un operador se suba a una plataforma sobre la
pared, y entre físicamente en el tambor para instalar o sustituir
el catalizador. Subir al tambor y descender del mismo no solo es
lento, sino que además los tambores están clasificados como espacios
confinados y la entrada en espacios confinados requiere la
obtención de permisos, una fuente de aire para respirar, la
disponibilidad y ayuda de otro trabajador para servir de observador
de agujeros y, a veces otras precauciones de seguridad costosas y
retardantes. Se percibe una necesidad de un diseño que elimine la
necesidad de estas precauciones y que facilite la instalación del
catalizador.
La presente invención está dirigida a la
superación o al menos a la reducción de los efectos de uno o más de
los problemas definidos anteriormente.
La presente invención, en sus diferentes
realizaciones, es conforme con lo expuesto en las reivindicaciones
adjuntas. La presente invención se refiere a un aparato para un
procedimiento industrial a alta temperatura e incluye al menos una
conexión embridada, con al menos una brida de la al menos una
conexión embridada protegida contra el daño mecánico por al menos
tres orejetas de soporte unidas a la al menos una brida. El aparato
puede incluir además una camisa de refrigeración unida a la al
menos una brida, estando hecha la camisa de refrigeración de tubo
de ½ pulgadas (12,7 mm).
En otra realización se describe un aparato para
un procedimiento industrial a alta temperatura que incluye al menos
una conexión embridada, en la que la brida se refrigera mediante una
camisa de refrigeración unida con un tubo de ½ pulgada (12,7
mm).
En algunas realizaciones, un aparato para un
procedimiento industrial a alta temperatura incluye una sección de
tubería de entrada con una acotación en una primera sección
transversal, una sección de proceso corriente abajo con una
acotación en una segunda sección transversal, y una sección de
transición de entrada que conecta la sección de tubería de entrada
y la sección de proceso corriente abajo que incluye un aislador
interno hecho de fibra de cerámica refractaria. La acotación de la
segunda sección transversal puede ser mayor que la acotación de la
primera sección transversal, y el aislador interno puede formar una
superficie interior cónica. Además, la sección de transición de
entrada puede estar formada con una geometría en forma de domo. La
sección de transición puede ser una cabeza de reactor que incluye
una conexión embridada con la sección de proceso corriente
abajo.
En algunas realizaciones se incluyen una o más
boquillas de indicador visual. También se puede lograr un perfil de
la velocidad laminar en la sección de proceso corriente abajo usando
al menos un tubo recto de longitud suficiente que comprende la
sección de tubería de entrada para obtener el flujo laminar en un
extremo corriente abajo de la sección de transición de entrada; al
menos un CRV dispuesto dentro de la sección de tubería de entrada;
un LAD en el extremo corriente arriba de la sección de transición de
entrada; y un EHD en el extremo corriente arriba de la sección de
transición de entrada.
Otra realización de un procedimiento industrial
a alta temperatura incluye una sección de proceso que tiene una
primera acotación de la sección transversal, tubería de salida que
tiene una segunda acotación de la sección transversal menor que la
primera acotación de la sección transversal; y una sección de
transición de salida que conecta la sección de tubería de salida y
la sección de proceso con una superficie interna de la sección de
transición de salida que es cónica.
Y otra realización de un procedimiento
industrial a alta temperatura incluye una cabeza de reactor que
tiene una brida inferior y una sección de proceso corriente abajo
con una brida superior en la que una elevación de trabajo de la
brida superior de la sección de proceso corriente abajo es de
aproximadamente 0,60 m a 1,1 m (2,0 y 3,5 pies).
Otra realización de la presente invención
incluye una sección de tubería de entrada, una sección de transición
de entrada, una sección de proceso, una sección de transición de
salida y una sección de tubería de salida en la que el aislador
interno está incluido en una o más de las secciones del aparato, y
en la que el aislador comprende fibra cerámica refractaria. En esta
realización, la sección de transición de entrada incluye además una
superficie interior cónica, y la sección de transición de salida
incluye además una superficie interna cónica. El aparato puede
incluir además una conexión embridada que tiene primera y segunda
bridas entre la sección de transición de entrada y la sección de
proceso y al menos una de las primera y segunda bridas incluye una
camisa de refrigeración unida a la misma.
Asimismo, se describe un procedimiento de
producción de cianuro de hidrógeno que incluye las etapas de:
provisión de al menos un hidrocarburo, al menos un gas que contiene
nitrógeno y al menos un gas que contiene oxígeno, reacción de al
menos un hidrocarburo, al menos un gas que contiene nitrógeno y al
menos un gas que contiene oxígeno en un aparato para formar cianuro
de hidrógeno, y suministro de calor por una reacción de combustión
simultánea con el al menos un gas que contiene oxígeno en el
aparato; donde el aparato comprende: al menos una conexión
embridada en la que al menos una brida de la al menos una conexión
embridada está protegida contra daños mecánicos por al menos una
orejeta de soporte unida a la al menos una brida.
Se revela un procedimiento de producción de
cianuro de hidrógeno que incluye: provisión de al menos un
hidrocarburo, al menos un gas que contiene nitrógeno y al menos un
gas que contiene oxígeno; reacción de los al menos un hidrocarburo,
al menos un gas que contiene nitrógeno y al menos un gas que
contiene oxigeno en un aparato para formar cianuro de hidrógeno, y
suministro de calor por una reacción de combustión simultánea con el
al menos un gas que contiene oxígeno en el aparato. En este
procedimiento el aparato puede incluir una sección de tubería de
entrada con una primera acotación de la sección transversal, una
sección de proceso con una segunda acotación de la sección
transversal, una sección de transición de entrada que conecta la
sección de tubería de entrada y la sección de proceso corriente
abajo, donde la sección de transición comprende un aislador interno
que comprende fibra de cerámica refractaria.
El aparato de la presente invención incluye una
cabeza de reactor y un aislador interno, en el que el aislador
incluye una fibra de cerámica refractaria. La cabeza de reactor está
adaptada para conectar con una corriente de fluido y facilitar un
procedimiento químico. En esta realización un ángulo entre una pared
de la cabeza del reactor cónico y una línea vertical es menor que
aproximadamente 25°. El aislador puede ser mantenido en posición
por al menos un manguito que se extiende a través tanto del reactor
cónico como del aislador y el aislador puede estar soportado además
por un collarín que se extiende a través de la entrada de la cabeza
del reactor. La cabeza del reactor puede tener forma de cono o forma
de domo. El aparato se puede usar para producir cianuro de
hidrógeno u otros productos.
En una realización, el aparato incluye además
una camisa de refrigeración dispuesta alrededor de la cabeza del
reactor. La camisa de refrigeración está hecha de un medio tubo
unido a una superficie exterior del reactor cónico. Se contempla
que el aparato pueda incluir en uso álabes de paralelización del
flujo corriente arriba de la cabeza del reactor.
La presente invención incluye una cabeza de
reactor, al menos una brida que tiene una superficie circunferencial
y una superficie de acoplamiento, estando adaptada la superficie de
acoplamiento para ser acoplada con una brida de acoplamiento en una
unidad de procedimiento químico, al menos tres orejetas de soporte
unidas a la al menos una brida y capaz de soportar la cabeza del
reactor, en la que la al menos una orejeta de soporte se extiende
desde las superficies circunferencial y de acoplamiento de manera
tal que se crea un espacio vacío entre la superficie de
acoplamiento y las orejetas de soporte. Las orejetas de soporte
pueden tener forma de U generalmente y extenderse alrededor de una
camisa de refrigeración montada en la al menos una brida. Las
orejetas de soporte pueden tener también un orificio circular
generalmente perforado a su través para facilitar la refrigeración
de las al menos dos orejetas de soporte.
En una realización se revela una cabeza de
reactor, un tambor portacatalizador adaptado para ser acoplado a la
cabeza de reactor, en la que el tambor portacatalizador presenta una
elevación de trabajo vertical de entre aproximadamente 0,6 m y 1,1
m (entre aproximadamente 2,0 y 3,5 pies) y está adaptada para
facilitar la aceptación de un catalizador u otro aparato instalado
por uno o más operadores que permanecen fuera del diámetro del
tambor cuando el tambor portacatalizador está desacoplado de la
cabeza del reactor. En algunas aplicaciones, los operadores pueden
usar un elevador u otros instrumentos para ayudar en la instalación
de un catalizador u otro aparato, pero los propios operadores
pueden permanecer fuera del tambor.
En una realización se revela un aparato que
incluye una cabeza de reactor, un tambor portacatalizador adaptado
para ser acoplado a la cabeza de reactor, y al menos una boquilla de
termoacoplamiento que tiene un pasadizo interno adaptado para
alojar un termopar u otra instrumentación, montado en la parte del
tambor portacatalizador en ángulo no normal de manera tal que no
hay línea de visión directa entre la elevación del catalizador y el
pasadizo interno.
También se revela un procedimiento de producción
de cianuro de hidrógeno que incluye la provisión en un reactor de
al menos un hidrocarburo, al menos un gas que contiene nitrógeno y
al menos un gas que contiene oxígeno, reacción de al menos un
hidrocarburo, al menos un gas que contiene nitrógeno y al menos un
gas que contiene oxígeno para formar cianuro de hidrógeno, y
suministro de calor por una reacción de combustión simultánea en el
reactor con el al menos un gas que contiene oxígeno. En este
procedimiento se contempla que el reactor incluya una cabeza de
reactor, un miembro de tambor portacatalizador y un aislador
insertable en la cabeza del reactor, comprendiendo el aislador
fibra de cerámica refractaria.
Las anteriores y otras características y
aspectos de la invención se harán más evidentes al leer la siguiente
descripción detallada y haciendo referencia a los dibujos en los
que:
La figura 1 es una vista de un sistema de
reactor de la técnica anterior.
La figura 2 es una vista frontal, mostrada
parcialmente en sección transversal, de una realización de una
cabeza de reactor cónico de acuerdo con la presente invención.
La figura 2a es una vista en perspectiva de la
realización mostrada en la figura 2.
La figura 3 es una vista desde arriba del diseño
de acuerdo con la figura 2.
La figura 4 es una vista desde arriba de un
collarín de acuerdo con la presente invención.
La figura 4a es una vista frontal del collarín
mostrado en la figura 4.
La figura 5 es una vista desde arriba de una
orejeta de soporte unida a una brida de la cabeza del reactor
cónico de acuerdo con una realización de la presente invención.
La figura 6 es una vista lateral tomada a lo
largo de la línea A-A de la orejeta de soporte
mostrada en la figura 5.
La figura 7 es una vista frontal tomada a lo
largo de la línea B-B del diseño de acuerdo con la
figura 5.
La figura 8 es una vista desde arriba del
reactor que incorpora el diseño mostrado en la figura 5.
La figura 9 es una vista desde arriba de una
sección de un tambor de acuerdo con una realización de la presente
invención.
La figura 10 es una vista en sección transversal
tomada a lo largo de la línea C-C del diseño de
acuerdo con la figura 9.
La figura 11 es una vista frontal de un álabe de
rotación para su uso con el reactor cónico de la figura 2.
La figura 12 es una vista esquemática del flujo
de un fluido en un tubo sin álabe de rotación.
La figura 13 es una vista en sección transversal
del flujo de fluido efectivo de acuerdo con la figura 12.
La figura 14 es una vista esquemática del flujo
de un fluido en un tubo con álabe de rotación.
La figura 15 es una vista en sección transversal
del flujo de fluido efectivo de acuerdo con la figura 14.
La figura 16 es una vista en perspectiva de un
sistema que incorpora una cabeza de reactor cónico y un álabe de
rotación de acuerdo con la presente invención.
La figura 17 es una vista frontal de una
realización alternativa de un reactor de acuerdo con la presente
invención.
La figura 18 es una vista frontal de otra
realización alternativa de un reactor de acuerdo con la presente
invención.
La figura 19 es una fotografía de un reactor
cónico de acuerdo con la figura 2 mostrado en la proximidad de un
operador.
La figura 20 es una representación de una unidad
de reducción de NOx de Reducción Catalítica No Selectiva (NSCR) de
acuerdo con la invención.
Aunque la invención es susceptible de varias
modificaciones y formas alternativas, en los dibujos se han mostrado
realizaciones específicas de la misma a modo de ejemplo y se
describen en detalle en la presente.
A continuación se describen realizaciones
ilustrativas de la invención. Por claridad, en esta memoria no se
describen todos los aspectos de aplicaciones existentes. Por
supuesto, se apreciará que en el desarrollo de cualquier
realización efectiva se deben adoptar numerosas decisiones de
implementación específicas para lograr los objetivos específicos de
los creadores, tales como la conformidad con las limitaciones
relacionadas con el sistema y las relacionadas con el comercio, que
variarán de una implementación a otra. Además, se apreciará que un
esfuerzo creador puede ser complejo y lento, aunque, no obstante, la
tarea fuera una rutina para los expertos en la técnica que cuenten
con la ayuda de esta revelación.
Volviendo ahora a las figuras y, en particular,
a la figura 2, se revela una cabeza 10 de reactor cónico de acuerdo
con la invención. La cabeza 10 de reactor cónico incluye una brida
12 superior adaptada para conectar con una brida 13 de acoplamiento
(mostrada en la figura 16) en un procedimiento químico. La brida 12
superior es contigua a una entrada 14 del reactor, que
opcionalmente tiene un collarín 16 rígido colocado concéntricamente
en su interior. El collarín 16 se muestra más claramente en las
figuras 4 y 4a y, típicamente, se compone de acero inoxidable. El
collarín 16 es generalmente cilíndrico y presenta un reborde 15 que
previene que el collarín caiga dentro de la cabeza 10 del reactor y
es impermeabilizable entre la brida 12 superior y la brida 13 de
acoplamiento. El collarín 16 ayuda a mantener el aislador 40 en
posición (expuesto con mayor detalle más adelante en esta
memoria).
La entrada 14 es contigua al miembro 18 lateral
cónico. El miembro 18 lateral forma una región de dilatación y
facilita el mantenimiento del flujo del fluido laminar desde la
entrada. Si el flujo es laminar en la entrada, el flujo tenderá a
permanecer unido si el ángulo 22 entre el miembro 18 lateral y una
línea 20 vertical es menor que aproximadamente 25°. En la
realización mostrada en la figura 2, el ángulo es de aproximadamente
21°. Se debe entender que una pequeña variación del ángulo 22 está
dentro del ámbito de la presente invención, es decir, el ángulo
puede ser algo menor que aproximadamente 25°, o cualquier otro
ángulo que promueva el flujo laminar unido. El ángulo 22 puede ser
modificado de manera efectiva variando adicionalmente el espesor
del aislador 40 desde la parte superior a la inferior. Se debe
entender que la cabezo 10 del reactor puede no ser cónica en
absoluto sino que podría ser de cualquier forma conveniente con un
difusor de gran angular (LAD) o con un Difusor de Cabeza Elíptica
(EHD) para crear un perfil de flujo laminar similar por su forma a
un cono (por ejemplo, como se muestra en la figura 20). Los
Difusores de Gran Angular y de EHD están disponibles en
Koch-Glitsch, Inc. El flujo laminar presenta el
ventaja de prevenir el retrocedo de llama que, de otro modo, puede
dar lugar a un régimen de separación del flujo turbulento. Haciendo
referencia otra vez a la figura 1, cuando se crean flujos inversos
existe un riesgo incrementado de retroceso de llama y de
detonaciones, que no están presentes en un régimen de flujo laminar
como se muestra en la figura 16.
Montados al lado del miembro 18 lateral están
una pluralidad de orejetas 24 de elevación. Preferiblemente, como
se muestra en la figura 3, tres orejetas 24 de elevación están
espaciadas igualmente alrededor de una superficie 44 exterior del
miembro 18 lateral. Las orejetas 24 de elevación presentan un ojete
26 adaptado para recibir un gancho, cable u otro apéndice de un
sistema de elevación (no se muestra). Las orejetas 24 de elevación
están diseñadas para soportar la totalidad del peso de la cabeza 10
del reactor, lo que facilita su transporte.
El miembro 18 lateral llega hasta una brida 28
inferior opuesta a la unión con la brida 12 superior. Las bridas 12
y 28 superior e inferior son, preferiblemente, bridas de cuello
soldado, pero se pueden usar también otras bridas tales como los
bridas de unión con recubrimiento. Un experto en la técnica con
ayuda de esta revelación reconocerá que las bridas de cuello
soldado son especialmente útiles con frisas arrolladas en espiral
(no se muestran) que requieren esfuerzos de asentamiento muy
grandes; las frisas arrolladas en espiral son preferentes en
aplicaciones de mantenimiento crítico, tales como la producción de
cianuro de hidrógeno (HCN). Se debe entender que "superior" e
"inferior" en su uso para identificar la brida 12 superior y la
brida 28 inferior, se refieren solamente a la orientación de la
cabeza 10 del reactor con la que aparecen en las figuras. La
orientación de la cabeza 10 del reactor se puede modificar y adoptar
cualquier posición adecuada. En la realización mostrada en la
figura 2, una camisa 30 de refrigeración de una brida está unida a
la brida 28 inferior. La camisa 30 de refrigeración de una brida
puede comprender un medio tubo soldado directamente a la brida 28
inferior como se muestra en las figuras 2 y 6. La camisa 30 de
refrigeración incluye una entrada 32 y una salida 34. La salida 34
se muestra en la figura 3. El miembro 18 lateral puede incluir
también una camisa 92 de refrigeración. La camisa 92 de
refrigeración no se muestra en la figura 2, pero se puede ver en la
figura 2a. La camisa 92 de refrigeración incluye una entrada (no se
muestra) y una salida 94. En la configuración mostrada en la figura
2a, la camisa 92 de refrigeración puede comprender también un medio
tubo soldado directamente al miembro 18 lateral. Estas
entradas/salidas de camisa de refrigeración comprenden bridas que
conectan sus respectivas camisas de refrigeración a una fuente de
medio refrigerante mediante una manguera 91 embridada de acero
inoxidable. En una realización preferente, algunas de las camisas
pueden estar conectadas en serie - es decir, la brida de salida de
una camisa puede estar conectada a la brida de entrada de otra
camisa. En algunas realizaciones, se pueden eliminar las bridas de
entrada/salida totalmente y sustituirlas por tubería continua hasta
una fuente de medio refrigerante (no se muestra - esta puede ser,
por ejemplo, un colector de suministro de agua). En algunas
realizaciones no hay en absoluto camisa de refrigeración alguna
asociada con la cabeza 10 del reactor.
Contiguas a la brida 28 inferior hay una
pluralidad de boquillas 36 y 39 de indicadores visuales. En la
figura 2 se muestra una sección transversal de una boquilla 36 de
indicador visual. La figura 3 revela, en una vista desde arriba,
una realización preferente tanto con una boquilla 32 de indicador
visual como con una boquilla 36 de indicador visual. En la
alternativa, solamente se incluye en el reactor la boquilla 36 de
indicador visual. En algunas realizaciones se omiten totalmente los
indicadores visuales. Las boquillas 36 y 38 de indicador visual se
extienden a través del miembro 18 lateral hacia el interior de la
cabeza 10 del reactor. Los indicadores visuales 36 y 38 permiten a
un operador visualizar la reacción interna. Las boquillas 36 y 38 de
indicador visual pueden ser usadas, alternativamente, como
conexiones de muestreo o como conductos de otros instrumentos
incluidos, pero no limitados a, termopares, indicadores de presión
y encendedores.
La cabeza 10 del reactor incluye un aislador 40
interno contiguo a la pared 42 interna del reactor.
Preferiblemente, el aislador 40 está hecho de fibra de cerámica de
alúmina y/o sílice y puede incluir también un aglutinante. Por
ejemplo, el aislador 40 puede comprender Pyrolite® (incluye
aglutinante) que está disponible en Rex Roto Corporation, o módulos
de fibra de cerámica K-mod (no incluye aglutinante)
que están disponibles en Rath Perfomance Fibers Inc. La instalación
del aislador 40 dentro de la cabeza 10 del reactor ofrece la ventaja
de un incremento de la eficiencia reduciendo la pérdida de calor
sin daños por sobrecalentamiento ni fallo de la cabeza del reactor
asociados con los aisladores externos. Aunque la cabeza 10 del
reactor y otros reactores convencionales pueden tener sistemas de
refrigeración, en el caso de fallo del sistema de refrigeración, el
calor generado dentro del reactor 10 puede hacer que el reactor de
metal incremente su temperatura. La temperatura puede seguir
aumentando hasta que una brida del propio reactor falle debido a que
las temperaturas alcanzan el límite de elasticidad del metal.
Cuando el reactor falla o una brida se deforma debido a temperaturas
excesivas, se pueden liberar productos químicos potencialmente
peligrosos contenidos en su interior. Sin embargo, utilizando
solamente aislador 40 interno dentro de la cabeza 10 del reactor, la
cabeza 10 del reactor puede actuar como un autorradiador, es decir,
la superficie 44 exterior puede radiar calor a la atmósfera. Esto da
a la cabeza 10 del reactor la ventaja de autolimitar su propia
temperatura. Aunque la temperatura de la cabeza 10 del reactor
sobrepase la temperatura de operación normal en caso de fallo del
sistema de refrigeración, la capacidad de autorradiación constituye
un mecanismo de refrigeración secundario; finalmente, la radiación
de calor a través de la superficie 44 exterior del reactor 10
igualará el calor generado dentro del reactor y se alcanzará un
estado de equilibrio. Por ejemplo, en un procedimiento de HCN que
emplea el aislador 40 dentro de la cabeza 10 del reactor, la cabeza
10 del reactor autolimita su temperatura a varios cientos de grados
Fahrenheit por debajo de la temperatura de deformación del metal.
Por consiguiente, el uso de aislador 40 minimiza la pérdida de
calor sin comprometer la seguridad en caso de fallo de una
refrigeración. De hecho, en algunas realizaciones puede ser
deseable eliminar totalmente el uso de un sistema de refrigeración.
Los reactores anteriores han incluido un material refractario
interno a la pared del reactor para minimizar las pérdidas de
energía hacia la el medioambiente, pero como se expuso en los
antecedentes, los materiales refractarios son pesados, frágiles y
difíciles de mantener y susceptibles de agrietamiento debido al
choque mecánico y térmico. Sería muy difícil crear una cabeza
cónica que contenga material refractario, y la cabeza con material
refractario no podría ser convenientemente desplazada fácilmente
para su mantenimiento o para otros fines sin una posibilidad
significativa de agrietamiento del material refractario.
Convenientemente, la presente invención contempla el uso de
Pyrolite® o K-mod^{TM} como aislador 40, que es
ligero de peso, resistente al choque mecánico y térmico, y de fácil
instalación y mantenimiento en un reactor cónico. El aislador 40
puede ser fabricado convenientemente con forma cónica para su
acoplamiento a la cabeza 10 del reactor y su deslizamiento dentro y
fuera del reactor sin riesgo de agrietamiento. Los Pyrolite® y
K-Mod^{TM} son suficientemente duraderos para
permitir que el reactor sea elevado y transportado sin las
precauciones extraordinarias significativas normalmente exigidas
por un sistema de aislador externo. En la realización mostrada en la
figura 2, el aislador 40 es sustancialmente contiguo a la pared 42
interna de la cabeza 10 del reactor, pero en algunas realizaciones
el aislador 40 está dispuesto de manera tal que puede existir una
capa aislarte (no se muestra) o un espacio vacío (no se muestra)
entre el aislador y la pared 42 interna.
El aislador 40 puede estar asegurado dentro del
reactor 10 por un collarín 16. El collarín 16 se extiende hacia
dentro de la cabeza 10 del reactor y una superficie 17 exterior del
collarín constituye un límite rígido en el que reposa un extremo 41
superior del aislador 40. El collarín 16 también asegura que los
gases introducidos en y contenidos dentro de la cabeza 10 del
reactor no migren por detrás del aislador 40. Además del, o
alternativamente al, uso del collarín 16, un cilindro 48 de
indicador visual instalado en cada una de las boquillas 36 y 38 de
indicadores visuales puede extenderse a través del aislador 40 para
mantener en posición el aislador. Sin embargo, como se muestra en
la figura 16, no se requiere que el aislador 40 esté en suspensión
cuando el reactor 10 esté totalmente instalado sino que, por el
contrario, puede reposar sobre el material refractario 50 moldeable
vertido dentro de un tambor 52. Alternativamente, el material
refractario 50 puede comprender Pyrolite®,
K-mod^{TM} o, incluso, enladrillado
refractario.
Debido a los peligros asociados con las
reacciones químicas a alta temperatura y presión, la brida 28
inferior se debe producir y mantener cuidadosamente de manera tal
que la superficie 54 de acoplamiento esté en condiciones para
impermeabilizar adecuadamente la conexión de la cabeza 10 del
reactor a, por ejemplo, el tambor 52. Sin embargo, la cabeza 10 del
reactor no está limitada a su uso con el tambor 52, sino que, por el
contrario, se puede acoplar directamente a intercambiadores de
calor que comprenden tambores integrales (no se muestran) u otros
aparatos diferentes a tambores. En la solicitud provisional
pendiente de patente de EE. UU. nº. 60/141.769, que se incorpora a
la presente como referencia, se describen ejemplos de varios tipos
de intercambiador de calor que se pueden usar en combinación con
una cabeza 10 de reactor. Debido a que la cabeza 10 del reactor
puede pesar más de 906 kg (2.000 libras) la brida 28 inferior puede
ser dañada o destruida fácilmente si el peso del reactor es
soportado por la superficie 54 de acoplamiento. Por al menos esta
razón, una pluralidad de orejetas de soporte, por ejemplo, soportes
56, 58 y 60 en forma de U, se disponen conveniente y
equidistantemente alrededor de la circunferencia de la brida 28
inferior. En la vista desde arriba de figura 5 se muestra en
detalle un soporte 56 en forma de U y en la figura 8 se ven las tres
orejetas de soporte. Un experto en la técnica entenderá, con ayuda
de esta revelación, que se pueden variar los diferentes espaciados y
detalles de las orejetas de soporte realizadas en las figuras como
soportes en forma de U. La figura 5 revela un soporte 56 en forma
de U unido a la brida 28 inferior. El soporte 56 en forma de U se
extiende más allá de la circunferencia de la brida 28 inferior y de
la camisa 30 de refrigeración de la brida.
Volviendo a la figura 6, se muestra un soporte
56 en forma de U unido a la brida 28 inferior. En la figura, la
brida 28 inferior se muestra contigua a la brida 82 de acoplamiento
a un tambor. El soporte 56 en forma de U presenta una pata 64 que
se extiende sobrepasando la superficie 54 de acoplamiento para crear
un espacio 66 vacío entre la parte inferior del soporte y la
superficie de acoplamiento. El espacio 66 vacío puede medir entre
1,27 cm y 7,62 cm, preferiblemente aproximadamente 3,18 cm
(entre ½ y 3 pulgadas, preferiblemente aproximadamente 11/4
pulgadas) pero se puede crear cualquier otro espacio vacío según
necesidades. Un experto en la técnica entenderá, con ayuda de esta
revelación, que el espacio 66 vacío puede ser de cualquier acotación
que proteja la superficie 54 de acoplamiento sin interferir con el
asentamiento de la cabeza 10 del reactor sobre el tambor 52 u otro
aparato de acoplamiento. Beneficiosamente, el espacio 66 vacío
presta protección a la superficie 66 de acoplamiento cuando el
reactor 10 está situado en un lugar diferente al tambor 52. Por
ejemplo, si el reactor 10 está instalado en el suelo, no hay
necesidad de poner cosa alguna debajo de la brida 28 inferior para
proteger la superficie 54 de acoplamiento contra rasguños y otros
daños que pueden dar lugar al contacto directo entre la superficie
de acoplamiento y el suelo. Los soportes en forma de U 56, 58 y 60
son capaces de soportar todo el peso de la cabeza 10 del reactor sin
permitir que la superficie 54 de acoplamiento entre en contacto con
el suelo u otras superficies de soporte. Un experto en la técnica
entenderá, con ayuda de esta revelación, que en algunas
realizaciones multicomponente, tales como el reactor revelado en el
documento E P847372 (A1), que se incorpora a la presente como
referencia, se puede emplear, beneficiosamente, una pluralidad de
orejetas de soporte para proteger bridas múltiples. Con referencia a
la figura 7, los soportes en forma de U 56, 58 y 60 pueden
presentar un orificio circular para reducir la masa de cada soporte
y promover la refrigeración de cada uno.
Volviendo seguidamente a las figuras 9 y 10, se
muestra el tambor 52 con algún detalle. El tambor 52 es generalmente
cilíndrico y puede contener un catalizador 68. El tambor 52 está
adaptado para conectar con la cabeza 10 del reactor. Las figuras 9
y 10 solamente presentan una sección del tambor, sin embargo, el
tambor 52 incluye una brida 82 superior del tambor y una brida 84
inferior del tambor. En algunas realizaciones la brida se puede
omitir y sustituir por una conexión continua entre la pared 100 y un
intercambiador de calor (no se muestra) situado debajo. El tambor
52 incluye también tres camisas (70, 76 y 86) de refrigeración. La
camisa 70 de refrigeración incluye una entrada 72 y una salida 74.
La camisa 86 de refrigeración de la brida superior del tambor
incorpora sus entrada 88 y salida 90 asociadas. La camisa 76 de
refrigeración de la brida inferior incluye sus entrada 78 y salida
80 asociadas. Cada una de las camisas de refrigeración 70, 76 y 86
puede comprender un medio tubo soldado al tambor como se muestra en
la figura 10. Cada una de las entradas 72, 74, 78, 80, 88 y 90
comprende bridas que conectan sus camisas de refrigeración asociadas
con una fuente de medio refrigerante, (o pueden estar conectadas en
serie a una fuente) mediante una manguera 91 embridada de acero
inoxidable. Sin embargo, en algunas realizaciones las bridas de
entrada y salida se pueden eliminar totalmente y sustituir por una
tubería continua a una fuente (no se muestra) de medio refrigerante,
y en otras realizaciones puede no haber en absoluto camisa de
refrigeración alguna.
La elevación del tambor 52 esté convenientemente
diseñada para agilizar la fácil instalación y extracción de
elementos que incluyen, pero no se limitan a, catalizador,
distribuidores, soportes, u otros conjuntos diseñados para ser
insertados en el tambor. Como se expuso en la sección de
antecedentes, con un tambor convencional es muy difícil y lento
instalar el catalizador u otros elementos. El tambor 52 revelado en
las figuras 9 y 10 comprende una acotación acortada de
aproximadamente 0,45 m a 0,75 m (1,5 a 2,5 pies) preferiblemente
0,53 m (1,75 pies), desde la brida 82 superior del tambor hasta la
brida 84 inferior del tambor. Esta distancia, cuando se combina
con, por ejemplo, un intercambiador (no se muestra) da lugar a una
elevación de trabajo bien sobre el suelo o sobre una plataforma
hasta la brida 82 superior del tambor de 0,6 m a 1,1 m (2,0 a 3,5
pies) preferiblemente 0,9 m (3,0 pies). A una elevación de 0,6 m a
1,1 m (2,0 a 3,5 pies), la brida superior del tambor llega hasta el
nivel de la cintura de una persona promedio y, convenientemente,
permite a una persona promedio alcanzar el interior del tambor para
instalar o retirar, por ejemplo, un catalizador desde el exterior
del tambor. La figura 19 presenta una realización de la invención en
la proximidad inmediata de un operador. Como se ve en la figura, un
operador puede convenientemente alcanzar el interior del tambor sin
trepar a su interior. Como consecuencia, no se requiere entrar en
espacios confinados, obviando la necesidad los de permisos y
precauciones asociados. Asimismo, no es necesario usar un taburete
ni otro aparato para permitir al operador alcanzar el interior y
cambiar el catalizador u otros elementos internos. Contemplando, por
ejemplo, un catalizador, el catalizador se puede asentar dentro del
tambor a aproximadamente 0,305 m (1 pie) de la brida 82 superior
del tambor, pero el tambor puede estar adaptado para recibir el
catalizador a cualquier distancia a la que alcance convenientemente
el operador. La variedad de distancias a la brida 82 superior del
tambor a las que se puede instalar el catalizador se considera que
están entre aproximadamente 0,075 m y 0,6 m (tres pulgadas a 2
pies).
El tambor 52 también puede presentar una
pluralidad de boquillas 96 y 98 de instrumentación para facilitar
la monitorización de condiciones en el interior del reactor, tales
como, la temperatura. Típicamente, los cables de termopar se
deslizan dentro de un reactor desde arriba, lo que puede ser difícil
con un objeto grande tal como la cabeza 10 del reactor.
Convenientemente, introduciendo los termopares (no se muestran) a
través de la pared 100 del tambor, la instalación es mucho más
fácil y el termopar es fácilmente accesible. Las boquillas 96 y 98
de instrumentación están adaptadas para alojar termopares y se
extienden a través de una camisa 70 de refrigeración del tambor
para permitir la refrigeración de las boquillas. Las boquillas 96 y
98 de instrumentación están situadas aproximadamente a la misma
elevación sobre el exterior del tambor 52 que el catalizador. Sin
embargo, las boquillas 96 y 98 de instrumentación están dispuestas
formando un ángulo no normal con la pared 100 del tambor 52 para
asegurar que no haya línea de visión directa de la radiación del
catalizador. No normal significa que las boquillas 96 y 98 de
instrumentación forman un ángulo con la pared 100 del tambor
diferente a 90º o que las boquillas no están a la misma elevación
que el catalizador. Además, las boquillas 96 y 98 pueden tener un
aislador insertado en su interior para proteger más los termopares.
En la realización revelada, el ángulo entre la boquilla 96 y la
pared 100 es aproximadamente 77º, pero se puede usar cualquier otro
ángulo entre 0 y 180º, excepto 90º. Gran parte de la energía de una
reacción química es transferida por radiación, y si las boquillas
96 y 98 de instrumentación son normales al tambor 52 con una línea
de visión directa a la reacción del catalizador, el calor puede
entrar directamente en las boquillas y derretir los termopares (no
se muestran) dispuestos dentro de las boquillas. Por consiguiente,
las boquillas 96 y 98 de instrumentación están situadas,
convenientemente, cerca de la reacción del catalizador pero no en
una línea de visión directa con la reacción, lo que prolonga la
vida de los termopares.
Alternativamente, las boquillas 96 y 98 de
instrumentación se pueden usar para muchos otros instrumentos
incluidos, pero no limitados a, conexiones de muestreo de
analizador de procedimientos, indicadores de presión y
encendedores.
Volviendo seguidamente a las figuras 11 - 16, se
revela un sistema de paralelización de flujos para su uso en
conjunción con un reactor 10. Debido a los costes extremos asociados
con los metales preciosos y otros catalizadores es deseable inducir
un flujo sobre la totalidad del área de la superficie del
catalizador para incrementar su vida útil. En un sistema de reactor
típico, el efecto de chorro de los fluidos, bien conocido, al pasar
a través de una expansión repentina hace que la mayoría de los
fluidos mantengan aproximadamente el mismo diámetro que el tubo de
entrada. Cuando el fluido llega al catalizador, típicamente el
centro del área recibe entre el 80 y el 90% del flujo mientras que
las áreas del catalizador más próximas a las paredes casi no
participan. Además, los modelos de flujo ascendente, tales como el
presentado en la figura 1, pueden producir y dar lugar a la
descomposición del reactivo en la pared del reactor. Si se puede
inducir un flujo laminar en la tubería de entrada y el reactor
presenta una expansión gradual, el flujo permanecerá ligado a las
paredes del reactor y se dirigirá a una distribución más uniforme
del flujo en la totalidad de la superficie del catalizador. Un
ángulo de expansión inferior a aproximadamente 25º mantendrá,
normalmente, un flujo laminar ligado. En algunos casos el flujo
laminar se puede inducir presentando al menos diez diámetros de tubo
recto inmediatamente corriente arriba de la entrada a un reactor,
pero, típicamente, las limitaciones de espacio exigen que haya un
codo en la tubería con menos de los diez diámetros de tubo
necesarios corriente arriba. En estas aplicaciones de espacio
limitado típico, se hace necesario un paralelizador del flujo, tal
como un álabe 102 de rotación para inducir un flujo laminar. Se
conoce un álabe 102 de rotación con el nombre de CRV® que está
disponible en Cheng Fluid Systems, Inc. o
Koch-Glitsch, Inc. Un experto en la técnica
entenderá, con ayuda de esta revelación, que también se pueden usar
otros sistemas de paralelización del flujo para inducir un flujo
laminar. La figura 11 muestra en vista frontal un álabe 102 de
rotación que se puede usar con el reactor 2. La figura 16 revela la
colocación típica del álabe 102 de rotación en relación con el
reactor 10. Para compensar el efecto de dos codos se puede diseñar
el álabe 102 de rotación para ese fin como se muestra en la figura
16, o se puede usar un segundo álabe de rotación (no se muestra)
además del álabe 102 de rotación. Las figuras 12 - 15 ilustran el
efecto del álabe 102 de rotación en funcionamiento. Sin el álabe 102
de rotación, el caudal del fluido a su paso alrededor del codo 104
se hace no uniforme y se produce la separación del flujo como se
muestra en la figura 12. El flujo 106 efectivo se cambia para que se
parezca a la sección transversal resultante mostrada en la figura
13. El flujo no uniforme mostrado en la figura 13 previene que un
flujo ligado se distribuya uniformemente en el catalizador. Por
otra parte, el uso del álabe 102 de rotación, hace que se produzca
el modelo de flujo a través del codo 104 mostrado en la figura 14.
Después del paso a través del álabe 102 de rotación, los caudales
del flujo resultante son uniformes y laminares. La figura 15 muestra
el flujo uniforme en sección transversal 107. Cuando se introduce
un flujo laminar en una cabeza 10 de reactor cónico, el flujo
tenderá a permanecer ligado a la pared 42 de la cabeza del reactor
supuesto que el ángulo 22 del cono es de aproximadamente 25º o
menos. En la realización revelada en la presente, el ángulo 22 del
cono de la cabeza 10 del reactor es de aproximadamente 21º. El uso
del álabe 102 de rotación con el reactor 10 cónico incrementa
beneficiosamente la eficiencia de la reacción y la vida útil del
catalizador.
En algunas realizaciones, un reactor tal como el
reactor 202, como el mostrado en la figura 17, puede sustituir el
reactor 10 cónico. El reactor 202 tiene una configuración de tambor
dividido (204 y 206) conectado a una cabeza 208 existente, pero con
el reactor 202 se pueden usar los mismos sistema de refrigeración,
elevación del tambor, boquillas de termopares, álabes de rotación y
aislador interno. El reactor 202 se puede acoplar con un LAD o EHD
para crear un flujo laminar efectivo similar al flujo creado en el
reactor 10 cónico.
Además, la figura 18 revela una tercera
realización de un reactor 302 de acuerdo con la invención. El
reactor 302 incluye una cabeza 304 alargada unida a un tambor 306
corto. Igual que el reactor 202, el reactor 302 puede estar unido a
un tambor 52 e incluir los mismos sistemas de refrigeración,
elevación del tambor, boquillas de termopar, álabes de rotación y
aislador interno revelados anteriormente. El reactor 302 también se
puede acoplar a un LAD o EHD para crear un flujo laminar cónico
similar al flujo creado en el reactor 10 cónico.
En la figura 20 se muestra una alternativa al
uso de los dispositivos LAD o EHD en cabezas 402 en forma de domo.
Se muestra el uso del aislador 40 con una superficie 43 exterior
cónica. También se muestra el uso del aislador para crea una
superficie interior cónica también en la cabeza de salida en forma
de domo.) El beneficio principal de la salida cónica es crear un
flujo laminar de manera tal que se minimiza la caída de presión (el
flujo turbulento no laminar crea remolinos que incrementan la caída
de presión). Un experto en la técnica entenderá, con ayuda de esta
revelación, que mientras que el ángulo del cono 43 de entrada es muy
crítico, el ángulo de salida o del cono 45 es menos crítico y puede
ser cualquier ángulo superior a cero grados y menor que 90 grados.
Asimismo, aunque las bridas 47 se muestran en la figura 20, éstas
son opcionales y se contempla que se pueda fabricar un aislador de
fibra de cerámica refractaria en piezas para su fácil inserción en
vasos sin brida y, seguidamente, ensamblarlo dentro del vaso para
crear una superficie interior cónica deseada.
Se contempla que los reactores 10, 202 y 302
puedan ser más útiles para la producción de cianuro de hidrógeno.
El procedimiento de preparación de cianuro de hidrógeno incluye la
introducción de reactivos en un reactor (por ejemplo el reactor 10,
202 o 303). Los reactivos incluyen al menos un hidrocarburo, al
menos un gas que contiene nitrógeno y al menos un gas que contiene
oxígeno. Se debe entender que el gas que contiene oxígeno puede ser
el mismo que contiene nitrógeno o el hidrocarburo.
El al menos un hidrocarburo puede ser un
alifático o sustituto del alifático, ciclo alifático o sustituto
del cicloalifático, o un hidrocarburo aromático o un sustituto o una
mezcla de los mismos. Los ejemplos adecuados incluyen, sin
limitación, metano (CH_{4}), etileno (C_{2}H_{4}), etano
(C_{2}H_{6}), propileno (C_{3}H_{6}), propano
(C_{3}H_{8}), butano (C_{4}H_{10}), metanol (CH_{3}OH),
tolueno, nafta y metil formato. En una realización preferente, el al
menos un hidrocarburo es metano o una mezcla de uno o más
hidrocarburos que contienen metano. El al menos un gas que contiene
nitrógeno incluye, sin limitación, amoniaco, formamida, u óxido
nítrico (NO). En una realización preferente, el al menos un gas que
contiene nitrógeno es amoniaco o mezclas de amoniaco con uno o más
gases que contienen nitrógeno. El al menos un gas que contiene
oxígeno puede ser cualquier material que contenga una cantidad de
oxígeno adecuada para mantener la combustión y aportar calor para
la formación cianuro de hidrógeno endotérmico. Los ejemplos
adecuados incluyen, sin limitación, aire, aire enriquecido con
oxígeno, gas de oxígeno puro, monóxido de carbono (CO), dióxido de
carbono (CO_{2}), o mezclas de los mismos o compuestos que
contienen oxígeno que a su descomposición apostarían oxígeno. Los
ejemplos adecuados incluyen peróxidos, acetonas, éteres, y
similares.
También se contempla el uso de los reactores
revelados para otros procedimientos de preparación de HCN no del
tipo Andrussow de la técnica anterior, en los que la energía para la
reacción de formación de HCN es suministrada por una fuente
diferente de la combustión "in situ". Los ejemplos de
dichos procedimientos incluyen el procedimiento Degussa
B-M-A, el procedimiento Fluohmic, y
los procedimientos de calentamiento por microondas y calentamiento
por inducción.
El aparato revelado también se puede usar en
otros procedimientos industriales que incluyen, pero no se limitan
a, producción de ácido nítrico (incluso el procedimiento de
producción por oxidación de amoniaco), producción de gas de
síntesis, producción de ácido (meta)acrílico, unidades de
reducción de NOx, o cualquier otro procedimiento que requiera altas
temperaturas y presiones con un absorbente, catalizador o
intercambiador de calor. Las altas presiones incluyen cualquier
presión superior a la presión atmosférica, mientras que las altas
temperaturas incluyen cualquier temperatura superior a 60ºC.
Además, el catalizador usado puede incluir, pero no está limitado
a, un tamiz, un catalizador soportado, un lecho fluidizado, o una
resina de intercambio iónico.
Finalmente, aunque la presente invención tiene
aplicación en procedimientos de gases, un experto en la técnica
entenderá, con ayuda de esta revelación, que la invención no está
limitada a procedimientos de gases. También se contempla en la
presente invención procedimientos industriales que incluyen el uso
de líquidos a altas temperaturas y/o altas presiones.
La realización descrita anteriormente pretende
ser meramente ilustrativa, y no se debe considerar que limite el
ámbito de la presente invención.
Claims (7)
1. Un aparato para un procedimiento
industrial a alta temperatura, comprendiendo dicho aparato:
a) una cabeza de reactor cónico o en forma de
domo;
b) un aislador, insertable de manera extraíble
de la cabeza del reactor, que comprende una fibra de cerámica
refractaria;
c) al menos una brida que tiene una superficie
circunferencial y una superficie de acoplamiento, estando la
superficie de acoplamiento adaptada para ser acoplada a una brida
concordante de una unidad de procedimiento químico;
d) al menos tres orejetas de soporte unidas a la
al menos una brida y capaces de soportar la cabeza del reactor;
e) un tambor portacatalizador adaptado para ser
acoplado a la cabeza del reactor;
f) al menos una boquilla de instrumentación que
tiene un pasadizo interno adaptado para alojar instrumentos
montados en el costado del tambor portacatalizador formando un
ángulo no normal de manera tal que no hay línea de visión directa
alguna entre la elevación del catalizador y el pasadizo
interno;
interno;
en el que la cabeza del reactor está adaptada
para conectar con una corriente de fluido y facilitar un
procedimiento químico;
en el que las al menos tres orejetas de soporte
se extienden desde las superficies circunferencial y de acoplamiento
de manera tal que se crea un espacio vacío entre la superficie de
acoplamiento y las orejetas de soporte; y en el que el tambor
portacatalizador presenta una elevación de trabajo vertical de entre
0,60 m y 1,1 m, y está adaptado para facilitar la aceptación de un
catalizador instalado por o más operadores que permanecen fuera del
diámetro del tambor al desacoplar el tambor portacatalizador de la
cabeza del reactor.
2. Un aparato de acuerdo con una
cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que el
aislador tiene una superficie interior cónica.
3. Un aparato de acuerdo con una
cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que el
aislador se mantiene en posición mediante alguno de los siguientes:
un cilindro que se extiende a través tanto del reactor como del
aislador, o un collarín interno que se extiende concéntricamente
dentro de una entrada de la cabeza del reactor.
4. Un procedimiento de producción de
cianuro de hidrógeno, comprendiendo dicho procedimiento:
a) provisión de al menos un hidrocarburo, al
menos un gas que contiene nitrógeno y al menos un gas que contiene
oxígeno;
b) hacer reaccionar al menos un hidrocarburo, al
menos un gas que contiene nitrógeno y al menos un gas que contiene
oxígeno en un aparato para formar cianuro de hidrógeno, y
c) suministro de calor por una reacción de
combustión simultánea con el al menos un gas que contiene oxígeno en
un aparato como el reivindicado en una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3.
5. Un procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 4, en el que el al menos un hidrocarburo se elige de
la lista de: metano, etileno, etano, propileno, propano, butano,
metanol, tolueno, nafta, y metil formato.
6. Un procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 4 ó 5, en el que el al menos un gas que contiene
nitrógeno es amoniaco, formamida o NO.
7. Un procedimiento de acuerdo con una
cualquiera de las reivindicaciones 4, 5 ó 6, en el que el gas que
contiene oxígeno se elige de la lista de: aire, aire enriquecido con
oxígeno, oxígeno gas puro, monóxido de carbono, NO, y dióxido de
carbono.
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