ES2260032T3 - Maquina de dialisis. - Google Patents
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Abstract
Máquina de diálisis (35) para el tratamiento de un líquido a filtrar, que comprende un componente líquido, un componente celular y solutos, comprendiendo la máquina: - un filtro (1) que tiene un primer y un segundo compartimentos (3, 4) separados por una membrana semipermeable (2); - un primer circuito (5, 6) para el líquido a filtrar, que comprende una línea de entrada del líquido (5) conectada a una entrada del primer compartimento (3) y una línea de salida del líquido (6) conectada a una salida del primer compartimento (3); - un segundo circuito (10, 11) para un fluido de diálisis que comprende una línea de entrada del líquido de diálisis (10) conectada a una entrada del segundo compartimento (4) y una línea de salida del líquido de diálisis (11) conectada a una salida del segundo compartimento (4); - unos primeros medios de bombeo (15) conectados al primer circuito (5; 6) para hacer circular el líquido a filtrar a través del primer compartimento (3); - unos segundos medios de bombeo (17, 18, 19) conectados al segundo circuito (10, 11) para hacer circular un fluido de diálisis en el segundo compartimento (4) y para conseguir un flujo de parte del componente líquido y de los solutos a través de la membrana (2); - medios para detectar (50) el valor de un primer parámetro en correlación con el flujo controlado del componente líquido a través de la membrana (2), siendo el primer parámetro una tasa de ultrafiltración (UFR); caracterizada porque comprende además unos medios para detectar el valor de un segundo parámetro en correlación con el flujo del componente líquido en la entrada del filtro (2), siendo el segundo parámetro un caudal de plasma (Qp); - unos primeros medios para calcular (60) un factor de filtración FF en función del valor del primer y el segundo parámetros; - unos primeros medios de comparación (65) para comparar el factor de filtración (FF) con un valor límite de admisibilidad; y - unos medios de señalización (70) para generar una señal (A) que indica el resultado de la comparación.
Description
Máquina de diálisis.
La presente invención se refiere a una máquina
de diálisis.
Como es bien conocido, la sangre está compuesta
por una parte líquida denominada plasma sanguíneo y una parte
celular formada por las células de la propia sangre, incluyendo
entre otras glóbulos rojos (eritrocitos); por otra parte, en los
casos de insuficiencia renal, la sangre también contiene un exceso
de sustancias de bajo peso molecular (también denominadas en lo
sucesivo soluto) las cuales se deben eliminar mediante tratamiento
de diálisis efectuado por medio de una máquina de diálisis.
Una máquina de diálisis convencional incluye un
filtro que consta de un compartimento sanguíneo y un compartimento
dializador, separados entre sí por una membrana semipermeable;
durante su uso, la sangre a tratar y el fluido de diálisis pasan a
través de estos respectivos compartimentos, generalmente a
contracorriente.
Para alcanzar una mejor comprensión, se hace
referencia a la Fig. 1, que muestra esquemáticamente una parte de
una máquina de diálisis 35, que comprende un filtro 1 equipado con
una membrana 2 que divide el filtro 1 en un compartimiento
sanguíneo 3 y en un compartimiento dializador 4. Una línea arterial
5 y una línea venosa 6 están conectadas, respectivamente, a una
entrada y una salida del compartimento sanguíneo 6. Una línea de
entrada del fluido de diálisis 10 y una línea de salida del fluido
de diálisis 11 están conectadas, respectivamente, a una entrada y
una salida del compartimento dializador 4.
Durante el tratamiento de diálisis, las
sustancias no deseables presentes en la sangre migran desde el
compartimento sanguíneo 3 al compartimento dializador 4 a través de
la membrana 2 bien por difusión o bien por convección, debido al
paso de una proporción del líquido presente en la sangre hacia el
compartimento dializador.
Por consiguiente, al final del procedimiento
dialítico, el peso del paciente habrá disminuido.
Para mejorar la eficacia del tratamiento de
diálisis, se conocen también técnicas de ultrafiltración, con las
cuales se elimina una gran cantidad de fluido plasmático, para
incrementar los efectos del transporte de las sustancias no
deseadas por convección. Se realiza una infusión en el paciente, en
forma de un líquido sustitutivo, de la cantidad de fluido
plasmático eliminado en exceso con respecto a la pérdida de peso
final deseada, o antes del paso de la sangre a través del filtro
(técnica de predilución) o después del filtro (técnica de
postdilución).
Ambas técnicas tienen sus ventajas y
desventajas. En particular, la técnica de postdilución, a la cual
se hará referencia posteriormente aunque sin menoscabo de la
generalización, ofrece la ventaja de mejorar la eficacia de la
diálisis, ya que el fluido eliminado a través del filtro está más
concentrado en comparación con la técnica de predilución y por lo
tanto, a flujos iguales, proporciona una mayor eficacia de difusión,
aunque presenta algunos aspectos críticos. De este modo, con la
postdilución resulta más sencillo alcanzar en el filtro valores de
hemoconcentración los cuales dificultan tanto el flujo como la
ultrafiltración (a través del bloqueo parcial del filtro), dando
origen al fenómeno de la "sedimentación compacta".
Consecuentemente, con la técnica de postdilución se puede extraer
una cantidad de fluido plasmático más limitada que con la técnica
de predilución.
De este modo, la máquina de diálisis 35 de la
Fig. 1, la cual utiliza una técnica de postdilución, incluye un
nodo de suma 12 conectado a la línea venosa 6 y a una línea de
infusión 13 en la cual se ha instalado una bomba de infusión 14, y
su IR de cantidad administrada determina la cantidad de fluido del
cual se ha realizado la infusión. Para completar la ilustración, la
Fig. 1 también muestra una bomba de sangre 15, situada en la línea
arterial 5, cuya cantidad administrada Q_{b} determina el volumen
de sangre entregado para el tratamiento de diálisis; un sensor de
hemoconcentración 16, dispuesto en la línea arterial 5 y que genera
en su salida una señal C_{E} de hemoconcentración; una bomba de
dialización de entrada 17, posicionada en la línea de entrada del
fluido de diálisis 10 y que suministra un caudal Q_{di}; una bomba
de dialización de salida 18, posicionada en la línea de salida del
fluido de diálisis 11 y que suministra un caudal Q_{do}; una
bomba de ultrafiltración 19, posicionada en una línea ramificada 11a
conectada a la línea de salida del fluido de diálisis 11 y que
suministra un caudal UFR; y cuatro sensores de presión 20 a 23,
dispuestos respectivamente en la línea arterial 5, la línea venosa
6, la línea de entrada del fluido de diálisis 10 y la línea de
salida del fluido de diálisis 11 y que suministran,
respectivamente, las presiones P_{bi}, P_{bo}, P_{di},
P_{do}.
De una forma que no se muestra, se pueden
proporcionar caudalímetros para monitorizar y, si fuera necesario,
controlar las bombas 15, 17, 18 y 19 respectivamente en la línea
arterial 5, en la línea de entrada del fluido de diálisis 10 y la
línea de salida del fluido de diálisis 11, y en la línea ramificada
11a.
De una manera conocida, el flujo sanguíneo
Q_{b} lo fija el operador; adicionalmente, de forma preferente la
pérdida de peso requerida WLR y la reinfusión IR las fija el
operador y la máquina de diálisis 35 determina la ultrafiltración
UFR, como la suma de WLR e IR. Alternativamente, el operador puede
fijar la ultrafiltración UFR y la pérdida de peso requerida WLR y
la máquina determina la reinfusión IR. Además, la máquina de
diálisis controla el flujo de salida del fluido de diálisis Q_{do}
y lo mantiene al mismo valor que el flujo de entrada del fluido de
diálisis Q_{di}, para mantener un equilibrio de los flujos.
Como alternativa a los aspectos que se han
descrito, puede que no se disponga de la bomba 19 de
ultrafiltración, y la bomba 18 en la línea de salida del fluido de
diálisis 11 se controla para proporcionar un flujo igual a la suma
del flujo Q_{di} de la bomba de dialización de entrada 17 y de la
ultrafiltración UFR. Finalmente, existen otras soluciones, las
cuales no se describen en aras de una mayor brevedad, para
controlar la ultrafiltración, basadas por ejemplo en diferencias de
presión.
Una unidad de control 30 recibe las señales
generadas por los diversos sensores presentes, tales como la
hemoconcentración C_{E}, las señales de presión P_{bi},
P_{bo}, P_{di}, P_{do}, así como señales que monitorizan las
cantidades fijadas, tales como el flujo sanguíneo Q_{b}, el flujo
de entrada del fluido de diálisis Q_{di} y de salida del fluido
de diálisis Q_{do} y la ultrafiltración UFR, para controlar el
funcionamiento de la máquina de diálisis 35.
Uno de los parámetros importantes para
monitorizar las condiciones del filtro y evitar los problemas antes
mencionados de restricción del flujo y de ultrafiltración, es el
valor de transmembrana, es decir, la diferencia de presión entre
los dos lados (sangre y fluido de diálisis) del filtro. En
particular, los componentes estáticos y dinámicos de la caída de
presión en el filtro significan que la ultrafiltración (medida como
ultrafiltración por hora o Tasa de Ultrafiltración UFR), al
aumentar la concentración de la sangre, produce un aumento general
de la presión a lo largo de toda la dimensión longitudinal del
filtro 1, tal como se indica mediante la flecha que apunta a la
derecha en la Fig. 2, provocando un aumento tanto del valor de
transmembrana de entrada (con respecto al flujo sanguíneo),
indicado por TMP_{i} e igual a P_{bi} - P_{do}, como del valor
de transmembrana de salida, indicado por TMP_{o} e igual a
P_{bo} - P_{di}.
Para aumentar la eficacia de la diálisis
aumentando la convección, se ha observado que resulta ventajoso el
uso de filtros caracterizados por una alta permeabilidad K_{uf},
para provocar un desplazamiento hacia la izquierda de la curva de
la transmembrana. Por otro lado, una alta permeabilidad en
condiciones de una baja ultrafiltración puede dar origen a
fenómenos de flujo inverso ("retrofiltración"), lo cual podría
provocar problemas de contaminación de la sangre e
hipersensibilización del paciente y por lo tanto se debe evitar.
Por consiguiente, ya se ha propuesto la
monitorización del valor de transmembrana del filtro 1 y la
regulación del flujo sanguíneo Q_{b} y la ultrafiltración UFR para
mantener este valor de transmembrana dentro de unos límites
aceptables.
Aunque dicha solución consigue que resulte
posible señalar y eliminar algunos aspectos críticos del sistema,
esto sigue sin ser suficiente para garantizar siempre unas
condiciones seguras de diálisis y un aumento de la
efica-
cia.
cia.
En particular, como los valores de la presión de
la transmembrana están relacionados únicamente de forma indirecta
con las cantidades controlables (flujo sanguíneo y ultrafiltración),
la regulación de estas cantidades sobre la base de la presión de la
transmembrana no es inmediata sino que requiere ajustes sucesivos.
Por otra parte, la monitorización de los valores de transmembrana no
proporciona una información adecuada e inequívoca en relación con
el fenómeno de la sedimentación compacta.
US 5.401.238 muestra una máquina según el
preámbulo de la reivindicación 1. El método de tratamiento de
diálisis de US 5.401.238 comprende las etapas de: se hace circular
sangre a filtrar en el compartimento sanguíneo de un filtro de
diálisis; se consigue una tasa de ultrafiltración a través de la
membrana del filtro de diálisis y se consigue una tasa de infusión
en la ruta sanguínea; se detecta un valor actual de la tasa de
ultrafiltración; se compara el valor actual con un valor deseado
almacenado; se calcula un valor sugerido de la tasa de infusión
para mantener una prescripción clínica cuando dicho valor actual sea
diferente de dicho valor deseado; y se genera una señal de aviso
cuando la diferencia entre el valor sugerido y un valor inicial de
la tasa de infusión supere un valor umbral.
El objetivo de la presente invención es
proporcionar una máquina de diálisis que resuelva el problema
descrito anteriormente.
Según la invención, se proporciona una máquina
de diálisis como se define en la reivindicación 1.
Para entender mejor la presente invención, a
continuación se describirá una primera realización de la misma,
puramente como ejemplo no limitativo, haciendo referencia a los
dibujos adjuntos, en los cuales:
la Fig. 1 muestra un diagrama equivalente
simplificado de una máquina de diálisis conocida;
la Fig. 2 muestra la variación de las presiones
en el filtro de la Fig. 1;
la Fig. 3 muestra un diagrama de flujo que
ilustra el funcionamiento de la presente máquina de diálisis.
La invención se basa en estudios efectuados por
el solicitante, los cuales mostraron que la aparición o no
aparición de condiciones críticas no depende del valor absoluto de
los parámetros individuales bajo control, sino de una relación
entre la cantidad de líquido eliminado por ultrafiltración y el
flujo plasmático en la entrada del filtro.
Por consiguiente, como el flujo plasmático
depende del flujo sanguíneo Q_{b} y de la concentración inicial
de la sangre, según una realización de la invención, los datos
adquiridos son el flujo sanguíneo Q_{b}, la ultrafiltración URF y
la concentración sanguínea; el factor de filtración FF definido a
continuación se determina sobre la base de estas cantidades:
FF = UFR/Q_{p}
=
UFR/[Q_{b}(1-Hct)]
en el cual Q_{p} es el flujo
plasmático y Hct es el hematocrito, es decir, la concentración de
glóbulos rojos en la sangre arterial; este cálculo viene seguido
por la verificación de si el factor de filtración FF está dentro de
un intervalo admisible y, en caso contrario, se genera una señal de
aviso y se modifica una cantidad de entrada, preferentemente la
ultrafiltración, para devolver el sistema a un punto de
funcionamiento no
crítico.
Esta situación de control se muestra
esquemáticamente en la Fig. 1 mediante una señal de control S
generada por la unidad de control 30 y que actúa sobre la bomba de
ultrafiltración 19 y mediante una señal A suministrada a una unidad
de visualización y/o un elemento de señalización acústica.
El control del punto de funcionamiento del
filtro 1 permite además su optimización; específicamente, en el
caso de un aumento de la desviación entre el factor de filtración FF
calculado y el límite máximo fijado (por ejemplo, en el caso de una
reducción previa de la ultrafiltración), las condiciones de
funcionamiento se pueden modificar para aumentar la eficacia de
filtración, en particular aumentando la ultrafiltración. Esto hace
posible modificar las condiciones de funcionamiento del filtro
dinámicamente durante el tratamiento, siguiendo cualquier variación
y fluctuación del hematocrito en el transcurso del tratamiento, para
obtener unas condiciones de seguridad y de eficacia aumentada en
todo momento.
La concentración de la sangre se puede medir
directamente, a partir del hematocrito Hct, o indirectamente a
través de la medición de la hemoglobina (en cuyo caso, el valor del
hematocrito Hct se obtiene dividiendo el valor de hemoglobina Hgb
medido por la concentración celular media de hemoglobina (Hcmc) o a
través de mediciones de la viscosidad, la conductividad eléctrica o
la densidad de la sangre, según una manera conocida la cual no se
describirá detalladamente.
De forma ventajosa, también se toman mediciones
de las cuatro presiones en los lados de entrada y salida tanto de
la sangre como del fluido de diálisis, y también se monitoriza el
valor de la transmembrana de entrada y salida, o el valor medio
TMP_{ave}= (TMP_{i}-TMP_{o})/2.
Preferentemente, se calcula también la
permeabilidad real de la membrana, definida a continuación:
K_{uf} =
UFR/TMP_{ave}.
En ambos casos, si el valor de transmembrana de
entrada y salida o su valor medio y/o la permeabilidad real
presentan valores inadmisibles, se generan unos avisos y se ajusta
la ultrafiltración para devolver las cantidades controladas a unos
límites aceptables. En condiciones peligrosas, en general se
proporciona una condición de detención para la máquina de
diálisis.
La Fig. 3 muestra un diagrama de flujo.
Durante un tratamiento de diálisis, el bloque
50, la unidad de control 30 recibe el valor del flujo sanguíneo
Q_{b} (fijado por el operador) y el valor de ultrafiltración UFR
(el cual, tal como se ha indicado anteriormente, es igual a la suma
de la pérdida de peso por hora WLR (Tasa de Pérdida de Peso) y la
tasa de infusión IR, siendo fijados ambos valores, en general, por
el operador; alternativamente, la ultrafiltración UFR y la tasa de
pérdida de peso WLR las puede fijar el operador directamente, y la
máquina determina la tasa de infusión IR); a continuación,
basándose en la señal de concentración C_{E} (por ejemplo, que
indica la hemoglobina Hgb) suministrada por el sensor 16, se
determina el hematocrito Hct, bloque 55.
A continuación, el bloque 60, la unidad de
control 30 calcula el factor de ultrafiltración FF =
UFR/[Q_{b}(1-Hct)]; y, el bloque 65,
comprueba si el mismo está por debajo de un límite superior
FF_{M}. Por ejemplo, el valor máximo puede ser igual al 50%, y si
se supera este último esto es una señal de peligro a través de una
hemoconcentración excesiva en el filtro.
Si el factor de filtración FF no tiene un valor
aceptable (salida NO del bloque 65), la unidad de control 30 genera
la señal de aviso A, bloque 70, y modifica la ultrafiltración UFR a
través de la bomba UFR 19 para devolver el factor de filtración FF
a un valor aceptable, bloque 75. Preferentemente, con este fin, se
usa un sistema de control del tipo PID, cuyos parámetros se ajustan
en la etapa de calibración, de una manera conocida la cual no se
describe detalladamente. Consecuentemente, la máquina también
realiza un cambio correspondiente en la tasa de infusión IR
suministrada por la bomba 14, para mantener a un valor constante la
pérdida de peso WLR.
A continuación, la unidad de control 30 vuelve a
la adquisición de Q_{b}, UFR y Hct, bloques 50, 55.
\newpage
Si el valor del factor de filtración FF es
aceptable (salida SÍ del bloque 65), la unidad de control 30 puede
comprobar si el factor de ultrafiltración se puede aumentar para
aumentar la eficacia en condiciones de seguridad (de una manera que
no se muestra) y a continuación adquiere los valores de la presión
de entrada y de salida en el lado sangre y en el lado fluido de
diálisis, P_{bi}, P_{bo}, P_{di}, P_{do}, bloque 80.
Típicamente, estos valores los suministran directamente los cuatro
sensores 20 a 23 proporcionados en la máquina de diálisis, como se
muestra en la Fig. 1.
A continuación, bloque 85, la unidad de control
30 calcula los valores de transmembrana de entrada TMP_{i}, de
salida TMP_{o}, y medio TMP_{ave} como se ha descrito
anteriormente, y por lo menos comprueba si el valor de
transmembrana de entrada TMP_{i} es menor que un límite superior
TMP_{M} y si el valor de transmembrana de salida TMP_{o} es
mayor que un límite inferior TMP_{m}, bloque 90. Por ejemplo, el
límite inferior TMP_{m} puede ser igual a 20 mmHg, e indica un
riesgo de flujo de retorno ("retrofiltración"), mientras que
el límite superior TMP_{M} puede ser igual a entre 300 y 500 mmHg,
e indica un riesgo de desgasificación y fallo del filtro, con
problemas en el funcionamiento de la máquina de diálisis.
Si el valor de transmembrana de entrada
TMP_{i} o el valor de transmembrana de salida TMP_{o} no
cumplen las condiciones indicadas, salida NO del bloque 90, se
genera una alarma y se modifica el valor de ultrafiltración, como
se ha descrito anteriormente con referencia a los bloques 70, 75;
por otro lado, si el valor de transmembrana de salida TMP_{0} es
aceptable, la unidad de control 30 calcula, según la manera
descrita anteriormente, la permeabilidad real de la membrana
K_{uf}, bloque 95.
Finalmente, se produce una comprobación sobre si
la permeabilidad real de la membrana K_{uf} está dentro de un
intervalo admisible definido por un valor mínimo K_{uf,m} y un
valor máximo K_{uf,M}, bloque 100. Por ejemplo, los umbrales de
admisibilidad K_{uf,m} pueden ser iguales a 5 y, respectivamente,
100 (ml/min)/mmHg, indicando problemas con la membrana (por
ejemplo, rotura u obstrucción de la membrana). En caso negativo, se
genera nuevamente una alarma y se modifica la ultrafiltración
(bloques 70, 75), pero en caso positivo (salida SÍ del bloque 100),
la unidad de control 35 repite las etapas necesarias para controlar
el factor de filtración, volviendo al bloque 50.
Las ventajas de la presente invención son
evidentes a partir de la descripción anterior. En particular, se
pone énfasis en que la presente máquina permite una indicación
adecuada de las condiciones peligrosas en relación con la
sedimentación compacta longitudinal del filtro de modo que se pueden
tomar medidas preventivas. Por otra parte, como la presente máquina
se basa en la monitorización de una cantidad que está en correlación
directa con las condiciones de funcionamiento del filtro, esto
proporciona inmediatamente el alcance de los cambios requeridos, o
en cualquier caso simplifica notablemente la determinación de estos
cambios, para mejorar la eficacia de la filtración y evitar
situaciones críticas. Por otra parte, la presente máquina no
requiere ninguna modificación de la máquina de diálisis, ya que la
unidad de control 30 se puede implementar mediante la unidad, ya
proporcionada, para controlar el tratamiento de diálisis y las
cantidades usadas ya están disponibles o se pueden obtener
fácilmente a través de métodos matemáticos a partir de las
cantidades que se miden o están fijadas.
Finalmente, es evidente que la máquina de
diálisis descrita e ilustrada en el presente documento se puede
modificar y variar sin abandonar el ámbito de protección de la
presente invención, según se define en las reivindicaciones
adjuntas.
Claims (6)
1. Máquina de diálisis (35) para el
tratamiento de un líquido a filtrar, que comprende un componente
líquido, un componente celular y solutos, comprendiendo la
máquina:
- un filtro (1) que tiene un primer y un segundo
compartimentos (3, 4) separados por una membrana semipermeable
(2);
- un primer circuito (5, 6) para el líquido a
filtrar, que comprende una línea de entrada del líquido (5)
conectada a una entrada del primer compartimento (3) y una línea de
salida del líquido (6) conectada a una salida del primer
compartimento (3);
- un segundo circuito (10, 11) para un fluido de
diálisis que comprende una línea de entrada del líquido de diálisis
(10) conectada a una entrada del segundo compartimento (4) y una
línea de salida del líquido de diálisis (11) conectada a una salida
del segundo compartimento (4);
- unos primeros medios de bombeo (15) conectados
al primer circuito (5; 6) para hacer circular el líquido a filtrar
a través del primer compartimento (3);
- unos segundos medios de bombeo (17, 18, 19)
conectados al segundo circuito (10, 11) para hacer circular un
fluido de diálisis en el segundo compartimento (4) y para conseguir
un flujo de parte del componente líquido y de los solutos a través
de la membrana (2);
- medios para detectar (50) el valor de un
primer parámetro en correlación con el flujo controlado del
componente líquido a través de la membrana (2), siendo el primer
parámetro una tasa de ultrafiltración (UFR);
caracterizada porque comprende además
unos medios para detectar el valor de un segundo parámetro en
correlación con el flujo del componente líquido en la entrada del
filtro (2), siendo el segundo parámetro un caudal de plasma
(Q_{p});
- unos primeros medios para calcular (60) un
factor de filtración FF en función del valor del primer y el
segundo parámetros;
- unos primeros medios de comparación (65) para
comparar el factor de filtración (FF) con un valor límite de
admisibilidad; y
- unos medios de señalización (70) para generar
una señal (A) que indica el resultado de la comparación.
2. Máquina de diálisis según la
reivindicación 1, caracterizada porque comprende además unos
primeros medios de control (75) para controlar unos de entre los
primeros y los segundos medios de bombeo (15, 17, 18, 19) y
modificar uno de entre el flujo de entrada del líquido a filtrar y
el flujo controlado del componente líquido a través de la membrana
(3) cuando el valor de filtración no tiene un valor admisible.
3. Máquina de diálisis según una de
las reivindicaciones 1 a 2, caracterizada porque los medios
de detección incluyen medios para detectar (50) el caudal Q_{b}
del líquido que hacen circular los primeros medios de bombeo (15) y
unos medios (16, 55) para medir la concentración Hct del componente
celular, y porque los medios de cálculo (60) calculan el factor de
filtración (FF) según la fórmula:
FF =
UFR/[Q_{b}(1-Hct)]
4. Máquina de diálisis según una de
las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada porque
comprende:
- un primer, un segundo, un tercer y un cuarto
sensores de presión (20 a 23) dispuestos respectivamente en la
línea de entrada del líquido (5), en la línea de salida del líquido
(6), en la línea de entrada del fluido de diálisis (10) y en la
línea de salida del fluido de diálisis (11) para generar,
respectivamente, un primer, un segundo, un tercer y un cuarto
valores de presión (P_{bi}, P_{bo}, P_{di}, P_{do});
- unos segundos medios (90) para calcular un
valor de transmembrana de entrada (TMP_{i}) como la diferencia
entre el primer y el cuarto valores de presión y un valor de
transmembrana de salida (TMP_{o}) como la diferencia entre el
segundo y el tercer valores de presión;
- unos segundos medios de comparación (90) para
comparar los valores de transmembrana de entrada y de salida con
respectivos valores de umbral;
- y unos segundos medios de control (75) para
controlar, los primeros y los segundos medios de bombeo (15, 17,
18, 19) y para modificar uno de entre el flujo de entrada del
líquido a filtrar o del flujo controlado del componente líquido a
través de la membrana (2) cuando los valores de transmembrana de
entrada y de salida no tienen valores permisibles.
5. Máquina de diálisis según una de
las reivindicaciones 1 a 4, caracterizada porque
comprende:
- un primer, un segundo, un tercer y un cuarto
sensores de presión (20 a 23) dispuestos respectivamente en la
línea de entrada del líquido (5), en la línea de salida del líquido
(6), en la línea de entrada del fluido de diálisis (10) y en la
línea de salida del fluido de diálisis (11) para generar,
respectivamente, un primer, un segundo, un tercer y un cuarto
valores de presión (P_{bi}, P_{bo}, P_{di}, P_{do});
- unos terceros medios para calcular (85) un
valor de transmembrana de entrada (TMP_{i}) como la diferencia
entre el primer y el cuarto valores de presión y un valor de
transmembrana de salida (TMP_{o}) como la diferencia entre el
segundo y el tercer valores de presión;
- unos cuartos medios para calcular (85) un
valor de transmembrana medio (TMP_{ave}) entre el valor de
transmembrana de entrada y el valor de transmembrana de salida
TMP_{o};
- unos quintos medios (95) para calcular un
valor de permeabilidad real (K_{uf}) como la relación del valor
del primer parámetro y el valor de transmembrana medio;
- unos terceros medios (100) de comparación para
comparar los valores de transmembrana de entrada TMP_{i} y de
salida TMP_{o} con respectivos valores de umbral;
- y unos terceros medios de control (75) para
controlar unos de entre los primeros y los segundos medios de
bombeo (15, 17, 18, 19) y para modificar uno de entre el flujo de
entrada del líquido a filtrar y el flujo controlado del componente
líquido a través de la membrana (2) cuando los valores de
transmembrana de entrada TMP_{i} y de salida TMP_{o} no tienen
respectivos valores permisibles.
6. Máquina de diálisis según una de
las reivindicaciones 1 a 5 caracterizada porque los primeros
medios de bombeo comprenden una primera bomba (15) instalada en la
línea de entrada del líquido (5), y porque los segundos medios de
bombeo comprenden una segunda bomba (16) instalada en la línea de
entrada del fluido de diálisis (10), una tercera bomba (18)
instalada en la línea de salida del fluido de diálisis (11) y una
cuarta bomba (19) instalada en una ramificación (11a) de la línea de
salida del fluido de diálisis (11), y porque los primeros medios de
control (75) controlan la cuarta bomba (19).
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