ES2253447T3 - Ventilador axial de alto rendimiento y adaptado a la entrada de aire. - Google Patents
Ventilador axial de alto rendimiento y adaptado a la entrada de aire.Info
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Abstract
Un ventilador que comprende un cubo (6) rotatorio sobre un eje; una pluralidad de palas de forma de álabe(8), cada una de ellas extendiéndose radialmente hacia afuera desde una zona de raíz unida a dicho cubo hasta una zona de punta; una banda (9) generalmente circular que conecta las zonas de punta de la pala; y cada una de dichas palas, en la zona entre r/R=0, 70 y una punta de pala (r/R=1, 00), teniendo una forma en planta generalmente radial o siendo generalmente barrida hacia atrás desde la dirección de rotación; estando el ventilador caracterizado por el hecho de que cada una de dichas palas está orientada a una relación de declive que: A. generalmente aumenta desde una primera ubicación radial, en r/R=0, 85, hasta una segunda ubicación radial, estando dicha segunda ubicación radial entre r/R=0, 90 y r/R=0, 975 y B. generalmente disminuye desde dicha segunda ubicación radial hasta dicha punta de pala.
Description
Ventilador axial de alto rendimiento y adaptado a
la entrada de aire.
La invención generalmente se refiere a
ventiladores, particularmente a los usados para mover aire a través
de radiadores e intercambiadores de calor, por ejemplo, en
unidades de motor de vehículo-refrigeración.
Las unidades de refrigeración de automóvil
típicas incluyen un ventilador, un motor eléctrico, y un aro de
refuerzo, con un radiador/condensador (intercambiador de calor),
que a menudo está colocado corriente arriba del ventilador. El
ventilador comprende un cubo ubicado centralmente impulsado por un
eje rotatorio, una pluralidad de palas, y un anillo o banda
exterior radialmente. Cada pala está unida por su raíz al cubo y se
extiende en una dirección sustancialmente radial a su punta, por
donde está unido a la banda. Además, cada pala está
"inclinada" en un ángulo al plano de rotación del ventilador
para generar una corriente de aire axial a través de la unidad de
refrigeración a medida que el ventilador gira. El aro de refuerzo
tiene una cámara de admisión (plenum) que dirige la corriente de
aire desde el o los intercambiadores de calor al ventilador y que
envuelve al ventilador en la banda rotatoria con aberturas mínimas
(coherentes con las tolerancias de fabricación) de forma que
minimice el flujo de recirculación. También se conoce la
posibilidad de colocar los intercambiadores de calor sobre el lado
de corriente abajo (alta presión) del ventilador, o sobre los dos
lados corriente arriba y corriente abajo del ventilador.
Como la mayoría de dispositivos movedores de
aire, el ventilador de flujo axial usado en esta unidad está
diseñado principalmente para satisfacer dos criterios. Primero,
debe funcionar eficientemente, produciendo una gran corriente de
aire contra la resistencia del intercambiador de calor y el
compartimento del motor del vehículo mientras absorbe una cantidad
mínima de energía mecánica/eléctrica. Segundo, debería funcionar
produciendo al mismo tiempo el mínimo posible de ruido y
vibraciones. También se han considerado otros criterios. Por
ejemplo, el ventilador debe ser capaz estructuralmente de resistir
las cargas aerodinámicas y centrífugas experimentadas durante el
funcionamiento. Un tema adicional al que se ha enfrentado el
diseñador es el del espacio disponible. La unidad de refrigeración
debe funcionar en los límites del compartimento del motor del
vehículo, típicamente con severas restricciones sobre las
dimensiones del aro de refuerzo y del ventilador.
Para satisfacer estos criterios, el diseñador
debe optimizar varios parámetros de diseño. Estos incluyen el
diámetro del ventilador (típicamente restringido por el espacio
disponible), la velocidad de rotación (también normalmente
restringida), el diámetro del cubo, el número de palas, así como
varios detalles de la forma de las palas. Las palas del ventilador
se sabe que tienen secciones tipo álabe con declive, longitud de
cuerda, combadura, y grosor elegidos para adecuarse a aplicaciones
específicas, y ser tanto puramente radial en forma en planta, o
barrido (inclinado) hacia atrás o hacia adelante. Además, las palas
pueden estar simétricamente o no espaciadas alrededor del cubo.
La FR 2789449 de Valeo Thermique Moteur publica
un ventilador de flujo axial que tiene un cubo y una pluralidad de
palas. Cada pala se extiende desde el cubo a un anillo de soporte
de pala y tiene una inclinación que disminuye sobre una primera
parte interna de la extensión radial y aumenta sobre una segunda
parte exterior de la extensión radial. Se describe una
incorporación en la cual el borde de salida de la punta de la pala
y el punto medio de la raíz de la pala están situados en una línea
radial común. En una disposición alternativa, un punto medio sobre
la cuerda de la punta de la pala está dispuesto angularmente por
delante de un punto medio de la cuerda de la raíz.
La US 5730583 de Alizadeh publica un ventilador
que tiene un cubo y una pluralidad de palas extendiéndose desde el
cubo a un anillo de soporte de la pala. El borde de ataque y el
borde de salida de cada pala en el extremo de la punta está
circunferencialmente detrás, con respecto a la dirección de
rotación, el borde de ataque y el borde de salida de la pala en el
cubo, de forma que el ventilador está inclinado hacia atrás. Cada
pala tiene una superficie que está curvada de forma que el ángulo
dihedro formado entre un plano perpendicular al eje central del
ventilador y una línea tangente a la línea media de la pala
disminuye a lo largo de un espacio de la pala moviéndose desde el
cubo a la punta sobre una porción de espacio igual a alrededor del
50% del espacio total, y aumenta sobre el espacio restante.
Controlando el declive de la pala como una
función del radio, hemos descubierto un diseño de pala de
ventilador para un ventilador de banda que está adaptado al entorno
de flujo creado por un intercambiador de calor y aro de refuerzo,
y que así proporciona mayor eficiencia y menos ruido. El declive de
la pala afecta directamente a la capacidad de bombeo de un
ventilador. Debe ser seleccionado basándose en la velocidad
rotatoria del ventilador, el caudal de aire a través del
ventilador, y el aumento de la presión deseado a generar por el
ventilador. De particular preocupación es la variación radial
precisa del declive, que depende de la inclinación de la pala y
también de la distribución radial de la corriente de aire a través
del ventilador.
Inclinar las palas de un ventilador (a menudo se
hace para reducir el ruido) cambia su rendimiento aerodinámico y
por eso el declive de la pala debe ser ajustado para compensar.
Específicamente, una pala que está inclinada hacia atrás con
relación a la dirección de rotación generalmente debería tener un
ángulo de declive reducido para producir la misma elevación a una
condición de funcionamiento dada, igual que una pala no inclinada
que es, por todo lo demás, igual. A la inversa, una pala de
ventilador inclinada hacia adelante generalmente debería tener un
declive aumentado para proporcionar igual rendimiento.
De acuerdo con un primer aspecto de la presente
invención, se proporciona un ventilador que comprende: un cubo
rotatorio sobre un eje; una pluralidad de palas en forma de álabe,
cada una de las cuales se extiende radialmente hacia afuera desde
una zona de raíz unida a dicho cubo hasta una zona de la punta; una
banda generalmente circular que conecta las zonas de la punta de
pala; y cada una de dichas palas, en la zona entre r/R=0,70 y una
punta de pala (r/R=1,00), teniendo generalmente o una forma en
planta radial, o estando generalmente inclinado hacia atrás desde
la dirección de rotación; el ventilador está caracterizado por el
hecho de que cada una de dichas palas está orientada a un paso
relativo que:
- A.
- generalmente aumenta desde una primera ubicación radial, en r/R=0,85, hasta una segunda ubicación radial, dicha segunda ubicación radial estando entre r/R=0,90 y r/R=0,975 y
- B.
- generalmente disminuye desde dicha segunda ubicación radial hasta dicha punta de pala.
La invención proporciona, en un segundo y
alternativo aspecto de la misma, una unidad de corriente de aire
que crea una corriente de aire axial a través de al menos un
intercambiador de calor, estando dicha unidad caracterizada por
comprender: (i) un ventilador tal como está definido más arriba, y
(ii) un aro de refuerzo que tiene una pared periférica que se
extiende desde dicho ventilador hasta dicho intercambiador de calor
para guiar la corriente de aire a través de dicho intercambiador de
calor.
En un tercer aspecto de la misma, la invención
proporciona un método para montar una unidad de corriente de aire,
que comprende los pasos de: proporcionar: (i) un ventilador tal
como está descrito más arriba, y (ii) un aro de refuerzo que tiene
una pared periférica que se extiende desde dicho ventilador hasta
dicho intercambiador de calor para guiar la corriente de aire a
través de dicho intercambiador de calor, dicho aro de refuerzo
teniendo además una superficie de cámara de admisión en forma de
embudo, para evitar la recirculación de aire desde el lado de
escape de la alta presión del ventilador hasta la zona de baja
presión inmediatamente corriente abajo del ventilador, con una
abertura de periferia reducida que aloja estrechamente dicho
ventilador en el borde exterior de dicha banda; y montados dicho
ventilador y dicho aro de refuerzo para producir dicha unidad de
corriente de aire.
La invención también se extiende, en un aspecto
adicional de la misma, a un método para montar una unidad de
refrigeración, comprendiendo los pasos de: (i) proporcionar una
unidad de corriente de aire tal como se define más arriba, y un
intercambiador de calor, y (ii) montando dicha unidad de corriente
de aire a dicho intercambiador de calor.
Las incorporaciones de la invención que se
describen más abajo tienen en cuenta los factores de inclinación y
declive tal como se ha explicado más arriba. Además también tienen
en cuenta la variación radial en la velocidad de la alimentación de
aire.
En el caso de la unidad mostrada en la fig. 1, el
aire entrante pasa a través del radiador y después es forzado por
la cámara de admisión del aro de refuerzo para converger
rápidamente desde el área de flujo transversal grande del radiador
al área de flujo más pequeña de la abertura del ventilador en el
aro de refuerzo. Esto resulta en un campo de flujo en el ventilador
que es altamente no uniforme radialmente.
Los detalles de una serie de incorporaciones de
la invención constan en los dibujos adjuntos y en la descripción
de más abajo. Otras características, objetos y ventajas se harán
patentes a partir de la descripción y dibujos.
En los dibujos:
La fig. 1 es una vista en perspectiva del
despiece de un ventilador, motor eléctrico y aro de refuerzo. Un
intercambiador de calor se muestra diagramaticalmente corriente
arriba del ventilador.
La fig. 2 es una vista en perspectiva de un
ventilador con las características descritas en la presente
invención.
La fig. 3 muestra una vista en planta del
ventilador desde el lado de escape (corriente abajo).
La fig. 4 ilustra el ángulo de inclinación de la
pala, definido como el ángulo entre una línea radial que
intersecciona la línea de cuerda media de la pala en un radio dado
y una línea radial que intersecciona la línea de cuerda media de la
pala en la raíz de la pala. El ángulo de inclinación de la pala
también está ilustrado.
La fig. 5 muestra una geometría
ventilador-banda típica en sección transversal.
La fig. 6 muestra una sección transversal
detallada de una unidad de refrigeración para automoción que
comprende un intercambiador de calor, un aro de refuerzo con cámara
de admisión, un dispositivo de control de fugas, una salida
abocinada, montaje de motor y estatores de soporte, un motor
eléctrico y un ventilador de banda.
La fig. 7 es una elevación frontal de un
ventilador con las características descritas en la presente
invención, junto con un aro de refuerzo usado en una unidad de
refrigeración para automoción típica.
La fig. 8 muestra distribuciones radiales de
velocidad axial media circunferencialmente para ventiladores que
funcionan en aros de refuerzo con varias relaciones de área.
\newpage
La fig. 9A muestra una sección transversal
simplificada de la unidad de refrigeración, incluyendo
intercambiador de calor, aro de refuerzo, motor y ventilador,
incluido el cubo. Las líneas de corriente indican la corriente de
aire a través de la unidad. La fig. 9B muestra los contornos del
componente velocidad paralelo al eje de rotación, demostrando la
concentración de flujo que se produce cerca de la punta de las
palas del ventilador.
La fig. 10 muestra una sección transversal de
pala típica con vectores de velocidad de alimentación.
La fig. 11 muestra distribuciones radiales de
índice de declive para ventiladores que funcionan en aros de
refuerzos con varias relaciones de área.
La fig. 12 es una vista en perspectiva del
despiece de una unidad de corriente de aire con ventilador, motor
eléctrico, aro de refuerzo e intercambiadores de calor tanto
corriente arriba como corriente abajo del ventilador.
La fig. 13A muestra una sección transversal
simplificada de una unidad de corriente de aire con un aro de
refuerzo, motor, ventilador, cubo incluido, y un intercambiador de
calor tanto del lado corriente arriba como del de corriente abajo
del ventilador. Las líneas de corriente muestran la corriente de
aire a través de la unidad. La fig. 13B muestra contornos del
componente velocidad paralelo al eje de rotación, demostrando la
concentración de caudal que se produce cerca de la punta de las
palas del ventilador.
La fig. 14 es una vista en perspectiva de un
ventilador con las características descritas en la presente
invención. Símbolos de referencia parecidos en los diversos dibujos
indican elementos parecidos.
La fig. 1 muestra los elementos generales de una
unidad de refrigeración, incluyendo un ventilador, un motor, un aro
de refuerzo, y un intercambiador de calor corriente arriba del
ventilador. Similarmente, la fig. 12 muestra los elementos
generales de una unidad de refrigeración en la cual el
intercambiador de calor está corriente abajo del ventilador.
La fig. 2-3 muestra un ventilador
2 de la presente invención. Diseñado para inducir el caudal de aire
a través de un intercambiador de calor de automoción, el ventilador
tiene un cubo centralmente ubicado 6 y una pluralidad de palas 8
que se extienden radialmente hacia afuera a una banda exterior 9.
El ventilador está hecho de plástico moldeado.
El cubo es generalmente cilíndrico y tiene una
cara lisa en un extremo. Una abertura 20 en el centro de la cara
permite la inserción de un eje impulsado por motor para rotación
alrededor del eje central 90 del ventilador (mostrado en la fig.
4). El extremo opuesto del cubo es hueco para alojar un motor (no
mostrado) e incluye varios nervios 30 para mayor potencia.
En la incorporación mostrada, las palas 8 están
inclinadas hacia atrás, u opuestas a la dirección de rotación 12,
en la zona de la punta. El declive de la pala y el barrido de la
pala se definen como sigue. El ángulo de inclinación 40 es el
ángulo entre una línea de referencia radial 41 que intersecciona en
la línea de cuerda media de la pala 42 en la raíz de la pala y una
segunda línea radial que pasa a través de la cuerda media de forma
en planta en un radio dado 45 (fig. 4). Un ángulo de inclinación 40
positivo indica inclinación hacia la dirección de rotación. Un
ángulo de inclinación 40 cero o un ángulo de inclinación 40 que sea
constante con el radio indica una pala con forma de planta recta
(pala radial). El ángulo de barrido de la pala 47 es el ángulo
entre una línea radial que pasa a través de la línea de cuerda
media en forma de planta en un radio dado y una línea tangente a la
proyección axial de la cuerda media en el mismo radio dado (fig.
4). Así, según esta convención, barrido hacia atrás significa
ángulo de inclinación que se reduce localmente. Comparado con un
ventilador con palas radiales, un ventilador con palas que barren
hacia atrás en la zona de la punta producirá generalmente menos
ruido de aire y también ocupará menos espacio axial, ya que las
palas tendrán un declive menor en la zona de la punta.
La banda exterior 9 (fig. 5) añade fuerza
estructural al ventilador 2 soportando las palas 8 en sus puntas
46, y mejora la eficiencia aerodinámica reduciendo la cantidad de
aire que recircula desde el lado de alta presión de las palas hasta
el lado de baja presión alrededor de las puntas de las palas. Donde
las puntas de la palas están unidas a la banda, la banda debe ser
casi cilíndrica para permitir la fabricación por moldeo. En la
parte delantera, o corriente arriba, de las palas, la banda
consiste en una porción radial, o casi radial (borde) 50 y un radio
de abertura abocinada 51, que hace de transición entre las
porciones cilíndrica 52 y radial 50 de la banda.
Aerodinámicamente, la abertura abocinada 51 actúa
como una boquilla para dirigir el caudal al interior del
ventilador y está provista de un radio tan grande como sea posible
para asegurar un caudal uniforme a través de la fila de palas del
ventilador. Sin embargo, las restricciones de espacio generalmente
limitan el radio a una longitud menor de 10-15
mm.
La fig. 6 muestra una sección transversal del
ventilador 2, junto con varios componentes de una unidad de
refrigeración 1 de automoción típica, incluido intercambiador de
calor 5, un aro de refuerzo 4 con cámara de admisión 10,
dispositivo de control de fugas 60, salida abocinada 61, montaje de
motor 62 y estatores de soporte 63, y un motor eléctrico 3. La fig.
7 muestra una elevación frontal del mismo ventilador y aro de
refuerzo con el diámetro del ventilador y las dimensiones de la
cámara de admisión 10 del aro de refuerzo indicadas. La cámara de
admisión del aro de refuerzo puede o no conformarse a las
dimensiones del radiador del vehículo, y es generalmente, pero no
necesariamente, de sección transversal rectangular. El objetivo
principal de la cámara de admisión es actuar como un embudo,
haciendo que el ventilador extraiga aire desde un área transversal
grande de los intercambiadores de calor, maximizando por tanto el
efecto refrigerante de la corriente de aire. El aro de refuerzo
también evita la recirculación de aire desde el lado de escape de
alta presión del ventilador hasta la zona de baja presión
inmediatamente corriente arriba del ventilador.
Se ha descubierto que el área transversal
relativa del aro de refuerzo y del ventilador es un factor
significativo que afecta la alimentación del ventilador. Este
factor, o parámetro, referido en adelante como la "relación de
área", se calcula para un aro de refuerzo rectangular como
sigue:
Relación \ de
\ área = \frac{Área_{ARO \ REFUERZO}}{Área_{ventilador}} =
\frac{L_{ARO \ REFUERZO} \ x \ H_{VENTILADOR}}{\frac{p}{4}\cdot
D^{2}{}_{VENTILADOR}}
donde L_{ARO \ DE \ REFUERZO} es
la longitud de la abertura del aro de refuerzo donde el aro de
refuerzo está unido al radiador, H_{ARO \ DE \ REFUERZO} es la
altura de la abertura del aro de refuerzo donde el aro de refuerzo
está unido al radiador, y D_{VENTILADOR} es el diámetro del
ventilador.
La fig. 8 muestra las distribuciones de velocidad
axial de alimentación al ventilador (promediadas
circunferencialmente), como una función de la ubicación radial de
la pala para distintas relaciones de área. Hay que tener en cuenta
que la relación de área mínima teórica para un ventilador que
funciona en un aro de refuerzo cuadrado es de 4/\pi, o
aproximadamente 1,27. Mientras que una relación de área modesta de
1,40 resulte en que casi no hay variación radial en velocidad de
alimentación axial, superiores relaciones de área producen
significativamente velocidades de alimentación axial superiores en
una zona cerca de la punta de la pala.
La fig. 9A muestra una sección de caudal (1/2
plano) a través del eje de rotación 90 del ventilador de un
radiador 5, aro de refuerzo 4, y ventilador 2. La relación de área
de esta combinación aro de refuerzo-ventilador es
1,78.
Se muestran líneas de corriente para indicar la
manera en que el caudal pasa a través del radiador 5 y ventilador
2. El aire es forzado a fluir en una dirección paralela al eje de
rotación 90 del ventilador (dirección axial) por aletas de
refrigeración del radiador 5, antes de converger rápidamente para
pasar a través del ventilador 2. La fig. 9B muestra la misma
sección de caudal con contornos de velocidad axial. Una región de
velocidades de caudal altas es claramente visible cerca de la punta
46 del ventilador.
Esta característica del perfil de velocidad de
alimentación tiene varias causas. Primero, el efecto reforzador de
caudal de las aletas de refrigeración del intercambiador de calor
evitan que la corriente de aire entrante en las esquinas exteriores
del aro de refuerzo converja en la abertura del ventilador hasta
después de que haya pasado a través del intercambiador de calor. En
consecuencia, el caudal es forzado a converger rápidamente en el
relativamente corto espacio axial disponible entre el
intercambiador de calor y el ventilador. Este característica del
caudal es exagerada por la resistencia aerodinámica (caída de
presión) del radiador, que aminora el caudal de alta velocidad
directamente delante del ventilador y crea un relativo aumento de
la cantidad de aire fluyente a través del radiador en las esquinas
exteriores. El caudal convergiendo desde estas esquinas exteriores
debe después girar abruptamente en la banda del ventilador antes de
pasar a través del ventilador. Como se ha mencionado anteriormente,
el radio de la salida abocinada sobre la banda del ventilador está
generalmente limitado a dimensiones menores de
10-15 mm, así que un chorro concentrado de aire de
movimiento rápido se desarrolla en el borde del aro de
refuerzo/abertura de ventilador. Un factor adicional importante que
contribuye a velocidades superiores en la zona de punta de
ventilador es la variación en la pérdida de carga a través del
intercambiador de calor con ubicación radial. El aire moviéndose
más lento en las esquinas exteriores pierde menos carga a medida
que pasa a través del radiador. La mayor energía residual dejada en
el flujo en los radios exteriores resulta en velocidades superiores
cerca de la punta del ventilador.
También aparente en las fig. 8 y fig. 9B es una
disminución repentina en la velocidad axial en la porción extrema
más exterior radialmente de la pala del ventilador. Esto se debe a
la fricción sobre las paredes y a la rápida recuperación de presión
corriente abajo del caudal del "chorro" en la salida abocinada
51 de la banda. Este efecto vena contracta hace que el
grueso del caudal cerca de la punta 46 de la pala se mueva
radialmente hacia adentro a medida que pasa a través del
ventilador, creando una zona de aire que se mueve más lentamente en
la punta 46 más extrema de la
pala.
pala.
Debería tenerse en cuenta que estas
características de caudal también están presentes en el caso en que
un intercambiador de calor está colocado tanto en el lado de
corriente arriba como en el de corriente abajo del ventilador (fig.
12). Si un intercambiador de calor está colocado solo en el lado de
corriente abajo del ventilador, un chorro concentrado de caudal
acelerado seguirá produciéndose en la banda. Sin embargo, la fuerza
del chorro será reducida.
Mientras que reducir estas variaciones radiales
en la velocidad de alimentación es posible con un ventilador bien
diseñado, eliminarlas completamente es difícil, particularmente
para unidades de corriente de aire con relaciones de área grandes.
También puede ser contraproducente, ya que alterar el campo de
velocidad en el ventilador para mejorar la eficiencia del
ventilador puede afectar al caudal en el intercambiador de calor de
forma que aumente la resistencia del intercambiador de calor,
produciendo así ganancia neta cero en la eficiencia general del
sistema. En consecuencia, el diseñador del ventilador debería
esperar un entorno de caudal no uniforme al desarrollar un diseño
de pala (particularmente la distribución de declive de pala) para
un rendimiento silencioso y eficiente en el funcionamiento con un
aro de refuerzo y uno o más intercambiadores de calor.
La fig. 10 muestra el vector de velocidad de
alimentación, V_{TOT}, relativo a la pala del ventilador
rotatoria, en una sección de pala de radio constante, una pequeña
distancia corriente arriba del ventilador. El vector de
alimentación comprende un componente rotatorio, V_{ROT}, debido a
la rotación del ventilador (reducido corriente arriba debido al
caudal creado por el ventilador) y un componente axial, V_{X},
debido al caudal general de aire a través del ventilador. Se puede
fácilmente inferir de la fig. 10 que en las zonas de velocidad
axial superior, V_{X}, el ángulo de declive, \beta, debería ser
aumentado para mantener el ángulo deseado de ataque, \alpha. A la
inversa, zonas con velocidad axial reducida requieren declive de
pala reducido.
La fig. 11 muestra distribuciones de relación de
declive no dimensional de pala correspondiente a las distribuciones
de velocidad de alimentación mostradas en la fig. 8. La relación de
declive se define como la relación del declive de pala con el
diámetro del ventilador, donde el declive es la distancia axial
teóricamente desplazada por la sección de la pala a través de una
revolución de eje, si estuviera rotando en un medio sólido, por
tornillo mecánico. Puede calcularse a través del ángulo de declive
de la pala, \beta (esto es, el ángulo entre la sección de pala y
el plano de rotación) como \pix\tau/Rxtan\beta, pero es un
parámetro más ilustrativo que el ángulo de declive. Por ejemplo,
ignorando los efectos de oblicuidad y espiral (chorro abajo), un
ventilador funcionando en una alimentación perfectamente uniforme
tendrá una relación de declive constante a través de la envergadura
de la pala. El ángulo de declive, sin embargo, disminuirá con el
radio. Así, la relación de declive es un indicador más directo de
los efectos de oblicuidad, remolino y velocidades de alimentación
no uniformes sobre el diseño de la pala.
Todos los diseños de pala en la fig. 11 son
oblicuos hacia atrás, con distribuciones de oblicuidad similares o
idénticas al ventilador mostrado en la fig. 1-3. En
algunos casos, el número de palas, longitud de cuerda de pala,
grosor e inclinación difieren. Para la relación de área
relativamente baja de 1,4, la alimentación es más o menos uniforme
(fig. 8) y así los efectos de la oblicuidad dominan la selección de
distribución de declive. Como se esperaba de patentes anteriores,
incluida la Pat. norteamericana N° 4.569.632, la relación de
declive para el ventilador oblicuamente hacia atrás disminuye
continuamente con el radio, particularmente en la porción externa
radialmente de la pala. Sin embargo, para relaciones de área
mayores, la influencia de la distribución de velocidad de
alimentación se vuelve significativa. Las distribuciones de declive
de pala óptimas resultantes muestran un aumento en la relación de
declive en la región radial donde las velocidades de alimentación
axiales están aumentando, seguidas por un descenso en la relación
de declive en la porción más externa de la pala. Esto se desvía de
las distribuciones de declive para ventiladores radiales y
oblicuos hacia atrás descritos en la literatura anterior.
Un ventilador según la presente invención
presenta una distribución de declive radial que proporciona
eficiencia mejorada y ruido reducido cuando el ventilador funciona
en un aro de refuerzo en el campo de caudal no uniforme creado por
uno o más intercambiadores de calor. Las palas del ventilador son
radiales en forma de planta o barrido hacia atrás en la zona entre
la ubicación radial r/R=0,70 y la punta (r/R=1,00). Las palas han
aumentado la relación de declive desde la ubicación radial r/R=0,85
hasta una ubicación radial entre r/R=0,90 y r/R=0,975. Desde esta
ubicación de relación de declive máxima local, la relación de
declive disminuye hasta la punta de la pala (r/R=1,00).
En una incorporación más preferida (fig. 14), la
relación de declive máxima local en la zona entre r/R=0,90 y
r/R=0,975 es superior al valor de relación de declive mínima en la
zona entre r/R=0,75 y r/R=0,85 por una cantidad igual o superior al
5% de dicha relación de declive mínima.
En una incorporación aún más preferida (fig. 14),
las palas del ventilador han aumentado la relación de declive
desde la ubicación radial r/R=0,825 hasta una ubicación radial
entre r/R=0,90 y r/R=0,95. Desde esta ubicación de relación de
declive máxima local, la relación de declive disminuye hasta la
punta de la pala (r/R=1,00). Además, la relación de declive máxima
local en la zona entre r/R=0,90 y r/R=0,95 es superior al valor de
la relación de declive mínima en la zona entre r/R=0,775 y
r/R=0,825 por una cantidad igual o superior al 20% de dicha
relación de declive mínima.
En la incorporación más preferida (fig. 14), las
palas del ventilador han aumentado la relación de declive desde la
ubicación radial r/R=0,775 hasta una ubicación radial r/R=0,925.
Desde la ubicación r/R=0,925, la relación de declive disminuye
hasta la punta de la pala (r/R=1,00). Además la relación de declive
en r/R=0,925 es superior a la relación de declive en r/R=0,775 por
una cantidad igual o superior al 20% de dicha relación de declive
mínima.
Mantener una distribución de declive de pala con
las características preferidas mencionadas más arriba proporciona
una eficiencia superior y menos ruido para ventiladores que
funcionan en aros de refuerzo cerca de intercambiadores de calor
como condensadores y radiadores de automoción.
Se han descrito una serie de incorporaciones de
la invención. Sin embargo, se entenderá que son factibles varias
modificaciones. Así, la naturaleza precisa de la no uniformidad
depende de varios factores, incluyendo la geometría del radiador y
del aro de refuerzo, y puede también estar influida por objetos
corriente arriba del ventilador, como un bloqueo o intercambiadores
de calor adicionales. La distribución radial óptima del declive de
la pala para un funcionamiento silencioso y eficiente también
dependerá de estos factores y, en general, diferirá entre unidades
de refrigeración de diseño distinto.
Claims (15)
1. Un ventilador que comprende un cubo (6)
rotatorio sobre un eje; una pluralidad de palas de forma de
álabe(8), cada una de ellas extendiéndose radialmente hacia
afuera desde una zona de raíz unida a dicho cubo hasta una zona de
punta; una banda (9) generalmente circular que conecta las zonas de
punta de la pala; y cada una de dichas palas, en la zona entre
r/R=0,70 y una punta de pala (r/R=1,00), teniendo una forma en
planta generalmente radial o siendo generalmente barrida hacia
atrás desde la dirección de rotación; estando el ventilador
caracterizado por el hecho de que cada una de dichas palas
está orientada a una relación de declive que:
- A.
- generalmente aumenta desde una primera ubicación radial, en r/R=0,85, hasta una segunda ubicación radial, estando dicha segunda ubicación radial entre r/R=0,90 y r/R=0,975 y
- B.
- generalmente disminuye desde dicha segunda ubicación radial hasta dicha punta de pala.
2. Un ventilador según la Reivindicación 1,
además caracterizado por el hecho de que representando X el
valor de relación de declive mayor en la zona entre r/R=0,90 y
r/R=0,975, inclusive, e Y representa el valor de relación de
declive menor en la zona entre r/R=0,75 y r/R=0,85, inclusive, y
X\geq1,05Y.
3. Un ventilador según la reivindicación 1,
caracterizado además por el hecho de que:
- (i)
- la relación de declive generalmente aumenta desde r/R=0,825 hasta r/R=0,85,
- (ii)
- la segunda ubicación radial está entre r/R=0,9 y r/R=0,95, y
- (iii)
- Q representa el valor de relación de declive mayor en la zona entre r/R=0,90 y r/R=0,95, inclusive, y Z representa el valor de relación de declive menor en la zona entre r/R=0,775 y r/R=0,825, inclusive, y Q\geq1,2Z.
4. Un ventilador según la Reivindicación 3,
caracterizado además por el hecho de que la relación de
declive generalmente aumenta desde r/R=0,775 hasta r/R=0,85, y la
segunda ubicación radial es de al menos r/R=0,925.
5. Un ventilador según la Reivindicación 1,
caracterizado además por el hecho de que dicho ventilador
está formado como una estructura integral.
6. Un ventilador según la Reivindicación 1,
además caracterizado por el hecho de que dicha estructura
integral está formada de un material plástico moldeado.
7. Una unidad de corriente de aire que crea una
corriente de aire axial a través de al menos un intercambiador de
calor, estando dicha unidad caracterizada por comprender:
- (i)
- un ventilador (2) según cualquiera de las Reivindicaciones 1 a 6; y
- (ii)
- un aro de refuerzo (4) que tiene una pared periférica que se extiende desde dicho ventilador hasta dicho intercambiador de calor (5) para guiar la corriente de aire a través de dicho intercambiador de calor.
8. Una unidad de corriente de aire según la
Reivindicación 7, caracterizada además por el hecho de que
dicha unidad está adaptada para la conexión de un intercambiador de
calor colocado corriente arriba de dicho ventilador, y dicha pared
periférica se extiende corriente arriba de dicho ventilador para
proporcionar una entrada de admisión para el aire fluyente desde
dicho intercambiador de calor, siendo dicha abertura una abertura
de descarga.
9. Una unidad de corriente de aire según la
Reivindicación 8, además caracterizada por el hecho de que
la unidad crea una corriente de aire axial a través de al menos un
intercambiador de calor (5) adicional ubicado corriente abajo de
dicha unidad, y en que el aro de refuerzo (4) tiene una pared
periférica que se extiende corriente abajo de dicho ventilador para
proporcionar una descarga para el aire fluyente a través de dicho
intercambiador de calor
adicional.
adicional.
10. Una unidad de corriente de aire según la
Reivindicación 7, caracterizada además por el hecho de que
dicha unidad está adaptada para la conexión de un intercambiador de
calor colocado corriente abajo de dicho ventilador, y dicha pared
periférica se extiende corriente abajo de dicho ventilador para
proporcionar una descarga para el aire fluyente a través de dicho
intercambiador de calor.
11. Una unidad de corriente de aire según
cualquiera de las Reivindicaciones 7 a 10, caracterizada
además por el hecho de que dicho aro de refuerzo comprende una
superficie de cámara de admisión (10) para evitar la recirculación
de aire desde el lado de escape de alta presión del ventilador
hasta la zona de baja presión inmediatamente corriente arriba del
ventilador, con una abertura de periferia reducida que aloja
estrechamente dicho ventilador en el borde exterior de dicha banda
(9).
12. Una unidad de corriente de aire según la
Reivindicación 7, caracterizada además por el hecho de que
dicha unidad está adaptada para ser usada con un intercambiador de
calor de refrigeración de motor de automoción.
13. Una unidad de corriente de aire según la
Reivindicación 11, que además comprende dicho intercambiador de
calor.
14. Un método de ensamblar una unidad de
corriente de aire, comprendiendo los pasos de: proporcionar: (i) un
ventilador según cualquiera de las Reivindicaciones 1 a 6, y (ii)
un aro de refuerzo que tiene una pared periférica que se extiende
desde dicho ventilador hasta dicho intercambiador de calor para
guiar el caudal de aire a través de dicho intercambiador de calor,
dicho aro de refuerzo teniendo además una superficie de cámara de
admisión en forma de embudo para evitar la recirculación de aire
desde el lado de escape de alta presión del ventilador hasta la
zona de baja presión inmediatamente corriente arriba del
ventilador, con una abertura de periferia reducida que aloja
estrechamente dicho ventilador en el borde más exterior de dicha
banda; y ensamblando dicho ventilador y dicho aro de refuerzo para
producir dicha unidad de corriente de aire.
15. Un método de ensamblar una unidad de
refrigeración, comprendiendo los pasos de: (i) proporcionar una
unidad de corriente de aire según la Reivindicación 7, y un
intercambiador de calor, y (ii) ensamblar dicha unidad de corriente
de aire a dicho intercambiador de calor.
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES01993769T Expired - Lifetime ES2253447T3 (es) | 2000-11-08 | 2001-11-06 | Ventilador axial de alto rendimiento y adaptado a la entrada de aire. |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6579063B2 (es) |
EP (1) | EP1337758B1 (es) |
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ES (1) | ES2253447T3 (es) |
WO (1) | WO2002038962A2 (es) |
Families Citing this family (72)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20030228234A1 (en) * | 2002-06-06 | 2003-12-11 | Sunonwealth Electric Machine Industry Co., Ltd. | Axial flow fan structure |
CN1304759C (zh) * | 2002-12-17 | 2007-03-14 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 电机用冷却扇 |
US6874990B2 (en) * | 2003-01-29 | 2005-04-05 | Siemens Vdo Automotive Inc. | Integral tip seal in a fan-shroud structure |
US6872052B2 (en) * | 2003-03-07 | 2005-03-29 | Siemens Vdo Automotive Inc. | High-flow low torque fan |
CN1288349C (zh) | 2003-03-28 | 2006-12-06 | 三星电子株式会社 | 轴流式风扇组件 |
JP4444307B2 (ja) * | 2003-06-18 | 2010-03-31 | 三菱電機株式会社 | 送風機 |
CN100498151C (zh) * | 2003-06-23 | 2009-06-10 | 空气操作工学株式会社 | 冷却装置 |
JP4085948B2 (ja) * | 2003-10-01 | 2008-05-14 | 株式会社デンソー | 冷却ファンおよび送風機 |
DE102004012978B4 (de) * | 2004-03-16 | 2010-11-25 | Rittal Gmbh & Co. Kg | Kühlgerät für einen Schaltschrank |
US7789628B2 (en) * | 2004-04-26 | 2010-09-07 | Borgwarner Inc. | Plastic fans having improved fan ring weld line strength |
JP4679074B2 (ja) * | 2004-05-19 | 2011-04-27 | アイシン化工株式会社 | 冷却ファン |
US20060025049A1 (en) * | 2004-07-30 | 2006-02-02 | Applied Materials, Inc. | Spray slurry delivery system for polish performance improvement and cost reduction |
FR2879266B1 (fr) * | 2004-12-15 | 2007-02-02 | Valeo Systemes Dessuyage | Systeme de ventilateur comportant des moyens de limitation de debit d'air parasite |
DE102005005977A1 (de) * | 2005-02-09 | 2006-08-10 | Behr Gmbh & Co. Kg | Axiallüfter |
KR101155809B1 (ko) * | 2005-03-26 | 2012-06-12 | 한라공조주식회사 | 팬 및 쉬라우드 조립체 |
US20070024135A1 (en) * | 2005-07-26 | 2007-02-01 | Siemens Vdo Automotive Inc. | Electric motor case with folded-out mounting brackets and economical motor-fan packaging |
US20070166165A1 (en) * | 2006-01-19 | 2007-07-19 | Lee Yi H | Cooling fan for vehicle radiator |
FR2896830B1 (fr) * | 2006-01-27 | 2010-09-17 | Faurecia Cooling Systems | Ventilateur pour vehicule automobile et bloc avant associe. |
FR2898943B1 (fr) * | 2006-03-23 | 2012-08-31 | Valeo Systemes Thermiques | Helice de ventilateur, en particulier pour vehicules automobiles |
US7958741B2 (en) * | 2006-04-12 | 2011-06-14 | Delphi Technologies, Inc. | Integrally molded motor isolation system |
EP1862675B1 (en) * | 2006-05-31 | 2009-09-30 | Robert Bosch GmbH | Axial fan assembly |
DE102007016805B4 (de) * | 2007-04-05 | 2009-01-08 | Voith Patent Gmbh | Axialventilator, insbesondere für die Kühlanlage eines Schienenfahrzeuges |
EP2250346B1 (en) * | 2008-02-14 | 2020-05-27 | Daniel Farb | Shrouded turbine |
DE112009000356T5 (de) * | 2008-02-21 | 2013-10-10 | Borgwarner Inc. | Lüfterabdeckhaube mit modularen Schaufelsätzen |
CN103591047B (zh) | 2008-04-15 | 2017-04-12 | 博格华纳公司 | 开放式叶片发动机冷却风扇护罩导向翼瓣 |
DE102008046508A1 (de) * | 2008-09-09 | 2010-03-11 | Behr Gmbh & Co. Kg | Lüftervorrichtung zur Belüftung eines Verbrennungsmotors, Kühlsystem mit zumindest einer Lüftervorrichtung |
US8152484B2 (en) * | 2009-04-09 | 2012-04-10 | Robert Bosch Gmbh | Engine cooling fan assembly |
DE102009058855B4 (de) * | 2009-11-24 | 2014-09-11 | Spheros Gmbh | Axialgebläseanordnung |
JP2011127452A (ja) | 2009-12-15 | 2011-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 車両用熱交換モジュール |
US8662840B2 (en) * | 2010-03-08 | 2014-03-04 | Robert Bosch Gmbh | Axial cooling fan shroud |
US20110273038A1 (en) * | 2010-05-07 | 2011-11-10 | Robert Bosch Gmbh | Motor ring and splash shield arrangement for a fan assembly |
US8091177B2 (en) * | 2010-05-13 | 2012-01-10 | Robert Bosch Gmbh | Axial-flow fan |
JP2012001060A (ja) * | 2010-06-15 | 2012-01-05 | Calsonic Kansei Corp | 車両用熱交換器 |
CN102562625A (zh) * | 2010-12-24 | 2012-07-11 | 伟训科技股份有限公司 | 风扇 |
US9022722B2 (en) * | 2011-11-15 | 2015-05-05 | Asia Vital Components Co., Ltd. | Frame assembly of ring-type fan with pressure-releasing function |
DE102011087831A1 (de) * | 2011-12-06 | 2013-06-06 | Robert Bosch Gmbh | Gebläseanordnung |
JP5413449B2 (ja) * | 2011-12-28 | 2014-02-12 | ダイキン工業株式会社 | 軸流ファン |
JP5549686B2 (ja) | 2012-01-12 | 2014-07-16 | 株式会社デンソー | 送風装置 |
US9885368B2 (en) | 2012-05-24 | 2018-02-06 | Carrier Corporation | Stall margin enhancement of axial fan with rotating shroud |
CN103541915A (zh) * | 2012-07-12 | 2014-01-29 | 东富电器股份有限公司 | 循环扇结构 |
US20140102675A1 (en) * | 2012-10-15 | 2014-04-17 | Caterpillar Inc. | Fan shroud |
CN102927045A (zh) * | 2012-11-16 | 2013-02-13 | 合肥美的荣事达电冰箱有限公司 | 轴流风机和具有该轴流风机的冰箱 |
KR101973567B1 (ko) * | 2013-02-04 | 2019-04-30 | 한온시스템 주식회사 | 팬쉬라우드 조립체 |
CN104214139B (zh) * | 2013-05-30 | 2016-12-28 | 台达电子工业股份有限公司 | 风扇 |
TWD160896S (zh) * | 2013-10-09 | 2014-06-01 | 訊凱國際股份有限公司 | 散熱風扇(二) |
TWD160897S (zh) * | 2013-10-09 | 2014-06-01 | 訊凱國際股份有限公司 | 散熱風扇(一) |
WO2015090318A1 (en) * | 2013-12-17 | 2015-06-25 | Dacs A/S | Axial flow fan with blades twisted according to a blade pitch ratio that decreases (quasi) linearly with the radial position |
US20150210156A1 (en) * | 2014-01-27 | 2015-07-30 | Caterpillar Inc. | System and method for cooling engine component |
US10267209B2 (en) * | 2015-01-21 | 2019-04-23 | Hanon Systems | Fan shroud for motor vehicle |
NL2014380B1 (nl) | 2015-03-02 | 2017-01-17 | Eco-Logical Entpr B V | Enthalpiewisselaar. |
CN104763684B (zh) * | 2015-03-17 | 2017-06-06 | 合肥工业大学 | 一种为提高效率并降低噪声的风机导流罩 |
KR200480861Y1 (ko) * | 2015-09-14 | 2016-07-15 | 동진정공 주식회사 | 차량의 환풍기용 팬 어셈블리 |
CN105508014B (zh) * | 2015-12-24 | 2018-01-26 | 华中科技大学 | 一种散热降噪装置 |
CN105570197A (zh) * | 2016-02-18 | 2016-05-11 | 太仓钰丰机械工程有限公司 | 一种带有风洞扇叶的硅油风扇离合器 |
JP6493427B2 (ja) * | 2016-05-11 | 2019-04-03 | 株式会社デンソー | ファンシュラウド |
CN105909361A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-08-31 | 徐州徐工筑路机械有限公司 | 一种旋转式平地机散热降噪装置 |
CN106762825B (zh) * | 2016-12-07 | 2023-05-09 | 浙江理工大学 | 带叶脉状结构和圆弧柱分流叶片的轴流风机三元叶轮 |
CN106762827A (zh) * | 2016-12-16 | 2017-05-31 | 上海置信节能环保有限公司 | 一种非对称s型翼型叶片及其设计与应用方法 |
JP2018115807A (ja) * | 2017-01-18 | 2018-07-26 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | 空気調和機の室外機 |
DE102017008293A1 (de) | 2017-09-05 | 2019-03-07 | Brose Fahrzeugteile GmbH & Co. Kommanditgesellschaft, Würzburg | Lüfterrad und Kühlerlüftermodul mit einem solchen Lüfterrad |
US11142038B2 (en) | 2017-12-18 | 2021-10-12 | Carrier Corporation | Labyrinth seal for fan assembly |
FR3081383B1 (fr) * | 2018-05-22 | 2023-10-20 | Valeo Systemes Thermiques | Dispositif de ventilation d’un vehicule automobile |
DE102019103541A1 (de) * | 2018-07-06 | 2020-01-09 | Hanon Systems | Kühlmodul mit Axialgebläse für Fahrzeuge, insbesondere für Elektrofahrzeuge |
DE102018219006A1 (de) * | 2018-11-07 | 2020-05-07 | Brose Fahrzeugteile SE & Co. Kommanditgesellschaft, Würzburg | Lüfteranordnung für ein Kraftfahrzeug |
US11339793B2 (en) * | 2018-11-07 | 2022-05-24 | Apple Inc. | Fan flow directing features, systems and methods |
CN109882452B (zh) * | 2019-04-15 | 2020-11-06 | 上海交通大学 | 一种基于声学截止的散热风扇降噪装置及其方法 |
US11668228B2 (en) * | 2020-05-28 | 2023-06-06 | Deere & Company | Variable pitch fan control system |
KR20220043729A (ko) | 2020-09-29 | 2022-04-05 | 한온시스템 주식회사 | 축류팬 |
US20220170469A1 (en) * | 2020-12-02 | 2022-06-02 | Robert Bosch Gmbh | Counter-Rotating Fan Assembly |
CN112644244B (zh) * | 2020-12-15 | 2022-06-17 | 上海爱斯达克汽车空调系统有限公司 | 适用于后向曲线叶轮的压力回收装置及汽车空调 |
US20230083462A1 (en) * | 2021-09-10 | 2023-03-16 | Carrier Corporation | Transport refrigeration system with counter-rotating fan assembly |
US11891942B1 (en) | 2022-08-30 | 2024-02-06 | Honda Motor Co., Ltd. | Vehicle cooling system with radial or mixed air flow |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4063852A (en) * | 1976-01-28 | 1977-12-20 | Torin Corporation | Axial flow impeller with improved blade shape |
US4358245A (en) | 1980-09-18 | 1982-11-09 | Bolt Beranek And Newman Inc. | Low noise fan |
US4569632A (en) * | 1983-11-08 | 1986-02-11 | Airflow Research And Manufacturing Corp. | Back-skewed fan |
US4569631A (en) * | 1984-08-06 | 1986-02-11 | Airflow Research And Manufacturing Corp. | High strength fan |
US4930990A (en) * | 1989-09-15 | 1990-06-05 | Siemens-Bendix Automotive Electronics Limited | Quiet clutch fan blade |
JP2665005B2 (ja) * | 1989-10-24 | 1997-10-22 | 三菱重工業株式会社 | 軸流機械の動翼 |
ES2128357T3 (es) | 1991-08-30 | 1999-05-16 | Airflow Res & Mfg | Aparato ventilador sesgado hacia adelante con inclinacion. |
US5244347A (en) | 1991-10-11 | 1993-09-14 | Siemens Automotive Limited | High efficiency, low noise, axial flow fan |
JPH0849698A (ja) * | 1994-08-08 | 1996-02-20 | Yamaha Motor Co Ltd | 軸流ファン |
US5730583A (en) * | 1994-09-29 | 1998-03-24 | Valeo Thermique Moteur | Axial flow fan blade structure |
US5769607A (en) | 1997-02-04 | 1998-06-23 | Itt Automotive Electrical Systems, Inc. | High-pumping, high-efficiency fan with forward-swept blades |
US6241474B1 (en) * | 1998-12-30 | 2001-06-05 | Valeo Thermique Moteur | Axial flow fan |
-
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