ES2225906T3 - Explorador de radar por laser con resolucion milimetrica. - Google Patents
Explorador de radar por laser con resolucion milimetrica.Info
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Abstract
UN DISPOSITIVO DE DETERMINACION DE DISTANCIA LASER ABARCA UN LASER (11) DE IMPULSO, UN EQUIPO DE DERIVACION DE LUZ, UNA DISPOSICION (22) DE FOTORRECEPCION QUE MUESTRA UN FOTORRECEPTOR (23) OPTOELECTRONICO, ASI COMO UNA ELECTRONICA (10) DE CONTROL Y VALORACION, EN DONDE A PARTIR DEL PROCESO DE APLICACION DE TIEMPO DE DESARROLLO DE IMPULSO SEGUN EL TIEMPO ENTRE LA EMISION Y LA RECEPCION DE UN IMPULSO DE LUZ BAJO CONSIDERACION DE LA VELOCIDAD DE LUZ SE DETERMINA UNA SEÑAL DE EXPLORACION QUE REPRESENTA LA DISTANCIA DE UN OBJETO. LA ELECTRONICA DE CONTROL Y VALORACION ABARCA MEDIOS PARA LA MEDICION DE LA CARGA ELECTRICA APLICADA DURANTE EL PROCESO DE RECEPCION DEL IMPULSO DE LUZ DE MANERA COMPLETA A TRAVES DEL FOTORRECEPTOR (23) Y/O PARA LA MEDICION DE LA ANCHURA DEL IMPULSO DE LUZ RECEPCIONADO. LA COMPENSACION DEL SENSOR DE MEDICION DE TIEMPO DE DESARROLLO QUE APARECE EN BASE A LA DINAMICA DE SEÑAL RESULTA EN DEPENDENCIA DE LA CARGA ELECTRICA MEDIDA O DE LA ANCHURA DEL IMPULSO SOBRE LA BASE DELOS VALORES DE CORRECCION RESPECTIVOS, QUE SE DETERMINAN MEDIANTE LA ELECTRONICA DE VALORACION Y DE CONTROL A LA VISTA DE LA ANCHURA DE IMPULSOS O DE CARGAS O DE LOS TIEMPOS DE DESARROLLO DE IMPULSO, QUE SE DISPONEN CON REFERENCIA AL MENOS EN DISTANCIA DEFINIDA DE EQUIPO (15) DE DERIVACION DE LUZ, SIENDO MEDIDOS OBJETOS (86) DE REFERENCIA QUE MUESTRAN REFLECTIVIDADES DIFERENTES.
Description
Explorador de radar por láser con resolución
milimétrica.
El invento se refiere a un dispositivo de
medición de separaciones con láser con un láser de impulsos, un
dispositivo de desviación de la luz, una disposición de
fotorrecepción, que posee un fotorreceptor optoelectrónico y un
dispositivo electrónico de mando y de evaluación, al mismo tiempo,
que el láser de impulsos emite de forma gobernada impulsos de luz,
que los impulsos de luz emitidos sucesivamente son desviados por
medio del dispositivo de desviación de la luz con ángulos variables
en un margen de medición, que los impulsos de luz reflejados por un
objeto que se halle en el margen de medición son recibidos en la
disposición de fotorrecepción, que en el dispositivo electrónico de
mando y de evaluación se determina con el procedimiento de medición
del tiempo de propagación del impulso a partir del tiempo
transcurrido entre la emisión y la recepción de un impulso de luz y
teniendo en cuenta la velocidad de la luz, una señal de exploración
representativa de la separación del objeto del dispositivo de
desviación de la luz y se realiza una compensación de los errores
de medida del tiempo de propagación, que se producen a consecuencia
de la dinámica de la señal.
Un dispositivo de medición de separaciones con
láser de esta clase es conocido a través del documento DE 43 40 756
A1. Con un radar láser de esta clase no sólo es posible determinar
la separación por medio de los impulsos de luz de los objetos
explorados, sino también el ángulo con el que el objeto está
dispuesto en el espacio con relación a una dirección de referencia
prefijada. La separación del objeto se determina partiendo del
tiempo de propagación del impulso medido y teniendo en cuenta la
velocidad de la luz. La exactitud de esta determinación de la
separación depende en este caso esencialmente de los tres factores
siguientes:
a) la resolución de la unidad de medición del
tiempo asignada al dispositivo electrónico de mando y de
evaluación,
b) el ruido superpuesto a la señal de recepción
y
c) la exactitud de la compensación, realizada
igualmente en el dispositivo electrónico de mando y de evaluación,
de los errores de medida del tiempo de propagación, que se producen
a consecuencia de la dinámica de la señal.
De los dos primeros factores a) y b) resulta un
error de medida estadístico, que puede ser reducido formando el
valor medio de varias mediciones. El tercer factor c) es más
crítico, lo que se debe en primera línea a que el margen lineal de
amplificación del preamplificador conectado generalmente detrás del
fotorreceptor optoelectrónico es limitado en comparación con la
dinámica que posee la señal en la práctica. De forma
correspondiente, la compensación realizada en el radar láser
conocido a través del documento DE 43 40 756 A1, basada en los
errores de medida del tiempo de propagación debidos a la dinámica
de la señal en función de los valores de cresta de los impulsos de
luz recibidos basados en valores de corrección determinados
correspondientemente, sólo conduce al resultado deseado en un
margen de barrido relativamente pequeño. Si, por el contrario, el
barrido del preamplificador rebasa su margen lineal de
amplificación, aparecen efectos de sobreexcitación, que, en
especial, dan lugar a una mayor duración de la señal de salida del
preamplificador. Esto puede dar lugar a errores de medida del
tiempo de propagación, que ya no es posible compensar con la
detección de los valores de cresta, lo que puede suceder en
especial, cuando se utilizan también para la determinación del
tiempo de propagación los flancos descendentes, respectivamente los
flancos, que aparecen al final de la señal de salida. A ello se
suma, que este efecto depende mucho de la temperatura, de la
tensión y de la carga.
El objeto del invento es crear un dispositivo de
medición de separaciones con láser de la clase mencionada más
arriba en el que se garantice de manera sencilla la compensación
siempre fiable de los errores de medida del tiempo de propagación,
que se producen a consecuencia de la dinámica de la señal, debiendo
tener también en cuenta las diferentes condiciones de funcionamiento
y las distintas propiedades de reflexión del objeto
correspondiente.
El problema se soluciona según el invento con las
características de la reivindicación 1.
Con la utilización de un objeto de referencia,
que posea diferentes propiedades de reflexión se puede tener en
cuenta de manera sencilla la totalidad de las propiedades de
reflexión, que se producen en la práctica en relación con los
correspondientes objetos y se pueden determinar los valores de
corrección correspondientes. Una vez conocida la separación del
objeto de referencia del dispositivo de desviación de la luz,
también se conoce el tiempo de propagación nominal correspondiente.
La desviación entre el tiempo de propagación del impulso medido
realmente y este tiempo de propagación nominal puede ser utilizada
entonces como medida del correspondiente valor de corrección o para
formar un función de corrección correspondiente. La asignación de
los valores de corrección determinados, respectivamente de las
funciones de corrección a las diferentes propiedades de reflexión
se realiza asignándolos a las cargas, respectivamente a los anchos
del impulso medidos en cada caso. Al recibir un impulso de luz
reflejado por un objeto situado en el margen de medición se deberán
medir entonces en primer lugar la totalidad de la carga eléctrica,
respectivamente el ancho de este impulso de luz, que barrió el
fotorreceptor durante la recepción de este impulso de luz,
aplicando después los valores de corrección correspondientes o
activando la correspondiente función de corrección. La medición de
la carga tiene lugar con independencia de la medición del tiempo de
propagación, es decir por medio de un circuito separado de medición
de la carga, de manera, que una posible sobreexcitación del
preamplificador asignado al correspondiente circuito de medición del
tiempo de propagación no influya en la medición de la carga. Por el
contrario, de manera fundamental es posible determinar el ancho del
impulso por medio del correspondiente circuito de medición del
tiempo de propagación. Dado que la compensación de los errores de
medida del tiempo de propagación producidos a consecuencia de la
dinámica de la señal se realiza aquí en función de la carga
eléctrica, respectivamente del ancho del impulso medidos, una
posible sobreexcitación y los efectos de saturación ligados a ella
del preamplificador asignado al circuito de medición del tiempo de
propagación, no influyen en esta compensación. Una ventaja esencial
del dispositivo de medición de separaciones con láser según el
invento se debe ver también en especial en el hecho de que no es
necesario, que exista una determinada propiedad de reflexión en un
punto definido del objeto de referencia. No es necesario calibrar
ni alinear este objeto de referencia. Los posibles efectos del
envejecimiento carecen de toda importancia. Sólo es necesario, que
el objeto de referencia esté dispuesto con una separación definida
del dispositivo de desviación de la luz y que posea propiedades de
reflexión, que también aparezcan en el escenario que deba ser
medido en la aplicación práctica.
El objeto de referencia se dispone
convenientemente fuera de un margen de ángulos de exploración
definido y vigilado, de manera, que en el exterior de este margen
sea barrido por los haces de luz del impulso de emisión emitidos con
ángulos que varían de forma continua. La medición de los objetos
correspondientes en el margen de ángulos de exploración no es
perturbada así por el objeto de referencia. Por lo tanto, el objeto
de referencia también se puede hallar en el propio objeto.
En el caso de un objeto de referencia coherente
puede poseer este en especial propiedades de reflexión que varíen
sin escalones, al mismo tiempo, que se produzcan todas las
propiedades de reflexión, que también se producen en los
correspondientes objetos que se quieran medir.
Sin embargo, de forma alternativa, el objeto de
referencia también puede estar formado por una determinada cantidad
de objetos de referencia, cuyas superficies barridas sucesivamente
por el haz de luz del impulso de emisión posean propiedades de
reflexión distintas. En este caso se pueden concatenar
ventajosamente entre sí en el dispositivo electrónico de mando y de
evaluación por medio de un polinomio adecuado los valores de medida
obtenidos de los objetos parciales de referencia dispuestos con la
misma separación del dispositivo de desviación de la luz, de
manera, que se dispone de la posibilidad de determinar valores
intermedios, eventualmente a través del polinomio.
Ventajosamente, el objeto de referencia puede ser
explorado antes y/o durante el funcionamiento normal del dispositivo
para obtener los valores de medida necesarios para la determinación
de los valores de corrección. En especial, durante el
funcionamiento también es posible una exploración repetida con la
que se adapten los valores de corrección de forma continua a las
condiciones de funcionamiento actuales en cada instante.
La compensación de los errores de medida del
tiempo de propagación, que se producen a consecuencia de la dinámica
de la señal, sólo tiene lugar en el dispositivo electrónico de
mando y de evaluación en función de la carga eléctrica medida y de
los valores de corrección, respectivamente de las funciones de
corrección, cuando el ancho del impulso de luz recibido medido haya
rebasado un determinado valor límite. Este valor límite puede ser
con preferencia esencialmente igual a dos a diez veces el valor del
ancho del impulso de luz emitido. Si se rebasa este valor límite se
tiene un indicio de que el preamplificador correspondiente está
extremadamente sobreexcitado, de manera, que la compensación puede
tener lugar ahora convenientemente en función de la carga eléctrica
medida.
En las reivindicaciones subordinadas se exponen
otras variantes de ejecución ventajosas del dispositivo de medición
de separaciones con láser según el invento.
El invento se describe en lo que sigue con
detalle por medio de ejemplos de ejecución y haciendo referencia al
dibujo. En él muestran:
La figura 1, en una vista esquemática, la
construcción fundamental de un dispositivo de medición de
separaciones con láser realizado como radar de láser.
La figura 2, una vista en planta esquemática del
espejo giratorio según la figura 1 y del margen de ángulos de
exploración.
La figura 3, un diagrama de tensión de
señal-tiempo de impulsos de luz de recepción con
distintas intensidades.
La figura 4, otro diagrama de tensión de
señal-tiempo de impulsos de luz de recepción con
distintas intensidades, en el que a dos señales, que se hallan en
el margen lineal del preamplificador correspondiente, se comparan
con la señal obtenida en el caso de una sobreexcitación.
La figura 5, una vista análoga a la de la figura
1 en una posición girada 90º del espejo giratorio para representar
la función de un objeto de referencia situado en el recorrido de
los rayos.
La figura 6, una parte, que comprende el medio de
medición de la carga, del dispositivo electrónico de mando y de
evaluación del radar de láser.
La figura 7, una curva de corrección de una
corrección de amplitud.
De acuerdo con la figura 1, un motor 31 acciona
un plato 28 giratorio horizontal con un movimiento de rotación
continuo alrededor de un eje 17 vertical. En el contorno del plato
28 giratorio se prevé un transmisor 29 de ángulos construido como
barrera de luz con forma de pinza y conectado a través de un cable
32 con la etapa de mando no representada de un dispositivo 10
electrónico de mando y de evaluación.
Un cuerpo 27 cilíndrico circular está dispuesto
sobre el plato 28 giratorio de tal modo, que su superficie frontal
superior configurada como espejo 16 giratorio esté dispuesta
formando un ángulo de 45º con el eje 17 de rotación. El espejo 16
giratorio también puede ser construido de forma no representada en
una placa de espejo fijada al plato 28 giratorio a través de un
portaespejos. Por encima del espejo 16 giratorio está dispuesto un
espejo 19 de cambio de sentido igualmente plano, pero
considerablemente más estrecho, cuya superficie especular forma un
ángulo de 45º con el eje 17 de rotación y que también se puede
construir como cuerpo cilíndrico circular. El espejo 19 de cambio de
sentido también puede ser construido como placa de espejo.
Una zona 24 central del espejo 19 de cambio de
sentido recibe a través de una lente 33 de emisión y del espejo 19
de cambio de sentido la luz de un láser 11 de impulsos. El haz de
luz, inicialmente horizontal, es desviado hacia abajo en el espejo
19 de cambio de sentido para ser desviado después por el espejo 16
giratorio en una dirección horizontal hacia el cristal 41 frontal
del radar de láser. El haz 21 de luz del impulso de emisión penetra
desde aquí en el margen 13 de medición, en el que está dispuesto
por ejemplo un objeto 14, que refleja la luz, desde el que la luz
dispersada vuelve, como haz 20 de luz del impulso de recepción, a
través del cristal 41 frontal, a modo de un recorrido de
autocolimación de los rayos, al espejo 16 giratorio.
El haz 20 de luz del impulso de recepción incide,
a un lado de la zona 24 central, en la que inciden la luz 21 de
emisión y en especial el rayo 18 de luz incidente central, para ser
reflejado, en una zona 47 anular del espejo 16 giratorio para ser
reflejado pasando por un lado del espejo 19 de cambio de sentido
hacia un filtro 26 de interferencia, detrás del que está dispuesta
una lente 25 de recepción. Esta lente 25 de recepción posee do
zonas 25', 25'' con distinta distancia focal para poder identificar
también correctamente objetos dispuestos muy cerca del radar de
láser.
La lente 25 del receptor concentra la luz
recibida en un fotorreceptor 23. Junto con el fotorreceptor 23
forma una disposición 22 de fotorrecepción.
El espejo 16 giratorio, el plato 28 giratorio y
el motor 31 forman parte de un dispositivo 15 de cambio de sentido
de la luz, que hace rotar el haz 21 de luz del impulso de emisión
y haz el 20 de luz del impulso de recepción de impulsos de luz de
recepción alrededor del eje 17 de rotación.
De esta manera se puede obtener un margen de
ángulos de exploración de hasta 360º. Sin embargo, de acuerdo con la
figura 2, el cristal 41 frontal sólo se extiende sobre un ángulo
de aproximadamente 180º, que es suficiente, por ejemplo para la
vigilancia de la zona situada delante de un vehículo.
En la figura 2 se representan, además de la vista
en planta según la figura 1, otras dos posiciones angulares del
espejo 16 giratorio y del haz 21 de luz del impulso de emisión. El
haz 21 de luz del impulso de emisión, que realiza una exploración,
define un plano 53 de exploración. El margen 54 de ángulos de
exploración máximo se extiende según la figura 2 sobre 180º.
En el presente ejemplo de ejecución se excita el
láser 11 de impulsos por medio del dispositivo 10 electrónico de
mando y de evaluación para generar impulsos de luz con una duración
de 3 a 4 nanosegundos. La duración de los impulsos de luz se puede
hallar en otras formas de ejecución por ejemplo entre 1 y 50
nanosegundos. El dispositivo 10 electrónico de mando y de evaluación
está acoplado, además, con el dispositivo 15 de cambio de sentido
de la luz. Se acciona por ejemplo con un número de revoluciones de
1.500 rpm. Este número de revoluciones se puede hallar generalmente
entre, en especial, 500 a 10.000 rpm. A través del cable 32 es
transmitida por el transmisor 29 de ángulos a una etapa de mando
asignada al dispositivo 10 electrónico de mando y de evaluación la
posición angular en cada momento del dispositivo 15 de cambio de
sentido de la luz.
A través de la lente 33 de emisión y de los
espejos 19, 16 de cambio de sentido, (véanse las figuras 1 y 5) se
envían impulsos 12 de luz a la zona 13 de medición. Después de un
tiempo t de propagación son recibidos como impulsos 12' de luz de
recepción (véase la figura 1) por la disposición 22 de
fotorrecepción. El fotorreceptor 23, formado en el presente caso
por un fotodiodo, en especial un diodo en avalancha (véanse las
figuras 1, 5 y 6) genera a partir de ellos una señal eléctrica
correspondiente, que es amplificada en un preamplificador, en el
presente ejemplo de ejecución un amplificador 38 de transimpedancia
(véase la figura 6) y es aplicada después a una entrada de un
comparador 34. Este comparador 34 posee, además, una entrada 35 de
referencia, que define el umbral 79 de detección (véanse las
figuras 3 y 4), cuya señal de salida se utiliza en especial para la
medición del ancho del impulsos 12' de luz recibido y, en el
presente caso, al mismo tiempo para la medición del tiempo de
propagación. El amplificador 38 de transimpedancia así como el
comparador 34 (véase la figura 6) están asignados al dispositivo 10
electrónico de mando y de evaluación (véase la figura 1).
De acuerdo con la figura 6 se prevén, además,
medios para la medición de la totalidad de la carga eléctrica, que
barrió el fotorreceptor 23, que comprenden un condensador C,
conectado con el fotorreceptor 23 a través de un diodo 37 Schottky
así como un amplificador 36 de almacenamiento intermedio conectado
detrás de aquel. El extremo libre del condensador C está conectado a
masa, mientras que el cátodo del fotorreceptor 23 está aplicado a
un potencial V para generar la correspondiente tensión de
polarización.
Estos medios C, 36, 37 para la medición de la
totalidad de la carga eléctrica, que barrió el fotorreceptor 23
durante la recepción de un impulso 12' de luz son, igual que los
medios 34, 38 para la medición del ancho del impulso 12' de luz
recibido, respectivamente la medición del tiempo de propagación,
parte del dispositivo 10 electrónico de mando y de evaluación
(véase la figura 1).
La señal de salida del comparador 34 puede ser
aplicada, por ejemplo, a un contador (no representado) gobernado
por un generador de frecuencias del dispositivo 10 electrónico de
mando y de evaluación.
El dispositivo 10 electrónico de mando y de
evaluación puede ser también, en especial, un microprocesador.
El contador, no representado, asignado al
dispositivo 10 electrónico de mando y de evaluación es excitado,
cuando se emite un impulso 12 de luz correspondiente. En el
instante en el que la disposición 22 de fotorrecepción recibe un
impulso 12' de luz correspondiente, es detenido este contador por
medio de la señal de salida del comparador 34. Para ello es
necesario, que se rebasara el umbral 79 de detección
correspondiente (véanse las figuras 3 y 4). El resultado del
contador es utilizado después, por ejemplo por el microprocesador,
para calcular el tiempo t de propagación del impulso
correspondiente y a partir de él la separación d del objeto 14 del
dispositivo 15 de cambio de sentido de la luz por medio de la
fórmula siguiente:
d =
c\cdott/2
en la que c = velocidad de la
luz.
Dado que, por ejemplo, al microprocesador del
dispositivo 10 electrónico de mando y de evaluación también se
transmite a través del cable 32 (véase la figura 1) la posición
angular momentánea del dispositivo 15 de cambio de sentido de la
luz, se puede transmitir ahora la información correspondiente de las
coordenadas polares del objeto 14, por ejemplo, a una interfaz
asignada igualmente al dispositivo 10 electrónico de mando y de
evaluación, donde queda disponible para su utilización ulterior,
por ejemplo como señal de navegación o señal de error.
Como se puede apreciar por medio de la figura 5,
exteriormente al margen 54 de ángulos de exploración (véase también
la figura 2) definido y vigilado está dispuesto un objeto 86 de
referencia, que es barrido con ello, exteriormente a este margen 54
de ángulos de exploración, por el haz 21 de luz del impulso de
emisión desviado con ángulos crecientes.
En el ejemplo de ejecución representado se puede
prever en el borde de una superficie 30 barrida por el haz 21 de luz
del impulso de emisión del objeto 86 de referencia un diafragma 87
ennegrecido, que evite los efectos indeseados de la luz
dispersada.
La superficie 30 barrida por el haz 21 de luz del
impulso de emisión del objeto 86 de referencia dispuesto
exteriormente al margen 54 de ángulos de exploración definido y
vigilado, posee distintas propiedades de reflexión. Esta superficie
se extiende en este caso con preferencia a lo largo de un arco de
circunferencia concéntrico con el eje 17 de rotación del
dispositivo 15 de cambio de sentido de la luz giratorio, al mismo
tiempo, que las propiedades de reflexión varían con preferencia sin
escalones a lo largo del arco de circunferencia.
Esta superficie 30 puede estar formada por una
película, una imprimación o análogo con una capacidad de reflexión
inicial alta barnizada progresivamente con tinta negra.
Sin embargo, de forma alternativa, el objeto 86
de referencia también puede estar formado por una determinada
cantidad de objetos parciales de referencia situados con
preferencia con una separación mutua sobre un arco de
circunferencia concéntrico con el eje 17 de rotación del dispositivo
15 de cambio de sentido de la luz giratorio, al mismo tiempo, que
las superficies de los diferentes objetos parciales de referencia
barridas sucesivamente por el haz 21 de luz del impulso de emisión,
poseen propiedades de reflexión distintas.
En este caso se pueden concatenar en el
dispositivo 10 electrónico de mando y de evaluación los valores de
medida obtenidos referidos a objetos parciales de referencia
situados a la misma distancia del dispositivo 15 de cambio de
sentido de la luz por medio de un polinomio y obtener valores
intermedios a partir del polinomio.
De acuerdo con la figura 5, el dispositivo de
medición de separaciones con láser formado por un radar de láser
está alojado en una carcasa 115 en cuya parte inferior se prevé el
cristal 41 frontal curvado en 180º.
Como se desprende de las figuras 3 y 4, debido a
la dinámica de la señal se pueden producir errores de medida del
tiempo de propagación, que, sin embargo, pueden ser compensados con
el dispositivo de medición de separaciones con láser según el
invento de la manera, que todavía se describirá.
En la figura 3 se representan tres impulsos 12'
de luz distintos recibidos a través del fotorreceptor 23
optoelectrónico y amplificados en el amplificador 38 de
transimpedancia, que sirve como preamplificador (véase la figura 6).
Estos alcanzan una tensión 80, 81, respectivamente 82 máxima de la
señal. Debido a un nivel de ruido correspondientemente bajo, todos
los impulsos 12' de luz recibidos rebasan el umbral 79 de detección
ajustado en la entrada 35 de referencia del comprador 34. Sin
embargo, el tiempo t, después del que el flanco creciente de los
tres impulsos 12' de luz distintos recibidos rebasa el umbral 79 de
detección es distinto. La diferencia de tiempo puede ser en el
ejemplo representado hasta de por ejemplo 1,2 ns, lo que equivale a
un error de medida de aproximadamente 20 cm. Este error de medida
del tiempo (por ejemplo 84, 85 para las señales con los valores 80,
81 máximos) con relación al tiempo 83 de base para el impulso 12'
con el valor 82 máximo más grande puede ser almacenado en el
microprocesador del dispositivo 10 electrónico de mando y de
evaluación y ser utilizado correspondientemente para fines de
corrección.
Siempre que el preamplificador, en el presente
caso el amplificador 38 de transimpedancia (véase la figura 6),
trabaje en el margen lineal de amplificación, es fundamentalmente
posible realizar la compensación de los errores de medida del
tiempo de propagación debidos a la dinámica de la señal en función
de los valores 80, 81, 82 máximos o de cresta (véase la figura 3),
lo que es posible, por ejemplo, con un detecto de valores de
cresta.
Como se desprende de la figura 4, en el caso de
una excitación del preamplificador 38, respectivamente del
amplificador de transimpedancia por encima de su margen lineal,
esto ya no es posible sin más, al menos, cuando se utiliza también
el flanco descendente para la medición del tiempo de propagación.
Como muestra la figura 4, los efectos de saturación ligados a una
sobreexcitación dan lugar a que la correspondiente señal de salida
del preamplificador se alargue en el tiempo, es decir, que el
flanco descendente rebasa nuevamente por abajo el umbral 79 de
detección en un instante considerablemente más tardío (véase la
figura 4, señal sobreexcitada).
Sin embargo, el dispositivo 10 electrónico de
mando y de evaluación está diseñado según el invento de tal modo,
que la compensación de los errores de medida del tiempo de
propagación, que se producen a consecuencia de la dinámica de la
señal, tiene lugar mediante los medios C, 36, 37 ; 34, 38 para la
medición de la totalidad de la carga eléctrica que barrió el
fotorreceptor 23 durante la recepción de un impulso 12' de luz,
respectivamente para la medición del ancho del impulso 12' de luz
recibido en función de la carga eléctrica medida, respectivamente
del ancho del impulso así como sobre la base de los
correspondientes valores de corrección determinados por el
dispositivo 10 electrónico de mando y de evaluación a partir de las
cargas, respectivamente del ancho de los impulsos medidos al menos
con relación a un objeto 86 de referencia (véase la figura 5) con
distintas propiedades de reflexión situado a una distancia definida
del dispositivo 15 de cambio de sentido de la luz.
Al ser barrido el objeto 86 de referencia por el
haz 21 de luz del impulso de emisión, se activan sucesivamente las
diferentes propiedades de reflexión de la superficie 30 del objeto
86 de referencia. Con el dispositivo 10 electrónico de mando y de
evaluación se pueden determinar ahora, a partir de las cargas,
respectivamente de los anchos de los impulsos y de los tiempos de
propagación de los impulsos medidos con relación al objeto 86 de
referencia, los valores de corrección necesarios para la
compensación. Dado que se conoce la separación del objeto 86 de
referencia del dispositivo 15 de cambio de sentido de la luz, se
puede determinar sin más el tiempo de propagación nominal con el
que se pueden comparar después los tiempos de propagación del
impulso realmente medidos. Las desviaciones del tiempo de
propagación pueden servir entonces como medida para los valores de
corrección, respectivamente las funciones de corrección
correspondientes. Los valores de corrección resultantes pueden ser
almacenados por ejemplo en el dispositivo 10 electrónico de mando y
de evaluación.
Si se explora después en el margen 54 de ángulos
de exploración (véase por ejemplo la figura 2) un objeto 14 (véase
la figura 1), se miden nuevamente en primer lugar, a partir del
impulso de luz recibido, la totalidad de la carga eléctrica, que
barrió el fotorreceptor 23 durante la recepción del impulso de luz
y/o el ancho del impulso de luz recibido, siendo posible activar
después el valor de corrección, respectivamente una función de
corrección. Una posible sobreexcitación y el efecto de saturación
ligado a ella del preamplificador, respectivamente del amplificador
38 de transimpedancia no influyen en modo alguno en la compensación
y con ello en la medición de la separación.
Como ya se mencionó, los medios para la medición
de la totalidad de la carga eléctrica, que barrió el fotorreceptor
23 durante la recepción de un impulso 12' de luz comprenden el
diodo 37 Schottky con el condensador C conectado en serie con el
fotorreceptor 23 optoelectrónico así como el amplificador 36 de
almacenamiento intermedio conectado a continuación de este (véase la
figura 6).
Los anchos de los impulsos pueden ser medidos por
ejemplo con un contador no representado asignado al dispositivo 10
electrónico de mando y de evaluación y excitado con la señal de
salida del comparador 34 (véase la figura 6). La señal de salida de
este comparador 34 se utiliza en el presente caso al mismo tiempo
para la medición del tiempo de propagación.
Se puede obtener una mayor precisión de la
medición, entre otros, por el hecho de que en el dispositivo 10
electrónico de mando y de evaluación se forma el valor medio de los
valores de medida obtenidos durante una determinada cantidad de
exploraciones del objeto 86 de referencia.
El dispositivo 10 electrónico de mando y de
evaluación está diseñado de tal modo, que la compensación de los
errores de medida del tiempo de propagación producidos a
consecuencia de la dinámica de la señal sólo tenga lugar en
función de la carga eléctrica medida y sobre la base de los
correspondientes valores de corrección determinados, cuando el
ancho medido del impulso 12' de luz recibido haya rebasado un
determinado valor límite. Este valor límite puede ser al menos
esencialmente igual al valor del ancho del impulso 12 de luz
emitido. Con ello, este valor límite es un indicio de que el
preamplificador, respectivamente el amplificador 38 de
transimpedancia fue sobreexcitado (véase la figura 4, señal
sobreexcitada). Previamente se realiza la compensación, por
ejemplo, en función de los anchos de impulso medidos en cada
caso.
Si las mediciones se realizan en diferentes
posiciones del objeto 86 de referencia, se pueden representar por
ejemplo los anchos de los impulsos de salida en el margen de
excitación lineal y no lineal del preamplificador, respectivamente
la amplitud medida en función de la medición de la carga con
relación al tiempo de propagación determinado con el umbral
prefijado.
Dado que la separación del objeto 86 de
referencia del dispositivo 15 de cambio de sentido de la luz es
conocida, se puede formar con ello directamente una función de
corrección que sea también válida para mediciones en el escenario
exterior. Para mejorar la resolución se puede realizar, como ya se
mencionó, en el dispositivo 10 electrónico de mando y de
evaluación una formación del valor medio.
Ya se expuso, que, por un lado, se puede medir el
ancho del impulso y, por otro, la carga. Por medio de la figura 7
se describirá ahora un ejemplo de una evaluación de la señal
realizada en el dispositivo 10 electrónico de mando y de
evaluación, en la que, para la compensación de los errores de medida
producidos a consecuencia de la dinámica de la señal, tiene lugar
la corrección de la distancia medida en función del ancho medido
del impulso de luz recibido. De acuerdo con el diagrama de la
figura 7b), en el que se representa la amplitud de la señal en
función del tiempo, se mide con T1 el tiempo transcurrido entre la
emisión del impulso de luz y la aparición del flanco ascendente del
impulso de luz recibido. El tiempo T2 medido representa el tiempo
transcurrido entre la emisión del impulso de luz y la aparición del
flanco descendente del impulso de luz recibido. El flanco
correspondiente es detectado en este caso por el hecho de que se
determina el instante en el que pasa por el umbral de detección. A
partir de los dos valores T1, T2 se puede determinar entonces el
ancho del impulso del haz de luz recibido, cuyo valor es igual a T2
- T1 o igual al valor absoluto de T1 - T2. La figura 7a) representa
un diagrama de corrección en el que un valor de corrección
expresado en ps se representa en función del ancho \DeltaT del
impulso medido. Esta curva de corrección, que comienza con un valor
del ancho del impulso medido del orden de 3 ns, se utiliza, de
acuerdo con la siguiente relación, para la corrección de la
distancia medida:
R = [T1 - error
de medida] x
c/2
= T1 x c/2 -
F(T1 - T2) x
c/2
\hskip7cm= distancia medida - corrección (\DeltaT)
con
R = Distancia corregida
F = Error de medida como función del ancho del
impulso medido
\DeltaT = Ancho del impulso medido
c = Velocidad de la luz
No es necesario, que una determinada propiedad de
reflexión se halle en un punto definido del objeto 86 de referencia.
No es necesario calibrar y alinear el objeto 86 de referencia. Los
efectos de envejecimiento no tienen influencia alguna. Las
propiedades de reflexión de la superficie 30 del objeto 86 de
referencia se eligen convenientemente de tal modo, que se tengan en
cuenta todas las propiedades de reflexión existentes en el
escenario exterior o que se formen determinados puntos de
referencia, que se concatenan con un polinomio del orden
correspondiente, para poder determinar por medio del polinomio
valores intermedios.
Con ello tiene lugar en cualquier caso una
compensación fiable de los errores de medida del tiempo de
propagación, que se producen a consecuencia de la dinámica de la
señal. Se puede explorar un escenario con propiedades de reflexión
cualesquiera sin errores de medida sistemáticos. En el caso de la
formación del valor medio de varias exploraciones se pueden obtener
con ello exactitudes de medida hasta de 1 mm.
El objeto de referencia puede ser explorado antes
y/o durante el funcionamiento normal del radar de láser para obtener
los valores de medida necesarios para la determinación de los
valores de corrección. En especial durante el funcionamiento
también es posible con preferencia una exploración repetida, con
la que los valores de corrección se adaptan continuamente a las
condiciones de funcionamiento actuales.
El dispositivo de medición de separaciones con
láser y en especial su dispositivo electrónico de mando y de
evaluación se pueden diseñar como se describe en el documento DE 43
40 756 A1 mencionado más arriba.
10 | Dispositivo electrónico de mando y de evaluación |
11 | Láser de impulsos |
12 | Impulsos de luz emitidos |
12' | Impulsos de luz recibidos |
13 | Margen de medición |
14 | Objeto |
15 | Dispositivo de cambio de sentido de la luz |
16 | Espejo giratorio |
17 | Carcasa |
18 | Rayo de luz incidente central |
19 | Espejo de cambio de sentido |
20 | Haz de luz del impulso de recepción |
21 | Haz de luz del impulso de emisión |
22 | Disposición de fotorreceptor |
23 | Fotorreceptor optoelectrónico |
24 | Margen central |
25 | Lente del receptor |
25', 25'' | Márgenes con distintas distancias focales |
26 | Filtro de interferencia |
27 | Cuerpo cilíndrico circular |
28 | Plato giratorio |
29 | Transmisor de ángulos |
30 | Superficie |
31 | Motor |
32 | Cable |
33 | Lente de emisión |
34 | Comparador |
35 | Entrada de referencia |
36 | Amplificador de almacenamiento intermedio |
37 | Diodo Schottky |
38 | Amplificador de transimpedancia |
41 | Cristal frontal |
47 | Zona anular |
53 | Plano de exploración |
54 | Margen de ángulos de exploración |
79 | Umbral de detección |
80 | Tensión de la señal |
81 | Tensión de la señal |
82 | Tensión de la señal |
83 | Tiempo de base |
84 | Error de medida del tiempo |
85 | Error de medida del tiempo |
86 | Objeto de referencia |
87 | Diafragma anular |
115 | Carcasa |
C | Condensador |
Claims (10)
1. Dispositivo de medición de separaciones con
láser con un láser (11) de impulsos, un dispositivo (15) de
desviación de la luz, una disposición (22) de fotorrecepción, que
posee un fotorreceptor (23) optoelectrónico y un dispositivo (10)
electrónico de mando y de evaluación, al mismo tiempo, que el láser
(11) de impulsos emite de forma gobernada impulsos (12) de luz, que
los impulsos (12) de luz emitidos sucesivamente son desviados por
medio del dispositivo (15) de desviación de la luz con ángulos
variables en un margen (13) de medición, que los impulsos (12') de
luz reflejados por un objeto (14) que se halle en el margen (13) de
medición son recibidos en la disposición (22) de fotorrecepción,
que en el dispositivo (10) electrónico de mando y de evaluación se
determina con el procedimiento de la medición del tiempo de
propagación del impulso a partir del tiempo transcurrido entre la
emisión y la recepción de un impulso (12, 12') de luz y teniendo en
cuenta la velocidad de la luz, una señal de exploración
representativa de la separación del objeto (14) del dispositivo
(15) de desviación de la luz y se realiza una compensación de los
errores de medida del tiempo de propagación, que se producen a
consecuencia de la dinámica de la señal, caracterizado
porque el dispositivo (10) electrónico de mando y de evaluación
comprende medios (C, 36, 37; 34, 38) para la medición de la
totalidad de la carga eléctrica que barrió el fotorreceptor (23)
durante la recepción de un impulso (12') de luz y para la medición
del ancho del impulso (12') de luz recibido y porque la
compensación de los errores de medida del tiempo de propagación,
producidos a consecuencia de la dinámica de la señal, se realiza
en función de la carga eléctrica medida, respectivamente del ancho
del impulso sobre la base de los valores de corrección
correspondientes, determinados por el dispositivo (10) electrónico
de mando y de evaluación a partir de las cargas, respectivamente los
anchos del impulso y los tiempos de propagación de los impulsos,
medidos con relación a al menos un objeto (86) de referencia, que
posee diferentes propiedades de reflexión, dispuesto con una
separación definida del dispositivo (15) de desviación de la luz, al
mismo tiempo, que la compensación de los errores de medida del
tiempo de propagación producidos a consecuencia de la dinámica de la
señal, sólo tiene lugar en el dispositivo (10) electrónico de mando
y de evaluación en función de la carga eléctrica medida y sobre la
base de los valores de corrección, respectivamente la función de
corrección determinados correspondientemente, cuando el ancho
medido del impulso (12') de luz recibido haya rebasado un
determinado valor límite.
2. Dispositivo según la reivindicación 1,
caracterizado porque el objeto (86) de referencia está
dispuesto exteriormente a un margen (54) de ángulos de exploración
definido y vigilado y es barrido con haces (21) de luz del impulso
de emisión desviados con ángulos que varían de forma continua y/o
porque el objeto (86) de referencia posee una superficie (30) con
propiedades de reflexión que varían con preferencia sin escalones,
barrida por el haz (21) de luz del impulso de emisión y que se
extiende a lo largo de un arco de circunferencia concéntrico con el
eje (17) de rotación del dispositivo (15) giratorio de desviación
de la luz, al mismo tiempo, que las propiedades de reflexión varían
a lo largo del arco de circunferencia y que, en especial la
superficie (30) está formada por una película, imprimación o análogo
dotada de una capacidad de reflexión inicial alta, lacada
progresivamente con tinta
negra.
negra.
3. Dispositivo según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque el objeto (86) de referencia está
formado por una determinada cantidad de objetos parciales de
referencia situados con preferencia con una separación mutua sobre
un arco de circunferencia concéntrico con el eje (17) de rotación
del dispositivo (15) giratorio de desviación de la luz y porque las
superficies, barridas sucesivamente por el haz (21) de luz del
impulso de emisión, de los distintos objetos parciales de referencia
poseen propiedades de reflexión distintas, al mismo tiempo, que en
el dispositivo (10) electrónico de mando y de evaluación se
concatenan entre sí por medio de un polinomio los valores de medida
obtenidos en relación con los objetos parciales de referencia
dispuestos con la misma separación del dispositivo (15) de
desviación de la luz y que a través del polinomio se determinan
valores intermedios.
4. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes caracterizado porque el dispositivo (15) de
desviación de la luz cubre un ángulo de desviación de 360º y gira
con preferencia de forma continua en un sentido de giro y/o porque
los medios (C, 36, 37) para la medición de la totalidad de la carga
eléctrica que barrió el fotorreceptor (23) durante la recepción de
un impulso (12') de luz comprenden un condensador (C) conectado en
serie con el fotorreceptor (23) así como un amplificador (36) de
almacenamiento intermedio conectado a continuación de él, al mismo
tiempo, que, en especial, el condensador (C) está conectado en
serie con el fotorreceptor (23) a través de un diodo, con
preferencia un diodo (37) Schottky
5. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque el fotorreceptor (23) está
conectado a través de un preamplificador, con preferencia un
amplificador (38) de transimpedancia, con una entrada de un
comparador (34) provisto, además, de una entrada (35) de referencia,
que define un umbral (79) de detección y cuya señal de salida es
utilizada en especial para la medición del ancho del impulso (12')
de luz recibido, al mismo tiempo, que la señal de salida del
comparador (34) es utilizada al mismo tiempo para la medición del
tiempo de propagación.
6. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque el objeto (86) de
referencia es explorado antes y/o durante el funcionamiento normal
del dispositivo, con preferencia de forma repetida para obtener los
valores de medida necesarios para la determinación de los valores de
corrección y/o porque durante una determinada cantidad de
exploraciones del objeto (86) de referencia se forma en el
dispositivo (10) de mando y de evaluación el valor medio de los
valores de medida obtenidos para mejorar la exactitud.
7. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque, en especial, el valor
límite es al menos esencialmente igual a 2 a 10 veces, con
preferencia a 2 a 5 veces, el ancho del impulso (12) de luz emitido,
respectivamente equivale a un valor con el que el preamplificador
es sobreexcitado fuertemente.
8. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque el dispositivo (10) de
mando y de evaluación comprende una unidad de medición del tiempo
para la determinación de los tiempos de propagación y del ancho de
los impulsos.
9. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque el dispositivo (10) de
mando y de evaluación comprende un microprocesador.
10. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque el fotorreceptor
optoelectrónico es un fotodiodo, en especial un diodo (23) de
avalancha.
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