EP3196324A1 - Aushärtbare aluminiumlegierung auf al-mg-si-basis - Google Patents

Aushärtbare aluminiumlegierung auf al-mg-si-basis Download PDF

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EP3196324A1
EP3196324A1 EP16152467.3A EP16152467A EP3196324A1 EP 3196324 A1 EP3196324 A1 EP 3196324A1 EP 16152467 A EP16152467 A EP 16152467A EP 3196324 A1 EP3196324 A1 EP 3196324A1
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aluminum alloy
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aluminum
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    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent

Definitions

  • the invention relates to a hardenable aluminum alloy based on Al-Mg-Si.
  • main and minor alloying elements can not be arbitrarily varied in their content in the aluminum alloy, because in addition to a desirable high age hardening ability other mechanical and / or chemical requirements - such as formability, strength, ductility and / or corrosion resistance - are met. This requires, for example, high concentrations of main alloying elements in the aluminum alloy in order to form certain hot excretions.
  • the aluminum alloy should be particularly suitable for the use of secondary aluminum.
  • the aluminum alloy contains from 0.6 to 1% by weight of magnesium (Mg), from 0.2 to 0.7% by weight of silicon (Si), from 0.16 to 0, 7 wt .-% iron (Fe), from 0.05 to 0.4 wt .-% copper (Cu), at most 0.15 wt .-% (or from 0 to 0.15 wt .-%) manganese (Mn), at most 0.35 wt .-% (or from 0 to 0.35 wt .-%) chromium (Cr), at most 0.2 wt .-% (or from 0 to 0.2 wt.
  • Mg magnesium
  • Si silicon
  • Fe iron
  • Cu copper
  • Mn manganese
  • Cr chromium
  • zirconium Zr
  • Zn zirconium
  • Ti titanium
  • Sn tin
  • In indium
  • thermosetting 1 can be seen, namely, due to the upper limit of that provision for a sufficient solubility of tin and / or indium in the solid solution of the aluminum alloy, which slows the precipitation behavior during cold curing and thus the storage stability of the aluminum alloy is conducive.
  • a sufficient precipitation behavior in the thermosetting is to be expected - whereby high strength values can be achieved in the thermosetting and the aluminum alloy itself can achieve or improve those mechanical and chemical properties of 6xxx aluminum alloy with a higher content of main and Secondary alloy elements are known.
  • this method can be used to observe a much slower precipitation behavior at room temperature.
  • a comparatively low Si content may be responsible for delayed cold curing
  • the tuning of the Si content according to the invention leads far beyond these known effects and shows an unusually high storage stability of the aluminum alloys. According to the invention, therefore, the advantages of a particularly high storage stability at room temperature and good heat-setting ability of the aluminum alloy can be combined.
  • this composition of the invention can also be particularly suitable for the use of secondary aluminum for this purpose due to the comparatively high Fe content.
  • the storage stability and the thermosetting ability of the aluminum alloy can be further improved when the parameter A is in the range of 0.26 to 0.34 wt%.
  • the solubility of Sn can be relatively large and Si exercise only a small impact on cold curing. This allows an unexpectedly high stability at room temperature.
  • this alloy set in this way can attain surprisingly high strength after hot curing, for example by means of heat aging, although this alloy has a comparatively low Si content.
  • Ti can form phases with Si, which can have a positive influence on the solubility of Sn. The storage stability of the aluminum alloy is thus further improved.
  • the ratio of the weight percent of Si / Fe is less than 2, by increasing the setting of Si by Fe, the content of dissolved Si in the aluminum alloy can be significantly reduced.
  • the solubility of tin and / or indium in the solid solution of the Al-Mg-Si-aluminum alloy can be improved, which can further increase the storage stability.
  • a comparatively high solubility of tin and / or indium in the solid solution of the Al-Mg-Si-aluminum alloy can be achieved when the ratio of the weight percent of Si / Mg is in the range of 0.3 to 0.9.
  • the aluminum alloy has at least 0.25% by weight of copper (Cu), on the basis of this comparatively high Cu content, it can compensate for the adverse effects of Mg and Si on the solubility of Sn in the solid solution of Al-Mg-Si Aluminum alloy are intervened.
  • Cu copper
  • solid solution may denote a state in which an alloying element is distributed in a solid matrix.
  • the aluminum alloy belongs to the 6xxx series.
  • the aluminum alloy is an EN AW-6061 aluminum alloy.
  • the aluminum alloy has at most 0.05% by weight of chromium (Cr) and more than 0.05% by weight of zirconium (Zr), the quenching sensitivity for Sn can be reduced and Sn can be kept in solid solution in the mixed aluminum crystal even at comparatively low quenching rates become. In addition, it is thus possible, even with heavy plates, to achieve optimum storage stability and heat-hardening capability.
  • the aluminum alloy may have at least 0.02 wt.% Chromium (Cr) in order to possibly improve the corrosion behavior.
  • Table 1 Overview of the investigated alloys in% by weight alloys sn mg Si Cu Fe Mn Cr Zn Ti 1 0.04 0.8 0.64 0.22 0.47 0.11 0.16 0.05 0.05 2 0.04 0.78 0.43 0.36 0.46 0.11 0.14 0.05 0.06
  • the aluminum alloy 1 of Table 1 essentially corresponds to a standard alloy AA6061 after addition of the trace element Sn, it being conceivable instead of tin to use indium or a combination of Sn and In.
  • Alloy 2 represents the composition according to the invention of the 6xxx series and is relatively recycling-friendly due to the comparatively high Fe content.
  • the aluminum alloy 1 is well outside the inventively tuned Si / Fe content, this is for example in the Fig. 1 can be seen.
  • the aluminum alloy 2 is placed substantially centrally in this tuned Si / Fe content.
  • Both aluminum alloys 1 and 2 were solution-annealed in solid solution, quenched, and cold-cured by aging at room temperature and then thermoset. Solution heat treatment was carried out at a temperature greater than 530 degrees Celsius - quenching at a quench rate greater than 20 degrees Celsius / second. Both alloys 1 and 2 were subjected to a storage time or cold curing of 180 days [d] and a 30-minute thermosetting at different temperatures. Brinell hardness [HBW] was determined during cold aging and after hot aging.

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Abstract

Es wird eine aushärtbare Aluminiumlegierung auf Al-Mg-Si-Basis gezeigt. Um eine recyclingfreundliche, lagerbeständige und besonders warmaushärtbare Aluminiumlegierung zu schaffen, wird vorgeschlagen, dass diese Aluminiumlegierung von 0,6 bis 1 Gew.-% Magnesium (Mg), von 0,2 bis 0,7 Gew.-% Silizium (Si), von 0,16 bis 0,7 Gew.-% Eisen (Fe), von 0,05 bis 0,4 Gew.-% Kupfer (Cu), maximal 0,15 Gew.-% Mangan (Mn), maximal 0,35 Gew.-% Chrom (Cr), maximal 0,2 Gew.-% Zirkon (Zr), maximal 0,25 Gew.-% Zink (Zn), maximal 0,15 Gew.-% Titan (Ti), 0,005 bis 0,075 Gew.-% Zinn (Sn) und/oder Indium (In) und als Rest Aluminium sowie herstellungsbedingt unvermeidbare Verunreinigungen aufweist, wobei das Verhältnis der Gewichtsprozente von Si/Fe kleiner 2,5 ist und sich der Gehalt von Si nach der Gleichung Gew.-% Si = A + [0,3 * (Gew.-% Fe)] mit dem Parameter A im Bereich von 0,17 bis 0,4 Gew.-% bestimmt.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine aushärtbare Aluminiumlegierung auf Al-Mg-Si-Basis.
  • Um die Warmaushärtungsfähigkeit einer durch Lagerung bei Raumtemperatur kalt-ausgehärteten A6061 Aluminiumlegierung auf Al-Mg-Si-Basis zu verbessern, schlägt die WO2013/124472A1 vor, der festen Lösung der Aluminiumlegierung ein Leerstellen aktives Spurenelement, nämlich Zinn (Sn) und/oder Indium (In), zuzugeben.
  • Zudem ist es bekannt ("Statistical and thermodynamic optimization of trace-element modified Al-Mg-Si-Cu Alloys", Stefan Pogatscher et. al.), dass bestimmte Haupt-und Nebenlegierungselemente der A6061-Aluminiumlegierung die Löslichkeit von Zinn oder Indium in der Aluminiumlegierung reduzieren, was negative Auswirkungen auf die Lagerstabilität bei Raumtemperatur der 6xxx-Aluminiumlegierungen hat. So soll beispielsweise ein erhöhter Gehalt von Mg, Si, Cu oder Zn in der 6xxx-Aluminiumlegierung die Löslichkeit verringern, wohingegen ein erhöhter Gehalt von Fe, Ti und Mn die Löslichkeit erhöht. Zudem haben auch Interaktionseffekte, beispielsweise zwischen Si und Mg und/oder zwischen Cu und Mg, bei der Löslichkeit von Sn in der Aluminiumlegierung eine bedeutende Rolle.
    Allerdings können die Haupt- und Nebenlegierungselemente in ihrem Gehalt in der Aluminiumlegierung nicht beliebig variiert werden, weil neben einer wünschenswert hohen Warmaushärtungsfähigkeit auch andere mechanische und/oder chemische Anforderungen - wie beispielsweise Umformbarkeit, Festigkeit, Duktilität und/oder Korrosionsbeständigkeit - zu erfüllten sind. Dies bedarf beispielsweise hoher Konzentrationen von Hauptlegierungselementen in der Aluminiumlegierung, um bestimmte Warmausscheidungen bilden zu können.
  • In der Einstellung der Komposition einer Aluminiumlegierung auf Al-Mg-Si-Basis sind daher bei den Haupt- und Nebenlegierungselementen meist zueinander gegenläufige Mengenverhältnisse erforderlich - nämlich einerseits solche Mengenverhältnisse, die der Löslichkeit von Sn in der Aluminiumlegierung dienlich sind, um eine hohe Lagerstabilität bei Raumtemperatur zu ermöglichen, und andererseits jene Mengenverhältnisse, die für hohe mechanische und/oder chemische Kennwerte bzw. Eigenschaften der Aluminiumlegierung sorgen, meist jedoch auf die Löslichkeit von Sn nachteilig wirken.
  • Es ist daher die Aufgabe der Erfindung, eine aushärtbare Aluminiumlegierung auf Basis von Al-Mg-Si mit Sn als Spurenelement in der Komposition derart zu verändern, dass eine hohe mechanische und chemische Eigenschaft der Aluminiumlegierung nach der Warmaushärtung mit einer hohen Lagerstabilität bei Raumtemperatur kombiniert werden kann. Zudem soll die Aluminiumlegierung besonders geeignet für die Verwendung von Sekundäraluminium sein.
  • Die Erfindung löst die gestellte Aufgabe dadurch, dass die Aluminiumlegierung von 0,6 bis 1 Gew.-% Magnesium (Mg), von 0,2 bis 0,7 Gew.-% Silizium (Si), von 0,16 bis 0,7 Gew.-% Eisen (Fe), von 0,05 bis 0,4 Gew.-% Kupfer (Cu), maximal 0,15 Gew.-% (bzw. von 0 bis 0,15 Gew.-%) Mangan (Mn), maximal 0,35 Gew.-% (bzw. von 0 bis 0,35 Gew.-%) Chrom (Cr), maximal 0,2 Gew.-% (bzw. von 0 bis 0,2 Gew.-%) Zirkon (Zr), maximal 0,25 Gew.-% (bzw. von 0 bis 0,25 Gew.-%) Zink (Zn), maximal 0,15 Gew.-% (bzw. von 0 bis 0,15 Gew.-%) Titan (Ti), 0,005 bis 0,075 Gew.-% Zinn (Sn) und/oder Indium (In) und als Rest Aluminium sowie herstellungsbedingt unvermeidbare Verunreinigungen, wobei das Verhältnis der Gewichtsprozente von Si/Fe kleiner 2,5 ist und sich der Gehalt von Si nach der Gleichung Gew.-% Si = A + [0,3 * (Gew.-% Fe)] mit dem Parameter A im Bereich von 0,17 bis 0,4 Gew.-% bestimmt.
  • Durch die Vorschrift des Beschränkens des Si-Gehalts auf 0,2 bis 0,7 Gew.-% und des Fe-Gehalts auf 0,16 bis 0,7 Gew.-% sowie der Abstimmung des Si-Gehalts mit dem Fe-Gehalt kann auf die Lagerstabilität und Warmaushärtungsfähigkeit der Al-Mg-Si-Aluminiumlegierung in besonders hohem Maße vorteilhaft Einfluss genommen werden, wenn diese Abstimmung sowohl dem Verhältnis der Gewichtsprozente von Si/Fe kleiner 2,5 als auch der Gleichung Gew.-% Si = A + [0,3 * (Gew.-% Fe)] mit dem Parameter A im Bereich von 0,17 bis 0,4 Gew.-% genügt.
    Eine derart eng in Si- und Fe-Gehalt abgestimmte Aluminiumlegierung, welche Abstimmung beispielsweise am schraffierten Bereich in Fig. 1 zu erkennen ist, kann nämlich aufgrund der Obergrenze der genannten Vorschrift für eine ausreichende Löslichkeit von Zinn und/oder Indium in der festen Lösung der Aluminiumlegierung gewährleisten, was das Ausscheidungsverhalten beim Kaltaushärten verlangsamt und damit der Lagerstabilität der Aluminiumlegierung förderlich ist. Aufgrund der Untergrenze in der Abstimmung ist zudem mit einem ausreichenden Ausscheidungsverhalten beim Warmaushärten zu rechnen - wodurch hohe Festigkeitswerte beim Warmaushärten erreichbar sind und die Aluminiumlegierung selbst jene mechanischen und chemischen Eigenschaften erreichen oder verbessern kann, welche von 6xxx-Aluminiumlegierungeinem mit höherem Gehalt an Haupt- und Nebenlegierungselementen bekannt sind.
    Überraschend hat sich jedoch herausgestellt, dass mit diese Vorschrift im Vergleich mit bekannten 6xxx-Aluminiumlegierungen, aufweisend Sn zur Unterdrückung der Kaltaushärtung, ein um ein Vielfaches verlangsamtes Ausscheidungsverhalten bei Raumtemperatur beobachtet werden kann. Zwar ist bekannt, dass ein vergleichsweise niedriger Si-Gehalt für ein verzögertes Kaltaushärtung verantwortlich sein kann, die erfindunsgemäße Abstimmung des Si-Gehalts führt jedoch weit über diese bekannten Effekte hinaus und zeigt eine ungewöhnlich hohe Lagerstabilität an der Aluminiumlegierungen.
    Erfindungsgemäß können daher die Vorteile einer besonders hohen Lagerstabilität bei Raumtemperatur sowie guter Warmaushärtungsfähigkeit der Aluminiumlegierung kombiniert werden.
    Zudem kann sich diese erfindungsgemäße Komposition durch den vergleichsweise hohen Fe Gehalt auch besonders gut für die Verwendung von Sekundäraluminium hierfür eignen.
  • Im Allgemeinen wird erwähnt, dass in der Al-Mg-Si-Aluminiumlegierung Verunreinigungen mit jeweils maximal 0,05 Gew.-% und gesamt höchstens 0,15 Gew.-% vorkommen können. Zudem wird im Allgemeinen erwähnt, dass maximale Gew.-% Angaben, wie diese bei Mn, Cr, Zr, Zn oder Titan beispielsweise zu finden sind, als von 0 ausgehend betrachtet werden können.
    Der Vollständigkeit halber wird weiter erwähnt, dass als Sekundaraluminium Aluminium bzw. eine Aluminiumlegierung, gewonnen aus Aluminiumschrott, verstanden werden kann.
  • Die Lagerstabilität und die Warmaushärtungsfähigkeit der Aluminiumlegierung können weiter verbessert werden, wenn der Parameter A im Bereich von 0,26 bis 0,34 Gew.-% liegt. Durch diese Vorschrift, kann nämlich die Löslichkeit von Sn verhältnismäßig groß werden und Si nur mehr einen geringen Einfluss auf eine Kaltaushärtung ausüben. Damit kann eine unerwartet hohe Stabilität bei Raumtemperatur ermöglicht werden. Zudem kann sich zeigen, dass diese derart eingestellte Legierung nach einer Warmaushärtung - beispielsweise durch Warmauslagerung - eine überraschend hohe Festigkeit erreichen kann, obwohl diese Legierung einen vergleichsweise niedrigen Si-Gehalt aufweist.
  • Ein Optimum an Lagerstabilität und Warmaushärtungsfähigkeit kann sich zeigen, wenn der Parameter A 0,3 Gew. -% ist.
  • Bestimmt sich der Gehalt von Si nach der Gleichung Gew.-% Si = A + [0,3 * (Gew.-% Fe)] - Gew.-% Ti, können die, die Löslichkeit von Sn beeinfussenden Komponenten noch weiter verbessert aufeinander abgestimmt werden. Insbesondere kann Ti Phasen mit Si ausbilden, was einen positiven Einfluss auf die Löslichkeit von Sn haben kann. Die Lagerstabilität der Aluminiumlegierung ist damit weiter verbesserbar.
  • Ist das Verhältnis der Gewichtsprozente von Si/Fe kleiner 2, kann durch erhöhtes Abbinden von Si durch Fe der Anteil an gelöstem Si in der Aluminiumlegierung erheblich verringert werden. Damit kann die Löslichkeit von Zinn und/oder Indium in der festen Lösung der Al-Mg-Si-Aluminiumlegierung verbessert werden, was die Lagerstabilität weiter erhöhen kann.
  • Eine vergleichsweise hohe Löslichkeit von Zinn und/oder Indium in der festen Lösung der Al-Mg-Si-Aluminiumlegierung kann erreicht werden, wenn das Verhältnis der Gewichtsprozente von Si/Mg im Bereich von 0,3 bis 0,9 liegt.
  • Weist die Aluminiumlegierung mindestens 0,25 Gew.-% Kupfer (Cu) auf, kann auf Basis dieses vergleichsweise hohen Gehalts an Cu kompensierend auf die nachteiligen Effekte von Mg und Si hinsichtlich der Löslichkeit von Sn in der festen Lösung der Al-Mg-Si-Aluminiumlegierung eingegriffen werden.
  • Eine hervorragende Lagerstabilität der Aluminiumlegierung kann erreicht werden, wenn diese im Bereich von 0,005 bis 0,05 Gew.-% Zinn (Sn) in fester Lösung im Aluminiummischkristall aufweist. Im Allgemeinen wird erwähnt, dass der Begriff "fester Lösung" einen Zustand bezeichnen kann, in welchem ein Legierungselement in einer festen Matrix verteilt ist.
  • Vorzugsweise gehört die Aluminiumlegierung der 6xxx Reihe an. Vorzugsweise ist die Aluminiumlegierung eine EN AW-6061 Aluminiumlegierung.
  • Weist die Aluminiumlegierung maximal 0,05 Gew.-% Chrom (Cr) und mehr als 0,05 Gew.-% Zirkon (Zr) auf, kann die Abschreckempfindlichkeit für Sn reduzieren und Sn auch bei vergleichsweise niedrigen Abschreckraten in fester Lösung im Aluminiummischkristall gehalten werden. Außerdem ist damit ermöglichbar, selbst bei Grobblechen ein Optimum an Lagerstabilität und Warmaushärtungsfähigkeit zu erreichen.
  • Die Aluminiumlegierung kann mindestens 0,02 Gew.-% Chrom (Cr) aufweisen, um damit eventuell das Korrosionsverhalten zu verbessern.
  • Zum Nachweis der erzielten Effekte wurden Feinbleche aus verschiedenen Aluminiumlegierungen auf Al-Mg-Si-Basis (6xxx-Reihe) hergestellt. Die Zusammensetzungen der untersuchten Legierungen sind in der Tabelle 1 angeführt. Tabelle 1: Übersicht zu den untersuchten Legierungen in Gew.%
    Legierungen Sn Mg Si Cu Fe Mn Cr Zn Ti
    1 0,04 0,8 0,64 0,22 0,47 0,11 0,16 0,05 0,05
    2 0,04 0,78 0,43 0,36 0,46 0,11 0,14 0,05 0,06
  • Die Aluminiumlegierung 1 der Tabelle 1 entspricht im Wesentlichen einer Standard-Legierung AA6061 nach Zugabe des Spurenelements Sn, wobei vorstellbar ist anstatt von Zinn Indium oder eine Kombination von Sn und In zu verwenden. Legierung 2 stellt die erfindungsgemäße Komposition der 6xxx-Reihe dar und ist durch den vergleichsweise hohen Fe Gehalt vergleichsweise recyclingfreundlich.
    Die Aluminiumlegierung 1 liegt deutlich außerhalb des erfindungsgemäß abgestimmten Si/Fe-Gehalts, wir dies beispielsweise in der Fig. 1 zu erkennen ist. Die Aluminiumlegierung 2 liegt in diesem abgestimmten Si/Fe Gehalt im Wesentlichen mittig platziert.
  • Beide Aluminiumlegierungen 1 und 2 wurden in feste Lösung durch Lösungsglühen gebracht, abgeschreckt und durch Auslagern bei Raumtemperatur kalt- sowie anschließend warmausgehärtet. Das Lösungsglühen erfolgte bei einer Temperatur größer 530 Grad Celsius - das Abschrecken mit einer Abschreckrate größer 20 Grad Celsius/Sekunde. Beide Legierungen 1 und 2 wurden einer Lagerzeit bzw. einer Kaltaushärtung von 180 Tagen [d] und einer Warmaushärtung von 30 Minuten bei unterschiedlichen Temperaturen unterworfen. Während der Kalt- bzw. nach der Warmauslagerung wurden Brinellhärten [HBW] bestimmt.
  • In Bezug auf die Lagerstabilität ist nach Fig. 2 zu erkennen, dass die Legierung 1 bereits nach 14 Tagen einer vergleichsweise stark ansteigenden Kaltaushärtung bei Lagerung bei Raumtemperatur unterliegt - was über eine längere Lagerzeit gesehen nachteilig zu vergleichsweise hoher und steigender Brinellhärte führt und sich nachteilig auf ein Umformen vor der Warmaushärtung auswirkt.
    Im Gegensatz dazu zeichnet sich bei der Legierung 2 erst nach ca. 180 Tagen eine beginnende Kaltaushärtung ab, wodurch die erfindungsgemäße Legierung 2 als besonders lagerbeständig gilt. Eine derart überraschend hohe Lagerbeständigkeit wurde bis dato noch bei keiner 6xxx-Legierung beobachtet. Dies führt zu einem unerwarteten, enormen Gewinn in der Manipulationszeit der Legierung nach dem Abschrecken in weichem Zustand.
  • Bei der anschließenden Warmaushärtung ist im Vergleich der beiden Legierungen nach Fig. 3 zu erkennen, dass die Legierung 2 bei niedrigeren Auslagerungstemperaturen in der Brinellhärte zunächst der Legierung 1 nachhinkt. Bei höheren Auslagerungstemperaturen kann die Brinellhärte der Legierung 1 deutlich übertroffen werden.

Claims (11)

  1. Aushärtbare Aluminiumlegierung auf Al-Mg-Si-Basis, aufweisend von 0,6 bis 1 Gew.-% Magnesium (Mg), von 0,2 bis 0,7 Gew.-% Silizium (Si), von 0,16 bis 0,7 Gew.-% Eisen (Fe), von 0,05 bis 0,4 Gew.-% Kupfer (Cu), maximal 0,15 Gew.-% Mangan (Mn), maximal 0,35 Gew.-% Chrom (Cr), maximal 0,2 Gew.-% Zirkon (Zr), maximal 0,25 Gew.-% Zink (Zn), maximal 0,15 Gew.-% Titan (Ti), 0,005 bis 0,075 Gew.-% Zinn (Sn) und/oder Indium (In)
    und als Rest Aluminium sowie herstellungsbedingt unvermeidbare Verunreinigungen, wobei
    das Verhältnis der Gewichtsprozente von Si/Fe kleiner 2,5 ist und sich der Gehalt von Si nach der Gleichung

             Gew.-% Si = A + [0,3 * (Gew.-% Fe)]

    mit dem Parameter A im Bereich von 0,17 bis 0,4 Gew.-% bestimmt.
  2. Aluminiumlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Parameter A im Bereich von 0,26 bis 0,34 Gew.-% liegt.
  3. Aluminiumlegierung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Parameter A 0,3 Gew.-% ist.
  4. Aluminiumlegierung nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass und sich der Gehalt von Si nach der Gleichung

             Gew.-% Si = A + [0,3 * (Gew.-% Fe)] - Gew.-% Ti

    bestimmt.
  5. Aluminiumlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Gewichtsprozente von Si/Fe kleiner 2 ist.
  6. Aluminiumlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Gewichtsprozente von Si/Mg im Bereich von 0,3 bis 0,9 liegt.
  7. Aluminiumlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Aluminiumlegierung mindestens 0,25 Gew.-% Kupfer (Cu) aufweist.
  8. Aluminiumlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Aluminiumlegierung im Bereich von 0,005 bis 0,05 Gew.-% Zinn (Sn) in fester Lösung im Aluminiummischkristall aufweist.
  9. Aluminiumlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Aluminiumlegierung der 6xxx Reihe angehört.
  10. Aluminiumlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Aluminiumlegierung maximal 0,05 Gew.-% Chrom (Cr) und mehr als 0,05 Gew.-% Zirkon (Zr) aufweist.
  11. Aluminiumlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Aluminiumlegierung mindestens 0,02 Gew.-% Chrom (Cr) aufweist.
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